JPH10318279A - 動力伝達機構 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 簡単な構成で、大型化を招くことなく、安定
した負荷トルクの解放特性を確保することのできる動力
伝達機構を提供する。 【解決手段】 動力源側のロータ６５と被動機器側の回
転軸２６とを、動力伝達時に発生する負荷トルクによっ
てねじり変形可能なリミットバネ７８を介して、動力伝
達可能に連結する。リミットバネ７８を、回転軸２６と
一体回転可能な結合筒７７に対し回り止めする。また、
被動機器のフロントハウジング２３のボス部６３の外部
において、リミットバネ７８をロータ６５の内筒部６５
ａに対して所定の初期締め付け力をもって締め付け接合
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、回転運動する動
力源側の第１回転体と被動機器側の第２回転体とを、常
には動力伝達可能に連結し、被動機器側における負荷ト
ルクが過大になったときには動力伝達を遮断する動力伝
達機構に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】この種の動力伝達機構としては、例えば
次のような構成が知られている。すなわち、略円板状の
ロータが、被動機器のハウジングのボス部の外周面にア
ンギュラベアリングを介して支持されている。このロー
タは、ベルトを介して動力源に連結されている。ロータ
の側面には、断面逆Ｌ字状で円環状をなす支持板が多数
のボルトにより止着されている。一方、前記被動機器側
の回転軸には、その端部において略円板状の駆動力伝達
体がナットにより抜け止めされている。また、回転軸に
は、ねじりコイルバネが自らのねじりバネ力により、所
定の初期締め付け力で締め付け結合されている。このね
じりコイルバネは、その大部分が前記ハウジングのボス
部内に収容された状態となっている。ねじりコイルバネ
の一端は回転軸の接線方向に延出されており、この延出
端部が前記駆動力伝達体の被動機器側面に形成された掛
止凹部に掛止されている。そして、前記支持板と駆動力
伝達体との間には、環状の緩衝ゴムが接着固定されてい
る。

【０００３】これにより、常には動力源の回転が、ベル
ト、ロータ、支持板、緩衝ゴム、駆動力伝達体及びねじ
りコイルバネを介して、被動機器側の回転軸に伝達され
るようになっている。一方、被動機器側における負荷ト
ルクが過大になったときには、ねじりコイルバネが負荷
トルクにより、その巻きが緩む方向にねじり変形する。
このねじり変形に伴ってねじりコイルバネはその内周面
が拡径し、ねじりコイルバネの回転軸に対する締め付け
結合が解除される。そして、ねじりコイルバネと回転軸
との間で滑りが生じて、動力源から被動機器への動力伝
達が遮断されるようになっている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、前記従来構
成の動力伝達機構では、ねじりコイルバネは、その大部
分が被動機器のハウジングのボス部内に収容された状態
で、被動機器の回転軸にほぼ直接巻回されている。この
ため、ねじりコイルバネと回転軸との接触面積を十分に
確保することができず、比較的低い負荷トルクで滑りを
生じて、不用意にトルク伝達が遮断されるおそれがあっ
た。

【０００５】このような問題を解決するためには、ねじ
りコイルバネと回転軸との接触面積を拡大を図る必要が
ある。この接触面積を拡大する方法としては、例えば回
転軸の有効径を太くして、その外周にねじりコイルバネ
を巻回することが考えられる。

【０００６】ところが、前記従来構成においては、ねじ
りコイルバネの大部分が、ハウジングのボス部内に収容
されている。このため、回転軸の有効径の拡大に伴って
ねじりコイルバネの外径が拡大すると、ハウジングのボ
ス部の外径も拡大せざるを得ない。そして、そのボス部
の外周に取着されたアンギュラベアリング及びロータの
大型化を招く。このため、特に、車両空調用の圧縮機の
動力伝達機構においては、大型化したロータが他のエン
ジン補機と干渉するおそれを生じるという問題があっ
た。

【０００７】また、前記アンギュラベアリングの径も拡
大するため、このアンギュラベアリングの転動体の周速
が上昇する。このため、アンギュラベアリングの転動体
等が摩耗しやすいものとなって、ひいては動力伝達機構
の耐久性が低下するおそれがあるという問題があった。

【０００８】さらに、前記従来構成は、緩衝ゴムを接着
した支持板をロータに取着するために、多数のボルトを
必要とするものであって、構成の複雑化を招いていた。
このため、部品点数が多くなって、組み付けが面倒であ
るという問題があった。また、運転中の振動等によりボ
ルトの緩みが生じた場合には、そのボルトの増し締め等
のメンテナンス作業が煩わしいという問題があった。

【０００９】この発明は、このような従来の技術に存在
する問題点に着目してなされたものである。その目的と
するところは、簡単な構成で、大型化を招くことなく、
安定した負荷トルクの解放特性を確保することのできる
動力伝達機構を提供することにある。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１に記載の発明では、動力源側の第１回転体
と被動機器側の第２回転体とを、動力伝達時に発生する
負荷トルクによってねじり変形可能なねじりコイルバネ
を介して動力伝達可能に連結し、前記ねじりコイルバネ
は、一方の回転体に対して回り止めし、他方の回転体に
対して所定の初期締め付け力をもって締め付け接合し、
前記負荷トルクが過大になったときにはねじりコイルバ
ネと他方の回転体との間に滑りを生じて動力伝達を遮断
するようにした動力伝達機構において、前記ねじりコイ
ルバネを前記被動機器のハウジングの外部に配置したも
のである。

【００１１】請求項２に記載の発明では、請求項１に記
載の動力伝達機構において、前記ねじりコイルバネは、
その内径が前記ハウジングの開口部をなすボス部の外径
より大きくなるように形成したものである。

【００１２】請求項３に記載の発明では、請求項１また
は２に記載の動力伝達機構において、前記第１回転体及
び第２回転体をほぼ同心円状に配置し、外周側に配置さ
れた回転体に対して前記ねじりコイルバネの一部を嵌入
して対向させるとともに、ねじりコイルバネと内周側に
配置された回転体とを連結部を介して連結したものであ
る。

【００１３】請求項４に記載の発明では、請求項３に記
載の動力伝達機構において、前記ねじりコイルバネと対
向する回転体の側面には、被動機器とは反対側に開口す
る凹部を設けたものである。

【００１４】請求項５に記載の発明では、請求項３また
は４に記載の動力伝達機構において、前記連結部に緩衝
ゴムを内装したものである。請求項６に記載の発明で
は、請求項３〜５のいずれかに記載の動力伝達機構にお
いて、前記ねじりコイルバネの一端側は対向する回転体
または前記連結部のいずれか一方に対して前記初期締め
付け力より大きな固定締め付け力をもって締め付け固定
する固定部をなし、他端側は対向する回転体または前記
連結部のもう一方に対して前記初期締め付け力をもって
締め付け接合し、過大な前記負荷トルクが作用したとき
に滑りを生じて、過大な負荷トルクを解放するトルク解
放部をなすものである。

【００１５】請求項７に記載の発明では、請求項６に記
載の動力伝達機構において、前記ねじりコイルバネの固
定部とその固定部の接する部材との間の締め代を、その
ねじりコイルバネのトルク解放部とそのトルク解放部の
接する部材との間の締め代よりも大きくなるように形成
したものである。

【００１６】請求項８に記載の発明では、請求項７に記
載の動力伝達機構において、前記固定部の接する部材と
トルク解放部の接する部材とをほぼ同一円筒面上に配置
したものである。

【００１７】請求項９に記載の発明では、請求項３〜８
のいずれかに記載の動力伝達機構において、前記ねじり
コイルバネと対向する回転体を、ほぼ円筒状の第１ロー
タ部材と、その第１ロータ部材の外周面上に止着された
第２ロータ部材とにより構成し、第２ロータ部材の止着
部の一部に軸線方向に延びる延長部を設け、その延長部
にねじりコイルバネの一端を係合させて、ねじりコイル
バネを回り止めしたものである。

【００１８】請求項１０に記載の発明では、請求項９に
記載の動力伝達機構において、前記第２ロータ部材を第
１ロータ部材の外周面に対して溶接により止着し、前記
延長部が溶接時に形成される肉盛りによりなるものであ
る。

【００１９】よって、請求項１及び２に記載の動力伝達
機構では、ねじりコイルバネの外径が、被動機器のハウ
ジングのボス部の内径に拘束されることがない。このた
め、ボス部の外周に配置されるアンギュラベアリングの
大型化を回避しつつ、ねじりコイルバネの外径を拡大す
ることができる。そして、そのねじりコイルバネと、そ
のねじりコイルバネに締め付け接合された回転体との接
触面積を十分に確保することができる。従って、動力伝
達機構の耐久性の低下を招くことなく、比較的低い負荷
トルクで不用意に滑りを生じるのが抑制される。

【００２０】請求項３に記載の動力伝達機構では、ねじ
りコイルバネの一部が外周側に配置された回転体に嵌入
されている。このため、外周側に配置された回転体の径
方向への大型化を回避することができて、動力伝達機構
の大型化を抑制することができる。そして、この動力伝
達機構は、他のエンジン補機との干渉のおそれを低減す
ることができる。

【００２１】請求項４に記載の動力伝達機構では、ねじ
りコイルバネを対向する回転体の凹部内から外部に向か
って配置することができる。このため、前記対向する回
転体において、ねじりコイルバネの取付スペースを大き
く確保することができて、ねじりコイルバネの外方への
突出を小さくできる。従って、動力伝達体の大型化を抑
制することができる。

【００２２】請求項５に記載の動力伝達機構では、ねじ
りコイルバネと、内周側に配置された回転体とを連結す
る連結部に緩衝ゴムが内装されている。このため、前記
従来構成のように緩衝ゴムを取着するために多数のボル
トを必要とすることなく、部品点数の削減を図ることが
できる。

【００２３】請求項６及び７に記載の動力伝達機構で
は、ねじりコイルバネを一旦ねじり荷重を作用させて変
形させた状態で、対向する回転体または連結部に対して
挿嵌し、ねじり荷重を解除することで容易に固定するこ
とができる。そして、ねじりコイルバネを前記対向する
回転体または連結部の一方に対して安定して固定するこ
とができるとともに、確実に回り止めすることができ
る。

【００２４】請求項８に記載の動力伝達機構では、ねじ
りコイルバネを一旦ねじり荷重を作用させて変形させた
状態で、対向する回転体及び連結部に対して挿嵌し、ね
じり荷重を解除する。このようにすることで、ねじりコ
イルバネを対向する回転体及び連結部の一方に対して固
定されるとともに、対向する回転体及び連結部の他方に
対して、過大な負荷トルクの発生時に滑るように接合さ
れる。

【００２５】請求項９に記載の動力伝達機構では、ねじ
りコイルバネの一端を第１ロータ部材の外周面上の第２
ロータ部材の止着部の延長部に係合させるといった簡単
な構成で、ねじりコイルバネを対向する回転体に対して
確実に回り止めすることができる。

【００２６】請求項１０に記載の動力伝達機構では、第
２ロータ部材を第１ロータ部材の外周面上に溶接により
止着する際に、前記延長部を同時に形成することができ
る。このため、延長部を形成するために、別段の加工を
追加する必要がない。

【００２７】

【発明の実施の形態】

（第１の実施形態）以下に、この発明をクラッチレス可
変容量圧縮機の動力伝達機構に具体化した第１の実施形
態について図１〜図３に基づいて説明する。

【００２８】図１に示すように、被動機器としてのクラ
ッチレス可変容量圧縮機（以下、単に「圧縮機」とす
る）２１は、シリンダブロック２２と、その前端面に接
合されたフロントハウジング２３と、その後端面にバル
ブプレート２４を介して接合されたリヤハウジング２５
とにより構成されている。なお、ここ、あるいは、以下
でいう前後は、圧縮機の後述する動力伝達機構側を前側
とし、その逆側を後側とする。

【００２９】第２回転体としての回転軸２６は、前記シ
リンダブロック２２及びフロントハウジング２３の中央
に、一対のラジアルベアリング２７を介して回転可能に
支持されている。その回転軸２６の前端外周とフロント
ハウジング２３との間には、リップシール２８が介装さ
れている。

【００３０】複数のシリンダボア２９は、前記回転軸２
６と平行に延びるように、シリンダブロック２２に所定
間隔おきで貫通形成され、それらの内部には片頭型のピ
ストン３０が往復動可能に嵌挿支持されている。クラン
ク室３１はシリンダブロック２２とフロントハウジング
２３との間に区画形成されている。

【００３１】回転支持体３２は、前記クランク室３１内
において回転軸２６に一体回転可能に止着され、スラス
トベアリング３３を介してフロントハウジング２３の内
面に接合されている。支持アーム３４は、回転支持体３
２の後面にシリンダブロック２２側へ向かって突設さ
れ、その先端には一対のガイド孔３５が形成されてい
る。

【００３２】ほぼ円板状の斜板３６は、前記回転軸２６
に傾動可能に嵌挿され、その前面には一対の球状連結体
３７が突設されている。そして、この球状連結体３７が
支持アーム３４のガイド孔３５に回動及び摺動自在に係
入することによって、斜板３６が回転支持体３２に対し
て傾角の変更可能にヒンジ連結されている。

【００３３】また、前記斜板３６の外周部には、一対の
半球状のシュー３８を介して各ピストン３０が連結され
ている。そして、回転軸２６が回転されたとき、回転支
持体３２を介して斜板３６が回転され、各ピストン３０
がシリンダボア２９内において往復動される。

【００３４】収容室３９は、前記回転軸２６と同一軸線
上に位置するように、シリンダブロック２２の中心に貫
通形成されている。吸入通路４０は、回転軸２６と同一
軸線上に延びるように、リヤハウジング２５及びバルブ
プレート２４の中心に形成されている。この吸入通路４
０の前端には、収容室３９が連通されるとともに、後端
には外部冷媒回路４１が接続されている。そして、この
外部冷媒回路４１には、凝縮器４２、膨張弁４３及び蒸
発器４４が接続されている。

【００３５】吸入室４５は、前記リヤハウジング２５内
の中央部に環状に区画形成され、連通口４６を介して収
容室３９に連通されている。吐出室４７は、リヤハウジ
ング２５内の外周部に環状に区画形成され、吐出通路４
８を介して外部冷媒回路４１に接続されている。

【００３６】吸入弁機構４９及び吐出弁機構５０は、前
記各シリンダボア２９に対応するように、バルブプレー
ト２４に形成されている。そして、前記ピストン３０の
上死点位置から下死点位置への復動動作により、吸入弁
機構４９を介して吸入室４５から各シリンダボア２９内
に冷媒ガスが吸入される。さらに、シリンダボア２９内
に吸入された冷媒ガスは、ピストン３０の下死点位置か
ら上死点位置への往動動作により、所定の圧力に達する
まで圧縮された後、吐出弁機構５０を介して吐出室４７
に吐出される。

【００３７】円筒状の遮断体５１は、前記回転軸２６と
同一軸線上に位置するように、シリンダブロック２２の
収容室３９内に移動可能に収容されている。吸入通路開
放バネ５２は、遮断体５１と収容室３９の後端縁との間
に介装され、この吸入通路開放バネ５２により遮断体５
１が斜板３６側に向かって付勢されている。そして、こ
の遮断体５１内には、前記ラジアルベアリング２７を介
して回転軸２６の後端が摺動可能に嵌挿支持されてい
る。スラストベアリング５３は、遮断体５１と斜板３６
との間において、回転軸２６に摺動可能に嵌挿されてい
る。

【００３８】また、前記斜板３６が最小傾角状態に傾動
されたときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の
付勢力に抗して後方の閉位置に移動される。そして、こ
の遮断体５１が吸入通路４０の前端開口縁に接合され
る。それにより、吸入通路４０が閉じられて、外部冷媒
回路４１から吸入室４５内への冷媒ガスの導入が停止さ
れる。なお、この斜板３６の最小傾角は０度よりも僅か
に大きくなるように設定されるとともに、その最小傾角
は遮断体５１が閉位置に配置されることによって規制さ
れる。

【００３９】これにより、この圧縮機２１は、車室内に
冷房要求の存在しない状態においても、最小傾角状態で
の運転が継続可能となっている。つまり、この圧縮機２
１は、回転軸２６と動力源とをクラッチを介することな
く常時連結可能な、いわゆるクラッチレスタイプとなっ
ている。

【００４０】一方、斜板３６が最大傾角状態に傾動され
たときには、遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢
力により前方の開位置に移動される。そして、この遮断
体５１が吸入通路４０の前端開口縁から離間される。そ
れにより、吸入通路４０が開かれて、外部冷媒回路４１
から吸入通路４０、収容室３９、連通口４６を介して吸
入室４５内に冷媒ガスが導入され、斜板３６の回転に伴
って最大吐出容量の圧縮運転が行われる。なお、この斜
板３６の最大傾角は、斜板３６の前面に形成された規制
突部５４と回転支持体３２との当接によって規制され
る。

【００４１】傾角減少バネ５５は、前記回転支持体３２
と斜板３６との間に介装され、この傾角減少バネ５５に
より斜板３６が最小傾角方向に付勢されている。放圧通
路５６は、前記回転軸２６の中心に形成され、その前端
がクランク室３１内に開口されるとともに、後端が遮断
体５１の内部に開口されている。放圧通口５７は、遮断
体５１の後端外周に形成され、この放圧通口５７を介し
て遮断体５１の内部が収容室３９内に連通されている。
そして、クランク室３１の圧力が、これらの放圧通路５
６、遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３９及び
連通口４６を介して、吸入室４５内へ放出されるように
なっている。

【００４２】給気通路５８は、前記リヤハウジング２
５、バルブプレート２４及びシリンダブロック２２に連
続して形成されている。この給気通路５８により、吐出
室４７とクランク室３１とが接続されている。電磁開閉
弁５９は、給気通路５８の途中に位置するように、リヤ
ハウジング２５に装着され、ソレノイド６０の励磁また
は消磁に伴って閉止または開放される。そして、この電
磁開閉弁５９が開放されたときには、吐出室４７の圧力
が給気通路５８を介して、クランク室３１内へ供給され
て、クランク室３１内の調圧が行われるようになってい
る。

【００４３】次に、この第１の実施形態の動力伝達機構
について説明する。図１〜図３に示すように、前記フロ
ントハウジング２３には、ボス部６３が一体形成されて
おり、このボス部６３にはアンギュラベアリング６４が
嵌挿支持されている。アンギュラベアリング６４の外輪
には、第１回転体としての断面チャンネル状で環状をな
すロータ６５が止着されている。そして、ロータ６５
は、その凹部６６が、前端側、つまり前記フロントハウ
ジング２３とは反対側に向かって開口するように配置さ
れている。

【００４４】また、ロータ６５の内筒部６５ａの外周面
には、樹脂層６５ｂが形成されている。この樹脂層６５
ｂは、例えばガラス繊維、炭素繊維、タルク、クレー等
の無機物等が充填された、例えばポリフェニレンサルフ
ァイド（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥ
ＥＫ）、ポリアミド、ポリイミド、エポキシ樹脂等の合
成樹脂材料によりなっている。

【００４５】そして、このロータ６５は、前記回転軸２
６と同心円上に配置され、ベルト６７を介して動力源と
しての車両エンジン６８に連結されている。前記回転軸
２６の前端部には、小径部６９が形成されており、この
小径部６９がスプライン軸７０となっている。回転軸２
６の小径部６９には、円筒状をなすブッシュ７１が挿嵌
され、ボルト７２及び座金７３により抜け止め固定され
ている。このブッシュ７１の内周面には、前記スプライ
ン軸７０と係合可能なスプライン溝７４が形成されてい
る。そして、このスプライン軸７０とスプライン溝７４
との係合により、ブッシュ７１が回転軸２６と一体回転
可能な第２回転体の一部を構成するようになっている。

【００４６】また、ブッシュ７１の前端外周には、支持
筒７５が嵌挿固定されている。その支持筒７５の前端に
は、外方に向かって膨出するフランジ部７５ａが形成さ
れている。そのフランジ部７５ａの後方面には、円環状
の緩衝ゴム７６が接着固定されている。緩衝ゴム７６の
後側面には、ほぼ有底円筒状をなす結合筒７７がその底
部７７ａにおいて接着固定されている。つまり、支持筒
７５、緩衝ゴム７６及び結合筒７７は、第２回転体と後
述するリミットバネ７８とを連結する連結部を構成して
いる。

【００４７】リミットバネ７８は、例えばバネ鋼製の素
線よりなるねじりコイルバネとなっている。このリミッ
トバネ７８は、圧縮機２１に何らかの原因で過大な負荷
トルクが発生した場合に、ねじり変形されてその巻きが
緩む方向に巻回された緩みバネとなっている。このリミ
ットバネ７８は、前記ロータ６５の内筒部６５ａと前記
結合筒７７の結合筒部７７ｂとの間にわたって配置され
ている。言い換えると、リミットバネ７８は、前記圧縮
機２１のフロントハウジング２３の外部に配置されてい
る。そして、リミットバネ７８の内径が、前記フロント
ハウジング２３のボス部６３の外径より大きくなるよう
に形成されている。

【００４８】リミットバネ７８の前端外周には、前記結
合筒７７の結合筒部７７ｂが所定の締め代をもって圧入
嵌合されている。つまり、このリミットバネ７８の外径
は、ねじり荷重が作用していない無荷重状態において、
前記結合筒部７７ｂの内径よりもわずかに大きくなるよ
うに形成されている。

【００４９】このリミットバネ７８を結合筒７７の結合
筒部７７ｂ内に組み付ける際には、まず一旦リミットバ
ネ７８を、その巻きが締まる方向にねじり荷重を付与し
て外周が縮径するようにねじり変形させる。そして、こ
の状態で、リミットバネ７８を結合筒７７の結合筒部７
７ｂ内に挿入した後、前記ねじり荷重を解除することに
よって、リミットバネ７８の外周を前記結合筒部７７ｂ
の内周に締め付け固定される。そして、この締め付け固
定により、リミットバネ７８が、結合筒７７、緩衝ゴム
７６、支持筒７５及びブッシュ７１を介して回転軸２６
に対して回り止めされるようになっている。

【００５０】また、このリミットバネ７５の後端側部分
は、前記ロータ６５の凹部６６内にに嵌入され、そのロ
ータ６５の内筒部６５ａに対して所定の締め代をもって
嵌合されている。つまり、このリミットバネ７８の内径
は、ねじり荷重が作用していない無荷重状態において、
前記内筒部６５ａの外径よりもわずかに小さくなるよう
に形成されている。

【００５１】このリミットバネ７８を、ロータ６５の内
筒部６５ａに対して組み付ける際には、まず一旦リミッ
トバネ７８を、その巻きが緩む方向にねじり荷重を付与
して内周が拡径するようにねじり変形させる。この状態
で、リミットバネ７８をロータ６５の凹部６６内に挿入
する。そして、前記ねじり荷重を解除することによっ
て、リミットバネ７８を、前記内筒部６５ａに対して所
定の初期締め付け力をもって締め付け接合させる。

【００５２】ところで、前記リミットバネ７８は、その
素線の巻き方向がロータ６５及び回転軸２６の回転方向
と一致するようになっている。このため、リミットバネ
７８は、圧縮機２１の回転軸２６から、ブッシュ７１、
支持筒７５、緩衝ゴム７６及び結合筒７７を介して、前
記回転方向と逆方向の負荷トルクが作用すると、巻きが
緩む方向にねじり変形する。この緩み方向へのねじり変
形により、リミットバネ７８はその内周が拡径して、結
合筒７７に対する締め付け力が減少するようになってい
る。

【００５３】そして、図１〜図３に示すように、通常の
運転状態においては、車両エンジン６８からの動力は、
ベルト６７、ロータ６５、リミットバネ７８、結合筒７
７、緩衝ゴム７６、支持筒７５及びブッシュ７１を介し
て圧縮機２１の回転軸２６に伝達されるようになってい
る。

【００５４】次に、前記のように構成された圧縮機２１
の動作について説明する。さて、図１に示す状態では、
ソレノイド６０の励磁により電磁開閉弁５９が閉止され
て、給気通路５８が閉じられている。つまり、吐出室４
７内の高圧の圧縮冷媒ガスは、給気通路５８を介してク
ランク室３１内に供給されない状態となっている。この
ため、クランク室３１の冷媒ガスは、もっぱら放圧通路
５６、遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３９及
び連通口４６を介して吸入室４５内に流入する。従っ
て、クランク室３１内の圧力が吸入室４５内の低圧力、
すなわち吸入圧力に近付いていき、斜板３６が最大傾角
状態に保持されて、最大吐出容量の圧縮運転が行われ
る。

【００５５】このような最大吐出容量で圧縮運転が行わ
れて車室内の冷房要求が小さくなると、外部冷媒回路４
１における蒸発器４４の温度が次第に低下する。そし
て、蒸発器４４の温度がフロストを発生し始める設定温
度以下になると、ソレノイド６０が消磁されて、電磁開
閉弁５９が開放される。これにより、吐出室４７内の高
圧の圧縮冷媒ガスが給気通路５８を介してクランク室３
１内に供給されるようになる。そして、クランク室３１
内の圧力が高くなって、斜板３６が最大傾角状態から最
小傾角状態へ迅速に移行される。

【００５６】このように斜板３６の傾角が減少される
と、その傾動に伴いスラストベアリング５３を介して遮
断体５１に後方への移動力が付与される。これにより、
遮断体５１が吸入通路開放バネ５２の付勢力に抗して、
前方の開位置から後方の閉位置に向かって移動される。
そして、斜板３６が最小傾角状態になると、遮断体５１
が閉位置に配置されて、その後端面が吸入通路４０の前
端開口縁に接合する。これにより、吸入通路４０が閉じ
られて、外部冷媒回路４１から吸入室４５内への冷媒ガ
スの導入が阻止される。

【００５７】この斜板３６の最小傾角は、０度よりも僅
かに大きくなるように設定されている。このため、斜板
３６の最小傾角状態においても、シリンダボア２９から
吐出室４７内に、圧縮冷媒ガスが吐出され続けて、最小
吐出容量での圧縮運転が行われる。そして、この吐出室
４７内に吐出された圧縮冷媒ガスは、給気通路５８を通
ってクランク室３１内に流入する。さらに、クランク室
３１内の冷媒ガスは、放圧通路５６、遮断体５１の内
部、放圧通口５７、収容室３９及び連通口４６を介して
吸入室４５内に流入して、再びシリンダボア２９内に吸
入される。つまり、この斜板３６の最小傾角状態では、
圧縮機２１の内部において、冷媒ガスの循環通路が形成
されている。

【００５８】前記のように斜板３６の最小傾角状態で圧
縮運転が行われて、車室内の冷房要求が増大すると、外
部冷媒回路４１における蒸発器４４の温度が次第に上昇
する。やがて、蒸発器４４の温度が設定温度を越える
と、ソレノイド６０が励磁され、電磁開閉弁５９が閉止
される。これにより、吐出室４７内の高圧の圧縮冷媒ガ
スが給気通路５８を介してクランク室３１内に供給され
なくなる。そして、クランク室３１の圧力のみが、放圧
通路５６、遮断体５１の内部、放圧通口５７、収容室３
９及び連通口４６を介して吸入室４５内に放出される。
従って、クランク室３１内の圧力が次第に減少され、斜
板３６が最小傾角状態から最大傾角状態に移行される。

【００５９】このように、斜板３６の傾角が増大される
と、その傾動に従って遮断体５１が吸入通路開放バネ５
２の付勢力により、後方の閉位置から前方の開位置に向
かって移動される。そして、図１に示すように、遮断体
５１の後端面が、吸入通路４０の前端開口縁から離間す
る。これにより、吸入通路４０が開かれて、外部冷媒回
路４１から吸入室４５内への冷媒ガスの導入が再開さ
れ、斜板３６が最大傾角に配置された状態にて、最大吐
出容量の圧縮運転が行われる。

【００６０】一方、車両エンジン６８が停止された場合
には、圧縮機２１の運転も停止されて、電磁開閉弁５９
が開放されて、斜板３６は前記と同様に最小傾角状態に
配置される。

【００６１】次に、この第１の実施形態の動力伝達機構
の動作について説明する。通常の運転状態においては、
前記のように車両エンジン６８からの動力は、ベルト６
７、ロータ６５、リミットバネ７８、結合筒７７、緩衝
ゴム７６、支持筒７５及びブッシュ７１を介して圧縮機
２１の回転軸２６に伝達される。

【００６２】この動力伝達に際して、圧縮機２１側の運
転状況に応じて、回転軸２６にはロータ６５の回転方向
と逆向きの負荷トルクが発生する。この負荷トルクによ
って、リミットバネ７８が緩む方向にねじり変形する。
ところが、このように負荷トルクが発生しても、リミッ
トバネ７８のねじり変形が所定の初期締め付け力を越え
ない範囲である場合には、リミットバネ７８とロータ６
５の内筒部６５ａとの密着が保たれている。このため、
ロータ６５から回転軸２６への動力伝達が継続される。

【００６３】一方、圧縮機２１側において何らかの原因
で過大な負荷トルクが発生して、その負荷トルクが所定
値を越えると、リミットバネ７８の締め付け力が減少
し、リミットバネ７８とロータ６５の内筒部６５ａとの
摩擦がトルクに耐えられなくなりリミットバネ７８が開
放する。このため、リミットバネ７８とロータ６５の内
筒部６５ａとの間で滑りが生じて、ロータ６５から回転
軸２６への動力伝達が遮断される。そして、リミットバ
ネ７８が前記内筒部６５ａの外周面上を滑りながら回転
すると、摩擦熱が発生する。このため、内筒部６５ａの
外周面上の樹脂層６５ｂが変形されて、リミットバネ７
８とロータ６５の内筒部６５ａとの締め代が消失され
る。これにより、ロータ６５が、リミットバネ７８に対
してほとんど抵抗なく相対回転されるようになる。

【００６４】以上のように構成されたこの第１の実施形
態によれば、以下の効果が期待される。 ・ この第１の実施形態の動力伝達機構においては、ロ
ータ６５から回転軸２６への動力伝達経路において、リ
ミットバネ７８がフロントハウジング２３の外部に配置
されている。しかも、リミットバネ７８の内径が、前記
フロントハウジング２３のボス部６３の外径より大きく
なるように形成されている。

【００６５】このため、ねじりコイルバネのほとんどが
ハウジングのボス部内に収容された前記従来構成のよう
に、リミットバネ７８の外径が圧縮機２１のフロントハ
ウジング２３のボス部６３の内径に拘束されることがな
い。つまり、リミットバネ７８の外径を容易に拡大でき
て、リミットバネ７８とロータ６５の内筒部６５ａとの
間の接触面積を十分に確保することができる。これによ
り、リミットバネ７８とロータ６５の内筒部６５ａとの
間において、比較的低い負荷トルクで滑りを生じるのが
抑制される。そして、所定の負荷トルクに達しない状態
での不用意な動力伝達の遮断が抑制される。

【００６６】また、リミットバネ７８の外径の拡大に伴
って、圧縮機２１のフロントハウジング２３のボス部６
３の外周に配置されるアンギュラベアリング６４及びロ
ータ６５の大型化を招くこともない。このため、アンギ
ュラベアリング６４の転動体の周速が上昇することがな
く、アンギュラベアリング６４の耐久性の低下を回避で
きる。しかも、ロータ６５の大型化も回避できるため、
車両エンジン６８のクランクプーリ、あるいは、例えば
パワーステアリングポンプ、オルタネータ等の他のエン
ジン補機との干渉を生じるおそれも抑制できる。

【００６７】従って、動力伝達機構の耐久性の低下を回
避しつつ、過大な負荷トルクの解放特性を安定化するこ
とができる。 ・ この第１の実施形態の動力伝達機構においては、回
転軸２６とロータ６５とがほぼ同心円上に配置されてい
る。そして、リミットバネ７８の一部が、外周側に配置
されたロータ６５の前側面に開口する凹部６６内に嵌入
されている。

【００６８】このため、ロータ６５の径方向への大型化
を回避することができて、動力伝達機構の大型化を抑制
することができる。従って、この動力伝達機構は、車両
エンジン６８のクランクプーリあるいは他のエンジン補
機との干渉のおそれを低減することができて、車両空調
用の圧縮機２１の動力伝達機構として特に好適である。

【００６９】また、ロータ６５において、リミットバネ
７８の取付スペースを大きく確保することができる。従
って、リミットバネ７８の外方への突出を小さくでき
て、動力伝達体の大型化を抑制することができる。ま
た、リミットバネ７８とロータ６５の内筒部６５ａとの
接触面積を十分に確保することができて、所定の負荷ト
ルクに達しない状態での不用意な動力伝達の遮断を一層
確実に抑制することができる。従って、動力伝達機構の
過大な負荷トルクの解放特性を、一層安定化することが
できる。

【００７０】・ この第１の実施形態の動力伝達機構で
は、リミットバネ７８と回転軸２６とを連結する支持筒
７５と結合筒７７との間に、緩衝ゴム７６が接着固定さ
れて、内装されている。

【００７１】このため、前記従来構成のように緩衝ゴム
７６を取着するために多数のボルトを必要とすることな
く、部品点数の削減を図ることができる。従って、構成
の簡素化を図ることができて、組み付け及びメンテナン
ス作業を容易に行うことができる。

【００７２】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、支持筒７５のフランジ部７５ａと結合筒７７
の底部７７ａとが対向するように配置されている。そし
て、そのフランジ部７５ａの後側面と、その底部７７ａ
の前側面との間に緩衝ゴム７６が介装されている。

【００７３】このため、図１に鎖線で示すように、緩衝
ゴム７６及び支持筒７５のフランジ部７５ａを径方向に
拡大することができる。そして、圧縮機２１側の負荷ト
ルクの変動の大きさに応じて、緩衝ゴム７６の容積を容
易に変更することができる。従って、緩衝ゴム７６の周
辺構造の設計の自由度を向上できるとともに、圧縮機２
１の負荷トルクの変動を確実に減衰させることができ
る。そして、このトルク変動がベルト６７を介して車両
エンジン６８に波及するのを確実に抑制することができ
る。

【００７４】・ この第１の実施形態の動力伝達機構に
おいては、被動機器が、車両エンジン６８と回転軸２６
とが常時作動連結されたクラッチレス可変容量圧縮機２
１となっている。

【００７５】ここで、圧縮機２１は、車室内の冷房要求
あるいは車両の走行状態によって、吐出圧力が大きく変
動する。この吐出圧力の変動に伴って、車両エンジン６
８に大きな影響を与えない範囲ではあっても、比較的大
きな負荷トルクがリミットバネ７８に作用するおそれが
ある。これに対して、この第１の実施形態の動力伝達機
構では、比較的低い負荷トルクにおける不用意な動力伝
達の遮断が抑制されている。

【００７６】特に、この第１の実施形態のように圧縮機
２１がクラッチレスタイプである場合には、車室内に冷
房要求が存在しない場合にも最小吐出容量での運転が継
続される。つまり、車両エンジン６８が運転されている
間中、圧縮機２１の運転も継続される。このため、リミ
ットバネ７８に比較的大きな負荷トルクが作用する機会
が増大する。従って、この第１の実施形態の動力伝達機
構は、クラッチレス可変容量圧縮機用の動力伝達機構と
して、特に好適である。

【００７７】（第２の実施形態）この第２の実施形態の
動力伝達機構では、リミットバネ７８の回り止め構造と
過大な負荷トルク発生時における動力伝達の遮断構造に
おいて、前記第１の実施形態と異なっている。

【００７８】すなわち、この第２の実施形態において
は、図４に示すように、ロータ６５が、第１ロータ部材
としてのプーリブッシュ８１と、第２ロータ部材として
のプーリ８２とより構成されている。プーリブッシュ８
１は、ほぼ円筒状をなし、その内周面がアンギュラベア
リング６４の外輪に接合固定されている。プーリ８２
は、ほぼ断面チャンネル状の環状をなしている。そし
て、止着部の一部を構成するプーリ８２の内筒部８２ａ
が、前記プーリブッシュ８１の外周面上に溶接により止
着されている。この溶接の際に、内筒部８２ａの先端と
プーリブッシュ８１の外周面とにわたって、止着部の一
部を構成する肉盛り８３が形成される。この肉盛り８３
の一部には、プーリブッシュ８１の軸線方向に延びる延
長部８４が形成されている。

【００７９】リミットバネ７８は、その後端側部分が前
記プーリブッシュ８１の外周面上に挿嵌されている。そ
して、リミットバネ７８の素線の一端が、前記肉盛り８
３の延長部８４に係合されている。そして、この係合に
より、リミットバネ７８が、ロータ６５に対して回り止
めされるようになっている。

【００８０】一方、結合筒７７の結合筒部７７ｂの外周
面上には、前記第１の実施形態においてロータ６５の内
筒部６５ａの外周面上に形成されているような樹脂層７
７ｃが形成されている。そして、この結合筒７７の結合
筒部７７ｂの外周面上には、前記リミットバネ７８の前
端側部分が所定の締め代をもって嵌合されている。つま
り、リミットバネ７８の内径は、ねじり荷重が作用して
いない無荷重状態において、前記結合筒７７の結合筒部
７７ｂの外径よりもわずかに小さくなるように形成され
ている。

【００８１】このリミットバネ７８を、結合筒７７の結
合筒部７７ｂに対して組み付ける際には、まず一旦リミ
ットバネ７８を、その巻きが緩む方向にねじり荷重を付
与して内周が拡径するようにねじり変形させる。この状
態で、リミットバネ７８の素線の後端を前記延長部８４
に係合させつつ、前記結合筒部７７ｂの外周面に挿嵌す
る。そして、前記ねじり荷重を解除することによって、
リミットバネ７８を、前記結合筒部７７ｂに対して所定
の初期締め付け力をもって締め付け接合させる。

【００８２】さて、この第２の実施形態の動力伝達機構
においては、圧縮機２１側において過大な負荷トルクが
発生して、リミットバネ７８の締め付け力が減少する
と、リミットバネ７８と結合筒７７の結合筒部７７ｂと
の間で滑りが生じる。そして、ロータ６５から回転軸２
６への動力伝達が遮断される。

【００８３】以上のように構成されたこの第２の実施形
態によれば、前記第１の実施形態に記載の効果とほぼ同
様の効果の他に、以下に記載の効果が期待される。 ・ この第２の実施形態の動力伝達機構では、リミット
バネ７８の素線の一端とプーリブッシュ８１の外周面上
の肉盛り８３の延長部８４との係合により、リミットバ
ネ７８がロータ６５に対して回り止めされている。言い
換えると、このように簡単な回り止め構造により、リミ
ットバネ７８がロータ６５に対して確実に回り止めされ
る。従って、リミットバネ７８の回り止め構造を簡素化
することができて、この回り止め構造に関連する部材の
製作及び動力伝達機構の組み付け作業を、容易に行うこ
とができる。

【００８４】・ この第２の実施形態の動力伝達機構で
は、回り止め構造の一部をなす延長部８４が、プーリ８
２をプーリブッシュ８１の外周面上に止着する際に、同
時に形成される肉盛り８３の一部によりなっている。こ
のため、延長部８４を形成するために別段の加工を追加
する必要がなく、作業点数の削減を図ることができて、
製作上有利である。

【００８５】（第３の実施形態）この第３の実施形態の
動力伝達機構では、リミットバネ７８のロータ６５に対
する固定構造において、前記第２の実施形態と異なって
いる。

【００８６】すなわち、この第３の実施形態において
は、図５に示すように、リミットバネ７８は、その前端
側部分が過大な負荷トルクが作用したときに滑りを生じ
て、その過大な負荷トルクを解放するトルク解放部８７
を構成するようになっている。また、リミットバネ７８
の後端側部分は、自身をロータ６５に対して締め付け固
定する固定部８８を構成している。

【００８７】ロータ６５のプーリ８２の内筒部８２ａの
外周面上には円筒状の介装部材８９が止着されている。
この介装部材８９は、その外周面が結合筒７７の結合筒
部７７ｂの外周面とほぼ同一円筒をなすように配置され
ている。そして、この介装部材８９の外周面上のリミッ
トバネ７８の固定部８８が所定の締め代をもって巻回さ
れている。つまり、リミットバネ７８の固定部８８の内
径は、ねじり荷重が作用していない無荷重状態におい
て、前記介装部材８７の外径よりも小さくなるように形
成されている。

【００８８】ここで、リミットバネ７８の固定部８８と
介装部材８７との間の締め代が、同リミットバネ７８の
トルク解放部８７と結合筒７７の結合筒部７７ｂとの間
の締め代よりもわずかに大きくなるように、前記介装部
材８７が形成されている。

【００８９】このリミットバネ７８を、前記介装部材８
７及び結合筒７７の結合筒部７７ｂに対して組み付ける
際には、まず一旦リミットバネ７８を、その巻きが緩む
方向にねじり荷重を付与して内周が拡径するようにねじ
り変形させる。この状態で、リミットバネ７８を、前記
介装部材８７及び前記結合筒部７７ｂの外周面に挿嵌し
て、前記ねじり荷重を解除する。これにより、リミット
バネ７８のトルク解放部８７が、前記結合筒部７７ｂに
対して所定の初期締め付け力をもって締め付け接合され
る。

【００９０】ここで、前記のように、前記固定部８８と
介装部材８７との間の締め代は、前記トルク解放部８７
と前記結合筒部７７ｂとの間の締め代よりもわずかに大
きくなるように形成されている。このため、リミットバ
ネ７８の固定部８８が、前記初期締め付け力よりも大き
な固定締め付け力をもって、前記介装部材８７に対して
締め付け固定される。そして、この締め付け固定によ
り、リミットバネ７８がロータ６５に回り止めされるよ
うになっている。

【００９１】さて、この第３の実施形態の動力伝達機構
においては、圧縮機２１側において前記初期締め付け力
を越える範囲の過大な負荷トルクが発生すると、リミッ
トバネ７８の締め付け力が減少する。そして、リミット
バネ７８のトルク解放部８７と結合筒７７の結合筒部７
７ｂとの間で滑りが生じる。これにより、ロータ６５か
ら回転軸２６への動力伝達が遮断されるとともに、過大
に負荷トルクが解放される。そして、それ以上に過大な
負荷トルクが、リミットバネ７８に作用するのが抑制さ
れる。このため、より大きな前記固定締め付け力をもっ
て結合されたリミットバネ７８の固定部８８と介装部材
８９との間で、先に滑りを生じることが抑制される。そ
して、リミットバネ７８とロータ６５との固定が確保さ
れる。

【００９２】以上のように構成されたこの第３の実施形
態によれば、前記第１及び第２の実施形態の動力伝達機
構とほぼ同様の効果に加えて、以下の効果が期待され
る。 ・ この第３の実施形態の動力伝達機構においては、リ
ミットバネ７８を、一旦ねじり荷重を作用させて変形さ
せた状態で、ロータ６５のプーリ８２に対して挿嵌し、
前記ねじり荷重を解除することで容易に固定できるよう
になっている。従って、リミットバネ７８を前記ロータ
６５に対して安定して固定することができるとともに、
確実に回り止めすることができる。また、リミットバネ
７８の固定構造の簡素化を図ることができて、この固定
構造に関連する部材の製作及び動力伝達機構の組み付け
作業を容易に行うことができる。

【００９３】・ この第３の実施形態の動力伝達機構で
は、介装部材８９及び結合筒７７の結合筒部７７ｂが、
それらの外周面がほぼ同一円筒をなすように配置されて
いる。このため、リミットバネ７８の介装部材８９及び
結合筒７７の結合筒部７７ｂに対する組み付けを同時に
行うことができる。従って、リミットバネ７８の組み付
け作業を、一層容易に行うことができる。

【００９４】（第４の実施形態）この第４の実施形態の
動力伝達機構では、リミットバネ７８及び緩衝ゴム９２
の配置、及び、ロータ６５の形状において、前記第１の
実施形態と異なっている。

【００９５】すなわち、この第４の実施形態において
は、図６及び図７に示すように、ロータ６５は、その凹
部６６が、後端側、つまり圧縮機２１のフロントハウジ
ング２３側に向かって開口するように配置されている。
円環状の支持板９３は、ロータ６５の側面に複数のボル
ト９１により止着されている。複数の緩衝ゴム９２は、
支持板９３の前面に、所定の間隔をおいてほぼ環状をな
すように接着固定されている。結合筒９４は、結合筒部
９４ａと、その結合筒部９４ａの後端側の外周面上に膨
出された複数のフランジ部９４ａとからなっている。フ
ランジ部９４ａは、前記緩衝ゴム９２と対応するように
形成されており、その後面には緩衝ゴム９２が接着固定
されている。また、前記結合筒部９４ａの前端には、係
止突片９４ｃが折り曲げ形成されている。この場合、支
持板９３、緩衝ゴム９２及び結合筒９４は、ロータ６５
と一体回転可能になっており、第１回転体の一部を構成
している。

【００９６】圧縮機２１の回転軸２６の前端には、略円
環状をなす連結部としての連結板９５がボルト７２及び
座金７３を介して固定されている。連結板９５の外周に
は、円筒状をなすバネ受け部９５ａが形成されている。
このバネ受け部９５ａの外周面上には、前記第１の実施
形態においてロータ６５の内筒部６５ａの外周面上に形
成されているような樹脂層９５ｂが形成されている。

【００９７】リミットバネ７８は、前記連結板９５のバ
ネ受け部９５ｂの外周面上に所定の締め代をもって嵌合
されている。つまり、リミットバネ７８が所定の初期締
め付け力をもって連結板９５に締め付け接合されてい
る。また、リミットバネ７８の素線の前端は、前記結合
筒９４の係止突片９４ｃに係合されている。この係合に
より、リミットバネ７８が結合筒９４、緩衝ゴム９２及
び支持板９３を介して、ロータ６５に回り止めされてい
る。

【００９８】さて、この第４の実施形態の動力伝達機構
においては、圧縮機２１側において過大な負荷トルクが
発生して、リミットバネ７８の締め付け力が減少する
と、リミットバネ７８と連結板９５のバネ受け部９５ｂ
との間で滑りが生じる。そして、ロータ６５から回転軸
２６への動力伝達が遮断される。

【００９９】従って、この第４の実施形態の動力伝達機
構においても、前述した第１の実施形態と同様に、圧縮
機２１のフロントハウジング２３のボス部６３の内径に
拘束されることなく、リミットバネ７８の外径を容易に
拡大できる。よって、過大な負荷トルクが発生したとき
に滑りを生じる面間の接触面積を十分に確保することが
できる。

【０１００】（第５の実施形態）この第５の実施形態の
動力伝達機構では、リミットバネ７８の配置において、
前記第４の実施形態と異なっている。

【０１０１】すなわち、この第５の実施形態において
は、図８に示すように、回転軸２６の小径部６９及ぶそ
の小径部６９に嵌合するブッシュ７１が、圧縮機２１の
外方に延長されている。そして、そのブッシュ７１のフ
ロントハウジング２３のボス部６３から突出した部分に
は、円筒状の拡径円筒９８が挿嵌されている。この拡径
円筒９８は、ブッシュ７１と一体回転可能に止着されて
おり、第２回転体の一部を構成している。拡径円筒９８
の外周面上には、前記第１の実施形態においてロータ６
５の内筒部６５ａの外周面上に形成されているような樹
脂層９８ａが形成されている。

【０１０２】リミットバネ７８は、前記拡径円筒９８の
外周面上に所定の締め代をもって嵌合されている。つま
り、リミットバネ７８が所定の初期締め付け力をもって
拡径円筒９８に締め付け接合されている。また、リミッ
トバネ７８は、その全長にわたって拡径円筒９８に接触
するようになっている。しかも、リミットバネ７８と拡
径円筒９８との軸線方向の接触長さが、前記各実施形態
に比べて延長されている。

【０１０３】さて、この第５の実施形態の動力伝達機構
においては、圧縮機２１側において過大な負荷トルクが
発生して、リミットバネ７８の締め付け力が減少する
と、リミットバネ７８と拡径円筒９８との間で滑りが生
じる。そして、ロータ６５から回転軸２６への動力伝達
が遮断される。

【０１０４】従って、この第５の実施形態の動力伝達機
構においても、前述した第４の実施形態と同様に、圧縮
機２１のフロントハウジング２３のボス部６３の内径に
拘束されることなく、リミットバネ７８の外径を容易に
拡大できる。そして、この状態で、リミットバネ７８と
拡径円筒９８との軸線方向の接触長さが延長されてい
る。よって、過大な負荷トルクが発生したときに滑りを
生じる面間の接触面積を十分に確保することができる。

【０１０５】（別例）なお、前記各実施形態は、以下の
ように変更して具体化することもできる。 ・ 前記第１、第４及び第５の実施形態において、リミ
ットバネ７８を、過大な負荷トルクが作用した場合に、
その巻きが締まる方向に巻回された締まりバネとするこ
と。これらの場合、リミットバネ７８を、結合筒７７、
９４の結合筒部７７ｂ、９４ａに対して初期締め付け力
をもって締め付け接合するようにする。また、第４及び
第５の実施形態においては、結合筒９４の係止突片９４
ｃを省略する必要がある。そして、この別例の動力伝達
機構では、圧縮機２１において過大な負荷トルクが発生
すると、リミットバネ７８の外周が縮径されて締め付け
力が減少する。このため、リミットバネ７８と前記結合
筒部７７ｂ、９４ａとの間で滑りを生じて、ロータ６５
から回転軸２６への動力伝達が遮断される。

【０１０６】・ 前記第２の実施形態において、リミッ
トバネ７８の後端側部分をプーリブッシュ８１に対し
て、前記第３の実施形態に記載の所定の固定締め付け力
をもって締め付け固定すること。

【０１０７】・ 前記第２の実施形態において、プーリ
８２の内筒部８２ａの前端縁の一部に軸線方向に延びる
延長部を形成し、その延長部にリミットバネ７８の素線
の一端を係合させて、リミットバネ７８をロータ６５に
対して回り止めすること。

【０１０８】・ 前記第３の実施形態において、介装部
材８９を省略して、リミットバネ７８の後端側部分をプ
ーリ８２の内筒部８２ａに対して、所定の固定締め付け
力をもって直接締め付け固定すること。ただし、この場
合、介装部材８９を省略した分だけ前記内筒部８２ａの
外径を拡大する必要がある。

【０１０９】・ 前記第５の実施形態において、フロン
トハウジング２３のボス部６３の外部において、拡径円
筒９８に代えて回転軸２６に大径部を形成して、その大
径部にリミットバネ７８を巻回すること。

【０１１０】・ 前記各実施形態において、樹脂層６５
ｂ、７７ｃ、９５ｂ、９８ａを省略すること。ただし、
この場合、それらロータ６５の内筒部６５ａ、結合筒７
７の結合筒部７７ｂ、連結板９５のバネ受け部９５ａ、
拡径円筒９８の外径を、樹脂層６５ｂ、７７ｃ、９５
ｂ、９８ａの厚み分だけ大きく設定する必要がある。

【０１１１】・ 前記各実施形態において、回転軸２６
に動力源を連結し、ロータ６５にベルト６７等を介して
被動機器を連結すること。 ・ 前記各実施形態において、リミットバネ７８を複数
の素線が互いに平行をなすように巻回した多条ねじりコ
イルバネとすること。

【０１１２】・ 圧縮機２１を前記各実施形態に記載以
外の圧縮機、例えばワブル式圧縮機、ウェーブカムプレ
ート式圧縮機、ベーン式圧縮機、スクロール式圧縮機に
変更すること。この場合、圧縮機は、可変容量タイプで
あっても、固定容量タイプであってもよい。また、固定
容量タイプの斜板式圧縮機に変更すること。この場合、
ピストン３０は片頭であっても、両頭であってもよい。

【０１１３】・ 圧縮機２１をクラッチ付の圧縮機とす
ること。この場合、圧縮機が、可変容量タイプであって
も、固定容量タイプであってもよい。 ・ 動力源を車両エンジン以外のもの、例えば電動モー
タに変更すること。また、圧縮機以外の被動機器の動力
伝達機構として採用すること。

【０１１４】これらのように構成した場合でも、前記各
実施形態とほぼ同様の効果が期待される。また、前記各
実施形態からは、以下に記載の技術的思想も抽出するこ
とができる。

【０１１５】（１） 前記連結部をねじりコイルバネに
結合する第１連結部材と、前記緩衝ゴムと、前記内周側
に配置された回転体に結合する第２連結部材とにより構
成し、第１連結部材と第２連結部材とを互いに対向する
ように配置し、その対向面間に緩衝ゴムを介装した請求
項５〜１０のいずれかに記載の動力伝達機構。

【０１１６】このように構成した場合、被動機器側の負
荷トルクの変動の大きさに応じて、緩衝ゴムの容積を容
易に変更することができる。このため、緩衝ゴムの周辺
構成の設計の自由度を向上できるとともに、被動機器の
負荷トルクの変動を確実に減衰させることができる。従
って、このトルク変動が動力源に波及するのを確実に抑
制することができる。

【０１１７】（２） 前記被動機器が、圧縮機である請
求項１〜１０、前記（１）項のいずれかに記載の動力伝
達機構。ここで、被動機器が圧縮機である場合には、車
室内の冷房要求あるいは車両の走行状態によって、吐出
圧力が大きく変動する。この吐出圧力の変動に伴って、
圧縮機側で発生する負荷トルクも大きく変動する。これ
に対して、前記各項に記載の動力伝達機構は、比較的低
い負荷トルクで不用意に動力伝達されることが抑制され
ているため、圧縮機用の動力伝達機構として好適であ
る。

【０１１８】（３） 前記圧縮機が、クランク室を有
し、そのクランク室内において、第２回転体をなす回転
軸に回転支持体を一体回転可能に支持するとともに、そ
の回転支持体に傾角変更可能にカムプレートをヒンジ連
結し、前記クランク室内の圧力を調節することによりカ
ムプレートの傾角を変更して、吐出容量を連続的に変更
可能に構成した可変容量圧縮機である前記（２）項に記
載の動力伝達機構。

【０１１９】このように構成した場合、圧縮機の断続だ
けでなく、圧縮機の吐出容量の変更によっても、冷房装
置の冷房能力の調整が可能となる。このため、圧縮機の
運転時間が長くなって、動力伝達機構に比較的大きな負
荷トルクが作用する機会が増す。従って、前記各項に記
載の動力伝達機構は、このような可変容量圧縮機用の動
力伝達機構として特に好適である。

【０１２０】（４） 前記圧縮機が、動力源と前記回転
軸とが常時作動連結されたクラッチレス可変容量圧縮機
である前記（３）項に記載の動力伝達機構。このように
構成した場合、圧縮機は、冷房要求が存在しない場合に
も最小吐出容量で運転が継続される。従って、前記各請
求項に記載の動力伝達機構は、前記のようなクラッチレ
ス可変容量圧縮機用の動力伝達機構として、さらに好適
である。

【０１２１】

【発明の効果】以上詳述したように、この発明によれば
以下の優れた効果を奏する。請求項１〜４に記載の発明
によれば、動力伝達機構の耐久性の低下を回避しつつ、
過大な負荷トルクの解放特性を安定化することができ
る。また、動力伝達機構の大型化を抑制することができ
て、車両空調用の圧縮機の動力伝達機構として特に好適
である。

【０１２２】請求項５に記載の発明によれば、部品点数
の削減を図ることができて、構成の簡素化を図ることが
でき、組み付け及びメンテナンス作業を容易に行うこと
ができる。

【０１２３】請求項６及び７に記載の発明によれば、ね
じりコイルバネを安定して固定することができるととも
に、確実に回り止めすることができる。また、ねじりコ
イルバネの固定構造の簡素化を図ることができて、この
固定構造に関連する部材の製作及び動力伝達機構の組み
付け作業を容易に行うことができる。

【０１２４】請求項８に記載の発明によれば、ねじりコ
イルバネの組み付け作業を、一層容易に行うことができ
る。請求項９に記載の発明によれば、ねじりコイルバネ
の回り止め構造の簡素化を図ることができて、この回り
止め構造に関連する部材の製作及び動力伝達機構の組み
付け作業を、容易に行うことができる。

【０１２５】請求項１０に記載の発明によれば、作業点
数の削減を図ることができて、製作上有利である。

【図面の簡単な説明】

【図１】 第１の実施形態の動力伝達機構を備えたクラ
ッチレス可変容量圧縮機を示す断面図。

【図２】 図１の動力伝達機構を拡大して示す断面図。

【図３】 図２の３−３線において一部を断面にして示
す側面図。

【図４】 第２の実施形態の動力伝達機構を示す断面
図。

【図５】 第３の実施形態の動力伝達機構を示す断面
図。

【図６】 第４の実施形態の動力伝達機構を示す断面
図。

【図７】 図６の動力伝達機構の側面図。

【図８】 第５の実施形態の動力伝達機構を示す断面
図。

【符号の説明】

２１…被動機器としてのクラッチレス可変容量圧縮機、
２２…ハウジングの一部を構成するシリンダブロック、
２３…ハウジングの一部を構成するフロントハウジン
グ、２５…ハウジングの一部を構成するリヤハウジン
グ、２６…第２回転体の一部を構成するとともに内周側
に配置された回転体としての回転軸、６３…ボス部、６
５…第１回転体をなすとともに外周側に配置された回転
体としてのロータ、６６…凹部、６８…動力源としての
車両エンジン、７１…第２回転体の一部を構成するブッ
シュ、７２…連結部の一部を構成するボルト、７３…連
結部の一部を構成する座金、７５…連結部の一部を構成
する支持板、７６…連結部の一部を構成する緩衝ゴム、
７７…連結部の一部及びトルク解放部の接する部材を構
成する結合筒、７８…ねじりコイルバネとしてのリミッ
トバネ、８１…第１ロータ部材としてのプーリブッシ
ュ、８２…固定部の接する部材及び第２ロータ部材とし
てのプーリ、８２ａ…止着部の一部を構成する内筒部、
８３…止着部の一部を構成する肉盛り、８４…延長部、
８７…トルク解放部、８８…固定部、９２…第１回転体
の一部を構成する緩衝ゴム、９３…第１回転体の一部を
構成する支持板、９４…第１回転体の一部を構成する結
合筒、９５…連結部としての連結板、９８…第２回転体
の一部を構成する拡径円筒。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 茂 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 動力源側の第１回転体と被動機器側の第
   ２回転体とを、動力伝達時に発生する負荷トルクによっ
   てねじり変形可能なねじりコイルバネを介して動力伝達
   可能に連結し、前記ねじりコイルバネは、一方の回転体
   に対して回り止めし、他方の回転体に対して所定の初期
   締め付け力をもって締め付け接合し、前記負荷トルクが
   過大になったときにはねじりコイルバネと他方の回転体
   との間に滑りを生じて動力伝達を遮断するようにした動
   力伝達機構において、前記ねじりコイルバネを前記被動
   機器のハウジングの外部に配置した動力伝達機構。
2. 【請求項２】 前記ねじりコイルバネは、その内径が前
   記ハウジングの開口部をなすボス部の外径より大きくな
   るように形成した請求項１に記載の動力伝達機構。
3. 【請求項３】 前記第１回転体及び第２回転体をほぼ同
   心円状に配置し、外周側に配置された回転体に対して前
   記ねじりコイルバネの一部を嵌入して対向させるととも
   に、ねじりコイルバネと内周側に配置された回転体とを
   連結部を介して連結した請求項１または２に記載の動力
   伝達機構。
4. 【請求項４】 前記ねじりコイルバネと対向する回転体
   の側面には、被動機器とは反対側に開口する凹部を設け
   た請求項３に記載の動力伝達機構。
5. 【請求項５】 前記連結部に緩衝ゴムを内装した請求項
   ３または４に記載の動力伝達機構。
6. 【請求項６】 前記ねじりコイルバネの一端側は対向す
   る回転体または前記連結部のいずれか一方に対して前記
   初期締め付け力より大きな固定締め付け力をもってねじ
   りコイルバネ自身を締め付け固定する固定部をなし、他
   端側は対向する回転体または前記連結部のもう一方に対
   して前記初期締め付け力をもって締め付け接合し、過大
   な前記負荷トルクが作用したときに滑りを生じて、過大
   な負荷トルクを解放するトルク解放部をなす請求項３〜
   ５のいずれかに記載の動力伝達機構。
7. 【請求項７】 前記ねじりコイルバネの固定部とその固
   定部の接する部材との間の締め代を、そのねじりコイル
   バネのトルク解放部とそのトルク解放部の接する部材と
   の間の締め代よりも大きくなるように形成した請求項６
   に記載の動力伝達機構。
8. 【請求項８】 前記固定部の接する部材とトルク解放部
   の接する部材とをほぼ同一円筒面上に配置した請求項７
   に記載の動力伝達機構。
9. 【請求項９】 前記ねじりコイルバネと対向する回転体
   を、ほぼ円筒状の第１ロータ部材と、その第１ロータ部
   材の外周面上に止着された第２ロータ部材とにより構成
   し、第２ロータ部材の止着部の一部に軸線方向に延びる
   延長部を設け、その延長部にねじりコイルバネの一端を
   係合させて、ねじりコイルバネを回り止めした請求項３
   〜８のいずれかに記載の動力伝達機構。
10. 【請求項１０】 前記第２ロータ部材を第１ロータ部材
    の外周面に対して溶接により止着し、前記延長部が溶接
    時に形成される肉盛りによりなる請求項９に記載の動力
    伝達機構。