JPH10288407A - 過冷却サイクル - Google Patents
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- JPH10288407A JPH10288407A JP9911097A JP9911097A JPH10288407A JP H10288407 A JPH10288407 A JP H10288407A JP 9911097 A JP9911097 A JP 9911097A JP 9911097 A JP9911097 A JP 9911097A JP H10288407 A JPH10288407 A JP H10288407A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/13—Economisers
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は冷房運転において、室内機へ供給す
る液相冷媒の過冷却度を増大させて、液相冷媒からの発
泡を抑制することにより、配管自由度の拡大を図り、配
管径の縮小や、圧力損失の低減による冷房性能の向上を
得るものである。 【解決手段】 コンプレッサＣと室外熱交換器Ｂとレシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路において、レシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流
して、レシーバＲ内の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐ
を通過させ、かつ室外熱交換器ＢからレシーバＲへ至る
冷媒の主回路の、レシーバＲの入口部に絞りＡを設け、
更に、冷媒の主回路は伝熱管Ｐの上方から流入し、伝熱
管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐの流れに対して対向
流を形成した。
る液相冷媒の過冷却度を増大させて、液相冷媒からの発
泡を抑制することにより、配管自由度の拡大を図り、配
管径の縮小や、圧力損失の低減による冷房性能の向上を
得るものである。 【解決手段】 コンプレッサＣと室外熱交換器Ｂとレシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路において、レシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流
して、レシーバＲ内の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐ
を通過させ、かつ室外熱交換器ＢからレシーバＲへ至る
冷媒の主回路の、レシーバＲの入口部に絞りＡを設け、
更に、冷媒の主回路は伝熱管Ｐの上方から流入し、伝熱
管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐの流れに対して対向
流を形成した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は冷房運転において、
室内機へ供給する液相冷媒の過冷却度を増大させる、過
冷却サイクルに関する技術である。
室内機へ供給する液相冷媒の過冷却度を増大させる、過
冷却サイクルに関する技術である。
【０００２】
【従来の技術】従来から、過冷却サイクルに関する技術
は、その一部が公知とされているのである。例えば、特
開平６−３３１２２３号公報に記載の技術の如くであ
る。しかし、従来の過冷却サイクルの技術は、冷却能力
の一部を用いて、二重管熱交換器で冷却する構造であ
り、配管スペースが大きくなり、大きな過冷却度を得る
ことが不可能であった。また、アキュムレータ中で、低
温二相冷媒で冷却する方式の場合には、コンプレッサ液
のバックという事態が発生する可能性があり、フロン代
替混合冷媒の場合には適用が困難であるという不具合が
あった。また、他の技術として，過冷却専用の冷凍機で
冷却する技術もあったが、小型の過冷却サイクルを構成
することが不可能であったのである。また、空冷の過冷
却用熱交換器で冷却する技術も存在したが、大きな過冷
却度を達成することが困難であったのである。
は、その一部が公知とされているのである。例えば、特
開平６−３３１２２３号公報に記載の技術の如くであ
る。しかし、従来の過冷却サイクルの技術は、冷却能力
の一部を用いて、二重管熱交換器で冷却する構造であ
り、配管スペースが大きくなり、大きな過冷却度を得る
ことが不可能であった。また、アキュムレータ中で、低
温二相冷媒で冷却する方式の場合には、コンプレッサ液
のバックという事態が発生する可能性があり、フロン代
替混合冷媒の場合には適用が困難であるという不具合が
あった。また、他の技術として，過冷却専用の冷凍機で
冷却する技術もあったが、小型の過冷却サイクルを構成
することが不可能であったのである。また、空冷の過冷
却用熱交換器で冷却する技術も存在したが、大きな過冷
却度を達成することが困難であったのである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は冷房運転にお
いて、室内機へ供給する液相冷媒の過冷却度を増大させ
て、液相冷媒からの発泡を抑制することにより、配管自
由度の拡大を図り、配管径の縮小や、圧力損失の低減に
よる冷房性能の向上を得るものである。
いて、室内機へ供給する液相冷媒の過冷却度を増大させ
て、液相冷媒からの発泡を抑制することにより、配管自
由度の拡大を図り、配管径の縮小や、圧力損失の低減に
よる冷房性能の向上を得るものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の解決しようとす
る課題は以上の如くであり、次に該課題を解決するため
の手段を説明する。請求項１においては、コンプレッサ
Ｃと室外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具
備した回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの
間から過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部
の位置に配置した伝熱管Ｐを通過させたものである。
る課題は以上の如くであり、次に該課題を解決するため
の手段を説明する。請求項１においては、コンプレッサ
Ｃと室外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具
備した回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの
間から過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部
の位置に配置した伝熱管Ｐを通過させたものである。
【０００５】請求項２においては、コンプレッサＣと室
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂか
らレシーバＲへ至る冷媒の主回路は、伝熱管Ｐの上方か
ら流入し、伝熱管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐの流
れに対して対向流を形成したものである。
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂか
らレシーバＲへ至る冷媒の主回路は、伝熱管Ｐの上方か
ら流入し、伝熱管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐの流
れに対して対向流を形成したものである。
【０００６】請求項３においては、コンプレッサＣと室
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂか
らレシーバＲへ至る冷媒の主回路の、レシーバＲの入口
部に絞りＡを設けたものである。
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂか
らレシーバＲへ至る冷媒の主回路の、レシーバＲの入口
部に絞りＡを設けたものである。
【０００７】請求項４においては、コンプレッサＣと室
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂか
らレシーバＲへ至る冷媒の主回路の、レシーバＲの入口
部に絞りＡを設け、更に、冷媒の主回路は伝熱管Ｐの上
方から流入し、伝熱管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐ
の流れに対して対向流を形成したものである。
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂか
らレシーバＲへ至る冷媒の主回路の、レシーバＲの入口
部に絞りＡを設け、更に、冷媒の主回路は伝熱管Ｐの上
方から流入し、伝熱管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐ
の流れに対して対向流を形成したものである。
【０００８】請求項５においては、コンプレッサＣと室
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させた構成において、該レシ
ーバＲ内の外周に伝熱管Ｐを巻き付けたものである。
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させた構成において、該レシ
ーバＲ内の外周に伝熱管Ｐを巻き付けたものである。
【０００９】請求項６においては、コンプレッサＣと室
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ冷媒の主回路のレ
シーバＲの入口部に電子膨張弁Ｖを介装し、レシーバ圧
力またはレシーバ入口温度を目標値として、電子膨張弁
Ｖの開度を制御するものである。
外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した
回路において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から
過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置
に配置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ冷媒の主回路のレ
シーバＲの入口部に電子膨張弁Ｖを介装し、レシーバ圧
力またはレシーバ入口温度を目標値として、電子膨張弁
Ｖの開度を制御するものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】次に本発明の実施の形態を説明す
る。図１は本発明の過冷却サイクルの冷房回路系統図、
図２は本発明の過冷却サイクルのｐ−ｈ線図、図３は本
発明の過冷却サイクルの要部を構成するレシーバＲと伝
熱管Ｐの配置を示す断面図、図４はレシーバ冷却方式に
よる過冷却度増大状況を示す図面、冷却バイパス量の影
響を示すｐ−ｈ線図、図５はレシーバＲの入口部に絞り
Ａを設けた場合の影響を示すｐ−ｈ線図、図７は冷却バ
イパス量の凝縮温度と過冷却度に対する影響を示す図
面、図８は冷却バイパス量の冷凍効果に対す影響を示す
図面、図９は冷却バイパス量の冷房性能に対する影響を
示す図面、図１０は冷却バイパス量の過冷却効率に対す
る影響を示す図面、図１１はレシーバ入口絞りの凝縮温
度と過冷却度に対する効果を示す図面、図１２はレシー
バＲの絞りＡの冷凍効果に対する影響を示す図面、図１
３はレシーバＲの絞りＡの冷房性能に対する影響を示す
図面、図１４はレシーバ入口絞りの過冷効率に対する影
響を示す図面である。
る。図１は本発明の過冷却サイクルの冷房回路系統図、
図２は本発明の過冷却サイクルのｐ−ｈ線図、図３は本
発明の過冷却サイクルの要部を構成するレシーバＲと伝
熱管Ｐの配置を示す断面図、図４はレシーバ冷却方式に
よる過冷却度増大状況を示す図面、冷却バイパス量の影
響を示すｐ−ｈ線図、図５はレシーバＲの入口部に絞り
Ａを設けた場合の影響を示すｐ−ｈ線図、図７は冷却バ
イパス量の凝縮温度と過冷却度に対する影響を示す図
面、図８は冷却バイパス量の冷凍効果に対す影響を示す
図面、図９は冷却バイパス量の冷房性能に対する影響を
示す図面、図１０は冷却バイパス量の過冷却効率に対す
る影響を示す図面、図１１はレシーバ入口絞りの凝縮温
度と過冷却度に対する効果を示す図面、図１２はレシー
バＲの絞りＡの冷凍効果に対する影響を示す図面、図１
３はレシーバＲの絞りＡの冷房性能に対する影響を示す
図面、図１４はレシーバ入口絞りの過冷効率に対する影
響を示す図面である。
【００１１】図１において、本発明の冷房時の過冷却サ
イクルについて説明する。圧縮器を構成するコンプレッ
サＣにより冷媒を圧縮して、高温高圧過飽和蒸気の冷媒
として、四方弁１からサブエバポレータ２を経て、室外
熱交換器Ｂに圧送する。該室外熱交換器Ｂにおいて、冷
却フィンを通過する間に、冷却ファン３の冷却風により
冷却されて、高温高圧過熱状態の冷媒が、高圧液相冷媒
に変換される。該室外熱交換器Ｂにおいて、高圧液相冷
媒に変換された冷媒は、レシーバ入口絞りＡにおいて絞
られ、更にレシーバＲの内部の最下部に配置された伝熱
管Ｐ内の冷媒により、冷却されて、図２に示す如く、通
常型冷却回路の場合よりも、低温の状態とされるのであ
る。
イクルについて説明する。圧縮器を構成するコンプレッ
サＣにより冷媒を圧縮して、高温高圧過飽和蒸気の冷媒
として、四方弁１からサブエバポレータ２を経て、室外
熱交換器Ｂに圧送する。該室外熱交換器Ｂにおいて、冷
却フィンを通過する間に、冷却ファン３の冷却風により
冷却されて、高温高圧過熱状態の冷媒が、高圧液相冷媒
に変換される。該室外熱交換器Ｂにおいて、高圧液相冷
媒に変換された冷媒は、レシーバ入口絞りＡにおいて絞
られ、更にレシーバＲの内部の最下部に配置された伝熱
管Ｐ内の冷媒により、冷却されて、図２に示す如く、通
常型冷却回路の場合よりも、低温の状態とされるのであ
る。
【００１２】該過冷却のサイクルは、レシーバＲに設け
た伝熱管Ｐの回路に、膨張弁４の前に設けた分岐回路か
ら分岐したバイパス回路に冷媒を案内し、該バイパス冷
媒を、伝熱管Ｐを通過させて、コンプレッサＣへの回路
に戻すことにより達成されるのである。しかし、この過
冷却の為に冷媒の一部を使用することは、膨張弁４から
室内熱交換器Ｄに至る主回路の冷媒を少なくすることと
なり、冷却効果はその分だけ低下すると考えられるが、
実際には、後述する如く、冷房効果・冷却効果共に増大
するのである。
た伝熱管Ｐの回路に、膨張弁４の前に設けた分岐回路か
ら分岐したバイパス回路に冷媒を案内し、該バイパス冷
媒を、伝熱管Ｐを通過させて、コンプレッサＣへの回路
に戻すことにより達成されるのである。しかし、この過
冷却の為に冷媒の一部を使用することは、膨張弁４から
室内熱交換器Ｄに至る主回路の冷媒を少なくすることと
なり、冷却効果はその分だけ低下すると考えられるが、
実際には、後述する如く、冷房効果・冷却効果共に増大
するのである。
【００１３】そして、本発明の過冷却サイクルを用いる
暖冷房システムは、膨張弁４と室内熱交換器Ｄの部分が
室内に配置され、その他のアキュムレータ５やコンプレ
ッサＣや四方弁１やサブエバポレータ２や室外熱交換器
ＢやレシーバＲ等は、全て、屋外や屋上に配置されてい
るのである。故に、該屋外配置のユニットから、屋内配
置の膨張弁４と室内熱交換器Ｄに向かって冷媒パイプが
配置されるのであるが、該パイプが必然的に長くなるの
である。該長いパイプは、過冷却用バイパス６が分岐し
た後の、室内用パイプ７の部分である。この室内用パイ
プ７は屋上と各室内を連結するような長さが必要である
ので、数１０メートルに及ぶのである。室内機から、室
外機への戻り管も同様の長配管となる。
暖冷房システムは、膨張弁４と室内熱交換器Ｄの部分が
室内に配置され、その他のアキュムレータ５やコンプレ
ッサＣや四方弁１やサブエバポレータ２や室外熱交換器
ＢやレシーバＲ等は、全て、屋外や屋上に配置されてい
るのである。故に、該屋外配置のユニットから、屋内配
置の膨張弁４と室内熱交換器Ｄに向かって冷媒パイプが
配置されるのであるが、該パイプが必然的に長くなるの
である。該長いパイプは、過冷却用バイパス６が分岐し
た後の、室内用パイプ７の部分である。この室内用パイ
プ７は屋上と各室内を連結するような長さが必要である
ので、数１０メートルに及ぶのである。室内機から、室
外機への戻り管も同様の長配管となる。
【００１４】この数１０メートルの戻り配管１０の内部
を、ガス状の冷媒が通過する際において、従来の冷却回
路の場合により、冷媒ガスの質量流量が低減されるた
め、圧力損失が低減されるのである。また、冷媒を過冷
却により低温とすることから、冷媒が室内用パイプ７を
通過する間に発生する発泡を抑制することが出来るので
ある。故に、従来の室内用パイプ７，戻り配管１０の径
よりも小径のパイプを使用することが可能となり、小径
である為に曲げも簡単であり、配管の自由度を向上させ
ることが出来るのである。
を、ガス状の冷媒が通過する際において、従来の冷却回
路の場合により、冷媒ガスの質量流量が低減されるた
め、圧力損失が低減されるのである。また、冷媒を過冷
却により低温とすることから、冷媒が室内用パイプ７を
通過する間に発生する発泡を抑制することが出来るので
ある。故に、従来の室内用パイプ７，戻り配管１０の径
よりも小径のパイプを使用することが可能となり、小径
である為に曲げも簡単であり、配管の自由度を向上させ
ることが出来るのである。
【００１５】図２において、通常の過冷却の無い冷却回
路の場合には、比エンタルピが１７０ｋｊ／ｋｇ程度で
あるのに対して、比エンタルピが更に低く１３０ｋｊ／
ｋｇ程度となるのである。温度も通常の冷却回路の場合
よりも低くなる。更に、図１に示す如く、室外熱交換器
ＢとレシーバＲの間で、レシーバＲの入口部分にレシー
バ入口絞りＡを配置することにより、室外熱交換器Ｂか
ら冷媒ガスが無制限にレシーバＲの流出するのに抵抗を
与えることとなり、室外熱交換器Ｂの内部において、高
圧液相冷媒を適度に滞留させることができ、室外熱交換
器Ｂの冷却効果を全面にわたり十分に作用させることが
出来る効果が作用し、レシーバ入口絞りＡの無い場合よ
り、冷却効果を向上させることが出来たのである。図２
においては、通常の冷媒サイクルの場合と、本発明の過
冷却サイクルの場合のサイクルの相違と、冷却効果の増
大の原因となる比エンタルピの相違、および、室内用パ
イプ７内の圧力損失減の相違点が明瞭に線図の相違とな
って図示されている。
路の場合には、比エンタルピが１７０ｋｊ／ｋｇ程度で
あるのに対して、比エンタルピが更に低く１３０ｋｊ／
ｋｇ程度となるのである。温度も通常の冷却回路の場合
よりも低くなる。更に、図１に示す如く、室外熱交換器
ＢとレシーバＲの間で、レシーバＲの入口部分にレシー
バ入口絞りＡを配置することにより、室外熱交換器Ｂか
ら冷媒ガスが無制限にレシーバＲの流出するのに抵抗を
与えることとなり、室外熱交換器Ｂの内部において、高
圧液相冷媒を適度に滞留させることができ、室外熱交換
器Ｂの冷却効果を全面にわたり十分に作用させることが
出来る効果が作用し、レシーバ入口絞りＡの無い場合よ
り、冷却効果を向上させることが出来たのである。図２
においては、通常の冷媒サイクルの場合と、本発明の過
冷却サイクルの場合のサイクルの相違と、冷却効果の増
大の原因となる比エンタルピの相違、および、室内用パ
イプ７内の圧力損失減の相違点が明瞭に線図の相違とな
って図示されている。
【００１６】図３においては、レシーバＲ内に配置した
伝熱管Ｐとレシーバ入口絞りＡと、レシーバ流入管８と
レシーバ流出管９の配置状態が断面図として図示されて
いる。レシーバＲは通常の冷却サイクルにおいては、液
相と気相の両方が混在する冷媒の中から、液相状態の冷
媒のみを分離して、この液相の冷媒を室内用パイプ７か
ら膨張弁４と室内熱交換器Ｄに供給する為に介装されて
いるものである。本発明の過冷却サイクルにおいては、
このレシーバＲの内部の外周部分にコイル状に巻いた伝
熱管Ｐを配置しており、該伝熱管Ｐの最下部に、前述の
室内用パイプ７から分岐した過冷却用バイパス６を連通
されている。更に、該伝熱管Ｐの上部から低圧気相とな
った冷媒が、四方弁１から後のアキュムレータ５に戻る
回路に向けて延出されている。該室内用パイプ７から分
岐されて、過冷却用バイパス６に戻る段階では、低温低
圧の液相であった冷媒が、レシーバＲの内部で高圧の液
相の冷媒を冷却し、低圧の気相の冷媒に変化して、レシ
ーバ流出管９からアキュムレータ５に戻りパイプ１０に
より早めに戻るのである。
伝熱管Ｐとレシーバ入口絞りＡと、レシーバ流入管８と
レシーバ流出管９の配置状態が断面図として図示されて
いる。レシーバＲは通常の冷却サイクルにおいては、液
相と気相の両方が混在する冷媒の中から、液相状態の冷
媒のみを分離して、この液相の冷媒を室内用パイプ７か
ら膨張弁４と室内熱交換器Ｄに供給する為に介装されて
いるものである。本発明の過冷却サイクルにおいては、
このレシーバＲの内部の外周部分にコイル状に巻いた伝
熱管Ｐを配置しており、該伝熱管Ｐの最下部に、前述の
室内用パイプ７から分岐した過冷却用バイパス６を連通
されている。更に、該伝熱管Ｐの上部から低圧気相とな
った冷媒が、四方弁１から後のアキュムレータ５に戻る
回路に向けて延出されている。該室内用パイプ７から分
岐されて、過冷却用バイパス６に戻る段階では、低温低
圧の液相であった冷媒が、レシーバＲの内部で高圧の液
相の冷媒を冷却し、低圧の気相の冷媒に変化して、レシ
ーバ流出管９からアキュムレータ５に戻りパイプ１０に
より早めに戻るのである。
【００１７】また、室外熱交換器Ｂからレシーバ入口絞
りＡを経て、流入する低温低圧の液相冷媒は、レシーバ
Ｒの上部のレシーバ流入管８から流入し、レシーバＲの
最下部のレシーバ流出管９の端部から流出するので、該
レシーバ流入管８からレシーバ流出管９の冷媒の流れ
と、過冷却用バイパス６から戻りパイプ１０に至る過冷
却のバイパス回路とは、対向流となるのである。この両
冷媒の流れが対向流であることにより、更に過冷却の効
果が増大するのである。また、伝熱管Ｐはコイル状に巻
いて構成しており、該コイル状がレシーバＲの内周に沿
ったような大径に構成し、その内部にレシーバ流入管８
とレシーバ流出管９が配置されるような構成としている
のである。この構成によっても、過冷却の効果が増大す
るのである。
りＡを経て、流入する低温低圧の液相冷媒は、レシーバ
Ｒの上部のレシーバ流入管８から流入し、レシーバＲの
最下部のレシーバ流出管９の端部から流出するので、該
レシーバ流入管８からレシーバ流出管９の冷媒の流れ
と、過冷却用バイパス６から戻りパイプ１０に至る過冷
却のバイパス回路とは、対向流となるのである。この両
冷媒の流れが対向流であることにより、更に過冷却の効
果が増大するのである。また、伝熱管Ｐはコイル状に巻
いて構成しており、該コイル状がレシーバＲの内周に沿
ったような大径に構成し、その内部にレシーバ流入管８
とレシーバ流出管９が配置されるような構成としている
のである。この構成によっても、過冷却の効果が増大す
るのである。
【００１８】図４においては、本発明の過冷却サイクル
の種々の構成を付加することにより、過冷却度が増大す
る状態を判り易く図示している。即ち、従来の過冷却の
無い、通常型冷却回路の場合が『通常形回路』として、
次に、レシーバＲの中に伝熱管Ｐを設置しただけの、
『伝熱管設置』の場合の過冷却度が図示されている。更
に、該伝熱管ＰをレシーバＲの最下部に設置した場合の
過冷却度が、『最下部設置』として図示されている。更
に、レシーバ流入管８とレシーバ流出管９の流れを、室
内用パイプ７と戻りパイプ１０の流れに対して対向流と
した状態の過冷却度が、『対向流』として図示されてい
る。また、以上の構成に付加して、室外熱交換器Ｂとレ
シーバＲの間にレシーバ入口絞りＡを設けた構成が、
『レシーバ入口絞り』として図示されている。
の種々の構成を付加することにより、過冷却度が増大す
る状態を判り易く図示している。即ち、従来の過冷却の
無い、通常型冷却回路の場合が『通常形回路』として、
次に、レシーバＲの中に伝熱管Ｐを設置しただけの、
『伝熱管設置』の場合の過冷却度が図示されている。更
に、該伝熱管ＰをレシーバＲの最下部に設置した場合の
過冷却度が、『最下部設置』として図示されている。更
に、レシーバ流入管８とレシーバ流出管９の流れを、室
内用パイプ７と戻りパイプ１０の流れに対して対向流と
した状態の過冷却度が、『対向流』として図示されてい
る。また、以上の構成に付加して、室外熱交換器Ｂとレ
シーバＲの間にレシーバ入口絞りＡを設けた構成が、
『レシーバ入口絞り』として図示されている。
【００１９】また、図５においては、冷却パイパスの流
量を変更した場合の過冷却サイクルのｐ−ｈ線図の変化
が図示されている。室内用パイプ７と過冷却用バイパス
６の流量の割合が、０．１６４の場合と、０．２７０の
場合が図示されている。図６においては、室外熱交換器
ＢとレシーバＲの間に、レシーバ入口絞りＡを配置した
場合と配置しない場合との、過冷却サイクルのｐ−ｈ線
図の相違を図示している。同じバイパス流量の場合にお
いて、レシーバ入口絞りＡの介装されている方が過冷却
度が良くなることが図示されている。
量を変更した場合の過冷却サイクルのｐ−ｈ線図の変化
が図示されている。室内用パイプ７と過冷却用バイパス
６の流量の割合が、０．１６４の場合と、０．２７０の
場合が図示されている。図６においては、室外熱交換器
ＢとレシーバＲの間に、レシーバ入口絞りＡを配置した
場合と配置しない場合との、過冷却サイクルのｐ−ｈ線
図の相違を図示している。同じバイパス流量の場合にお
いて、レシーバ入口絞りＡの介装されている方が過冷却
度が良くなることが図示されている。
【００２０】図７においては、過冷却用バイパス６と室
内用パイプ７の割合が凝縮温度に対して与える影響が図
示されている。冷却バイパス量の割合が大になると、レ
シーバＲ出口温度が低下するが、凝縮温度はそれほど変
化しないことが理解できる。これにより、過冷却用バイ
パス６に冷媒を使用したとしても、主回路に影響はそれ
ほどなく、逆に冷媒のレシーバＲ出口温度は低下するの
で、過冷却サイクルによる効果が大きいことが理解でき
る。
内用パイプ７の割合が凝縮温度に対して与える影響が図
示されている。冷却バイパス量の割合が大になると、レ
シーバＲ出口温度が低下するが、凝縮温度はそれほど変
化しないことが理解できる。これにより、過冷却用バイ
パス６に冷媒を使用したとしても、主回路に影響はそれ
ほどなく、逆に冷媒のレシーバＲ出口温度は低下するの
で、過冷却サイクルによる効果が大きいことが理解でき
る。
【００２１】図８においては、過冷却用バイパス６への
冷媒の流量を大きくすると、室内熱交換器Ｄの冷媒流量
は逆に減っていくことは当然であるが、冷却効果は徐々
に上昇することが明確に図示されている。図９において
は、冷却バイパス量の変化と、冷房性能の変化を図示し
ている。この場合のみ、あまり冷却バイパス回路に大量
に冷媒を流しても、冷房能力は変化しないが、燃料消費
エネルギーが低下するという効果が現れることが図示さ
れている。
冷媒の流量を大きくすると、室内熱交換器Ｄの冷媒流量
は逆に減っていくことは当然であるが、冷却効果は徐々
に上昇することが明確に図示されている。図９において
は、冷却バイパス量の変化と、冷房性能の変化を図示し
ている。この場合のみ、あまり冷却バイパス回路に大量
に冷媒を流しても、冷房能力は変化しないが、燃料消費
エネルギーが低下するという効果が現れることが図示さ
れている。
【００２２】図１０においては、レシーバ入口絞りＡの
有無による過冷却度の変化が、冷凍効果により図示され
ている。レシーバ入口絞りＡが設けられている場合と、
いない場合とで明確に相違することが判る。図１１はレ
シーバ入口絞りＡの効果を凝縮温度により図示してい
る。レシーバ入口絞りＡの絞りの大きさに対する過冷却
度の変化が図示されている。レシーバ入口絞りＡの絞り
度が大きくなると、ある程度を越えるとレシーバ出口温
度が高くなり、効果が低下することが判る。図１２にお
いては、レシーバ入口絞りＡの絞り度による冷却効果の
相違が図示されているが，この場合にも、絞り度が大に
なると、冷凍効果も低下することが図示されている。図
１３においては、レシーバ入口絞りＡの絞り度と燃料消
費エネルギ及び冷房能力との関係が図示されている。ま
た図１４においては、レシーバ入口絞りＡの絞り度に対
する過冷却度の変化が図示されている。この場合には、
レシーバ入口絞りＡの絞り度の大きい方が過冷却度が大
きいことが図示されている。また、電子膨張弁Ｖは、レ
シーバ入口絞りＡにかえて設けるものである。
有無による過冷却度の変化が、冷凍効果により図示され
ている。レシーバ入口絞りＡが設けられている場合と、
いない場合とで明確に相違することが判る。図１１はレ
シーバ入口絞りＡの効果を凝縮温度により図示してい
る。レシーバ入口絞りＡの絞りの大きさに対する過冷却
度の変化が図示されている。レシーバ入口絞りＡの絞り
度が大きくなると、ある程度を越えるとレシーバ出口温
度が高くなり、効果が低下することが判る。図１２にお
いては、レシーバ入口絞りＡの絞り度による冷却効果の
相違が図示されているが，この場合にも、絞り度が大に
なると、冷凍効果も低下することが図示されている。図
１３においては、レシーバ入口絞りＡの絞り度と燃料消
費エネルギ及び冷房能力との関係が図示されている。ま
た図１４においては、レシーバ入口絞りＡの絞り度に対
する過冷却度の変化が図示されている。この場合には、
レシーバ入口絞りＡの絞り度の大きい方が過冷却度が大
きいことが図示されている。また、電子膨張弁Ｖは、レ
シーバ入口絞りＡにかえて設けるものである。
【００２３】
【発明の効果】本発明は以上の如く構成したので、次の
ような効果を奏するものである。請求項１の如く、コン
プレッサＣと室外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換
器Ｄを具備した回路において、レシーバＲと室内熱交換
器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内
の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐを通過させたので、
従来からあるレシーバＲと、従来からの冷媒の回路にお
いて、レシーバＲの内部に伝熱管Ｐを配置して、過冷却
用バイパス６を連通したという簡単な機構の変化で、高
効率の過冷却用の熱交換器を構成することが出来たので
ある。故に、別にコンプレッサや熱交換器等を付設する
必要なく過冷却サイクルを構成することが出来たのであ
る。
ような効果を奏するものである。請求項１の如く、コン
プレッサＣと室外熱交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換
器Ｄを具備した回路において、レシーバＲと室内熱交換
器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流して、レシーバＲ内
の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐを通過させたので、
従来からあるレシーバＲと、従来からの冷媒の回路にお
いて、レシーバＲの内部に伝熱管Ｐを配置して、過冷却
用バイパス６を連通したという簡単な機構の変化で、高
効率の過冷却用の熱交換器を構成することが出来たので
ある。故に、別にコンプレッサや熱交換器等を付設する
必要なく過冷却サイクルを構成することが出来たのであ
る。
【００２４】請求項２の如く、コンプレッサＣと室外熱
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂからレ
シーバＲへ至る冷媒の主回路は、伝熱管Ｐの上方から流
入し、伝熱管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐの流れに
対して対向流を形成したので、伝熱管Ｐ内の冷却用の冷
媒の流れに、レシーバ流入管８からレシーバ流出管９へ
の主回路の流れが対向することから、熱交換がスムーズ
に行え、冷却効率を向上させることが出来たのである。
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂからレ
シーバＲへ至る冷媒の主回路は、伝熱管Ｐの上方から流
入し、伝熱管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐの流れに
対して対向流を形成したので、伝熱管Ｐ内の冷却用の冷
媒の流れに、レシーバ流入管８からレシーバ流出管９へ
の主回路の流れが対向することから、熱交換がスムーズ
に行え、冷却効率を向上させることが出来たのである。
【００２５】請求項３の如く、コンプレッサＣと室外熱
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂからレ
シーバＲへ至る冷媒の主回路の、レシーバＲの入口部に
絞りＡを設けたので、レシーバＲ内において伝熱管Ｐを
配置することにより、該機構が凝縮器として作用するの
であるが、該レシーバＲにレシーバ入口絞りＡを配置す
ることにより、レシーバＲ内における凝縮器としての機
能を抑制して、該レシーバＲ内において過冷却作用を十
分に作動させることができ、冷却能率の向上を図ること
が出来るのである。
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂからレ
シーバＲへ至る冷媒の主回路の、レシーバＲの入口部に
絞りＡを設けたので、レシーバＲ内において伝熱管Ｐを
配置することにより、該機構が凝縮器として作用するの
であるが、該レシーバＲにレシーバ入口絞りＡを配置す
ることにより、レシーバＲ内における凝縮器としての機
能を抑制して、該レシーバＲ内において過冷却作用を十
分に作動させることができ、冷却能率の向上を図ること
が出来るのである。
【００２６】請求項４の如く、コンプレッサＣと室外熱
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂからレ
シーバＲへ至る冷媒の主回路の、レシーバＲの入口部に
絞りＡを設け、更に、冷媒の主回路は伝熱管Ｐの上方か
ら流入し、伝熱管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐの流
れに対して対向流を形成したので、レシーバ入口絞りＡ
による効果と、対向流による効果を相乗作用させること
が出来、過冷却機能の向上を図ることが出来るのであ
る。また、室外熱交換器ＢとレシーバＲの間にレシーバ
入口絞りＡを配置することにより、室外熱交換器Ｂから
冷媒ガスが自由にレシーバＲの流出するのに抵抗を与え
ることとなり、室外熱交換器Ｂの内部において、高圧液
相冷媒を適度に滞留させることができ、室外熱交換器Ｂ
の冷却効果を全面にわたり十分に作用させることが出来
る効果が作用し、レシーバ入口絞りＡの無い場合より、
冷却効果を向上させることが出来たのである。
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ室外熱交換器Ｂからレ
シーバＲへ至る冷媒の主回路の、レシーバＲの入口部に
絞りＡを設け、更に、冷媒の主回路は伝熱管Ｐの上方か
ら流入し、伝熱管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐの流
れに対して対向流を形成したので、レシーバ入口絞りＡ
による効果と、対向流による効果を相乗作用させること
が出来、過冷却機能の向上を図ることが出来るのであ
る。また、室外熱交換器ＢとレシーバＲの間にレシーバ
入口絞りＡを配置することにより、室外熱交換器Ｂから
冷媒ガスが自由にレシーバＲの流出するのに抵抗を与え
ることとなり、室外熱交換器Ｂの内部において、高圧液
相冷媒を適度に滞留させることができ、室外熱交換器Ｂ
の冷却効果を全面にわたり十分に作用させることが出来
る効果が作用し、レシーバ入口絞りＡの無い場合より、
冷却効果を向上させることが出来たのである。
【００２７】請求項５の如く、コンプレッサＣと室外熱
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させた構成において、該レシーバ
Ｒ内の外周に伝熱管Ｐを巻き付けたので、コイル状の伝
熱管Ｐの内部に、レシーバ流入管８とレシーバ流出管９
を配置することが可能となり、両冷媒の流れの対向流の
構成が容易となり、レシーバＲの内部に構成した過冷却
機構の十分の熱交換を促進することが出来たのである。
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させた構成において、該レシーバ
Ｒ内の外周に伝熱管Ｐを巻き付けたので、コイル状の伝
熱管Ｐの内部に、レシーバ流入管８とレシーバ流出管９
を配置することが可能となり、両冷媒の流れの対向流の
構成が容易となり、レシーバＲの内部に構成した過冷却
機構の十分の熱交換を促進することが出来たのである。
【００２８】請求項６の如く、コンプレッサＣと室外熱
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ冷媒の主回路のレシー
バＲの入口部に電子膨張弁Ｖを介装し、レシーバ圧力ま
たはレシーバ入口温度を目標値として、電子膨張弁Ｖに
より冷媒流量を制御するので、運転状態において最適の
制御を電子膨張弁Ｖにより行うことが出来る。
交換器ＢとレシーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路
において、レシーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷
却用冷媒を分流して、レシーバＲ内の最下部の位置に配
置した伝熱管Ｐを通過させ、かつ冷媒の主回路のレシー
バＲの入口部に電子膨張弁Ｖを介装し、レシーバ圧力ま
たはレシーバ入口温度を目標値として、電子膨張弁Ｖに
より冷媒流量を制御するので、運転状態において最適の
制御を電子膨張弁Ｖにより行うことが出来る。
【図１】本発明の過冷却サイクルの冷房回路系統図。
【図２】本発明の過冷却サイクルのｐ−ｈ線図。
【図３】本発明の過冷却サイクルの要部を構成するレシ
ーバＲと伝熱管Ｐの配置を示す断面図。
ーバＲと伝熱管Ｐの配置を示す断面図。
【図４】レシーバ冷却方式による過冷却度増大状況を示
す図面。
す図面。
【図５】冷却バイパス量の影響を示すｐ−ｈ線図。
【図６】レシーバＲの入口部に絞りＡを設けた場合の影
響を示すｐ−ｈ線図。
響を示すｐ−ｈ線図。
【図７】冷却バイパス量の凝縮温度と過冷却度に対する
影響を示す図面。
影響を示す図面。
【図８】冷却バイパス量の冷凍効果に対す影響を示す図
面。
面。
【図９】冷却バイパス量の冷房性能に対する影響を示す
図面。
図面。
【図１０】冷却バイパス量の過冷却効率に対する影響を
示す図面。
示す図面。
【図１１】レシーバ入口絞りの凝縮温度と過冷却度に対
する効果を示す図面。
する効果を示す図面。
【図１２】レシーバＲの絞りＡの冷凍効果に対する影響
を示す図面。
を示す図面。
【図１３】レシーバＲの絞りＡの冷房性能に対する影響
を示す図面。
を示す図面。
【図１４】レシーバ入口絞りの過冷効率に対する影響を
示す図面。
示す図面。
Ａ レシーバ入口絞り Ｂ 室外熱交換器 Ｃ コンプレッサ Ｄ 室内熱交換器 １ 四方弁 ２ サブエバポレータ ４ 膨張弁 ５ アキュムレータ ６ 過冷却用バイパス ７ 室内用パイプ ８ レシーバ流入管 ９ レシーバ流出管 １０ 戻りパイプ
Claims (6)
- 【請求項１】 コンプレッサＣと室外熱交換器Ｂとレシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路において、レシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流
して、レシーバＲ内の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐ
を通過させたことを特徴とする過冷却サイクル。 - 【請求項２】 コンプレッサＣと室外熱交換器Ｂとレシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路において、レシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流
して、レシーバＲ内の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐ
を通過させ、かつ室外熱交換器ＢからレシーバＲへ至る
冷媒の主回路は、伝熱管Ｐの上方から流入し、伝熱管Ｐ
の下方から流出させ、伝熱管Ｐの流れに対して対向流を
形成したことを特徴とする過冷却サイクル。 - 【請求項３】 コンプレッサＣと室外熱交換器Ｂとレシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路において、レシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流
して、レシーバＲ内の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐ
を通過させ、かつ室外熱交換器ＢからレシーバＲへ至る
冷媒の主回路の、レシーバＲの入口部に絞りＡを設けた
ことをを特徴とする過冷却サイクル。 - 【請求項４】 コンプレッサＣと室外熱交換器Ｂとレシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路において、レシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流
して、レシーバＲ内の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐ
を通過させ、かつ室外熱交換器ＢからレシーバＲへ至る
冷媒の主回路の、レシーバＲの入口部に絞りＡを設け、
更に、冷媒の主回路は伝熱管Ｐの上方から流入し、伝熱
管Ｐの下方から流出させ、伝熱管Ｐの流れに対して対向
流を形成したことを特徴とする過冷却サイクル。 - 【請求項５】 コンプレッサＣと室外熱交換器Ｂとレシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路において、レシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流
して、レシーバＲ内の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐ
を通過させた構成において、該レシーバＲ内の外周に伝
熱管Ｐを巻き付けることを特徴とする過冷却サイクル。 - 【請求項６】 コンプレッサＣと室外熱交換器Ｂとレシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄを具備した回路において、レシ
ーバＲと室内熱交換器Ｄとの間から過冷却用冷媒を分流
して、レシーバＲ内の最下部の位置に配置した伝熱管Ｐ
を通過させ、かつ冷媒の主回路のレシーバＲの入口部に
電子膨張弁Ｖを介装し、吸入過冷却度を目標値として、
電子膨張弁Ｖにより冷媒流量を制御することを特徴とす
る過冷却サイクル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9911097A JPH10288407A (ja) | 1997-04-16 | 1997-04-16 | 過冷却サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9911097A JPH10288407A (ja) | 1997-04-16 | 1997-04-16 | 過冷却サイクル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10288407A true JPH10288407A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=14238693
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9911097A Pending JPH10288407A (ja) | 1997-04-16 | 1997-04-16 | 過冷却サイクル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10288407A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000049346A1 (fr) * | 1999-02-17 | 2000-08-24 | Yanmar Diesel Engine Co., Ltd. | Circuit de refroidissement a refrigerant |
| WO2006091190A1 (en) * | 2005-02-18 | 2006-08-31 | Carrier Corporation | Refrigeration circuit with improved liquid/vapour receiver |
| JP2009222348A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
-
1997
- 1997-04-16 JP JP9911097A patent/JPH10288407A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000049346A1 (fr) * | 1999-02-17 | 2000-08-24 | Yanmar Diesel Engine Co., Ltd. | Circuit de refroidissement a refrigerant |
| WO2006091190A1 (en) * | 2005-02-18 | 2006-08-31 | Carrier Corporation | Refrigeration circuit with improved liquid/vapour receiver |
| JP2009222348A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20040615 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |