JPH10281413A - 循環流動層ボイラ装置 - Google Patents
循環流動層ボイラ装置Info
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- JPH10281413A JPH10281413A JP9086749A JP8674997A JPH10281413A JP H10281413 A JPH10281413 A JP H10281413A JP 9086749 A JP9086749 A JP 9086749A JP 8674997 A JP8674997 A JP 8674997A JP H10281413 A JPH10281413 A JP H10281413A
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- bed
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 流動層を形成する火炉、脱硫装置、脱塩装
置、サイクロン、及びそのサイクロンで分離された粒子
から熱回収を行う流動床式熱交換器をこの順に配置した
循環流動層ボイラにおいて、脱硫効率と脱塩効率を共に
高く維持可能に構成する。 【解決手段】 流動層ボイラの火炉１０１を出た燃焼ガ
スと流動材等の混合物１０７が導かれる脱硫装置１０２
及び脱塩装置１０３に対し流動床式熱交換器１０５で降
温した流動材等１１１を供給する手段を設けている。火
炉１０１では燃料を１０００〜１１００℃で燃焼してＮ
ＯｘやＮ2 Ｏの発生を抑え、また、前記したように流動
材等１１１を供給することで脱硫装置１０２及び脱塩装
置１０３の温度を、それぞれ、約８５０℃及び８００〜
６００℃として各反応に適した温度としている。
置、サイクロン、及びそのサイクロンで分離された粒子
から熱回収を行う流動床式熱交換器をこの順に配置した
循環流動層ボイラにおいて、脱硫効率と脱塩効率を共に
高く維持可能に構成する。 【解決手段】 流動層ボイラの火炉１０１を出た燃焼ガ
スと流動材等の混合物１０７が導かれる脱硫装置１０２
及び脱塩装置１０３に対し流動床式熱交換器１０５で降
温した流動材等１１１を供給する手段を設けている。火
炉１０１では燃料を１０００〜１１００℃で燃焼してＮ
ＯｘやＮ2 Ｏの発生を抑え、また、前記したように流動
材等１１１を供給することで脱硫装置１０２及び脱塩装
置１０３の温度を、それぞれ、約８５０℃及び８００〜
６００℃として各反応に適した温度としている。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は流動層を形成する火
炉と、その排ガスを処理する脱硫装置と脱塩装置とを備
えた循環流動層ボイラに関する。
炉と、その排ガスを処理する脱硫装置と脱塩装置とを備
えた循環流動層ボイラに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の循環流動層ボイラの構成例を図２
に示す。図２において、２０１は高速流動層を形成する
火炉で、２０４はその排気ガス２０７を除塵するサイク
ロンである。２０５は流動床式熱交換器で、サイクロン
２０４で分離された流動材や灰分から熱回収を行う。２
０６はバックパスを示している。
に示す。図２において、２０１は高速流動層を形成する
火炉で、２０４はその排気ガス２０７を除塵するサイク
ロンである。２０５は流動床式熱交換器で、サイクロン
２０４で分離された流動材や灰分から熱回収を行う。２
０６はバックパスを示している。
【０００３】この図２の循環流動層ボイラにおいて、高
速流動層の火炉２０１で各種燃料を燃焼する。火炉２０
１から出た流動材や灰分など（以下、流動材と記す）２
０７はサイクロン２０４で燃焼ガス２１０と分離され、
流動床式熱交換器（以下、ＦＢＨＥと記す、Ｆｌｕｉｄ
ｉｚｅｄ Ｂｅｄ Ｈｅａｔ Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ）２
０５で蒸気を発生、過熱する。ＦＢＨＥで降温した流動
材２０８、およびＦＢＨＥバイパスしたサイクロン２０
４からの高温流動材２０９は火炉２０１に循環供給され
る。
速流動層の火炉２０１で各種燃料を燃焼する。火炉２０
１から出た流動材や灰分など（以下、流動材と記す）２
０７はサイクロン２０４で燃焼ガス２１０と分離され、
流動床式熱交換器（以下、ＦＢＨＥと記す、Ｆｌｕｉｄ
ｉｚｅｄ Ｂｅｄ Ｈｅａｔ Ｅｘｃｈａｎｇｅｒ）２
０５で蒸気を発生、過熱する。ＦＢＨＥで降温した流動
材２０８、およびＦＢＨＥバイパスしたサイクロン２０
４からの高温流動材２０９は火炉２０１に循環供給され
る。
【０００４】一方、サイクロン２０４で流動材を分離し
た約８５０℃の燃焼ガス２１０は後部過熱器、空気予熱
器から成るバックパス２０６で蒸気および空気を加熱す
ることにより、自らは約１５０℃まで降温して煙突（図
示していない）から排出される。
た約８５０℃の燃焼ガス２１０は後部過熱器、空気予熱
器から成るバックパス２０６で蒸気および空気を加熱す
ることにより、自らは約１５０℃まで降温して煙突（図
示していない）から排出される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】前記した従来の循環流
動層ボイラでは、火炉温度が約８５０℃であるため、Ｎ
Ｏｘ濃度は低めであるが、Ｎ2 Ｏ濃度が相対的に高くな
るという問題があった。また、従来の循環流動層ボイラ
では、脱硫効率はかなり高い値にできるが、塩素分を含
んだガスに対する脱塩効率がやや低めの値となるという
不具合があった。
動層ボイラでは、火炉温度が約８５０℃であるため、Ｎ
Ｏｘ濃度は低めであるが、Ｎ2 Ｏ濃度が相対的に高くな
るという問題があった。また、従来の循環流動層ボイラ
では、脱硫効率はかなり高い値にできるが、塩素分を含
んだガスに対する脱塩効率がやや低めの値となるという
不具合があった。
【０００６】本発明は、流動層を形成する火炉、脱硫装
置、脱塩装置、サイクロン、及びそのサイクロンで分離
された粒子から熱回収を行う流動床式熱交換器をこの順
に配置した循環流動層ボイラにおいて、脱硫効率と脱塩
効率を共に高く維持可能に構成することを課題としてい
る。
置、脱塩装置、サイクロン、及びそのサイクロンで分離
された粒子から熱回収を行う流動床式熱交換器をこの順
に配置した循環流動層ボイラにおいて、脱硫効率と脱塩
効率を共に高く維持可能に構成することを課題としてい
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するため、循環流動層ボイラ装置を構成する脱硫装置
と脱塩装置の温度をそれぞれの反応に適した温度に調整
する温度調整手段を設けた構成を採用する。
決するため、循環流動層ボイラ装置を構成する脱硫装置
と脱塩装置の温度をそれぞれの反応に適した温度に調整
する温度調整手段を設けた構成を採用する。
【０００８】本発明で採用する前記温度調整手段として
は空気添加や熱交換器設置など適宜の手段であってよい
が、サイクロンで分離された粒子から熱回収を行うＦＢ
ＨＥにおいて降温した粒子を供給する手段を含むものと
することができる。
は空気添加や熱交換器設置など適宜の手段であってよい
が、サイクロンで分離された粒子から熱回収を行うＦＢ
ＨＥにおいて降温した粒子を供給する手段を含むものと
することができる。
【０００９】このように構成した本発明の循環流動層ボ
イラ装置では、まず、Ｎ2 Ｏ濃度を減少するために、火
炉にＮ2 ＯがＮＯに転換しやすい酸化雰囲気であって、
かつ１０００℃以上の高温領域を設けるように運転する
のが好ましい。このように火炉を１０００℃以上の酸化
雰囲気とすることにより、Ｎ2 ＯがＮＯに転換されるの
である。
イラ装置では、まず、Ｎ2 Ｏ濃度を減少するために、火
炉にＮ2 ＯがＮＯに転換しやすい酸化雰囲気であって、
かつ１０００℃以上の高温領域を設けるように運転する
のが好ましい。このように火炉を１０００℃以上の酸化
雰囲気とすることにより、Ｎ2 ＯがＮＯに転換されるの
である。
【００１０】そして、本発明による循環流動層ボイラ装
置では、前記温度調整手段を設け、ＦＢＨＥで降温した
流動材を加えるなどを行って、脱硫装置を脱硫反応に適
した８５０℃程度の温度領域とする。このように脱硫装
置を８５０℃の温度領域とすることにより、脱硫反応が
促進され、９０％以上の脱硫効率が得られるのである。
置では、前記温度調整手段を設け、ＦＢＨＥで降温した
流動材を加えるなどを行って、脱硫装置を脱硫反応に適
した８５０℃程度の温度領域とする。このように脱硫装
置を８５０℃の温度領域とすることにより、脱硫反応が
促進され、９０％以上の脱硫効率が得られるのである。
【００１１】更に、本発明による循環流動層ボイラ装置
では、脱硫装置後部に配置した脱塩装置に対し、その温
度調整手段によって、例えばＦＢＨＥで降温した流動材
を加えて脱塩反応に適した８００〜６００℃の温度領域
を形成させる。このように脱塩装置に８００〜６００℃
の温度領域を設けることにより、脱塩反応が促進され、
９０％以上の脱塩効率が得られるものとなる。
では、脱硫装置後部に配置した脱塩装置に対し、その温
度調整手段によって、例えばＦＢＨＥで降温した流動材
を加えて脱塩反応に適した８００〜６００℃の温度領域
を形成させる。このように脱塩装置に８００〜６００℃
の温度領域を設けることにより、脱塩反応が促進され、
９０％以上の脱塩効率が得られるものとなる。
【００１２】なお、本発明による循環流動層ボイラ装置
において、脱硫装置および脱塩装置の温度制御をＦＢＨ
Ｅを出た流動材の添加により行うようにしたものでは、
排ガス量が増えず熱効率の低下がない上、比較的容易に
温度を制御できるものとなる。
において、脱硫装置および脱塩装置の温度制御をＦＢＨ
Ｅを出た流動材の添加により行うようにしたものでは、
排ガス量が増えず熱効率の低下がない上、比較的容易に
温度を制御できるものとなる。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明による循環流動層ボ
イラ装置を図１に示した実施の一形態に基づいて具体的
に説明する。図１において、１０１は火炉、１０２は脱
硫装置、１０３は脱塩装置を示している。１０４はサイ
クロンで、脱塩装置１０３を出た燃焼ガスと流動材等の
混合物から流動材や灰分を分離する。１０５は流動床式
熱交換器（ＦＢＨＥ）、１０６は、後部過熱器や空気予
熱器からなるバックパスを示している。
イラ装置を図１に示した実施の一形態に基づいて具体的
に説明する。図１において、１０１は火炉、１０２は脱
硫装置、１０３は脱塩装置を示している。１０４はサイ
クロンで、脱塩装置１０３を出た燃焼ガスと流動材等の
混合物から流動材や灰分を分離する。１０５は流動床式
熱交換器（ＦＢＨＥ）、１０６は、後部過熱器や空気予
熱器からなるバックパスを示している。
【００１４】以上の構成をもつ図１の循環流動層ボイラ
装置において、高速流動層の火炉１０１で各種燃料を約
１０００〜１１００℃で燃焼し、ＮＯｘ，Ｎ2 Ｏの発生
を抑制する。また、このような条件で燃焼すると、ダイ
オキシンを発生するように燃料を燃焼してもダイオキシ
ンは発生しない。
装置において、高速流動層の火炉１０１で各種燃料を約
１０００〜１１００℃で燃焼し、ＮＯｘ，Ｎ2 Ｏの発生
を抑制する。また、このような条件で燃焼すると、ダイ
オキシンを発生するように燃料を燃焼してもダイオキシ
ンは発生しない。
【００１５】火炉１０１から出た燃焼ガスと流動材等の
混合物１０７は脱硫装置１０２に入るが、ここにＦＢＨ
Ｅ１０５から出た低温流動材１１１の一部が供給され、
ここの温度を約８５０℃まで降温する。また、脱硫装置
１０２を出た燃焼ガスと流動材等の混合物１０７は脱塩
装置１０３に入り、さらにＦＢＨＥ１０５から出た低温
流動材１１１の残部が供給され、ここの温度を８００〜
６００℃まで降温する。
混合物１０７は脱硫装置１０２に入るが、ここにＦＢＨ
Ｅ１０５から出た低温流動材１１１の一部が供給され、
ここの温度を約８５０℃まで降温する。また、脱硫装置
１０２を出た燃焼ガスと流動材等の混合物１０７は脱塩
装置１０３に入り、さらにＦＢＨＥ１０５から出た低温
流動材１１１の残部が供給され、ここの温度を８００〜
６００℃まで降温する。
【００１６】脱塩装置１０３を出た流動材などは、サイ
クロン１０４で燃焼ガス１１０と分離されてＦＢＨＥ１
０５へ供給され、ＦＢＨＥ１０５で蒸気を発生し過熱す
る。ＦＢＨＥ１０５で降温した流動材１０８、およびＦ
ＢＨＥをバイパスした一部の高温流動材１０９は火炉１
０１に循環供給される。
クロン１０４で燃焼ガス１１０と分離されてＦＢＨＥ１
０５へ供給され、ＦＢＨＥ１０５で蒸気を発生し過熱す
る。ＦＢＨＥ１０５で降温した流動材１０８、およびＦ
ＢＨＥをバイパスした一部の高温流動材１０９は火炉１
０１に循環供給される。
【００１７】一方、サイクロン１０４で流動材を分離し
た約８００〜６００℃に降温した燃焼ガス１１０は後部
過熱器、空気予熱器から成るバックパス１０６で蒸気お
よび空気を加熱することにより、自らは約１５０℃まで
降温して煙突（図示せず）から排出される。
た約８００〜６００℃に降温した燃焼ガス１１０は後部
過熱器、空気予熱器から成るバックパス１０６で蒸気お
よび空気を加熱することにより、自らは約１５０℃まで
降温して煙突（図示せず）から排出される。
【００１８】以上のように図１に示した循環流動層ボイ
ラ装置では、ＦＢＨＥ１０５を出た流動材１１１を導入
することにより脱硫装置１０２の温度を約８５０℃と
し、また、脱塩装置１０３の温度を８００〜６００℃に
しており、それぞれ、脱硫反応と脱塩反応に好適な温度
に保っている。
ラ装置では、ＦＢＨＥ１０５を出た流動材１１１を導入
することにより脱硫装置１０２の温度を約８５０℃と
し、また、脱塩装置１０３の温度を８００〜６００℃に
しており、それぞれ、脱硫反応と脱塩反応に好適な温度
に保っている。
【００１９】本実施形態による循環流動層ボイラ装置に
おいては、脱硫装置１０２、脱塩装置１０３の温度調整
を空気添加、あるいは熱交換器設置により行わないた
め、熱効率の低下、熱交換器の腐食などの不都合を防止
できるものとなっている。
おいては、脱硫装置１０２、脱塩装置１０３の温度調整
を空気添加、あるいは熱交換器設置により行わないた
め、熱効率の低下、熱交換器の腐食などの不都合を防止
できるものとなっている。
【００２０】以上、本発明を図示した実施形態に基づい
て具体的に説明したが、本発明がこれらの実施形態に限
定されず特許請求の範囲に示す本発明の範囲内で、その
具体的構造、構成に種々の変更を加えてよいことはいう
までもない。
て具体的に説明したが、本発明がこれらの実施形態に限
定されず特許請求の範囲に示す本発明の範囲内で、その
具体的構造、構成に種々の変更を加えてよいことはいう
までもない。
【００２１】例えば、上記実施形態では、脱硫装置１０
２と脱塩装置１０３の温度を、それぞれ、脱硫反応と脱
塩反応に適した温度に調整するための手段としてＦＢＨ
Ｅ１０５を出た粒子を脱硫装置１０２と脱塩装置１０３
に供給するように構成しているが、本発明による循環流
動層ボイラ装置を構成する温度調整手段としては、ＦＢ
ＨＥを出た粒子を用いるもの以外、脱硫装置と脱塩装置
の温度をそれぞれの反応に適した温度に調整するもので
あれば適宜の構成の手段を採用してもよい。
２と脱塩装置１０３の温度を、それぞれ、脱硫反応と脱
塩反応に適した温度に調整するための手段としてＦＢＨ
Ｅ１０５を出た粒子を脱硫装置１０２と脱塩装置１０３
に供給するように構成しているが、本発明による循環流
動層ボイラ装置を構成する温度調整手段としては、ＦＢ
ＨＥを出た粒子を用いるもの以外、脱硫装置と脱塩装置
の温度をそれぞれの反応に適した温度に調整するもので
あれば適宜の構成の手段を採用してもよい。
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明による循環
流動層ボイラ装置では、ＦＢＨＥで降温した粒子を脱硫
装置や脱塩装置に供給する手段など、脱硫装置と脱塩装
置の温度をそれぞれの反応に適した温度に調整する温度
調整手段を設けているので、この温度調整手段によって
脱硫装置の作動温度を例えば８５０℃、脱塩装置の作動
温度を８００〜６００℃と、各々脱硫および脱塩に最適
な温度条件とすることができるため、９０％以上の脱硫
効率、脱塩効率が得られる。
流動層ボイラ装置では、ＦＢＨＥで降温した粒子を脱硫
装置や脱塩装置に供給する手段など、脱硫装置と脱塩装
置の温度をそれぞれの反応に適した温度に調整する温度
調整手段を設けているので、この温度調整手段によって
脱硫装置の作動温度を例えば８５０℃、脱塩装置の作動
温度を８００〜６００℃と、各々脱硫および脱塩に最適
な温度条件とすることができるため、９０％以上の脱硫
効率、脱塩効率が得られる。
【００２３】また、本発明によりＦＢＨＥで降温した粒
子を脱硫装置や脱塩装置に供給する手段を設けた構成と
したものでは、流動材のＦＢＨＥへの循環量が多くな
り、ＦＢＨＥでの交換熱量が増加するが、ここの熱伝達
率が大きいため、ＦＢＨＥの伝熱面積増加が僅かである
のに対し、熱伝達率の小さいバックパスでの交換熱量が
減少するためバックパス伝熱面積の減少が大きい。すな
わち、システム全体としては伝熱面積が減少してプラン
トがコンパクト、かつ安価となるという効果を奏する。
子を脱硫装置や脱塩装置に供給する手段を設けた構成と
したものでは、流動材のＦＢＨＥへの循環量が多くな
り、ＦＢＨＥでの交換熱量が増加するが、ここの熱伝達
率が大きいため、ＦＢＨＥの伝熱面積増加が僅かである
のに対し、熱伝達率の小さいバックパスでの交換熱量が
減少するためバックパス伝熱面積の減少が大きい。すな
わち、システム全体としては伝熱面積が減少してプラン
トがコンパクト、かつ安価となるという効果を奏する。
【図１】本発明の実施の一形態に係る循環流動層ボイラ
装置の系統図。
装置の系統図。
【図２】従来の循環流動層ボイラ装置の系統図。
１０１ 火炉 １０２ 脱硫装置 １０３ 脱塩装置 １０４ サイクロン １０５ 流動床式熱交換器（ＦＢＨＥ） １０６ バックパス １１１ 流動床式熱交換器（ＦＢＨＥ）で降温した流動
材
材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｂ Ｚ (72)発明者 宮本 学 神戸市兵庫区和田崎町一丁目１番１号 三 菱重工業株式会社神戸造船所内
Claims (2)
- 【請求項１】 流動層を形成する火炉と、その後流に配
置される脱硫装置と、その後流に配置される脱塩装置
と、その後流に配置されるサイクロンと、同サイクロン
で分離された粒子が導かれて同粒子から熱回収を行う流
動床式熱交換器とからなる循環流動層ボイラ装置におい
て、前記脱硫装置及び前記脱塩装置の温度をそれぞれの
反応に適した温度に調整する温度調整手段を設けたこと
を特徴とする循環流動層ボイラ装置。 - 【請求項２】 前記温度調整手段が、前記流動床式熱交
換器で降温した粒子を供給する手段を含むことを特徴と
する請求項１に記載の循環流動層ボイラ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9086749A JPH10281413A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 循環流動層ボイラ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9086749A JPH10281413A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 循環流動層ボイラ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10281413A true JPH10281413A (ja) | 1998-10-23 |
Family
ID=13895430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9086749A Withdrawn JPH10281413A (ja) | 1997-04-04 | 1997-04-04 | 循環流動層ボイラ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10281413A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101048153B1 (ko) | 2009-10-09 | 2011-07-11 | 한국생산기술연구원 | 유동층 폐열을 이용한 폐기물의 탈염장치 |
| CN109647148A (zh) * | 2019-02-28 | 2019-04-19 | 兖矿集团有限公司 | 一种循环流化床锅炉烟气脱硫系统及其处理方法 |
| CN113457426A (zh) * | 2021-07-14 | 2021-10-01 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种利用白泥对循环硫化床锅炉脱硫的系统及方法 |
| CN114159969A (zh) * | 2021-12-14 | 2022-03-11 | 北京工业大学 | 一种用于高浓度笑气循环催化分解的系统及其方法 |
-
1997
- 1997-04-04 JP JP9086749A patent/JPH10281413A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101048153B1 (ko) | 2009-10-09 | 2011-07-11 | 한국생산기술연구원 | 유동층 폐열을 이용한 폐기물의 탈염장치 |
| CN109647148A (zh) * | 2019-02-28 | 2019-04-19 | 兖矿集团有限公司 | 一种循环流化床锅炉烟气脱硫系统及其处理方法 |
| CN113457426A (zh) * | 2021-07-14 | 2021-10-01 | 华电电力科学研究院有限公司 | 一种利用白泥对循环硫化床锅炉脱硫的系统及方法 |
| CN114159969A (zh) * | 2021-12-14 | 2022-03-11 | 北京工业大学 | 一种用于高浓度笑气循环催化分解的系统及其方法 |
| CN114159969B (zh) * | 2021-12-14 | 2022-11-08 | 北京工业大学 | 一种用于高浓度笑气循环催化分解的系统及其方法 |
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| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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