JPH10273347A - スラグ中のＰｂ低減方法 - Google Patents
スラグ中のＰｂ低減方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】製鋼ダストを還元スラグとともに混合し、溶融
させることによって路盤材等に適用可能なスラグを得る
に際して、そのスラグ中に含有されているＰｂ分を低減
し、スラグを道路の路盤材等として用いたときにそこか
らのＰｂの溶出量を一定レベル以下に低減することを目
的とする。 【解決手段】製鋼ダストと還元スラグとを混合して溶融
させたスラグ２８に対して、Ｃを作用させて溶融スラグ
２８中のＰｂ分を蒸気として炉１０外に排出させ、溶融
スラグ２８中のＰｂを低減する。またこのとき溶融スラ
グ２８中に撹拌ガスを吹き込んで反応を促進し、溶融ス
ラグ２８中のＰｂを効果的に減少させる。
させることによって路盤材等に適用可能なスラグを得る
に際して、そのスラグ中に含有されているＰｂ分を低減
し、スラグを道路の路盤材等として用いたときにそこか
らのＰｂの溶出量を一定レベル以下に低減することを目
的とする。 【解決手段】製鋼ダストと還元スラグとを混合して溶融
させたスラグ２８に対して、Ｃを作用させて溶融スラグ
２８中のＰｂ分を蒸気として炉１０外に排出させ、溶融
スラグ２８中のＰｂを低減する。またこのとき溶融スラ
グ２８中に撹拌ガスを吹き込んで反応を促進し、溶融ス
ラグ２８中のＰｂを効果的に減少させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はスラグ中に不可避
的に含有されてくるＰｂの低減方法に関する。
的に含有されてくるＰｂの低減方法に関する。
【０００２】［発明の背景］電気炉等を用いた製鋼にお
いては、大気汚染防止のために集塵装置を設けて製鋼炉
からのダストを集塵することが行われている。この製鋼
排出物としてのダストは粒の細かい粉粒状であって、そ
の成分としてＦｅＯ，Ｆｅ2Ｏ3等を含んでいるものの、
再利用が困難で従来そのまま廃却されているのが実情で
ある。
いては、大気汚染防止のために集塵装置を設けて製鋼炉
からのダストを集塵することが行われている。この製鋼
排出物としてのダストは粒の細かい粉粒状であって、そ
の成分としてＦｅＯ，Ｆｅ2Ｏ3等を含んでいるものの、
再利用が困難で従来そのまま廃却されているのが実情で
ある。
【０００３】一方電気炉等を用いた製鋼においては、そ
の精錬の時期に応じて酸化スラグ，還元スラグが製鋼排
出物として排出される。このうち酸化スラグは、従来ア
スファルト道路の路盤材等道路用の材料として活用され
ているものの、還元スラグは特別の利用用途がなく、そ
のまま捨てられているのが実情である。
の精錬の時期に応じて酸化スラグ，還元スラグが製鋼排
出物として排出される。このうち酸化スラグは、従来ア
スファルト道路の路盤材等道路用の材料として活用され
ているものの、還元スラグは特別の利用用途がなく、そ
のまま捨てられているのが実情である。
【０００４】還元スラグはその成分として遊離のＣａＯ
を多量に含んでおり、このものは水分を吸収してＣａ
（ＯＨ）2に転化し、そのときに体積膨張を起こすため
にこれをそのまま路盤材等として用いることができず、
従って特に利用されないまま廃却されていたのである。
而してこれらダスト及び還元スラグを廃却するに当って
は廃却のためのコストが必要で、製鋼コストを高める要
因となっていた。
を多量に含んでおり、このものは水分を吸収してＣａ
（ＯＨ）2に転化し、そのときに体積膨張を起こすため
にこれをそのまま路盤材等として用いることができず、
従って特に利用されないまま廃却されていたのである。
而してこれらダスト及び還元スラグを廃却するに当って
は廃却のためのコストが必要で、製鋼コストを高める要
因となっていた。
【０００５】そこで本出願人は先の特許願（特願平６−
１１２０８）において、ダストを還元スラグとともに溶
融させ、互いに混合させる方法を提案した。この方法に
よると、還元スラグが酸化スラグに近い物理化学的性質
を有するものとなり、従って路盤材等の用途に供するこ
とが可能となる。
１１２０８）において、ダストを還元スラグとともに溶
融させ、互いに混合させる方法を提案した。この方法に
よると、還元スラグが酸化スラグに近い物理化学的性質
を有するものとなり、従って路盤材等の用途に供するこ
とが可能となる。
【０００６】ところで上記還元スラグ及び製鋼ダスト、
特に製鋼ダスト中にはＰｂ分が比較的多く含有されてお
り（これは主として製鋼原料としてのスクラップ中に不
可避的に含まれてくるＰｂ分に由来する）、従って製鋼
ダストと還元スラグとを混合，溶融して反応させたスラ
グを上記道路の路盤材として活用したとき、そこに含有
されているＰｂ分が溶出してきて、害をもたらす恐れが
生ずる。
特に製鋼ダスト中にはＰｂ分が比較的多く含有されてお
り（これは主として製鋼原料としてのスクラップ中に不
可避的に含まれてくるＰｂ分に由来する）、従って製鋼
ダストと還元スラグとを混合，溶融して反応させたスラ
グを上記道路の路盤材として活用したとき、そこに含有
されているＰｂ分が溶出してきて、害をもたらす恐れが
生ずる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本願の発明はスラグ中の
Ｐｂ分を所定レベル以下に低減して、スラグを有効に活
用できるものとすることを目的としてなされたものであ
る。而して請求項１のＰｂ低減方法は、反応炉内で、Ｚ
ｎ，Ｐｂ分を含有するスラグに対して該反応炉に供給し
たＣを該スラグ溶融状態の下で作用させて該溶融スラグ
中のＰｂ分を蒸気として炉外に排出させ、以て該スラグ
中のＰｂを低減することを特徴とする。
Ｐｂ分を所定レベル以下に低減して、スラグを有効に活
用できるものとすることを目的としてなされたものであ
る。而して請求項１のＰｂ低減方法は、反応炉内で、Ｚ
ｎ，Ｐｂ分を含有するスラグに対して該反応炉に供給し
たＣを該スラグ溶融状態の下で作用させて該溶融スラグ
中のＰｂ分を蒸気として炉外に排出させ、以て該スラグ
中のＰｂを低減することを特徴とする。
【０００８】請求項２のＰｂ低減方法は、請求項１にお
いて、前記スラグが、製鋼排出物としての製鋼ダストと
製鋼排出物としての還元スラグとを混合して溶融させた
スラグであることを特徴とする。
いて、前記スラグが、製鋼排出物としての製鋼ダストと
製鋼排出物としての還元スラグとを混合して溶融させた
スラグであることを特徴とする。
【０００９】請求項３のＰｂ低減方法は、請求項２にお
いて、前記製鋼ダストと前記還元スラグとを粉粒状態で
バーナからの高温火炎中に供給して溶融させることを特
徴とする。
いて、前記製鋼ダストと前記還元スラグとを粉粒状態で
バーナからの高温火炎中に供給して溶融させることを特
徴とする。
【００１０】請求項４のＰｂ低減方法は、請求項１，
２，３の何れかにおいて、前記溶融スラグ中に撹拌ガス
を吹き込んでＣと該溶融スラグとの反応を促進するとと
もに、該吹き込んだ撹拌ガスとともに前記Ｐｂ含有蒸気
を炉外に排出することを特徴とする。
２，３の何れかにおいて、前記溶融スラグ中に撹拌ガス
を吹き込んでＣと該溶融スラグとの反応を促進するとと
もに、該吹き込んだ撹拌ガスとともに前記Ｐｂ含有蒸気
を炉外に排出することを特徴とする。
【００１１】
【作用及び発明の効果】上記のように請求項１の方法
は、反応炉内で溶融スラグにＣを作用させてスラグ中の
Ｐｂ分を低減するものである。かかる本発明は以下の知
見の下になされたものである。
は、反応炉内で溶融スラグにＣを作用させてスラグ中の
Ｐｂ分を低減するものである。かかる本発明は以下の知
見の下になされたものである。
【００１２】即ち本発明者等は、亜鉛分（ＺｎＯ）を含
有する溶融スラグに対してＣを作用させるとＺｎＯが還
元され、亜鉛蒸気となって排気とともに炉外に排出され
る知見を得た。
有する溶融スラグに対してＣを作用させるとＺｎＯが還
元され、亜鉛蒸気となって排気とともに炉外に排出され
る知見を得た。
【００１３】一方溶融スラグ中のＰｂＯやＰｂ等はスラ
グの溶融温度では蒸気化し難く、従ってただ単にスラグ
に対してＣを作用させただけでは良好にＰｂ分が系外
（炉外）に排出されて行かない。
グの溶融温度では蒸気化し難く、従ってただ単にスラグ
に対してＣを作用させただけでは良好にＰｂ分が系外
（炉外）に排出されて行かない。
【００１４】しかるにＺｎ分を含むスラグに対してＣを
作用させると、これによって発生した亜鉛蒸気中にＰｂ
やＰｂＯが溶け込み、同伴して系外に排出され、従って
スラグ中より効果的にＰｂ分が除かれる知見を得た。
作用させると、これによって発生した亜鉛蒸気中にＰｂ
やＰｂＯが溶け込み、同伴して系外に排出され、従って
スラグ中より効果的にＰｂ分が除かれる知見を得た。
【００１５】本発明は酸化スラグに対して適用すること
も可能であるが、特に製鋼ダストと還元スラグとの混合
・溶融スラグに対し適用して効果が大きい（請求項
２）。
も可能であるが、特に製鋼ダストと還元スラグとの混合
・溶融スラグに対し適用して効果が大きい（請求項
２）。
【００１６】これら製鋼ダスト及び還元スラグは、何れ
もそれ単独では利用価値を特に持たないものであるが、
これらを混合・溶融して反応させることで利用価値のあ
るスラグに改質することができる。
もそれ単独では利用価値を特に持たないものであるが、
これらを混合・溶融して反応させることで利用価値のあ
るスラグに改質することができる。
【００１７】而してその反応の際に同時にＣを作用させ
ることで、スラグ中からの亜鉛分の除去を行うことがで
きるともに、併せてＰｂ分を除去ないし低減することが
可能となり、製鋼ダストと還元スラグとの反応に際して
同時にそこに含まれているＰｂ分を除去ないし低減する
ことができる。
ることで、スラグ中からの亜鉛分の除去を行うことがで
きるともに、併せてＰｂ分を除去ないし低減することが
可能となり、製鋼ダストと還元スラグとの反応に際して
同時にそこに含まれているＰｂ分を除去ないし低減する
ことができる。
【００１８】本発明においては、上記製鋼ダストと還元
スラグとを溶融し反応させるに際して、それら製鋼ダス
ト及び還元スラグを粉粒状態でバーナからの高温火炎中
に供給して溶融させるのが望ましい（請求項３）。この
ようにすることで効果的に製鋼ダスト及び還元スラグを
溶融させ、良好に反応を進行させることができる。
スラグとを溶融し反応させるに際して、それら製鋼ダス
ト及び還元スラグを粉粒状態でバーナからの高温火炎中
に供給して溶融させるのが望ましい（請求項３）。この
ようにすることで効果的に製鋼ダスト及び還元スラグを
溶融させ、良好に反応を進行させることができる。
【００１９】またその際のＣの供給方法として種々の供
給方法が可能であるが、上記製鋼ダスト及び還元スラグ
の粉粒とともにＣの粉粒をバーナからの高温火炎中に供
給するようになすことができ、このようにした場合炉壁
にＣ粉吹込み用ノズルを付加する必要がなく、設備を簡
略化できる。また炉壁からのＣ粉の吹込みもできる。こ
のようにした場合、Ｃとの反応がより促進する。
給方法が可能であるが、上記製鋼ダスト及び還元スラグ
の粉粒とともにＣの粉粒をバーナからの高温火炎中に供
給するようになすことができ、このようにした場合炉壁
にＣ粉吹込み用ノズルを付加する必要がなく、設備を簡
略化できる。また炉壁からのＣ粉の吹込みもできる。こ
のようにした場合、Ｃとの反応がより促進する。
【００２０】次に請求項４の方法は、上記溶融スラグ中
に撹拌ガスを吹き込むもので、このようにした場合、そ
の撹拌ガスによる撹拌作用によって溶融スラグとＣとの
反応を促進することができるとともに、更に進んでその
撹拌ガスが溶融スラグから抜けて行くときにＰｂ分を含
有する蒸気を同伴して炉外に抜けて行くため、より有効
に溶融スラグ中からＰｂ分を除去ないし低減することが
できる。尚、撹拌ガスとしてはＡｒガス等の不活性ガス
の外、窒素ガス等その他のガス等を用いることができ
る。
に撹拌ガスを吹き込むもので、このようにした場合、そ
の撹拌ガスによる撹拌作用によって溶融スラグとＣとの
反応を促進することができるとともに、更に進んでその
撹拌ガスが溶融スラグから抜けて行くときにＰｂ分を含
有する蒸気を同伴して炉外に抜けて行くため、より有効
に溶融スラグ中からＰｂ分を除去ないし低減することが
できる。尚、撹拌ガスとしてはＡｒガス等の不活性ガス
の外、窒素ガス等その他のガス等を用いることができ
る。
【００２１】［実験例］路盤材として用いたときの溶出
Ｐｂの規格０．０１ｍｇ／リットル（環告４６号）以下
を満たすために、スラグ中において含有Ｐｂがどれだけ
以下に規制されていなければならないかを求めるため、
先ずスラグ中のＰｂ量と溶出Ｐｂ量との関係を求めた。
図１はその結果を表わしている。
Ｐｂの規格０．０１ｍｇ／リットル（環告４６号）以下
を満たすために、スラグ中において含有Ｐｂがどれだけ
以下に規制されていなければならないかを求めるため、
先ずスラグ中のＰｂ量と溶出Ｐｂ量との関係を求めた。
図１はその結果を表わしている。
【００２２】この結果は、スラグ中のＰｂ量と溶出Ｐｂ
量との間に良好な相関のあることを示している。またこ
の結果は、溶出Ｐｂ量を０．０１％以下にするためには
スラグ中のＰｂを０．０３％以下、安全を見込んで望ま
しくは０．０２％以下とする必要のあることを示してい
る。
量との間に良好な相関のあることを示している。またこ
の結果は、溶出Ｐｂ量を０．０１％以下にするためには
スラグ中のＰｂを０．０３％以下、安全を見込んで望ま
しくは０．０２％以下とする必要のあることを示してい
る。
【００２３】次に図２は、スラグを反応炉で溶融させた
状態で炉底部の羽口から撹拌ガス（Ｎ2ガス）を溶融ス
ラグ中に吹き込みつつ溶融スラグにＣを投入し、且つそ
の投入量を変化させたときのＣの投入量とスラグ中のＰ
ｂ量との関係を求めてこれを表わしたものである。
状態で炉底部の羽口から撹拌ガス（Ｎ2ガス）を溶融ス
ラグ中に吹き込みつつ溶融スラグにＣを投入し、且つそ
の投入量を変化させたときのＣの投入量とスラグ中のＰ
ｂ量との関係を求めてこれを表わしたものである。
【００２４】尚、図中△印は１本羽口から３０Ｎｍ3／
ｈの量で撹拌ガスを吹き込んだ場合を、また○印は５本
羽口から６０Ｎｍ3／ｈの量で撹拌ガスを吹き込んだ場
合を、更に●印は５本羽口から１００〜１５０Ｎｍ3／
ｈの量で撹拌ガスを吹き込んだ場合をそれぞれ示してい
る。
ｈの量で撹拌ガスを吹き込んだ場合を、また○印は５本
羽口から６０Ｎｍ3／ｈの量で撹拌ガスを吹き込んだ場
合を、更に●印は５本羽口から１００〜１５０Ｎｍ3／
ｈの量で撹拌ガスを吹き込んだ場合をそれぞれ示してい
る。
【００２５】尚この結果は、製鋼ダストと還元スラグと
を混合・溶融させたときの結果を示しており、図２中横
軸のＣ原単位はダストｔ（トン）当りのＣの投入量（ｋ
ｇ）で示している。
を混合・溶融させたときの結果を示しており、図２中横
軸のＣ原単位はダストｔ（トン）当りのＣの投入量（ｋ
ｇ）で示している。
【００２６】この結果は、スラグ中のＰｂの減少量に対
して撹拌ガスの吹込量が影響していること、具体的には
この例の場合、撹拌ガスの吹込み量が３０Ｎｍ3／ｈと
少ないときにはスラグ中の含有Ｐｂ量が０．０３５％程
度で安定してしまい、目標値としての０．０２％以下ま
で落すことが難しいこと、撹拌ガスの吹込量を６０Ｎｍ
3／ｈ又は１００〜１５０Ｎｍ3／ｈと多くし、撹拌を強
くしたときにはスラグ中のＰｂ量を目標値０．０２％以
下に落すことが可能であることを示している。
して撹拌ガスの吹込量が影響していること、具体的には
この例の場合、撹拌ガスの吹込み量が３０Ｎｍ3／ｈと
少ないときにはスラグ中の含有Ｐｂ量が０．０３５％程
度で安定してしまい、目標値としての０．０２％以下ま
で落すことが難しいこと、撹拌ガスの吹込量を６０Ｎｍ
3／ｈ又は１００〜１５０Ｎｍ3／ｈと多くし、撹拌を強
くしたときにはスラグ中のＰｂ量を目標値０．０２％以
下に落すことが可能であることを示している。
【００２７】次に図３，図４はスラグの溶融温度の下で
はＰｂないしＰｂＯが蒸気化してスラグから抜けて行く
のが難しいにも拘らず、溶融スラグへのＣの投入によっ
てＰｂが低下することに関し、スラグ中のＺｎが関係し
ていることを示している。
はＰｂないしＰｂＯが蒸気化してスラグから抜けて行く
のが難しいにも拘らず、溶融スラグへのＣの投入によっ
てＰｂが低下することに関し、スラグ中のＺｎが関係し
ていることを示している。
【００２８】このうち図３は、スラグへのＣの投入量と
スラグ中のＺｎ量との関係を、また図４は、Ｃ投入によ
るスラグ中のＺｎの減少に伴ってＰｂがともに減少し且
つそれらＺｎの減少量とＰｂの減少量との間に良好な相
関のあることを示している。
スラグ中のＺｎ量との関係を、また図４は、Ｃ投入によ
るスラグ中のＺｎの減少に伴ってＰｂがともに減少し且
つそれらＺｎの減少量とＰｂの減少量との間に良好な相
関のあることを示している。
【００２９】即ち図４は、Ｚｎが蒸気となって溶融スラ
グから抜けて行くときに、これに伴われる形でＰｂない
しＰｂＯがスラグから抜けて行くことを示している。
グから抜けて行くときに、これに伴われる形でＰｂない
しＰｂＯがスラグから抜けて行くことを示している。
【００３０】
【実施例】次に本発明の実施例を以下に詳述する。先ず
実施設備の概略を図５及び図６に基づいて説明する。図
５において、１０は炉蓋移動式の反応炉で、その炉蓋に
酸素バーナ１２が先端を炉内に突入させる状態で装着さ
れている。
実施設備の概略を図５及び図６に基づいて説明する。図
５において、１０は炉蓋移動式の反応炉で、その炉蓋に
酸素バーナ１２が先端を炉内に突入させる状態で装着さ
れている。
【００３１】図６はその酸素バーナ１２の先端部形状を
示したもので、図中１４はその酸素バーナ１２の先端面
の中心部に形成された燃料の噴射孔である。この燃料の
噴射孔１４の外側には、一次酸素の噴射孔１６が同心状
に形成され、更にその外側には、後述の製鋼ダスト及び
還元スラグ、更にはＣ粉粒を噴出する粉粒の噴射孔１８
が形成され、更にその外側、つまり最外周位置に二次酸
素の噴射孔２０がそれぞれ同心状に配置・形成されてい
る。
示したもので、図中１４はその酸素バーナ１２の先端面
の中心部に形成された燃料の噴射孔である。この燃料の
噴射孔１４の外側には、一次酸素の噴射孔１６が同心状
に形成され、更にその外側には、後述の製鋼ダスト及び
還元スラグ、更にはＣ粉粒を噴出する粉粒の噴射孔１８
が形成され、更にその外側、つまり最外周位置に二次酸
素の噴射孔２０がそれぞれ同心状に配置・形成されてい
る。
【００３２】図５において、２２及び２４はダストサイ
ロ及び還元スラグサイロで、それぞれの内部に粉粒状の
製鋼ダスト及び還元スラグが収容されいる。これら製鋼
ダスト及び還元スラグは空気をキャリアガスとして上記
の酸素バーナ１２に送られ、そしてその先端の噴射孔１
８から、酸素バーナ１２からの高温火炎中に噴射され、
反応炉１０内で溶融される。
ロ及び還元スラグサイロで、それぞれの内部に粉粒状の
製鋼ダスト及び還元スラグが収容されいる。これら製鋼
ダスト及び還元スラグは空気をキャリアガスとして上記
の酸素バーナ１２に送られ、そしてその先端の噴射孔１
８から、酸素バーナ１２からの高温火炎中に噴射され、
反応炉１０内で溶融される。
【００３３】尚２６はＣ粉の容器で、内部のＣ粉が同じ
く空気をキャリアガスとして酸素バーナ１２に供給さ
れ、製鋼ダスト及び還元スラグの粉粒とともに酸素バー
ナ１２の先端の噴射孔１８から反応炉１０内部且つ高温
火炎中に噴射される。尚、炉壁に吹込ノズル２７を設け
てＣ粉を炉壁から吹き込むようにすることもできる。
く空気をキャリアガスとして酸素バーナ１２に供給さ
れ、製鋼ダスト及び還元スラグの粉粒とともに酸素バー
ナ１２の先端の噴射孔１８から反応炉１０内部且つ高温
火炎中に噴射される。尚、炉壁に吹込ノズル２７を設け
てＣ粉を炉壁から吹き込むようにすることもできる。
【００３４】本例において、溶融スラグ２８からの亜鉛
蒸気は反応炉１０からの出口で空気酸化され、そして下
流工程のバグ集塵機３２で集塵されて回収される。尚３
０のサイクロンセパレータは、ここで粗粒ダストを捕集
し、微粒であるＺｎＯをバグ集塵機３２で濃縮するため
のものである。
蒸気は反応炉１０からの出口で空気酸化され、そして下
流工程のバグ集塵機３２で集塵されて回収される。尚３
０のサイクロンセパレータは、ここで粗粒ダストを捕集
し、微粒であるＺｎＯをバグ集塵機３２で濃縮するため
のものである。
【００３５】この実施設備を用い、表１に示す組成の製
鋼ダスト及び還元スラグをそれぞれ１：１の比率で空気
をキャリアガスとして酸素バーナ１２に供給し、その酸
素バーナ１２の先端の噴射孔１８から反応炉１０内に且
つ酸素バーナ１２の高温火炎中に噴射し、それらを溶融
させた。また併せてこのときＣ粉を同じく空気をキャリ
アガスとして酸素バーナ１２に供給し、その噴射孔１８
から反応炉１０内部に供給した。
鋼ダスト及び還元スラグをそれぞれ１：１の比率で空気
をキャリアガスとして酸素バーナ１２に供給し、その酸
素バーナ１２の先端の噴射孔１８から反応炉１０内に且
つ酸素バーナ１２の高温火炎中に噴射し、それらを溶融
させた。また併せてこのときＣ粉を同じく空気をキャリ
アガスとして酸素バーナ１２に供給し、その噴射孔１８
から反応炉１０内部に供給した。
【００３６】
【表１】
【００３７】尚、Ｃ粉としてはコークス粉，石炭粉その
他のものを用いることができるが、ここではコークス粉
を用いた。またその供給量は５０ｋｇ／ダストｔとし
た。また炉底の羽口（５本羽口）から窒素ガスを撹拌ガ
スとして１５０Ｎｍ3／ｈの量で吹き込み、溶融スラグ
２８の撹拌を行った。
他のものを用いることができるが、ここではコークス粉
を用いた。またその供給量は５０ｋｇ／ダストｔとし
た。また炉底の羽口（５本羽口）から窒素ガスを撹拌ガ
スとして１５０Ｎｍ3／ｈの量で吹き込み、溶融スラグ
２８の撹拌を行った。
【００３８】このとき得られた溶融スラグの組成は表２
の通りであった。表２の結果から分かるように、Ｐｂの
含有量はＺｎの含有量とともに当初より少なくなってい
る。但しこれは未だ目標値には到達していない。
の通りであった。表２の結果から分かるように、Ｐｂの
含有量はＺｎの含有量とともに当初より少なくなってい
る。但しこれは未だ目標値には到達していない。
【００３９】
【表２】
【００４０】そこで次に５本羽口からの撹拌ガス（窒素
ガス）の吹込みを強化して同様の操作を行った。このと
きに得られた溶融スラグの組成が表３に示してある。
ガス）の吹込みを強化して同様の操作を行った。このと
きに得られた溶融スラグの組成が表３に示してある。
【００４１】
【表３】
【００４２】この表３の結果においては、Ｐｂの含有量
がＺｎの含有量とともに表２のそれよりも更に少なくな
っており、Ｐｂの含有量は目標値０．０２％に到達して
いた。またこのときの溶出Ｐｂ量は０．００５％であっ
た。
がＺｎの含有量とともに表２のそれよりも更に少なくな
っており、Ｐｂの含有量は目標値０．０２％に到達して
いた。またこのときの溶出Ｐｂ量は０．００５％であっ
た。
【００４３】以上のように溶融スラグ２８に対して撹拌
ガスによる撹拌の下にＣを供給することによって、その
溶融スラグ中に含有されているＰｂを効果的に低減する
ことができる。
ガスによる撹拌の下にＣを供給することによって、その
溶融スラグ中に含有されているＰｂを効果的に低減する
ことができる。
【００４４】以上本発明の実施例を詳述したがこれはあ
くまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない範
囲において種々変更を加えた態様において実施可能であ
る。
くまで一例示であり、本発明はその主旨を逸脱しない範
囲において種々変更を加えた態様において実施可能であ
る。
【図１】本発明者の実験により得られたスラグ中のＰｂ
含有量と溶出Ｐｂ量との関係を表わす図である。
含有量と溶出Ｐｂ量との関係を表わす図である。
【図２】本発明者の実験において得られたＣの投入量と
スラグ中の含有Ｐｂ量との関係を表わす図である。
スラグ中の含有Ｐｂ量との関係を表わす図である。
【図３】同じく実験において得られたＣの投入量とスラ
グ中のＺｎ含有量との関係を表わす図である。
グ中のＺｎ含有量との関係を表わす図である。
【図４】同じく実験において得られたスラグ中のＺｎ含
有量とＰｂ含有量との関係を表わす図である。
有量とＰｂ含有量との関係を表わす図である。
【図５】本発明の実施例において用いた実施設備の概要
を表わす図である。
を表わす図である。
【図６】図５における酸素バーナの先端部形状を示す図
である。
である。
１０ 反応炉 １２ 酸素バーナ ２２ ダストサイロ ２４ 還元スラグサイロ ２６ （Ｃ粉の）容器 ２８ 溶融スラグ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２１Ｃ 5/52 Ｂ０９Ｂ 3/00 ＺＡＢ Ｃ２２Ｂ 7/04 ３０３Ｄ
Claims (4)
- 【請求項１】 反応炉内で、Ｚｎ，Ｐｂ分を含有するス
ラグに対して該反応炉に供給したＣを該スラグ溶融状態
の下で作用させて該溶融スラグ中のＰｂ分を蒸気として
炉外に排出させ、以て該スラグ中のＰｂを低減すること
を特徴とするスラグ中のＰｂ低減方法。 - 【請求項２】 請求項１において、前記スラグが、製鋼
排出物としての製鋼ダストと製鋼排出物としての還元ス
ラグとを混合して溶融させたスラグであることを特徴と
するスラグ中のＰｂ低減方法。 - 【請求項３】 請求項２において、前記製鋼ダストと前
記還元スラグとを粉粒状態でバーナからの高温火炎中に
供給して溶融させることを特徴とするスラグ中のＰｂ低
減方法。 - 【請求項４】 請求項１，２，３の何れかにおいて、前
記溶融スラグ中に撹拌ガスを吹き込んでＣと該溶融スラ
グとの反応を促進するとともに、該吹き込んだ撹拌ガス
とともに前記Ｐｂ含有蒸気を炉外に排出することを特徴
とするスラグ中のＰｂ低減方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9094627A JPH10273347A (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | スラグ中のＰｂ低減方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9094627A JPH10273347A (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | スラグ中のＰｂ低減方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10273347A true JPH10273347A (ja) | 1998-10-13 |
Family
ID=14115507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9094627A Pending JPH10273347A (ja) | 1997-03-27 | 1997-03-27 | スラグ中のＰｂ低減方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10273347A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013237902A (ja) * | 2012-05-15 | 2013-11-28 | Kobe Steel Ltd | ダストリサイクル方法 |
| JP2013253274A (ja) * | 2012-06-05 | 2013-12-19 | Kobe Steel Ltd | ダストリサイクル方法 |
| JP2014159617A (ja) * | 2013-02-20 | 2014-09-04 | Kobe Steel Ltd | 路盤材用スラグの製造方法 |
-
1997
- 1997-03-27 JP JP9094627A patent/JPH10273347A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013237902A (ja) * | 2012-05-15 | 2013-11-28 | Kobe Steel Ltd | ダストリサイクル方法 |
| JP2013253274A (ja) * | 2012-06-05 | 2013-12-19 | Kobe Steel Ltd | ダストリサイクル方法 |
| JP2014159617A (ja) * | 2013-02-20 | 2014-09-04 | Kobe Steel Ltd | 路盤材用スラグの製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060619 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060627 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061024 |