JPH10237581A - プレス成形性に優れた複合組織熱延鋼板 - Google Patents
プレス成形性に優れた複合組織熱延鋼板Info
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- JPH10237581A JPH10237581A JP3909497A JP3909497A JPH10237581A JP H10237581 A JPH10237581 A JP H10237581A JP 3909497 A JP3909497 A JP 3909497A JP 3909497 A JP3909497 A JP 3909497A JP H10237581 A JPH10237581 A JP H10237581A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形マージンが広く、しかも形状凍結性に優
れた複合組織熱延鋼板を提供する。 【解決手段】 下記の条件を満足することを特徴とする
プレス成形性に優れた複合組織熱延鋼板など。( イ) wt
% で、C:0.02〜0.2%、Si:1.5% 以下、Mn:0.3〜2%、P:0.
16% 以下、S:0.05% 以下、Al:0.01 〜0.1%、残部Feおよ
び不可避的不純物からなる成分を有する。( ロ) 板厚t
の鋼板表面から0.2tまでの領域の平均硬度をH VS、平均
フェライト体積率をV S 、平均フェライト粒径をD S 、
前記領域を除いた中央領域の平均硬度をH Vc、平均フェ
ライト体積率をV c 、平均フェライト粒径をD c とした
とき、H VS/ H Vc≦0.7 、V S /V c≧1.3 、D S /D c≧
1.2である。
れた複合組織熱延鋼板を提供する。 【解決手段】 下記の条件を満足することを特徴とする
プレス成形性に優れた複合組織熱延鋼板など。( イ) wt
% で、C:0.02〜0.2%、Si:1.5% 以下、Mn:0.3〜2%、P:0.
16% 以下、S:0.05% 以下、Al:0.01 〜0.1%、残部Feおよ
び不可避的不純物からなる成分を有する。( ロ) 板厚t
の鋼板表面から0.2tまでの領域の平均硬度をH VS、平均
フェライト体積率をV S 、平均フェライト粒径をD S 、
前記領域を除いた中央領域の平均硬度をH Vc、平均フェ
ライト体積率をV c 、平均フェライト粒径をD c とした
とき、H VS/ H Vc≦0.7 、V S /V c≧1.3 、D S /D c≧
1.2である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車のフ
ロントサイドメンバーなどの自動車構造用鋼板に用いら
れる高強度熱延鋼板、特に成形のマージンが広く、形状
凍結性に優れた引張強度が５００ＭＰａ以上の複合組織
熱延鋼板に関する。
ロントサイドメンバーなどの自動車構造用鋼板に用いら
れる高強度熱延鋼板、特に成形のマージンが広く、形状
凍結性に優れた引張強度が５００ＭＰａ以上の複合組織
熱延鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車の車体軽量化や衝突安全性
の向上を狙って、車体用構造材料の高強度化が進められ
ている。
の向上を狙って、車体用構造材料の高強度化が進められ
ている。
【０００３】最近では、特に衝突安全性の向上に対する
要望が強まり、重要保安部材であるクロスメンバーやサ
イドメンバーなどのメンバー類に対して、高強度熱延鋼
板を適用しようという試みが積極的に行われている。
要望が強まり、重要保安部材であるクロスメンバーやサ
イドメンバーなどのメンバー類に対して、高強度熱延鋼
板を適用しようという試みが積極的に行われている。
【０００４】一般に、高強度鋼板には、ＭｎやＰなどの
元素が多量に添加された固溶強化型、ＴｉやＮｂなどの
元素が添加された析出強化型、マルテンサイトなどの低
温変態相を形成させた複合組織強化型などのタイプがあ
る。固溶強化型や析出強化型の鋼板は、強度を上昇させ
ると延性が低下し、割れやしわなどが発生し易くなりそ
の成形可能なマージン（以後、成形マージンと呼ぶ）が
著しく狭くなったり、スプリングバックが大きくなり形
状凍結性が劣化したりする。一方、複合組織強化型は、
比較的高延性なため成形マージンが広く、また降伏比も
低いのでスプリングバックの問題も少ない。
元素が多量に添加された固溶強化型、ＴｉやＮｂなどの
元素が添加された析出強化型、マルテンサイトなどの低
温変態相を形成させた複合組織強化型などのタイプがあ
る。固溶強化型や析出強化型の鋼板は、強度を上昇させ
ると延性が低下し、割れやしわなどが発生し易くなりそ
の成形可能なマージン（以後、成形マージンと呼ぶ）が
著しく狭くなったり、スプリングバックが大きくなり形
状凍結性が劣化したりする。一方、複合組織強化型は、
比較的高延性なため成形マージンが広く、また降伏比も
低いのでスプリングバックの問題も少ない。
【０００５】しかし、安全性の向上のために形状も複雑
化している最近のメンバー類に対し従来の複合組織熱延
鋼板をそのまま適用しても、割れやしわが発生したり、
スプリングバックが大きくなる場合が多い。
化している最近のメンバー類に対し従来の複合組織熱延
鋼板をそのまま適用しても、割れやしわが発生したり、
スプリングバックが大きくなる場合が多い。
【０００６】高強度熱延鋼板の延性や曲げ性を改善する
ために、特開昭５９ー１４３０５４号公報に記載された
鋼板表層部の硬度を内部より低下させる方法や特開平６
ー３３６６３７号公報に記載された細粒組織の鋼板の板
厚方向に粗粒組織を分布させる方法など、鋼板の板厚方
向にマクロ的な特性や組織の変調を導入する方法が提案
されている。
ために、特開昭５９ー１４３０５４号公報に記載された
鋼板表層部の硬度を内部より低下させる方法や特開平６
ー３３６６３７号公報に記載された細粒組織の鋼板の板
厚方向に粗粒組織を分布させる方法など、鋼板の板厚方
向にマクロ的な特性や組織の変調を導入する方法が提案
されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者等が特開昭５９ー１４３０５４号公報や特開平６ー３
３６６３７号公報に記載された方法を複合組織熱延鋼板
に適用したところ、成形マージンが広く、しかもスプリ
ングバックの小さい優れた形状凍結性を有するものは得
られなかった。
者等が特開昭５９ー１４３０５４号公報や特開平６ー３
３６６３７号公報に記載された方法を複合組織熱延鋼板
に適用したところ、成形マージンが広く、しかもスプリ
ングバックの小さい優れた形状凍結性を有するものは得
られなかった。
【０００８】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、従来の複合組織熱延鋼板に比べ成形マ
ージンが広く、しかも形状凍結性に優れた複合組織熱延
鋼板を提供することを目的とする。
なされたもので、従来の複合組織熱延鋼板に比べ成形マ
ージンが広く、しかも形状凍結性に優れた複合組織熱延
鋼板を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題は、下記の条件
を満足することを特徴とするプレス成形性に優れた複合
組織熱延鋼板によって解決される。
を満足することを特徴とするプレス成形性に優れた複合
組織熱延鋼板によって解決される。
【００１０】（イ）ｗｔ％で、Ｃ：０．０２〜０．２
％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．３〜２％、Ｐ：
０．１６％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．０１
〜０．１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成
分を有する。
％、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：０．３〜２％、Ｐ：
０．１６％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．０１
〜０．１％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成
分を有する。
【００１１】（ロ）板厚ｔの鋼板表面から０．２ｔまで
の領域の平均硬度をＨｖｓ、平均フェライト体積率をＶ
ｓ、平均フェライト粒径をＤｓ、前記領域を除いた中央
領域の平均硬度をＨｖｃ、平均フェライト体積率をＶ
ｃ、平均フェライト粒径をＤｃとしたとき、Ｈｖｓ／Ｈ
ｖｃ≦０．７、Ｖｓ／Ｖｃ≧１．３、Ｄｓ／Ｄｃ≧１．
２である。
の領域の平均硬度をＨｖｓ、平均フェライト体積率をＶ
ｓ、平均フェライト粒径をＤｓ、前記領域を除いた中央
領域の平均硬度をＨｖｃ、平均フェライト体積率をＶ
ｃ、平均フェライト粒径をＤｃとしたとき、Ｈｖｓ／Ｈ
ｖｃ≦０．７、Ｖｓ／Ｖｃ≧１．３、Ｄｓ／Ｄｃ≧１．
２である。
【００１２】以下に、本発明の限定理由を述べる。 Ｃ：フェライト中にマルテンサイトやベイナイトなどの
第二相を形成させて高強度化するために重要な元素であ
る。しかし、０．０２％未満では高強度化が可能な程度
に第二相が形成されず、また０．２％を超えると第二相
の量が増大して著しく硬質低延性となる。
第二相を形成させて高強度化するために重要な元素であ
る。しかし、０．０２％未満では高強度化が可能な程度
に第二相が形成されず、また０．２％を超えると第二相
の量が増大して著しく硬質低延性となる。
【００１３】Ｓｉ：延性を低下させずに高強度化を図れ
る元素である。しかし、１．５％を超えると著しく高強
度化し、形状凍結性が劣化する。
る元素である。しかし、１．５％を超えると著しく高強
度化し、形状凍結性が劣化する。
【００１４】Ｍｎ：高強度化に有効な元素である。しか
し、０．３％未満ではその効果が充分に得られず、また
２％を超えると著しく硬質低延性となる。
し、０．３％未満ではその効果が充分に得られず、また
２％を超えると著しく硬質低延性となる。
【００１５】Ｐ：高強度化に有効な元素である。しか
し、０．１６％を超えると著しく低延性になるばかり
か、粒界脆化を招く。
し、０．１６％を超えると著しく低延性になるばかり
か、粒界脆化を招く。
【００１６】Ｓ：硫化物介在物を形成し延性を著しく劣
化させるので、０．０５％以下にする必要がある。
化させるので、０．０５％以下にする必要がある。
【００１７】Ａｌ：脱酸剤として含有されるが、時効に
よる材質劣化の原因となる固溶ＮをＡｌＮとして固定す
る効果も有する。０．０１％未満ではその効果が得られ
ず、また０．１％を超えるとその効果は飽和しコスト高
を招く。
よる材質劣化の原因となる固溶ＮをＡｌＮとして固定す
る効果も有する。０．０１％未満ではその効果が得られ
ず、また０．１％を超えるとその効果は飽和しコスト高
を招く。
【００１８】こうした成分系の鋼を用いることにより複
合組織熱延鋼板の製造が可能になるが、さらに板厚ｔの
鋼板表面から０．２ｔまでの領域の平均硬度をＨｖｓ、
平均フェライト体積率をＶｓ、平均フェライト粒径をＤ
ｓ、前記領域を除いた中央領域の平均硬度をＨｖｃ、平
均フェライト体積率をＶｃ、平均フェライト粒径をＤｃ
としたとき、Ｈｖｓ／Ｈｖｃ≦０．７、Ｖｓ／Ｖｃ≧
１．３、Ｄｓ／Ｄｃ≧１．２を満足するような板厚方向
にマクロ的な特性や組織の変調を導入すると、板厚方向
にマクロ的に特性や組織が均一な場合に比べ、成形マー
ジンが広く、スプリングバックの小さい優れた形状凍結
性を有する複合組織熱延鋼板となる。
合組織熱延鋼板の製造が可能になるが、さらに板厚ｔの
鋼板表面から０．２ｔまでの領域の平均硬度をＨｖｓ、
平均フェライト体積率をＶｓ、平均フェライト粒径をＤ
ｓ、前記領域を除いた中央領域の平均硬度をＨｖｃ、平
均フェライト体積率をＶｃ、平均フェライト粒径をＤｃ
としたとき、Ｈｖｓ／Ｈｖｃ≦０．７、Ｖｓ／Ｖｃ≧
１．３、Ｄｓ／Ｄｃ≧１．２を満足するような板厚方向
にマクロ的な特性や組織の変調を導入すると、板厚方向
にマクロ的に特性や組織が均一な場合に比べ、成形マー
ジンが広く、スプリングバックの小さい優れた形状凍結
性を有する複合組織熱延鋼板となる。
【００１９】上記の成分に加え、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏの中から１種または２種以上の元素が、
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖについては合計で０．２％以下の範囲内
で、またＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏについては合計で１．５％以
下の範囲内で含まれるようにすると、広い成形マージン
とスプリングバックの小さい優れた形状凍結性を維持し
ながらより高強度な複合組織熱延鋼板が得られる。
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏの中から１種または２種以上の元素が、
Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖについては合計で０．２％以下の範囲内
で、またＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏについては合計で１．５％以
下の範囲内で含まれるようにすると、広い成形マージン
とスプリングバックの小さい優れた形状凍結性を維持し
ながらより高強度な複合組織熱延鋼板が得られる。
【００２０】さらに、Ｎが０．００６５％以下の範囲内
で、またＢが０．００６％以下の範囲内で含まれ、かつ
Ｂ／Ｎを０．８〜１．２の範囲内にすると、高延性化が
図れる。
で、またＢが０．００６％以下の範囲内で含まれ、かつ
Ｂ／Ｎを０．８〜１．２の範囲内にすると、高延性化が
図れる。
【００２１】
【発明の実施の形態】本発明の複合組織熱延鋼板は、上
記のような成分系と板厚方向における特性や組織の変調
を有する複合組織熱延鋼板であれば、その製法を問わな
いが、一例として、以下のような方法で製造可能であ
る。
記のような成分系と板厚方向における特性や組織の変調
を有する複合組織熱延鋼板であれば、その製法を問わな
いが、一例として、以下のような方法で製造可能であ
る。
【００２２】すなわち、転炉または電炉で本発明の成分
範囲内に溶製された鋼を連続鋳造後、再加熱してまたは
再加熱せずに直接に熱間圧延するとき、板厚方向におけ
る加工歪み分布を鋼板表層に多く蓄積させて鋼板表層部
のＡｒ3 変態温度が鋼板中心部のＡｒ3 変態温度より高
くなるようにして仕上圧延を行い、鋼板表層部でのフェ
ライト生成と成長を鋼板中心部より促進させた後、複合
組織を形成させるため急速冷却して巻取る。
範囲内に溶製された鋼を連続鋳造後、再加熱してまたは
再加熱せずに直接に熱間圧延するとき、板厚方向におけ
る加工歪み分布を鋼板表層に多く蓄積させて鋼板表層部
のＡｒ3 変態温度が鋼板中心部のＡｒ3 変態温度より高
くなるようにして仕上圧延を行い、鋼板表層部でのフェ
ライト生成と成長を鋼板中心部より促進させた後、複合
組織を形成させるため急速冷却して巻取る。
【００２３】板厚方向における加工歪み分布を鋼板表層
に多く蓄積させるには、仕上圧延機の後段、すなわちオ
ーステナイトが再結晶しない温度領域で低潤滑圧延を行
ったり、仕上圧延機の後段で鋼板表層部をＡｒ3 変態温
度以下のα＋γ領域、鋼板中心部をＡｒ3 変態温度以上
のγ領域で圧延すればよい。
に多く蓄積させるには、仕上圧延機の後段、すなわちオ
ーステナイトが再結晶しない温度領域で低潤滑圧延を行
ったり、仕上圧延機の後段で鋼板表層部をＡｒ3 変態温
度以下のα＋γ領域、鋼板中心部をＡｒ3 変態温度以上
のγ領域で圧延すればよい。
【００２４】具体的な低潤滑条件、圧延温度、圧延後の
冷却条件などの熱延条件は鋼の成分や鋼板の板厚などに
依存するため、その都度最適条件を決定する必要があ
る。
冷却条件などの熱延条件は鋼の成分や鋼板の板厚などに
依存するため、その都度最適条件を決定する必要があ
る。
【００２５】
【実施例】表１に示す本発明であるａ〜ｉの成分系の鋼
を用い、表２に示す熱延条件で、目標強度レベルが５０
〜８０ＭＰａの板厚２ｍｍの複合組織熱延鋼板を作製し
た。ここで、試料Ｎｏ．１１、２１、３１、４１、５
１、６１、７１、８１、９１は板厚方向にマクロ的な特
性や組織の変調が導入されている本発明である複合組織
熱延鋼板であり、試料Ｎｏ．１２、２２、３２、４２、
５２、６２、７２、８２、９２は板厚方向に特性や組織
がマクロ的に均一な従来の複合組織熱延鋼板である。
を用い、表２に示す熱延条件で、目標強度レベルが５０
〜８０ＭＰａの板厚２ｍｍの複合組織熱延鋼板を作製し
た。ここで、試料Ｎｏ．１１、２１、３１、４１、５
１、６１、７１、８１、９１は板厚方向にマクロ的な特
性や組織の変調が導入されている本発明である複合組織
熱延鋼板であり、試料Ｎｏ．１２、２２、３２、４２、
５２、６２、７２、８２、９２は板厚方向に特性や組織
がマクロ的に均一な従来の複合組織熱延鋼板である。
【００２６】そして、これらの試料の鋼板表面から０．
４ｍｍまでの領域とその領域を除いた中央領域の平均硬
度をビッカース硬度計により、またフェライトの平均体
積率、平均粒径を光学顕微鏡観察から求め、各試料のＨ
ｖｓ／Ｈｖｃ、Ｖｓ／Ｖｃ、Ｄｓ／Ｄｃの値を計算し
た。また、以下に示すハット成形法により、成形マージ
ンとスプリングバックの指標である開き量を求めた。
４ｍｍまでの領域とその領域を除いた中央領域の平均硬
度をビッカース硬度計により、またフェライトの平均体
積率、平均粒径を光学顕微鏡観察から求め、各試料のＨ
ｖｓ／Ｈｖｃ、Ｖｓ／Ｖｃ、Ｄｓ／Ｄｃの値を計算し
た。また、以下に示すハット成形法により、成形マージ
ンとスプリングバックの指標である開き量を求めた。
【００２７】図１にハット成形法の模式図を示す。図
で、Ａは成形法、Ｂは被成形物の断面図、また、１は鋼
板、２はダイ、３はパンチ、４はしわ押さえ板、Ｌ1 は
ダイ肩上部の間隔、Ｌ2 は被成形物の成形部の幅を表
す。
で、Ａは成形法、Ｂは被成形物の断面図、また、１は鋼
板、２はダイ、３はパンチ、４はしわ押さえ板、Ｌ1 は
ダイ肩上部の間隔、Ｌ2 は被成形物の成形部の幅を表
す。
【００２８】長さ３００ｍｍ、幅１００ｍｍの鋼板１を
間隔１０５ｍｍで配置されたダイ２の上にセットし、パ
ンチ３によりしわ押さえ板４のしわ押さえ力（ＢＨＦ）
を変えながらハット成形した。そして、成形マージン
は、割れ発生時のＢＨＦとしわ発生がなくなり良好な成
形ができる最低のＢＨＦとの差（ｔｏｎ）で求めた。ま
た、開き量（ｍｍ）は、ダイ肩上部の間隔Ｌ1 と、ある
良好な成形ができるＢＨＦで成形し鋼板１をダイ２から
取り出した後の成形部の幅Ｌ2 を測定し、（Ｌ2−
Ｌ1 ）／２で求めた。
間隔１０５ｍｍで配置されたダイ２の上にセットし、パ
ンチ３によりしわ押さえ板４のしわ押さえ力（ＢＨＦ）
を変えながらハット成形した。そして、成形マージン
は、割れ発生時のＢＨＦとしわ発生がなくなり良好な成
形ができる最低のＢＨＦとの差（ｔｏｎ）で求めた。ま
た、開き量（ｍｍ）は、ダイ肩上部の間隔Ｌ1 と、ある
良好な成形ができるＢＨＦで成形し鋼板１をダイ２から
取り出した後の成形部の幅Ｌ2 を測定し、（Ｌ2−
Ｌ1 ）／２で求めた。
【００２９】結果を表３に示す。いずれの強度レベルに
おいても、本発明である複合組織熱延鋼板は、従来の複
合組織熱延鋼板に比べ、成形マージンが広く、また、開
き量が小さく形状凍結性に優れていることがわかる。
おいても、本発明である複合組織熱延鋼板は、従来の複
合組織熱延鋼板に比べ、成形マージンが広く、また、開
き量が小さく形状凍結性に優れていることがわかる。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、従来の複合組織熱延鋼板に比べ成形マージン
が広く、しかも形状凍結性に優れた複合組織熱延鋼板を
提供できる。
いるので、従来の複合組織熱延鋼板に比べ成形マージン
が広く、しかも形状凍結性に優れた複合組織熱延鋼板を
提供できる。
【００３４】本発明の複合組織熱延鋼板をメンバー類に
対し実際適用したところ、割れ、しわ、スプリングバッ
クといった成形上の問題が著しく低減された。
対し実際適用したところ、割れ、しわ、スプリングバッ
クといった成形上の問題が著しく低減された。
【図面の簡単な説明】
【図１】ハット成形法の模式図である。
１ 鋼板 ２ ダイ ３ パンチ ４ しわ押さえ板 Ｌ1 ダイ肩上部の間隔 Ｌ2 被成形物の成形部の幅
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/58 Ｃ２２Ｃ 38/58
Claims (3)
- 【請求項１】 下記の条件を満足することを特徴とする
プレス成形性に優れた複合組織熱延鋼板。 （イ）ｗｔ％で、Ｃ：０．０２〜０．２％、Ｓｉ：１．
５％以下、Ｍｎ：０．３〜２％、Ｐ：０．１６％以下、
Ｓ：０．０５％以下、Ａｌ：０．０１〜０．１％、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる成分を有する。 （ロ）板厚ｔの鋼板表面から０．２ｔまでの領域の平均
硬度をＨｖｓ、平均フェライト体積率をＶｓ、平均フェ
ライト粒径をＤｓ、前記領域を除いた中央領域の平均硬
度をＨｖｃ、平均フェライト体積率をＶｃ、平均フェラ
イト粒径をＤｃとしたとき、Ｈｖｓ／Ｈｖｃ≦０．７、
Ｖｓ／Ｖｃ≧１．３、Ｄｓ／Ｄｃ≧１．２である。 - 【請求項２】 Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏの中
から１種または２種以上の元素が、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｖにつ
いては合計で０．２ｗｔ％以下、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏにつ
いては合計で１．５ｗｔ％以下含まれることを特徴とす
る請求項１に記載のプレス成形性に優れた複合組織熱延
鋼板。 - 【請求項３】 Ｎ：０．００６５ｗｔ％以下、Ｂ：０．
００６ｗｔ％以下が含まれ、かつＢ／Ｎ：０．８〜１．
２であることを特徴とする請求項１または請求項２に記
載のプレス成形性に優れた複合組織熱延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03909497A JP3610719B2 (ja) | 1997-02-24 | 1997-02-24 | プレス成形性に優れた複合組織熱延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03909497A JP3610719B2 (ja) | 1997-02-24 | 1997-02-24 | プレス成形性に優れた複合組織熱延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10237581A true JPH10237581A (ja) | 1998-09-08 |
| JP3610719B2 JP3610719B2 (ja) | 2005-01-19 |
Family
ID=12543502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03909497A Expired - Fee Related JP3610719B2 (ja) | 1997-02-24 | 1997-02-24 | プレス成形性に優れた複合組織熱延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3610719B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102260823A (zh) * | 2010-05-27 | 2011-11-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种经济型屈服强度690MPa级高强钢板及其制造方法 |
-
1997
- 1997-02-24 JP JP03909497A patent/JP3610719B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102260823A (zh) * | 2010-05-27 | 2011-11-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种经济型屈服强度690MPa级高强钢板及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3610719B2 (ja) | 2005-01-19 |
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