JPH10219414A - 高強度高延性タングステン合金の製造方法 - Google Patents
高強度高延性タングステン合金の製造方法Info
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- JPH10219414A JPH10219414A JP3442297A JP3442297A JPH10219414A JP H10219414 A JPH10219414 A JP H10219414A JP 3442297 A JP3442297 A JP 3442297A JP 3442297 A JP3442297 A JP 3442297A JP H10219414 A JPH10219414 A JP H10219414A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高強度高延性で強度と延性のバランスが
良好なタングステン合金を得る。 【解決手段】 Ｗを重量％で８５〜９８％含有し、残部
がＮｉ，Ｆｅを主成分としたタングステン合金に、加工
強化・中間熱処理・再加工強化・後熱処理の処理を与え
る。 【効果】 延性の大幅な低下を招くことなく高強度
化することができ、強度、延性ともに優れたタングステ
ン合金が得られる。
良好なタングステン合金を得る。 【解決手段】 Ｗを重量％で８５〜９８％含有し、残部
がＮｉ，Ｆｅを主成分としたタングステン合金に、加工
強化・中間熱処理・再加工強化・後熱処理の処理を与え
る。 【効果】 延性の大幅な低下を招くことなく高強度
化することができ、強度、延性ともに優れたタングステ
ン合金が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、タングステン合金
を高強度化するとともに良好な延性が得られる高強度高
延性タングステン合金の製造方法に関するものである。
を高強度化するとともに良好な延性が得られる高強度高
延性タングステン合金の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】Ｗ−
Ｆｅ−Ｎｉ合金は、タングステンの性質を利用して、高
強度で高延性の材料として、各種用途に使用されてい
る。この合金は、通常は、８５〜９８重量％のタングス
テンと、残部がバインダーとなるＮｉとＦｅからなる粉
末を調製、混合した後、ＣＩＰ（冷間等方加工プレス）
などによって成形体とした後に、バインダーの液相線温
度以上に加熱して焼結することによって製造されてい
る。また、用途によっては、図３に示すように、さらに
強度を向上させるために、焼結合金にスエージング加工
などの冷間または温間の加工強化を行い、さらに所望に
よりその後、後熱処理を行っている。
Ｆｅ−Ｎｉ合金は、タングステンの性質を利用して、高
強度で高延性の材料として、各種用途に使用されてい
る。この合金は、通常は、８５〜９８重量％のタングス
テンと、残部がバインダーとなるＮｉとＦｅからなる粉
末を調製、混合した後、ＣＩＰ（冷間等方加工プレス）
などによって成形体とした後に、バインダーの液相線温
度以上に加熱して焼結することによって製造されてい
る。また、用途によっては、図３に示すように、さらに
強度を向上させるために、焼結合金にスエージング加工
などの冷間または温間の加工強化を行い、さらに所望に
よりその後、後熱処理を行っている。
【０００３】しかし、上記の方法では、高強度化は可能
であるものの逆に延性が大きく低下するため、高い強度
とともに良好な延性が要求される用途では、上記処理が
施された合金は機械的性質としては不十分であるという
問題がある。本発明は、上記事情を背景としてなされた
ものであり、強度、延性ともに優れたタングステン合金
が得られる高強度高延性タングステン合金の製造方法を
提供することを目的とする。
であるものの逆に延性が大きく低下するため、高い強度
とともに良好な延性が要求される用途では、上記処理が
施された合金は機械的性質としては不十分であるという
問題がある。本発明は、上記事情を背景としてなされた
ものであり、強度、延性ともに優れたタングステン合金
が得られる高強度高延性タングステン合金の製造方法を
提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
本発明のうち、第１の発明の高強度高延性タングステン
合金の製造方法は、Ｗを重量％で８５〜９８％含有し、
残部がＮｉ，Ｆｅを主成分としたタングステン合金に、
加工強化・中間熱処理・再加工強化・後熱処理の処理を
与えることを特徴とする。
本発明のうち、第１の発明の高強度高延性タングステン
合金の製造方法は、Ｗを重量％で８５〜９８％含有し、
残部がＮｉ，Ｆｅを主成分としたタングステン合金に、
加工強化・中間熱処理・再加工強化・後熱処理の処理を
与えることを特徴とする。
【０００５】同じく第２の発明の高強度高延性タングス
テン合金の製造方法は、第１の発明において、加工強化
を加工率（断面減少率）８〜１４％とした冷間または温
間（４００〜６００℃）加工により与え、かつ該加工強
化後の中間熱処理温度を１０００〜１２００℃とし、さ
らに再加工強化を加工率（断面減少率）１６〜２２％と
した冷間または温間加工により与え、かつ該再加工強化
後に後熱処理を施すことを特徴とする。
テン合金の製造方法は、第１の発明において、加工強化
を加工率（断面減少率）８〜１４％とした冷間または温
間（４００〜６００℃）加工により与え、かつ該加工強
化後の中間熱処理温度を１０００〜１２００℃とし、さ
らに再加工強化を加工率（断面減少率）１６〜２２％と
した冷間または温間加工により与え、かつ該再加工強化
後に後熱処理を施すことを特徴とする。
【０００６】さらに、第３の発明の高強度高延性タング
ステン合金の製造方法は、第２の発明において、加工強
化と再加工強化の加工率（断面減少率）の合計が３０％
以下であることを特徴とする。
ステン合金の製造方法は、第２の発明において、加工強
化と再加工強化の加工率（断面減少率）の合計が３０％
以下であることを特徴とする。
【０００７】なお、本発明が適用されるタングステン合
金は、Ｗ以外では、Ｎｉ、Ｆｅを主成分とするものであ
るから、Ｗ、Ｎｉ、Ｆｅ以外のその他の成分を少量含有
していてもよく、Ｃｏ、Ｍｎ等の適宜の成分を加えるこ
とができる。また、上記タングステン合金は、通常は焼
結体として提供されるものであり、各成分粉末または合
金粉末により成形体を製作し、これを焼結することによ
り得られる。この際に使用される粉末としては、例えば
Ｗ粉末、その他の成分粉末ともに、３〜５μｍとするの
が望ましい。これにより優れた強度と延性を得ることが
一層可能になる。但し、上記焼結体を含め、上記加工強
化等が施されるタングステン合金を得るまでの工程は適
宜選択可能であり、本発明として特にその内容が限定さ
れるものではない。
金は、Ｗ以外では、Ｎｉ、Ｆｅを主成分とするものであ
るから、Ｗ、Ｎｉ、Ｆｅ以外のその他の成分を少量含有
していてもよく、Ｃｏ、Ｍｎ等の適宜の成分を加えるこ
とができる。また、上記タングステン合金は、通常は焼
結体として提供されるものであり、各成分粉末または合
金粉末により成形体を製作し、これを焼結することによ
り得られる。この際に使用される粉末としては、例えば
Ｗ粉末、その他の成分粉末ともに、３〜５μｍとするの
が望ましい。これにより優れた強度と延性を得ることが
一層可能になる。但し、上記焼結体を含め、上記加工強
化等が施されるタングステン合金を得るまでの工程は適
宜選択可能であり、本発明として特にその内容が限定さ
れるものではない。
【０００８】次に、上記タングステン合金に与えられる
加工強化および再加工強化に際しては、その加工の種別
は特に限定されず、加工強化と再加工強化において加工
の種別を変えることも可能である。加工種としては、例
えば、押抜き加工、スエージ加工等が採用される。ま
た、各加工は１回で行う他に複数パスで行ってもよく、
１回以上の回数で適宜のパス数が選択される。なお、加
工を温間加工で行う際には、通常は４００〜６００℃の
温度範囲内で行う。
加工強化および再加工強化に際しては、その加工の種別
は特に限定されず、加工強化と再加工強化において加工
の種別を変えることも可能である。加工種としては、例
えば、押抜き加工、スエージ加工等が採用される。ま
た、各加工は１回で行う他に複数パスで行ってもよく、
１回以上の回数で適宜のパス数が選択される。なお、加
工を温間加工で行う際には、通常は４００〜６００℃の
温度範囲内で行う。
【０００９】なお、本系合金で最良の性能が得られる時
の例えば引張り破壊形態は、Ｗ粒のへき開破壊とマトリ
ックス相の延性破壊（デインプル模様を呈す）の混在で
ある。加工強化後、Ｗ粒の硬さを加工強化前の硬さまで
落とさず、かつマトリックス相を加工強化前の硬さレベ
ルまで落ちるような条件を選定して中間熱処理を施した
後、再加工強化を施すことにより、マトリックス相は、
その再加工強化の分だけ強化し、それに応じた十分な延
性を受けもつと同時に、Ｗ粒の方は、再加工強化前の状
態で既に強化されているため、その分だけ強度が増加す
る。その結果、主として引張強さはＷ粒の強度に支配さ
れ、引張り伸び（延性）はマトリックス相の延性に支配
されることから、常法に比べて、同じ延性レベルで比較
すると高強度となり、見方を変えて、同じ強度レベルで
比較すると高延性になる。本発明者らは従来例と異なる
図３に示す工程手順を採用することにより、優れた強度
および延性が確保されることを見出しており、さらに
は、以下の条件を定めることにより上記作用がより有効
に得られることも見い出している。
の例えば引張り破壊形態は、Ｗ粒のへき開破壊とマトリ
ックス相の延性破壊（デインプル模様を呈す）の混在で
ある。加工強化後、Ｗ粒の硬さを加工強化前の硬さまで
落とさず、かつマトリックス相を加工強化前の硬さレベ
ルまで落ちるような条件を選定して中間熱処理を施した
後、再加工強化を施すことにより、マトリックス相は、
その再加工強化の分だけ強化し、それに応じた十分な延
性を受けもつと同時に、Ｗ粒の方は、再加工強化前の状
態で既に強化されているため、その分だけ強度が増加す
る。その結果、主として引張強さはＷ粒の強度に支配さ
れ、引張り伸び（延性）はマトリックス相の延性に支配
されることから、常法に比べて、同じ延性レベルで比較
すると高強度となり、見方を変えて、同じ強度レベルで
比較すると高延性になる。本発明者らは従来例と異なる
図３に示す工程手順を採用することにより、優れた強度
および延性が確保されることを見出しており、さらに
は、以下の条件を定めることにより上記作用がより有効
に得られることも見い出している。
【００１０】［各条件限定理由］ （１）加工強化の加工率（８〜１４％） 加工強化時に８％以上の加工率を与えないと、Ｗ粒に十
分な加工強化を与えられず、以降の工程の効果が十分に
得られない。また、加工率が１４％を越えると、Ｗ粒の
変形が大きくなり過ぎて十分な延性が得られなくなる。
以上の理由で加工強化の加工率を８〜１４％とするのが
望ましく、同様の理由でさらに加工率の上限を１０％と
するのが一層望ましい。なお、本明細書では上記加工率
は、被加工材の断面減少率を意味しており、以下に記述
する加工率も全て同様である。
分な加工強化を与えられず、以降の工程の効果が十分に
得られない。また、加工率が１４％を越えると、Ｗ粒の
変形が大きくなり過ぎて十分な延性が得られなくなる。
以上の理由で加工強化の加工率を８〜１４％とするのが
望ましく、同様の理由でさらに加工率の上限を１０％と
するのが一層望ましい。なお、本明細書では上記加工率
は、被加工材の断面減少率を意味しており、以下に記述
する加工率も全て同様である。
【００１１】（２）中間熱処理温度（１０００〜１２０
０℃） 上記加工強化後、マトリックス相の硬さレベルを加工強
化前と同等まで低下させるために、１０００℃以上を必
要とし、かつＷ粒の硬さレベルを加工強化前より高いレ
ベルに確保するために１２００℃以下であることが必要
とされる。したがって、中間熱処理温度として１０００
〜１２００℃が望ましいものとし、さらに同様の理由で
１０５０〜１１５０℃を一層望ましいものとした。な
お、上記作用を確実かつ効率的に得るためには、上記温
度範囲における中間熱処理の処理時間を８〜１２時間と
するのが望ましい。
０℃） 上記加工強化後、マトリックス相の硬さレベルを加工強
化前と同等まで低下させるために、１０００℃以上を必
要とし、かつＷ粒の硬さレベルを加工強化前より高いレ
ベルに確保するために１２００℃以下であることが必要
とされる。したがって、中間熱処理温度として１０００
〜１２００℃が望ましいものとし、さらに同様の理由で
１０５０〜１１５０℃を一層望ましいものとした。な
お、上記作用を確実かつ効率的に得るためには、上記温
度範囲における中間熱処理の処理時間を８〜１２時間と
するのが望ましい。
【００１０】（３）再加工強化の加工率（１６〜２２
％） 被処理物の断面内の硬さ分布は、主に再加工強化時の加
工率に支配される。したがって、被処理物の断面内が均
一に加工され、結果として、硬さが分布を持たず均一に
なるためには再加工強化時の加工率を１６％以上にする
必要がある。また、再加工強化時の加工率が２２％を越
えると、Ｗ粒の変形が大きくなり過ぎ、十分な延性が得
られなくなる。以上の理由で再加工強化の加工率を１６
〜２２％とするのが望ましく、同様の理由でさらに加工
率の下限を１８％、上限を２０％とするのが一層望まし
い。
％） 被処理物の断面内の硬さ分布は、主に再加工強化時の加
工率に支配される。したがって、被処理物の断面内が均
一に加工され、結果として、硬さが分布を持たず均一に
なるためには再加工強化時の加工率を１６％以上にする
必要がある。また、再加工強化時の加工率が２２％を越
えると、Ｗ粒の変形が大きくなり過ぎ、十分な延性が得
られなくなる。以上の理由で再加工強化の加工率を１６
〜２２％とするのが望ましく、同様の理由でさらに加工
率の下限を１８％、上限を２０％とするのが一層望まし
い。
【００１１】（４）加工強化と再加工強化の加工率の合
計（３０％以下） 加工強化および再加工強化の加工率を上記範囲内に定め
た場合でも、両者の合計が３０％を越えると、Ｗ粒への
変形力が大きくなり、上記と同様にＷ粒の変形が大きく
なって延性が低下する傾向がある。このため、それぞれ
の加工率の規定に加え、両者の合計を３０％以下とする
のが望ましい。
計（３０％以下） 加工強化および再加工強化の加工率を上記範囲内に定め
た場合でも、両者の合計が３０％を越えると、Ｗ粒への
変形力が大きくなり、上記と同様にＷ粒の変形が大きく
なって延性が低下する傾向がある。このため、それぞれ
の加工率の規定に加え、両者の合計を３０％以下とする
のが望ましい。
【００１２】（５）後熱処理 再加工強化後の合金のままでは、その機械的性質のバラ
ツキが大きいため、このバラツキをなくし、適切な強度
と延性のバランスが得られるように、再加工強化後、後
熱処理を施す。なお、上記作用を得るためには、後熱処
理温度を３５０℃以上とするのが望ましく、一方、１０
００℃を越えると、強度が低下するため、後熱処理温度
は、目的の強度レベル、延性レベルに応じて３５０〜１
０００℃の範囲内で選択するのが望ましい。また、後熱
処理による作用を十分かつ効率的に得るために、処理時
間は８〜１２時間とするのが望ましい。なお、高強度側
を狙う場合に、強度と延性のバランスが最も良いのは３
５０〜４５０℃の温度域で後熱処理を行う場合である。
上記温度範囲での後熱処理は、例えば、１３０ｋｇｆ／
ｍｍ2以上の強度を必要とする場合に有効であり、この
場合にも１０％以上の延性（引張伸び）が確保される。
また、低強度側でかつ延性の高いレベルを狙う場合に、
強度と延性のバランスが最も良いのは８００〜１０００
℃の温度域で後熱処理を行う場合である。この温度範囲
での加熱は、例えば１７％以上（引張伸び）の延性を必
要とする場合に有効であり、この場合にも１０４〜１２
８ｋｇｆ／ｍｍ2の強度が確保される。
ツキが大きいため、このバラツキをなくし、適切な強度
と延性のバランスが得られるように、再加工強化後、後
熱処理を施す。なお、上記作用を得るためには、後熱処
理温度を３５０℃以上とするのが望ましく、一方、１０
００℃を越えると、強度が低下するため、後熱処理温度
は、目的の強度レベル、延性レベルに応じて３５０〜１
０００℃の範囲内で選択するのが望ましい。また、後熱
処理による作用を十分かつ効率的に得るために、処理時
間は８〜１２時間とするのが望ましい。なお、高強度側
を狙う場合に、強度と延性のバランスが最も良いのは３
５０〜４５０℃の温度域で後熱処理を行う場合である。
上記温度範囲での後熱処理は、例えば、１３０ｋｇｆ／
ｍｍ2以上の強度を必要とする場合に有効であり、この
場合にも１０％以上の延性（引張伸び）が確保される。
また、低強度側でかつ延性の高いレベルを狙う場合に、
強度と延性のバランスが最も良いのは８００〜１０００
℃の温度域で後熱処理を行う場合である。この温度範囲
での加熱は、例えば１７％以上（引張伸び）の延性を必
要とする場合に有効であり、この場合にも１０４〜１２
８ｋｇｆ／ｍｍ2の強度が確保される。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下に本発明の一実施形態を図１
のフローチャートを用いて説明する。常法により製造し
た平均粒径約５μｍのＷ粉末９３重量％と、平均粒径約
５μｍのＮｉおよびＦｅ粉末７重量％（ただし、Ｎｉ：
Ｆｅ重量比が７／３）とを混合し（工程Ｐ１）、これを
所定形状のゴム袋に充填して、静水圧成型によって圧縮
して、５０ｍｍ径の棒状圧粉体を得る（工程Ｐ２）。こ
の圧粉体には必要に応じて機械加工を施し、次いで、予
備焼結（工程Ｐ３）、本焼結（工程Ｐ４）を行う。予備
焼結は、圧粉体を１３００〜１４００℃に加熱し、４時
間保持することにより行い、本焼結は、予備焼結後の圧
粉体を１４６０〜１５５０℃に加熱し、１時間保持して
行う。得られた焼結体には、１１００℃×１０時間の熱
処理を行い（工程Ｐ５）、その後、必要な機削りを冷間
で行う（工程Ｐ６）。その後、本発明における加工強化
法として押抜き加工を加工率８〜１４％の範囲内で実施
し（工程Ｐ７）、その後、１０００〜１２００℃の範囲
内の温度で中間熱処理を施し（工程Ｐ８）、さらに再加
工強化法として、加工率１６〜２２％の範囲内でスエー
ジング加工を行い（工程Ｐ９）、その後、最後に３５０
〜１０００℃の範囲内の温度で後熱処理を施す（工程Ｐ
１０）。
のフローチャートを用いて説明する。常法により製造し
た平均粒径約５μｍのＷ粉末９３重量％と、平均粒径約
５μｍのＮｉおよびＦｅ粉末７重量％（ただし、Ｎｉ：
Ｆｅ重量比が７／３）とを混合し（工程Ｐ１）、これを
所定形状のゴム袋に充填して、静水圧成型によって圧縮
して、５０ｍｍ径の棒状圧粉体を得る（工程Ｐ２）。こ
の圧粉体には必要に応じて機械加工を施し、次いで、予
備焼結（工程Ｐ３）、本焼結（工程Ｐ４）を行う。予備
焼結は、圧粉体を１３００〜１４００℃に加熱し、４時
間保持することにより行い、本焼結は、予備焼結後の圧
粉体を１４６０〜１５５０℃に加熱し、１時間保持して
行う。得られた焼結体には、１１００℃×１０時間の熱
処理を行い（工程Ｐ５）、その後、必要な機削りを冷間
で行う（工程Ｐ６）。その後、本発明における加工強化
法として押抜き加工を加工率８〜１４％の範囲内で実施
し（工程Ｐ７）、その後、１０００〜１２００℃の範囲
内の温度で中間熱処理を施し（工程Ｐ８）、さらに再加
工強化法として、加工率１６〜２２％の範囲内でスエー
ジング加工を行い（工程Ｐ９）、その後、最後に３５０
〜１０００℃の範囲内の温度で後熱処理を施す（工程Ｐ
１０）。
【００１４】
【実施例】上記実施形態に示す焼結体を使用して、加工
強化および再加工強化の加工率と、中間熱処理および後
熱処理の温度、時間を表１に示す条件に選定し、上記実
施形態と同様の手順により本発明の試験材（発明材）を
得た。また、比較のため、加工強化した後、直ちに後熱
処理を行ったもの（従来材に相当）と、上記加工率等の
条件を発明の範囲外としたものを比較材として用意し
た。上記により得られた発明材および比較材について引
張試験を行い、その引張強度と引張伸びを表１に合わせ
た示した。また、これら数値を両者の関係において図２
に示した。
強化および再加工強化の加工率と、中間熱処理および後
熱処理の温度、時間を表１に示す条件に選定し、上記実
施形態と同様の手順により本発明の試験材（発明材）を
得た。また、比較のため、加工強化した後、直ちに後熱
処理を行ったもの（従来材に相当）と、上記加工率等の
条件を発明の範囲外としたものを比較材として用意し
た。上記により得られた発明材および比較材について引
張試験を行い、その引張強度と引張伸びを表１に合わせ
た示した。また、これら数値を両者の関係において図２
に示した。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１及び図２から明らかなように、本発明
材は、比較材に比べて強度、伸びが高い傾向を有してお
り、例えば、同一強度であれば、本発明材は比較材より
も高い伸び（延性）を示し、同一の伸びであれば、本発
明材は比較材よりも高い強度を示している。したがっ
て、本発明法によれば、タングステン合金の強度、延性
が優れ、かつ両者が良好にバランスしていることが明ら
かになっている。
材は、比較材に比べて強度、伸びが高い傾向を有してお
り、例えば、同一強度であれば、本発明材は比較材より
も高い伸び（延性）を示し、同一の伸びであれば、本発
明材は比較材よりも高い強度を示している。したがっ
て、本発明法によれば、タングステン合金の強度、延性
が優れ、かつ両者が良好にバランスしていることが明ら
かになっている。
【００１７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高強度高
延性タングステン合金の製造方法によれば、Ｗを重量％
で８５〜９８％含有し、残部がＮｉ，Ｆｅを主成分とし
たタングステン合金に、加工強化・中間熱処理・再加工
強化・後熱処理の処理を与えるので、高い強度が得られ
るとともに良好な延性が確保され、高強度高延性のタン
グステン合金が得られる。
延性タングステン合金の製造方法によれば、Ｗを重量％
で８５〜９８％含有し、残部がＮｉ，Ｆｅを主成分とし
たタングステン合金に、加工強化・中間熱処理・再加工
強化・後熱処理の処理を与えるので、高い強度が得られ
るとともに良好な延性が確保され、高強度高延性のタン
グステン合金が得られる。
【００１８】また、加工強化を加工率（断面減少率）８
〜１４％とした冷間または温間加工により与え、かつ該
加工強化後の中間熱処理温度を１０００〜１２００℃と
し、さらに再加工強化を加工率（断面減少率）１６〜２
２％とした冷間または温間加工により与え、かつ該再加
工強化後に後熱処理を施せば、上記効果がより確実にな
り、またその効果も増大する。さらに、加工強化と再加
工強化の加工率（断面減少率）の合計を３０％以下とす
れば、良好な延性をより確実に確保することができる。
〜１４％とした冷間または温間加工により与え、かつ該
加工強化後の中間熱処理温度を１０００〜１２００℃と
し、さらに再加工強化を加工率（断面減少率）１６〜２
２％とした冷間または温間加工により与え、かつ該再加
工強化後に後熱処理を施せば、上記効果がより確実にな
り、またその効果も増大する。さらに、加工強化と再加
工強化の加工率（断面減少率）の合計を３０％以下とす
れば、良好な延性をより確実に確保することができる。
【図１】 本発明の一実施形態におけるフローチャート
を示す図である。
を示す図である。
【図２】 同じく実施例における引張強さと引張伸びを
示すグラフである。
示すグラフである。
【図３】 本発明法および従来法の概略フローチャート
を示す図である。
を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８５Ｚ ６８６ ６８６Ｚ ６８７ ６８７ ６９１ ６９１Ｂ ６９４ ６９４Ａ
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｗを重量％で８５〜９８％含有し、残部
がＮｉ，Ｆｅを主成分としたタングステン合金に、加工
強化・中間熱処理・再加工強化・後熱処理の処理を与え
ることを特徴とする高強度高延性タングステン合金の製
造方法 - 【請求項２】 加工強化を加工率（断面減少率）８〜１
４％とした冷間または温間加工により与え、かつ該加工
強化後の中間熱処理温度を１０００〜１２００℃とし、
さらに再加工強化を加工率（断面減少率）１６〜２２％
とした冷間または温間加工により与え、かつ該再加工強
化後に後熱処理を施すことを特徴とする請求項１記載の
高強度高延性タングステン合金の製造方法 - 【請求項３】 加工強化と再加工強化の加工率（断面減
少率）の合計が３０％以下であることを特徴とする請求
項２に記載の高強度高延性タングステン合金の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03442297A JP3665169B2 (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 高強度高延性タングステン合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03442297A JP3665169B2 (ja) | 1997-02-03 | 1997-02-03 | 高強度高延性タングステン合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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