JPH10185885A - 発熱量測定方法及び発熱量測定装置 - Google Patents
発熱量測定方法及び発熱量測定装置Info
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- JPH10185885A JPH10185885A JP8343015A JP34301596A JPH10185885A JP H10185885 A JPH10185885 A JP H10185885A JP 8343015 A JP8343015 A JP 8343015A JP 34301596 A JP34301596 A JP 34301596A JP H10185885 A JPH10185885 A JP H10185885A
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- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ガス製造プラントにおいて、オンライン、オ
ンタイムの発熱量連続監視が可能な発熱量測定方法を得
る。 【解決手段】 組成の異なる複数の標準ガス各々の音速
と発熱量との関係から求まる音速−発熱量関係指標を予
め求めておき、前記標準ガスに相当する測定対象ガスの
音速を求める第１工程と、前記第１工程で求められた前
記測定対象ガスの音速から、前記音速−発熱量関係指標
に基づいて前記測定対象ガスの発熱量を求める第２工程
から、発熱量測定をおこなう。
ンタイムの発熱量連続監視が可能な発熱量測定方法を得
る。 【解決手段】 組成の異なる複数の標準ガス各々の音速
と発熱量との関係から求まる音速−発熱量関係指標を予
め求めておき、前記標準ガスに相当する測定対象ガスの
音速を求める第１工程と、前記第１工程で求められた前
記測定対象ガスの音速から、前記音速−発熱量関係指標
に基づいて前記測定対象ガスの発熱量を求める第２工程
から、発熱量測定をおこなう。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱量調節された製
品ガスや未熱調ガス（熱量調整されていないガス）を製
造する場合等に有用に使用できる発熱量の測定技術に関
する。
品ガスや未熱調ガス（熱量調整されていないガス）を製
造する場合等に有用に使用できる発熱量の測定技術に関
する。
【０００２】
【従来の技術】以下、天然ガスに熱量調整用ガスとして
の石油ガスを添加されてなる都市ガスの発熱量測定を、
例に取って説明する。都市ガスの製造にあたっては、製
造プラントに、液化天然ガス貯蔵設備及び液化石油ガス
貯蔵設備を備え、両者のガスを混合して、所定の発熱量
を備えた都市ガス（製品ガスの一種）を得る。従って、
得られた製品ガスの発熱量の確認は、ガス製造者に取っ
て非常に重要である。さらに、発熱量の測定は、他種の
ガスを製造するガス事業者、さらには化学プラントの作
業者等にとっても、重要な場合がある。従来、このよう
な製品ガスの発熱量の測定は、製品ガスを製造ラインか
ら抜きとり、大気圧状態までサンプルガスの圧力を減圧
して、ラウター式比重計を使用して、比重を計測するこ
とにより行なっていた。
の石油ガスを添加されてなる都市ガスの発熱量測定を、
例に取って説明する。都市ガスの製造にあたっては、製
造プラントに、液化天然ガス貯蔵設備及び液化石油ガス
貯蔵設備を備え、両者のガスを混合して、所定の発熱量
を備えた都市ガス（製品ガスの一種）を得る。従って、
得られた製品ガスの発熱量の確認は、ガス製造者に取っ
て非常に重要である。さらに、発熱量の測定は、他種の
ガスを製造するガス事業者、さらには化学プラントの作
業者等にとっても、重要な場合がある。従来、このよう
な製品ガスの発熱量の測定は、製品ガスを製造ラインか
ら抜きとり、大気圧状態までサンプルガスの圧力を減圧
して、ラウター式比重計を使用して、比重を計測するこ
とにより行なっていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような手法にあっ
ては、以下のような問題があった。 （１） 製造ラインとは別個の比重計を用いた測定とな
り、製造ラインでのリアルタイムの測定が行えない。 （２） 計測が大気圧状態での計測となり、高圧状態に
ある製造ラインでの実情を代表しにくい場合もある。 （３） 測定に使用した大気圧状態まで減圧したサンプ
ルガスは、放散、廃棄するよりない。 （４） さらに、従来型の上記の比重計を使用する測定
方法にあっては、精度に改良の余地がある。
ては、以下のような問題があった。 （１） 製造ラインとは別個の比重計を用いた測定とな
り、製造ラインでのリアルタイムの測定が行えない。 （２） 計測が大気圧状態での計測となり、高圧状態に
ある製造ラインでの実情を代表しにくい場合もある。 （３） 測定に使用した大気圧状態まで減圧したサンプ
ルガスは、放散、廃棄するよりない。 （４） さらに、従来型の上記の比重計を使用する測定
方法にあっては、精度に改良の余地がある。
【０００４】従って、本発明の目的は、上記の様々な問
題を解消することにある。
題を解消することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
の本発明による発熱量測定方法の特徴手段は、請求項１
に記載されているように、組成の異なる複数の標準ガス
各々の音速（この音速とはガス中での音波の伝播速度を
いい、以下同様である）と発熱量との関係から求まる音
速−発熱量関係指標を予め求めておき、前記標準ガスに
相当する測定対象ガスの音速を求める第１工程と、前記
第１工程で求められた前記測定対象ガスの音速から、前
記音速−発熱量関係指標に基づいて前記測定対象ガスの
発熱量を求める第２工程からなることにある。本願の手
法は、ガスの発熱量を計測したい場合、このガスの音速
を測定すれば、発熱量を知ることができるという知見に
基づいている。この知見は、今般、発明者が新たに見出
したものである。この知見について、簡単に説明する
と、単一のガス物質（純ガスと呼ぶ）の音速は、下式に
従う。
の本発明による発熱量測定方法の特徴手段は、請求項１
に記載されているように、組成の異なる複数の標準ガス
各々の音速（この音速とはガス中での音波の伝播速度を
いい、以下同様である）と発熱量との関係から求まる音
速−発熱量関係指標を予め求めておき、前記標準ガスに
相当する測定対象ガスの音速を求める第１工程と、前記
第１工程で求められた前記測定対象ガスの音速から、前
記音速−発熱量関係指標に基づいて前記測定対象ガスの
発熱量を求める第２工程からなることにある。本願の手
法は、ガスの発熱量を計測したい場合、このガスの音速
を測定すれば、発熱量を知ることができるという知見に
基づいている。この知見は、今般、発明者が新たに見出
したものである。この知見について、簡単に説明する
と、単一のガス物質（純ガスと呼ぶ）の音速は、下式に
従う。
【０００６】
【数１】
【０００７】さらに、複数のガス物質が混合されてなる
混合ガスの音速は、下式に従う。
混合ガスの音速は、下式に従う。
【０００８】
【数２】
【０００９】従って、音速は、ガスを構成する原料物質
の組成比に関連した情報となっており、逆に音速を測定
することで、ガス（混合ガス状態であってもよい）の分
子量を知ることができ、結果的に発熱量を知ることがで
きる。本願の方法にあっては、測定したい測定対象ガス
の組成が予め判明している場合、予備工程において、こ
の測定対象ガスを成すガス種とその元ガス種が等しく、
これらの元ガス種を異なった割合で含む複数の標準ガス
について、各々、音速と発熱量との関係指標を求めてお
く。例えば、測定対象ガスが、主に、炭素数４以下の炭
化水素ガスを含んだ混合ガスである場合は、標準ガスと
して、これら元ガスである炭素数４以下のガスを異なっ
た割合で含有する標準ガスについて、音速−発熱量関係
指標を求めておく。そして、第１工程で、測定対象ガス
の音速を求め、第２工程で、この求められた音速から、
指標に基づいてガスの発熱量を求めることができる。こ
の方法は、発熱量を測定対象ガスの音速から求めるもの
であるため、例えば、製造プラントにある製品ガスの供
給配管内にあるガスを対象として、音速の測定を、その
状態のままおこなうことができる。従って、測定状態に
良好に合致した測定を行うことができる。さらに、音速
から発熱量への変換は非常に短時間に行えるため、この
測定結果を利用して、発熱量のリアルタイム、連続的
な、監視、制御が可能となる。さらに、測定に供したサ
ンプルガスを廃棄する必要もない等の多くの利点を備え
る。さらに、音速−発熱量関係指標を予め用意しておく
段階で、サンプル数を確保することで、高い測定精度を
確保でき、結果的に良好な発熱量測定をおこなうことが
できる。
の組成比に関連した情報となっており、逆に音速を測定
することで、ガス（混合ガス状態であってもよい）の分
子量を知ることができ、結果的に発熱量を知ることがで
きる。本願の方法にあっては、測定したい測定対象ガス
の組成が予め判明している場合、予備工程において、こ
の測定対象ガスを成すガス種とその元ガス種が等しく、
これらの元ガス種を異なった割合で含む複数の標準ガス
について、各々、音速と発熱量との関係指標を求めてお
く。例えば、測定対象ガスが、主に、炭素数４以下の炭
化水素ガスを含んだ混合ガスである場合は、標準ガスと
して、これら元ガスである炭素数４以下のガスを異なっ
た割合で含有する標準ガスについて、音速−発熱量関係
指標を求めておく。そして、第１工程で、測定対象ガス
の音速を求め、第２工程で、この求められた音速から、
指標に基づいてガスの発熱量を求めることができる。こ
の方法は、発熱量を測定対象ガスの音速から求めるもの
であるため、例えば、製造プラントにある製品ガスの供
給配管内にあるガスを対象として、音速の測定を、その
状態のままおこなうことができる。従って、測定状態に
良好に合致した測定を行うことができる。さらに、音速
から発熱量への変換は非常に短時間に行えるため、この
測定結果を利用して、発熱量のリアルタイム、連続的
な、監視、制御が可能となる。さらに、測定に供したサ
ンプルガスを廃棄する必要もない等の多くの利点を備え
る。さらに、音速−発熱量関係指標を予め用意しておく
段階で、サンプル数を確保することで、高い測定精度を
確保でき、結果的に良好な発熱量測定をおこなうことが
できる。
【００１０】さて、上記の方法で求めることができる測
定対象としては、その組成を問うものではないが、本願
の方法は、測定対象ガスが比較的多数のガスの混合ガス
である場合に特に有効である。即ち、請求項２に記載さ
れているように、測定対象ガスが、発熱量の異なる複数
種類のガスから成る混合ガスである場合に、最も有用で
ある。また、本願の方法は、先に説明した、音速と分子
量（発熱量）との関係に従うため、合理的な原理に従っ
て、発熱量を得ることができる。
定対象としては、その組成を問うものではないが、本願
の方法は、測定対象ガスが比較的多数のガスの混合ガス
である場合に特に有効である。即ち、請求項２に記載さ
れているように、測定対象ガスが、発熱量の異なる複数
種類のガスから成る混合ガスである場合に、最も有用で
ある。また、本願の方法は、先に説明した、音速と分子
量（発熱量）との関係に従うため、合理的な原理に従っ
て、発熱量を得ることができる。
【００１１】さらに、請求項３に記載されているよう
に、測定対象ガスが、炭素数４以下複数種類の炭化水素
ガスの混合ガスであることが好ましい。このような炭化
水素ガスの混合ガスにあっては、組成の変化に従って、
炭素数が変化することとなるため、音速−発熱量関係指
標は比較的単純な関係となる。例えば、メタン１００％
の場合、発熱量が最も少なく、炭素数４のブタンの場合
発熱量が大きくなるが、音速は、この傾向とは逆の関係
を示す。従って、指標化が比較的容易であり、音速から
発熱量の導出も、容易におこなうことができ、この種の
ガスの発熱量の測定方法を採用すると、非常に有用且つ
容易に、これをおこなうことができる。
に、測定対象ガスが、炭素数４以下複数種類の炭化水素
ガスの混合ガスであることが好ましい。このような炭化
水素ガスの混合ガスにあっては、組成の変化に従って、
炭素数が変化することとなるため、音速−発熱量関係指
標は比較的単純な関係となる。例えば、メタン１００％
の場合、発熱量が最も少なく、炭素数４のブタンの場合
発熱量が大きくなるが、音速は、この傾向とは逆の関係
を示す。従って、指標化が比較的容易であり、音速から
発熱量の導出も、容易におこなうことができ、この種の
ガスの発熱量の測定方法を採用すると、非常に有用且つ
容易に、これをおこなうことができる。
【００１２】さらに、請求項４に記載されているよう
に、測定対象ガスが、メタンを主成分とし、メタン以外
の炭化水素ガスを含む混合ガスであることが好ましい。
ここで、対象とする混合ガスは、メタン以外の炭化水素
ガスの含有率の増加により、その熱量が増加する傾向に
あり、逆に、音速は減少する。従って、この現象を利用
して、測定対象ガスの音速を測定し、これから発熱量を
求めることができる。即ち、図４に示すように、例え
ば、天然ガスにあっては、音速と発熱量は、一次もしく
は二次の相関式とできる。そこで、本願にあっては、発
熱量の測定にあたっては、予め求められている関係指標
に従って、音速から発熱量を求めることとなる。結果、
都市ガスとして、今日、有用に利用されているこの種の
混合ガスの発熱量を、良好に測定できるようになった。
に、測定対象ガスが、メタンを主成分とし、メタン以外
の炭化水素ガスを含む混合ガスであることが好ましい。
ここで、対象とする混合ガスは、メタン以外の炭化水素
ガスの含有率の増加により、その熱量が増加する傾向に
あり、逆に、音速は減少する。従って、この現象を利用
して、測定対象ガスの音速を測定し、これから発熱量を
求めることができる。即ち、図４に示すように、例え
ば、天然ガスにあっては、音速と発熱量は、一次もしく
は二次の相関式とできる。そこで、本願にあっては、発
熱量の測定にあたっては、予め求められている関係指標
に従って、音速から発熱量を求めることとなる。結果、
都市ガスとして、今日、有用に利用されているこの種の
混合ガスの発熱量を、良好に測定できるようになった。
【００１３】さて、本願に係わる、発熱量測定装置の特
徴構成は、請求項５に記載されているように、組成の異
なる複数の標準ガス各々の音速と発熱量との関係から求
まる音速−発熱量関係指標を備え、前記標準ガスに相当
する測定対象ガスの音速を求める音速測定手段と、前記
音速測定手段により求められた前記測定対象ガスの音速
から、前記音速−発熱量関係指標に基づいて前記測定対
象ガスの発熱量を求める発熱量導出手段を備えたことに
ある。この発熱量測定装置は、先に説明した手法に基づ
いて、発熱量の測定をおこなうこととなるが、音速測定
手段が測定対象ガスの音速を計測し、発熱量導出手段
が、前記音速から予め得られている音速−発熱量関係指
標に基づいて、発熱量を導出する。従って、この装置
は、上述の方法で発熱量測定をおこなうこととなるた
め、発熱量のリアルタイム、連続的な、監視、制御を可
能とする。さらに、その制御精度も確保可能であり、非
常に有向な発熱量測定装置を得ることができた。
徴構成は、請求項５に記載されているように、組成の異
なる複数の標準ガス各々の音速と発熱量との関係から求
まる音速−発熱量関係指標を備え、前記標準ガスに相当
する測定対象ガスの音速を求める音速測定手段と、前記
音速測定手段により求められた前記測定対象ガスの音速
から、前記音速−発熱量関係指標に基づいて前記測定対
象ガスの発熱量を求める発熱量導出手段を備えたことに
ある。この発熱量測定装置は、先に説明した手法に基づ
いて、発熱量の測定をおこなうこととなるが、音速測定
手段が測定対象ガスの音速を計測し、発熱量導出手段
が、前記音速から予め得られている音速−発熱量関係指
標に基づいて、発熱量を導出する。従って、この装置
は、上述の方法で発熱量測定をおこなうこととなるた
め、発熱量のリアルタイム、連続的な、監視、制御を可
能とする。さらに、その制御精度も確保可能であり、非
常に有向な発熱量測定装置を得ることができた。
【００１４】この構成の発熱量測定装置にあっても、請
求項６〜８に記載されているように、測定対象ガスが、
発熱量の異なる複数種類のガスから成る混合ガスであっ
たり、炭素数４以下の炭化水素ガスの混合ガスであった
り、メタンを主成分とし、メタン以外の炭化水素ガスを
含む混合ガスであたっりすることが好ましい。これらの
ガスを対象とする場合、上述の方法の項で説明した、原
理を利用して、測定をおこなうことができる発熱量測定
装置を得ることができる。
求項６〜８に記載されているように、測定対象ガスが、
発熱量の異なる複数種類のガスから成る混合ガスであっ
たり、炭素数４以下の炭化水素ガスの混合ガスであった
り、メタンを主成分とし、メタン以外の炭化水素ガスを
含む混合ガスであたっりすることが好ましい。これらの
ガスを対象とする場合、上述の方法の項で説明した、原
理を利用して、測定をおこなうことができる発熱量測定
装置を得ることができる。
【００１５】さらに、上述の発熱量測定装置において、
請求項９に記載されているように、この装置が、一対の
超音波送受信器を備え、且つ一方の超音波送受信器から
他方の超音波送受信器へ超音波が前記製品ガスの流れ内
を伝播する伝播時間を双方向で捕らえ、得られる一対の
伝播時間から前記製品ガスの流速を測定する超音波流速
計を備え、先に説明した音速測定手段が、前記超音波流
速計と、前記超音波流速計により得られる前記一対の伝
播時間から前記製品ガスの音速を導出する音速導出手段
から構成されていることが好ましい。超音波流速計は、
流体の流速を超音波を利用して測定する手法として確立
された技術であり、この流速計にあっては、超音波を流
れ方向に沿う方向と、これに逆行する方向に伝播させ
て、互いの伝播時間情報から流速を求める。ここで得ら
れる一対の伝播時間情報は、流体の音速に関係した情報
であり、この一対の伝播時間から流体の音速を求めるこ
とができる。従って、この構造の発熱量測定装置にあっ
ては、超音波流速計からの検出情報に基づいて、音速導
出手段が製品ガスの音速を求め、制御に有用な情報であ
る発熱量を求めて、測定をおこなうことができる。この
構成の発熱量測定装置にあっては、確立された技術であ
る超音波流速計を利用して、発熱量の測定を良好におこ
なうことができる。
請求項９に記載されているように、この装置が、一対の
超音波送受信器を備え、且つ一方の超音波送受信器から
他方の超音波送受信器へ超音波が前記製品ガスの流れ内
を伝播する伝播時間を双方向で捕らえ、得られる一対の
伝播時間から前記製品ガスの流速を測定する超音波流速
計を備え、先に説明した音速測定手段が、前記超音波流
速計と、前記超音波流速計により得られる前記一対の伝
播時間から前記製品ガスの音速を導出する音速導出手段
から構成されていることが好ましい。超音波流速計は、
流体の流速を超音波を利用して測定する手法として確立
された技術であり、この流速計にあっては、超音波を流
れ方向に沿う方向と、これに逆行する方向に伝播させ
て、互いの伝播時間情報から流速を求める。ここで得ら
れる一対の伝播時間情報は、流体の音速に関係した情報
であり、この一対の伝播時間から流体の音速を求めるこ
とができる。従って、この構造の発熱量測定装置にあっ
ては、超音波流速計からの検出情報に基づいて、音速導
出手段が製品ガスの音速を求め、制御に有用な情報であ
る発熱量を求めて、測定をおこなうことができる。この
構成の発熱量測定装置にあっては、確立された技術であ
る超音波流速計を利用して、発熱量の測定を良好におこ
なうことができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】本願の実施の形態を、以下、図面
に基づいて説明する。図１は、本願の発熱量測定装置１
を発熱量制御装置１００の一部として備えたガス製造設
備２の構成を模式的に描いたものである。このガス製造
設備２は、ＬＮＧタンク３、ＬＮＧ気化器４を上流側に
備えた供給流路５を備えるとともに、この供給流路５
に、熱量調整用の石油ガスを添加する調整用ガス添加機
構６と、この調整用ガス添加機構６よりも下流側に備え
られる製品ガスの発熱量測定用の測定部７を備えて構成
されている。この製品ガスが本願の測定対象ガスであ
る。そして、測定部７において得られた測定情報に基づ
いて、製品ガスの発熱量を求め、この発熱量と製品ガス
に求められる発熱量である目標発熱量との関係から、前
記調整用ガス添加機構６に、調整制御指令が発生される
ように構成されている。従って、このガス製造設備２
は、発熱量に関してフィードバックがかかる様に構成さ
れており、製品ガスの発熱量品質を良好に保つことがで
きる。ここで、発熱量制御は、オンライン、オンタイム
の連続制御であることに特徴がある。さて、上記の制御
を可能とするために、前述の供給流路５で、前記調整用
ガス添加機構６の合流部８より上流側に、天然ガスの流
量を測定する天然ガス流量測定器９が備えられている。
一方、前述の調整用ガス添加機構６は、ＬＰＧタンク１
０、ＬＰＧ気化器１１を上流側に備えた添加用流路１２
を備えるとともに、この添加用流路１２に流量制御弁１
３と石油ガス流量測定器１４を備えている。従って、こ
の設備２にあっては、天然ガスの流量、これに対する石
油ガスの流量が常時モニターされ、供給流路下流側に混
合状態で送り出される両者の量比を検出することができ
る。本願のように、製品ガスの発熱量を制御する必要が
ある場合、この量比が問題となるが、天然ガスの供給量
を検出しながら、流量制御弁１３の開度を適切に調整す
ることで、両者の流量比（引いては発熱量）を調整する
ことができる。この調整をおこなう場合に、前記測定部
７において測定される情報から、前記調整用ガス添加機
構６への調整制御指令を発生させるのが、発熱量制御装
置１００の働きであり、この装置１００は、その一部と
して本願の発熱量測定装置１を備え、その測定結果に基
づいて作動する構成となっている。
に基づいて説明する。図１は、本願の発熱量測定装置１
を発熱量制御装置１００の一部として備えたガス製造設
備２の構成を模式的に描いたものである。このガス製造
設備２は、ＬＮＧタンク３、ＬＮＧ気化器４を上流側に
備えた供給流路５を備えるとともに、この供給流路５
に、熱量調整用の石油ガスを添加する調整用ガス添加機
構６と、この調整用ガス添加機構６よりも下流側に備え
られる製品ガスの発熱量測定用の測定部７を備えて構成
されている。この製品ガスが本願の測定対象ガスであ
る。そして、測定部７において得られた測定情報に基づ
いて、製品ガスの発熱量を求め、この発熱量と製品ガス
に求められる発熱量である目標発熱量との関係から、前
記調整用ガス添加機構６に、調整制御指令が発生される
ように構成されている。従って、このガス製造設備２
は、発熱量に関してフィードバックがかかる様に構成さ
れており、製品ガスの発熱量品質を良好に保つことがで
きる。ここで、発熱量制御は、オンライン、オンタイム
の連続制御であることに特徴がある。さて、上記の制御
を可能とするために、前述の供給流路５で、前記調整用
ガス添加機構６の合流部８より上流側に、天然ガスの流
量を測定する天然ガス流量測定器９が備えられている。
一方、前述の調整用ガス添加機構６は、ＬＰＧタンク１
０、ＬＰＧ気化器１１を上流側に備えた添加用流路１２
を備えるとともに、この添加用流路１２に流量制御弁１
３と石油ガス流量測定器１４を備えている。従って、こ
の設備２にあっては、天然ガスの流量、これに対する石
油ガスの流量が常時モニターされ、供給流路下流側に混
合状態で送り出される両者の量比を検出することができ
る。本願のように、製品ガスの発熱量を制御する必要が
ある場合、この量比が問題となるが、天然ガスの供給量
を検出しながら、流量制御弁１３の開度を適切に調整す
ることで、両者の流量比（引いては発熱量）を調整する
ことができる。この調整をおこなう場合に、前記測定部
７において測定される情報から、前記調整用ガス添加機
構６への調整制御指令を発生させるのが、発熱量制御装
置１００の働きであり、この装置１００は、その一部と
して本願の発熱量測定装置１を備え、その測定結果に基
づいて作動する構成となっている。
【００１７】従って、本願のガス製造設備２は、メタン
を主成分とするベースガス原料（この例では天然ガス）
が流れる供給流路５を備え、この供給流路内にあるベー
スガス原料に、メタンより発熱量の大きい熱量調整用ガ
ス原料（この例では石油ガス）を、添加量を調整しなが
ら添加する調整用ガス添加機構６を備え、熱量調整され
た製品ガスを得る構成となっている。そして、この調整
用ガス添加機構６に対する発熱量制御装置１００が備え
られている。これは、図１、２に示すように、測定部７
に備えられる超音波流速計１５、温度計１６ａ、圧力計
１６ｂと、これらの計器からの測定情報に従って、前記
調整制御指令を生成する手段とから構成されている。こ
の手段は、マイクロコンピュータや半導体メモリ等を主
要な機器として構築される。この手段について簡単に説
明すると、図１に示すように、記憶手段１７ａ、指標生
成手段１７ｂ、前記超音波流速計１５及び音速導出手段
１８を備えた音速測定手段１９、発熱量導出手段２０、
調整制御指令生成手段２１が備えられている。ここで、
記憶手段１７ａは発熱量の導出に必要な情報を記憶した
ものであり、指標生成手段１７ｂは記憶手段１７ａに記
憶された情報から音速−発熱量関係指標を生成するもの
であり、音速測定手段１９は製品ガスの音速を求めるも
のであり、前記発熱量導出手段２０は音速測定手段１９
により求められた音速から発熱量を導出するものであ
り、前記調整制御指令生成手段２１は、求められた発熱
量から調整制御指令を生成するものである。前記の発熱
量測定装置１には、前記調整制御指令生成手段２１を除
く、全ての手段が備えられる。
を主成分とするベースガス原料（この例では天然ガス）
が流れる供給流路５を備え、この供給流路内にあるベー
スガス原料に、メタンより発熱量の大きい熱量調整用ガ
ス原料（この例では石油ガス）を、添加量を調整しなが
ら添加する調整用ガス添加機構６を備え、熱量調整され
た製品ガスを得る構成となっている。そして、この調整
用ガス添加機構６に対する発熱量制御装置１００が備え
られている。これは、図１、２に示すように、測定部７
に備えられる超音波流速計１５、温度計１６ａ、圧力計
１６ｂと、これらの計器からの測定情報に従って、前記
調整制御指令を生成する手段とから構成されている。こ
の手段は、マイクロコンピュータや半導体メモリ等を主
要な機器として構築される。この手段について簡単に説
明すると、図１に示すように、記憶手段１７ａ、指標生
成手段１７ｂ、前記超音波流速計１５及び音速導出手段
１８を備えた音速測定手段１９、発熱量導出手段２０、
調整制御指令生成手段２１が備えられている。ここで、
記憶手段１７ａは発熱量の導出に必要な情報を記憶した
ものであり、指標生成手段１７ｂは記憶手段１７ａに記
憶された情報から音速−発熱量関係指標を生成するもの
であり、音速測定手段１９は製品ガスの音速を求めるも
のであり、前記発熱量導出手段２０は音速測定手段１９
により求められた音速から発熱量を導出するものであ
り、前記調整制御指令生成手段２１は、求められた発熱
量から調整制御指令を生成するものである。前記の発熱
量測定装置１には、前記調整制御指令生成手段２１を除
く、全ての手段が備えられる。
【００１８】以下、それぞれの手段の構成、働きについ
てさらに詳細に説明する。前記記憶手段１７ａは、ベー
スガスと熱量調整用ガスが異なった割合で混合された複
数の標準ガス各々の音速と発熱量との関係から求まる音
速−発熱量関係指標を導出できる情報を記憶している。
このような音速−発熱量関係指標の一例を図４に示し
た。同図において、実線及び破線で示されている相関線
（１次相関式及び２次相関式で表せる）が、この指標に
相当する。この音速−発熱量関係指標は、記憶手段１７
ａに記憶された情報から、製品ガスの温度と圧力との測
定結果に基づいて、指標生成手段１７ｂにより自動生成
される。これらの温度圧力情報は、温度計１６ａ及び圧
力計１６ｂから得ることができる。この目的から、前述
の記憶手段１７には、予め発熱量が判明している複数の
標準ガスに関する音速−温度−圧力の関係指標（図３に
示す）が記憶されており、この記憶情報から指標生成手
段１７ｂが、製品ガスの温度、圧力に従って、複数の音
速−温度−圧力の関係指標から、この状態に於ける音速
と発熱量との関係指標（図４に示す）を自動生成する。
即ち、図３に示す各音速−温度−圧力の関係パネル上か
ら、各発熱量を有する標準ガスに対する音速を求め、こ
れが、発熱量と音速に関して整理されて、図４に示すよ
うな音速−発熱量関係指標として生成される。この指標
を使用することにより、例えば、音速が求まった場合、
同図矢印付一点鎖線で示すように、音速からガスの発熱
量を導き出すことができる。
てさらに詳細に説明する。前記記憶手段１７ａは、ベー
スガスと熱量調整用ガスが異なった割合で混合された複
数の標準ガス各々の音速と発熱量との関係から求まる音
速−発熱量関係指標を導出できる情報を記憶している。
このような音速−発熱量関係指標の一例を図４に示し
た。同図において、実線及び破線で示されている相関線
（１次相関式及び２次相関式で表せる）が、この指標に
相当する。この音速−発熱量関係指標は、記憶手段１７
ａに記憶された情報から、製品ガスの温度と圧力との測
定結果に基づいて、指標生成手段１７ｂにより自動生成
される。これらの温度圧力情報は、温度計１６ａ及び圧
力計１６ｂから得ることができる。この目的から、前述
の記憶手段１７には、予め発熱量が判明している複数の
標準ガスに関する音速−温度−圧力の関係指標（図３に
示す）が記憶されており、この記憶情報から指標生成手
段１７ｂが、製品ガスの温度、圧力に従って、複数の音
速−温度−圧力の関係指標から、この状態に於ける音速
と発熱量との関係指標（図４に示す）を自動生成する。
即ち、図３に示す各音速−温度−圧力の関係パネル上か
ら、各発熱量を有する標準ガスに対する音速を求め、こ
れが、発熱量と音速に関して整理されて、図４に示すよ
うな音速−発熱量関係指標として生成される。この指標
を使用することにより、例えば、音速が求まった場合、
同図矢印付一点鎖線で示すように、音速からガスの発熱
量を導き出すことができる。
【００１９】前記音速測定手段１９は、前述の超音波流
速計１５及び音速導出手段１８を備えている。超音波流
速計１５からは、測定部７を流れる製品ガスの流速が得
られるとともに、この流速の測定にあたって、一対の伝
播時間Ｔ２１、Ｔ１２が得られる。超音波流速計１５の
詳細構成について、図２、図５に基づいて説明すると、
これは、一対の超音波送受信器１５ａを供給流路５を斜
めに横断した配置構成で備えている。ここで、一対の超
音波送受信器１５ａは、流路の軸Ｚ方向で異なった位置
に配設されるため、両者間を渡る超音波は流速ｖの影響
を受け、上流側から下流側に伝播される超音波の伝播時
間は加速され、逆の場合は減速される。この流速計１５
においては、一方の超音波送受信器１５ａから他方の超
音波送受信器１５ａへ超音波が前記製品ガスの流れ内を
伝播する伝播時間を双方向で捕らえ（上流側にあるもの
から下流側にあるものへの超音波の伝播時間Ｔ２１と、
逆方向で伝播する超音波の伝播時間Ｔ１２）、得られる
一対の伝播時間から製品ガスの流速を測定する。従っ
て、この超音波流速計１５においては、その測定情報と
して、流速ｖと、前記一対の伝播時間Ｔ２１、Ｔ１２が
得られていることとなる。上記の音速導出手段１８は、
測定された製品ガスの一対の伝播時間から、製品ガスの
音速を導出できる構成とされている。この導出過程は、
前記一対の伝播時間Ｔ２１、Ｔ１２から音速Ｃを求める
ものである。図５に示すように、前述の超音波流速計１
５に備えられる一対の超音波送受信器１５ａの位置関係
が固定されているため、相互に送受信器間を伝播する伝
播時間Ｔ１２、Ｔ２１は、図５、式１、式２のように記
載できる。ここで、Ｌは図５に示す伝播経路の半分の距
離であり、Ｃは音速を、ｖは製品ガスの流速を、θは、
伝播経路の流路軸からの傾きを示している。式１、式２
は、２元連立方程式であるため、式３、式４に示すよう
に、音速Ｃ及び流速ｖを、一対の伝播時間Ｔ１２、Ｔ２
１から求めることができる。即ち、前述の音速導出手段
は、式３の処理を行うことにより、一対の伝播時間Ｔ１
２、Ｔ２１から音速Ｃを求める。
速計１５及び音速導出手段１８を備えている。超音波流
速計１５からは、測定部７を流れる製品ガスの流速が得
られるとともに、この流速の測定にあたって、一対の伝
播時間Ｔ２１、Ｔ１２が得られる。超音波流速計１５の
詳細構成について、図２、図５に基づいて説明すると、
これは、一対の超音波送受信器１５ａを供給流路５を斜
めに横断した配置構成で備えている。ここで、一対の超
音波送受信器１５ａは、流路の軸Ｚ方向で異なった位置
に配設されるため、両者間を渡る超音波は流速ｖの影響
を受け、上流側から下流側に伝播される超音波の伝播時
間は加速され、逆の場合は減速される。この流速計１５
においては、一方の超音波送受信器１５ａから他方の超
音波送受信器１５ａへ超音波が前記製品ガスの流れ内を
伝播する伝播時間を双方向で捕らえ（上流側にあるもの
から下流側にあるものへの超音波の伝播時間Ｔ２１と、
逆方向で伝播する超音波の伝播時間Ｔ１２）、得られる
一対の伝播時間から製品ガスの流速を測定する。従っ
て、この超音波流速計１５においては、その測定情報と
して、流速ｖと、前記一対の伝播時間Ｔ２１、Ｔ１２が
得られていることとなる。上記の音速導出手段１８は、
測定された製品ガスの一対の伝播時間から、製品ガスの
音速を導出できる構成とされている。この導出過程は、
前記一対の伝播時間Ｔ２１、Ｔ１２から音速Ｃを求める
ものである。図５に示すように、前述の超音波流速計１
５に備えられる一対の超音波送受信器１５ａの位置関係
が固定されているため、相互に送受信器間を伝播する伝
播時間Ｔ１２、Ｔ２１は、図５、式１、式２のように記
載できる。ここで、Ｌは図５に示す伝播経路の半分の距
離であり、Ｃは音速を、ｖは製品ガスの流速を、θは、
伝播経路の流路軸からの傾きを示している。式１、式２
は、２元連立方程式であるため、式３、式４に示すよう
に、音速Ｃ及び流速ｖを、一対の伝播時間Ｔ１２、Ｔ２
１から求めることができる。即ち、前述の音速導出手段
は、式３の処理を行うことにより、一対の伝播時間Ｔ１
２、Ｔ２１から音速Ｃを求める。
【００２０】次に、発熱量導出手段２０の役割について
説明する。図４に矢印付一点鎖線で示すように、別途、
音速測定手段２０により求められる製品ガスの音速か
ら、記憶手段１７に記憶された情報から自動生成される
音速−発熱量相関指標に基づいて、この製品ガスの発熱
量を求める。このようにして求められた製品ガスの発熱
量は、製品ガスの目標発熱量と比較され、先に説明した
調整制御指令が生成される。この生成の役割を調整制御
指令生成手段２１が果たす。以上が、ガス製造設備２の
基本構成である。
説明する。図４に矢印付一点鎖線で示すように、別途、
音速測定手段２０により求められる製品ガスの音速か
ら、記憶手段１７に記憶された情報から自動生成される
音速−発熱量相関指標に基づいて、この製品ガスの発熱
量を求める。このようにして求められた製品ガスの発熱
量は、製品ガスの目標発熱量と比較され、先に説明した
調整制御指令が生成される。この生成の役割を調整制御
指令生成手段２１が果たす。以上が、ガス製造設備２の
基本構成である。
【００２１】従って、この設備２の発熱量測定及び発熱
量制御は、ベースガスと熱量調整用ガスとが異なった割
合で混合された複数の標準ガス各々の音速と発熱量との
関係である音速−発熱量関係指標を予め求めておき、製
品ガスの音速を求め、求められた製品ガス（測定対象ガ
ス）の音速から、前記音速−発熱量関係指標に基づいて
製品ガスの発熱量を求めるとともに（ここまでが発熱量
測定）、求められた製品ガスの発熱量と目標発熱量との
差に基づいて、ベースガス原料に対する熱量調整用ガス
原料の添加量を制御するものとなっている。なお、本願
が対象とする発熱量測定装置１は、上記のように熱量調
整を伴って製造される熱量調整済の製品ガスを対象とで
きる他、調整用ガス添加機構６をバイパスして発熱量制
御を行うことなく未熱調ガスを製造する製造設備におけ
る製造ガスの発熱量測定にも使用できることは言うまで
もない。
量制御は、ベースガスと熱量調整用ガスとが異なった割
合で混合された複数の標準ガス各々の音速と発熱量との
関係である音速−発熱量関係指標を予め求めておき、製
品ガスの音速を求め、求められた製品ガス（測定対象ガ
ス）の音速から、前記音速−発熱量関係指標に基づいて
製品ガスの発熱量を求めるとともに（ここまでが発熱量
測定）、求められた製品ガスの発熱量と目標発熱量との
差に基づいて、ベースガス原料に対する熱量調整用ガス
原料の添加量を制御するものとなっている。なお、本願
が対象とする発熱量測定装置１は、上記のように熱量調
整を伴って製造される熱量調整済の製品ガスを対象とで
きる他、調整用ガス添加機構６をバイパスして発熱量制
御を行うことなく未熱調ガスを製造する製造設備におけ
る製造ガスの発熱量測定にも使用できることは言うまで
もない。
【００２２】以下、本願の測定手法を採用するにあた
り、発明者らが行った実験及び実際の測定結果について
説明する。 １ 音速−温度−圧力の関係指標（テーブル） この指標は、図３に示すような関係指標であり、この関
係指標を得るのに、パラメータとしての発熱量に関して
は、原則的に９種のガスを標準ガスとして使用した。こ
れらの標準ガスの組成（％）、発熱量及び比重を表１に
示した。
り、発明者らが行った実験及び実際の測定結果について
説明する。 １ 音速−温度−圧力の関係指標（テーブル） この指標は、図３に示すような関係指標であり、この関
係指標を得るのに、パラメータとしての発熱量に関して
は、原則的に９種のガスを標準ガスとして使用した。こ
れらの標準ガスの組成（％）、発熱量及び比重を表１に
示した。
【００２３】
【表１】
【００２４】これら標準ガスは、その主成分として８０
％程度以上のメタンを含有するものであり、このベース
ガス（メタン）に発熱量の調整用に熱量調整用ガス（炭
素数２以上の炭化水素ガス）が添加、混合された混合ガ
スである。これらの混合ガスを使用して、所定の状態
（温度・圧力状態）での音速を測定できる。上記の標準
ガス夫々に関して、温度に関しては４状態（５、１５、
２５、３５℃）、圧力に関しても４状態（１０、２０、
３０、４０ｋｇｆ／ｃｍ2）の各状態（１６状態）につ
いて、音速を求めた。結果、図３、各テーブルに示すよ
うに、音速は、圧力をパラメータとして温度の一次関係
式で表現できるものであった。従って、以下の表２に示
すように、この音速と温度の一次関係の係数ａ、ｂを各
標準ガス、各圧力に関して求め、これらの情報を、先に
説明した記憶手段に記憶させた。従って、記憶手段に
は、図３に相当する関係指標が記憶格納され、この指標
を利用して、音速−発熱量関係指標の導出をおこなうこ
とができる。
％程度以上のメタンを含有するものであり、このベース
ガス（メタン）に発熱量の調整用に熱量調整用ガス（炭
素数２以上の炭化水素ガス）が添加、混合された混合ガ
スである。これらの混合ガスを使用して、所定の状態
（温度・圧力状態）での音速を測定できる。上記の標準
ガス夫々に関して、温度に関しては４状態（５、１５、
２５、３５℃）、圧力に関しても４状態（１０、２０、
３０、４０ｋｇｆ／ｃｍ2）の各状態（１６状態）につ
いて、音速を求めた。結果、図３、各テーブルに示すよ
うに、音速は、圧力をパラメータとして温度の一次関係
式で表現できるものであった。従って、以下の表２に示
すように、この音速と温度の一次関係の係数ａ、ｂを各
標準ガス、各圧力に関して求め、これらの情報を、先に
説明した記憶手段に記憶させた。従って、記憶手段に
は、図３に相当する関係指標が記憶格納され、この指標
を利用して、音速−発熱量関係指標の導出をおこなうこ
とができる。
【００２５】
【表２】
【００２６】２ 音速−発熱量関係指標（テーブル） この指標は、先に説明した指標生成手段１７ｂによって
自動生成される。この処理にあっては、上記のようにし
て得られている音速−温度−圧力の関係指標（テーブ
ル）において、特定の温度・圧力を指定する。そして、
異なった発熱量の各標準ガスに対応する異なった各テー
ブルから、音速を呼び出す。そして、図３の各テーブル
間に渡って（テーブルの重なり方向で）、特定の温度・
圧力での音速を読み取ることで、図４の関係指標を得
る。但し、同図では、縦軸と横軸は逆転している。この
ようにして、音速と発熱量とに関してその相関線（図４
の実線（一次相関式）、破線（二次相関式））を得るこ
とで、特定の温度・圧力状態での両者の関係指標が得ら
れる。
自動生成される。この処理にあっては、上記のようにし
て得られている音速−温度−圧力の関係指標（テーブ
ル）において、特定の温度・圧力を指定する。そして、
異なった発熱量の各標準ガスに対応する異なった各テー
ブルから、音速を呼び出す。そして、図３の各テーブル
間に渡って（テーブルの重なり方向で）、特定の温度・
圧力での音速を読み取ることで、図４の関係指標を得
る。但し、同図では、縦軸と横軸は逆転している。この
ようにして、音速と発熱量とに関してその相関線（図４
の実線（一次相関式）、破線（二次相関式））を得るこ
とで、特定の温度・圧力状態での両者の関係指標が得ら
れる。
【００２７】従って、この音速−発熱量関係指標を使用
すると、製品ガスの温度、圧力、音速が判明すれば、ガ
スの発熱量を求めることができる。このような手法によ
って得られた発熱量の誤差は、発熱量が９５００〜１０
５００ｋｃａｌ／Ｎｍ3の範囲にあるもので、１５ｋｃ
ａｌ／Ｎｍ3程度とすることができ、従来の比重計を使
用する手法に対して、同等以上の精度を得ることができ
た。
すると、製品ガスの温度、圧力、音速が判明すれば、ガ
スの発熱量を求めることができる。このような手法によ
って得られた発熱量の誤差は、発熱量が９５００〜１０
５００ｋｃａｌ／Ｎｍ3の範囲にあるもので、１５ｋｃ
ａｌ／Ｎｍ3程度とすることができ、従来の比重計を使
用する手法に対して、同等以上の精度を得ることができ
た。
【００２８】〔別実施の形態〕 （イ） 上記の実施の形態においては、予め求められて
いる音速−温度−圧力の関係指標から音速−発熱量関係
指標を自動生成するものとしたが、（温度、圧力）に応
じてた音速−発熱量関係指標を記憶しておいて、この指
標を使用するものとしてもよい。 （ロ） 上記の実施の形態においては、ベースガスがメ
タンを主体とするガス（例えば天然ガス）で、熱量調整
用ガスがこれより発熱量の多いガス（例えば石油ガス）
としたが、このようなガス種は、その種別を問うもので
はない。従って、この場合、当然、メタンを主成分と
し、これにメタンより炭素数が多い炭化水素ガスを含有
しているものを対象とできる。さらに、先に言い添えた
ように、熱量調整を経た製品ガス、熱量調整を行わない
所謂、未熱調ガスをも測定対象とすることができる。 （ハ） 上記の実施の形態にあっては、特定構造の超音
波流速計を示したが、本願にあっては、超音波流速計の
構造は問題ではなく、その出力情報から音速が求まるも
のであれば、任意のものを使用できる。また、超音波流
速計の設置方式についても、所謂、シングル反射法を示
したが、他の従来行われている方式も使用できる。さら
に、音速の測定は、このような超音波流速計にたよるこ
となく、任意、公知の音速測定手段を使用して、音速を
求めてもよい。
いる音速−温度−圧力の関係指標から音速−発熱量関係
指標を自動生成するものとしたが、（温度、圧力）に応
じてた音速−発熱量関係指標を記憶しておいて、この指
標を使用するものとしてもよい。 （ロ） 上記の実施の形態においては、ベースガスがメ
タンを主体とするガス（例えば天然ガス）で、熱量調整
用ガスがこれより発熱量の多いガス（例えば石油ガス）
としたが、このようなガス種は、その種別を問うもので
はない。従って、この場合、当然、メタンを主成分と
し、これにメタンより炭素数が多い炭化水素ガスを含有
しているものを対象とできる。さらに、先に言い添えた
ように、熱量調整を経た製品ガス、熱量調整を行わない
所謂、未熱調ガスをも測定対象とすることができる。 （ハ） 上記の実施の形態にあっては、特定構造の超音
波流速計を示したが、本願にあっては、超音波流速計の
構造は問題ではなく、その出力情報から音速が求まるも
のであれば、任意のものを使用できる。また、超音波流
速計の設置方式についても、所謂、シングル反射法を示
したが、他の従来行われている方式も使用できる。さら
に、音速の測定は、このような超音波流速計にたよるこ
となく、任意、公知の音速測定手段を使用して、音速を
求めてもよい。
【図１】本願のガス製造設備のブロック構成図
【図２】測定部の詳細構造を示す図
【図３】発熱量をパラメータとする圧力−温度−音速の
関係指標を示す図
関係指標を示す図
【図４】音速から発熱量を導出する場合の音速−発熱量
関係指標を示す図
関係指標を示す図
【図５】音速の測定原理図
１ 発熱量制御装置 ２ ガス製造設備 １５ 超音波流速計 １５ａ 超音波送受信器 １７ａ 記憶手段 １７ｂ 指標生成手段 １８ 音速導出手段 １９ 音速測定手段 ２０ 発熱量導出手段 ２１ 調整制御指令生成手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 弘 大阪府大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 小野 治 東京都新宿区上落合３丁目10番８号 株式 会社オーバル内
Claims (9)
- 【請求項１】 組成の異なる複数の標準ガス各々の音速
と発熱量との関係から求まる音速−発熱量関係指標を予
め求めておき、 前記標準ガスに相当する測定対象ガスの音速を求める第
１工程と、前記第１工程で求められた前記測定対象ガス
の音速から、前記音速−発熱量関係指標に基づいて前記
測定対象ガスの発熱量を求める第２工程からなる発熱量
測定方法。 - 【請求項２】 前記測定対象ガスが、発熱量の異なる複
数種類のガスから成る混合ガスである請求項１記載の発
熱量測定方法。 - 【請求項３】 前記測定対象ガスが、炭素数４以下の炭
化水素ガスを複数種類混合した混合ガスである請求項１
または２記載の発熱量測定方法。 - 【請求項４】 前記測定対象ガスが、メタンを主成分と
し、メタン以外の炭化水素ガスを含む混合ガスである請
求項１〜３のいずれか１項に記載の発熱量測定方法。 - 【請求項５】 組成の異なる複数の標準ガス各々の音速
と発熱量との関係から求まる音速−発熱量関係指標を備
え、 前記標準ガスに相当する測定対象ガスの音速を求める音
速測定手段と、前記音速測定手段により求められた前記
測定対象ガスの音速から、前記音速−発熱量関係指標に
基づいて前記測定対象ガスの発熱量を求める発熱量導出
手段を備えた発熱量測定装置。 - 【請求項６】 前記測定対象ガスが、発熱量の異なる複
数種類のガスから成る混合ガスである請求項５記載の発
熱量測定装置。 - 【請求項７】 前記測定対象ガスが、炭素数４以下の炭
化水素ガスを複数種類混合した混合ガスである請求項５
または６記載の発熱量測定装置。 - 【請求項８】 前記測定対象ガスが、メタンを主成分と
し、メタン以外の炭化水素ガスを含む混合ガスである請
求項５〜７のいずれか１項に記載の発熱量測定装置。 - 【請求項９】 一対の超音波送受信器を備え、一方の超
音波送受信器から他方の超音波送受信器へ測定対象ガス
の流れ内を超音波が伝播する伝播時間を、双方向で捕ら
え、異なった伝播方向に対する一対の伝播時間から前記
測定対象ガスの流速を測定する超音波流速計を備え、 前記音速測定手段が、前記超音波流速計と、前記超音波
流速計により得られる前記一対の伝播時間から前記測定
対象ガスの音速を導出する音速導出手段から構成されて
いる請求項５〜８のいずれか１項に記載の発熱量測定装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34301596A JP3611416B2 (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 発熱量測定方法及び発熱量測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34301596A JP3611416B2 (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 発熱量測定方法及び発熱量測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10185885A true JPH10185885A (ja) | 1998-07-14 |
| JP3611416B2 JP3611416B2 (ja) | 2005-01-19 |
Family
ID=18358286
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34301596A Expired - Fee Related JP3611416B2 (ja) | 1996-12-24 | 1996-12-24 | 発熱量測定方法及び発熱量測定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3611416B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010237006A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Yamatake Corp | ガス物性値計測システム、ガス物性値の計測方法、発熱量算出式作成システム、発熱量算出式の作成方法、発熱量算出システム、及び発熱量の算出方法 |
| JP2013137932A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-07-11 | Osaka Gas Co Ltd | 燃料電池システム |
| WO2013141083A1 (ja) * | 2012-03-19 | 2013-09-26 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | ガス燃料の組成判別方法、ガス燃料の組成判別装置、燃料供給システム、及び、燃料電池システム |
| JP2013196911A (ja) * | 2012-03-21 | 2013-09-30 | Osaka Gas Co Ltd | 燃料電池システム |
| JP2016090481A (ja) * | 2014-11-07 | 2016-05-23 | 大阪瓦斯株式会社 | 熱量導出装置及び熱量導出設備 |
| JP2016095308A (ja) * | 2014-11-14 | 2016-05-26 | メムス アクチェンゲゼルシャフトＭｅｍｓ Ａｇ | ガスの品質に関する特定の量を決定するための方法および測定装置 |
| CN107430092A (zh) * | 2015-04-09 | 2017-12-01 | 东京瓦斯株式会社 | 发热量导出装置及发热量导出方法 |
| KR20180119547A (ko) * | 2018-10-26 | 2018-11-02 | 포톤데이즈(주) | 소재 또는 부품의 발열량 측정 방법 및 장치 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP6258255B2 (ja) * | 2015-04-23 | 2018-01-10 | 東京瓦斯株式会社 | ガスメーターシステムおよび発熱量導出方法 |
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