JPH10176805A - 石炭の加圧流動層燃焼装置 - Google Patents
石炭の加圧流動層燃焼装置Info
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- JPH10176805A JPH10176805A JP8337069A JP33706996A JPH10176805A JP H10176805 A JPH10176805 A JP H10176805A JP 8337069 A JP8337069 A JP 8337069A JP 33706996 A JP33706996 A JP 33706996A JP H10176805 A JPH10176805 A JP H10176805A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】石炭焚加圧流動層複合発電システムにおける石
炭の加圧流動層燃焼装置の脱硫反応の促進と発生するＳ
Ｏx成分の抑制。 【解決手段】石灰石流動媒体を流動化して石炭を流動層
燃焼する石炭の加圧流動層燃焼装置において、燃焼装置
下部より供給される燃焼用加圧空気、または、供給され
る流動媒体である石灰石の予熱手段を設け、燃焼前の石
灰石の脱炭酸化を促進し、ＣａＯ量を増加させて流動層
燃焼時の脱硫化性能を向上させた石炭の加圧流動層燃焼
装置である。
炭の加圧流動層燃焼装置の脱硫反応の促進と発生するＳ
Ｏx成分の抑制。 【解決手段】石灰石流動媒体を流動化して石炭を流動層
燃焼する石炭の加圧流動層燃焼装置において、燃焼装置
下部より供給される燃焼用加圧空気、または、供給され
る流動媒体である石灰石の予熱手段を設け、燃焼前の石
灰石の脱炭酸化を促進し、ＣａＯ量を増加させて流動層
燃焼時の脱硫化性能を向上させた石炭の加圧流動層燃焼
装置である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、石炭の加圧流動層
燃焼装置に関する。
燃焼装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図６は、従来の一般的な流動層発電シス
テムの例として、石炭焚加圧流動層複合発電システムの
構成を示したものである。
テムの例として、石炭焚加圧流動層複合発電システムの
構成を示したものである。
【０００３】この加圧流動層複合発電システムは、常圧
の流動層燃焼発電システムに比較して、燃焼を加圧状態
で行うため、燃焼排ガスでガスタービンを駆動できるこ
とから、蒸気タービンによる発電と複合して高効率の発
電を行うことができる。
の流動層燃焼発電システムに比較して、燃焼を加圧状態
で行うため、燃焼排ガスでガスタービンを駆動できるこ
とから、蒸気タービンによる発電と複合して高効率の発
電を行うことができる。
【０００４】この加圧流動層複合発電システムの主要機
器は、圧力容器１内に設置した流動層ボイラ２と、ここ
で発生する蒸気３で駆動する蒸気タービン４と、ボイラ
から発生した燃焼ガス５をサイクロン１１およびセラミ
ックフィルタ１２でクリーン化した燃焼ガス１５により
駆動するガスタービン６で構成される。
器は、圧力容器１内に設置した流動層ボイラ２と、ここ
で発生する蒸気３で駆動する蒸気タービン４と、ボイラ
から発生した燃焼ガス５をサイクロン１１およびセラミ
ックフィルタ１２でクリーン化した燃焼ガス１５により
駆動するガスタービン６で構成される。
【０００５】流動層ボイラ２では、粉砕された石炭と水
を混合したものを燃料７として圧力容器内に形成された
流動層８中に供給し、ガスタービン６と同時に駆動され
るコンプレッサ９から供給される加圧空気により約８６
０℃で流動層燃焼する。
を混合したものを燃料７として圧力容器内に形成された
流動層８中に供給し、ガスタービン６と同時に駆動され
るコンプレッサ９から供給される加圧空気により約８６
０℃で流動層燃焼する。
【０００６】流動層の流動媒体１６（ベッド剤とも云
う）には石灰石粒子が用いられ、燃焼時に発生するＳＯ
2は、流動層８内でこの石灰石に吸収される。このため
流動層燃焼装置は、排煙脱硫装置が不用になると云う特
長がある。
う）には石灰石粒子が用いられ、燃焼時に発生するＳＯ
2は、流動層８内でこの石灰石に吸収される。このため
流動層燃焼装置は、排煙脱硫装置が不用になると云う特
長がある。
【０００７】さらに燃焼温度が火炎燃焼に比較して低い
ことからＮＯxの発生も抑制され、環境に調和した発電
システムである。
ことからＮＯxの発生も抑制され、環境に調和した発電
システムである。
【０００８】動層８内で発生した熱は、層内に設置され
た伝熱管１０を加熱し、伝熱管に供給した水は蒸気３と
して回収され、蒸気タービン４を駆動する。
た伝熱管１０を加熱し、伝熱管に供給した水は蒸気３と
して回収され、蒸気タービン４を駆動する。
【０００９】一方、流動層ボイラ２を出た燃焼ガス５
は、サイクロン１１と高温フィルタであるセラミックフ
ィルタ１２で脱塵され、燃焼灰１８とクリーン化した燃
焼ガス１５に分離され、クリーン化した燃焼ガス１５は
ガスタービン６を駆動し、脱硝装置１９、脱塵装置２０
を通過した後、スタック１３から排ガス１７として大気
中へ排出される。
は、サイクロン１１と高温フィルタであるセラミックフ
ィルタ１２で脱塵され、燃焼灰１８とクリーン化した燃
焼ガス１５に分離され、クリーン化した燃焼ガス１５は
ガスタービン６を駆動し、脱硝装置１９、脱塵装置２０
を通過した後、スタック１３から排ガス１７として大気
中へ排出される。
【００１０】このガスタービン駆動の余剰動力は、発電
機１４を動かすだけでなく、流動層ボイラ２で使用され
る加圧空気を作るためのコンプレッサ９の駆動にも使用
される。ここで、コンプレッサ９により生成される加圧
空気の温度は、約３５０℃程度である。
機１４を動かすだけでなく、流動層ボイラ２で使用され
る加圧空気を作るためのコンプレッサ９の駆動にも使用
される。ここで、コンプレッサ９により生成される加圧
空気の温度は、約３５０℃程度である。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】上記従来システムで
は、燃焼時に発生するＳＯ2は、流動媒体１６である石
灰石に吸収されるが、石灰石ＣａＣＯ3のみでは脱硫効
率が悪く、多くの石灰石量を必要とし、Ｃａ／Ｓ比率が
高くなる傾向にあった。
は、燃焼時に発生するＳＯ2は、流動媒体１６である石
灰石に吸収されるが、石灰石ＣａＣＯ3のみでは脱硫効
率が悪く、多くの石灰石量を必要とし、Ｃａ／Ｓ比率が
高くなる傾向にあった。
【００１２】しかし、石灰石が脱炭酸によりＣａＯに変
化し、粉化するとＳＯ2の吸収力が向上し、ＣａＣＯ3だ
けの場合に較べてより少ない石灰石量で脱硫を進行させ
ることができる。この石灰石の脱炭酸反応は、雰囲気温
度、ＣＯ2分圧に影響されるが、自由エネルギー的にＣ
ａＣＯ3およびＣａＯの安定な領域をまとめると、図５
のようになる。
化し、粉化するとＳＯ2の吸収力が向上し、ＣａＣＯ3だ
けの場合に較べてより少ない石灰石量で脱硫を進行させ
ることができる。この石灰石の脱炭酸反応は、雰囲気温
度、ＣＯ2分圧に影響されるが、自由エネルギー的にＣ
ａＣＯ3およびＣａＯの安定な領域をまとめると、図５
のようになる。
【００１３】図５の左側領域ではＣａＣＯ3が安定であ
り、脱炭酸反応は進行しないが、右側領域では所定の反
応速度に基づいて脱炭酸反応が進行する。脱炭酸反応は
ＣＯ2がほとんどない状態でも常温ではほとんど進行せ
ず、５００℃を超えてようやく進行することが分かる。
り、脱炭酸反応は進行しないが、右側領域では所定の反
応速度に基づいて脱炭酸反応が進行する。脱炭酸反応は
ＣＯ2がほとんどない状態でも常温ではほとんど進行せ
ず、５００℃を超えてようやく進行することが分かる。
【００１４】また、従来の石炭を流動層燃焼する加圧流
動層は、約８６０℃で行われており、この温度では石灰
石のおかれた領域のＣＯ2分圧に影響されてＣａＣＯ3ま
たはＣａＯの安定性が決定される。
動層は、約８６０℃で行われており、この温度では石灰
石のおかれた領域のＣＯ2分圧に影響されてＣａＣＯ3ま
たはＣａＯの安定性が決定される。
【００１５】こうした石炭を流動層燃焼する加圧流動層
が約８６０℃、約９気圧では、脱炭酸反応が進行するか
否かの境界に燃焼前の石灰石流動媒体がおかれているこ
とが分かる。このような状況下において、脱硫効率が高
いＣａＯの量を増加させるには石灰石の温度を高めか、
ＣＯ2分圧を低下させかの２つの方法が考えられる。
が約８６０℃、約９気圧では、脱炭酸反応が進行するか
否かの境界に燃焼前の石灰石流動媒体がおかれているこ
とが分かる。このような状況下において、脱硫効率が高
いＣａＯの量を増加させるには石灰石の温度を高めか、
ＣＯ2分圧を低下させかの２つの方法が考えられる。
【００１６】ＣＯ2分圧を低下させる方法については、
石灰石の脱炭酸反応、石炭燃焼反応自体がＣＯ2を排出
する反応なので、ＣＯ2分圧の低下はこの反応に逆行す
る方法となり、実現は困難と考えられる。
石灰石の脱炭酸反応、石炭燃焼反応自体がＣＯ2を排出
する反応なので、ＣＯ2分圧の低下はこの反応に逆行す
る方法となり、実現は困難と考えられる。
【００１７】そこで、石灰石の温度を増加させること
が、石灰石の脱炭酸を推進させる方策として着目され
る。
が、石灰石の脱炭酸を推進させる方策として着目され
る。
【００１８】本発明の目的は、上記に鑑み石灰石の脱炭
酸を図り、脱硫反応の促進とＳＯx成分の発生を抑制し
た石炭の加圧流動層燃焼装置の提供にある。
酸を図り、脱硫反応の促進とＳＯx成分の発生を抑制し
た石炭の加圧流動層燃焼装置の提供にある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明の要旨は、石灰石流動媒体を流動化して石炭を流動
層燃焼する石炭の加圧流動層燃焼装置において、燃焼装
置下部より供給される燃焼用加圧空気、または／およ
び、供給される流動媒体である石灰石の予熱手段を設け
たことを特徴とする石炭の加圧流動層燃焼装置にある。
発明の要旨は、石灰石流動媒体を流動化して石炭を流動
層燃焼する石炭の加圧流動層燃焼装置において、燃焼装
置下部より供給される燃焼用加圧空気、または／およ
び、供給される流動媒体である石灰石の予熱手段を設け
たことを特徴とする石炭の加圧流動層燃焼装置にある。
【００２０】燃焼装置下部より供給する燃焼用加圧空気
の温度を予熱、もしくは、供給される流動媒体である石
灰石を予熱して、燃焼前の流動媒体である石灰石の脱炭
酸可能な温度以上に加熱することにより燃焼前の脱炭酸
反応を促進させる。
の温度を予熱、もしくは、供給される流動媒体である石
灰石を予熱して、燃焼前の流動媒体である石灰石の脱炭
酸可能な温度以上に加熱することにより燃焼前の脱炭酸
反応を促進させる。
【００２１】供給する燃焼用加圧空気、または／およ
び、流動媒体である石灰石の予熱熱源としては、流動層
火炉、サイクロン灰、あるいは、ガスタービンの排熱を
用いる。
び、流動媒体である石灰石の予熱熱源としては、流動層
火炉、サイクロン灰、あるいは、ガスタービンの排熱を
用いる。
【００２２】また、流動層火炉出口のＳＯx濃度に基づ
き、燃焼装置下部より供給する燃焼用加圧空気温度、ま
たは／および、流動媒体である石灰石温度を制御し流動
層火炉内石灰石の脱炭酸反応を制御してＳＯx成分の発
生を抑制する。
き、燃焼装置下部より供給する燃焼用加圧空気温度、ま
たは／および、流動媒体である石灰石温度を制御し流動
層火炉内石灰石の脱炭酸反応を制御してＳＯx成分の発
生を抑制する。
【００２３】
【発明の実施の形態】流動層燃焼炉における脱硫反応
は、石灰石であるＣａＣＯ3のみで反応が進行するも
の、脱炭酸によるＣａＯを伴うものゝ２通りがある。Ｃ
ａＣＯ3による脱硫反応は、
は、石灰石であるＣａＣＯ3のみで反応が進行するも
の、脱炭酸によるＣａＯを伴うものゝ２通りがある。Ｃ
ａＣＯ3による脱硫反応は、
【００２４】
【数１】 ＣａＣＯ3＋ＳＯ2＋１／２Ｏ2 ⇒ ＣａＳＯ4＋ＣＯ2 …〔１〕 の反応式で表され、既述のように脱硫効率が悪く多量の
石灰石を必要とする。
石灰石を必要とする。
【００２５】一方、ＣａＯを伴う脱硫反応は、脱炭酸、
脱硫反応の２段階に分けられる。脱炭酸反応は、ＣａＣ
Ｏ3 ⇒ ＣａＯ＋ＣＯ2で表される。このとき石灰石の粉
化が生じ、次に示される脱硫効率の高い脱硫反応が進行
する。
脱硫反応の２段階に分けられる。脱炭酸反応は、ＣａＣ
Ｏ3 ⇒ ＣａＯ＋ＣＯ2で表される。このとき石灰石の粉
化が生じ、次に示される脱硫効率の高い脱硫反応が進行
する。
【００２６】この脱硫反応は、
【００２７】
【数２】 ＣａＯ＋ＳＯ2＋１／２Ｏ2 ⇒ ＣａＳＯ4 …〔２〕 の反応式で表される。
【００２８】脱炭酸反応は、図５に示したように雰囲気
温度、ＣＯ2分圧（Ｐ）によって決まるが、従来の加圧
流動層燃焼では、この脱炭酸反応の可能な領域は、燃焼
直前の流動層火炉下部においてのみ実現されていた。そ
こで予め、燃焼用加圧空気、もしくは石灰石を予熱して
おくことにより、ＣＯ2分圧を高めることなく石灰石温
度を向上させて、流動層の燃焼領域下部における脱炭酸
反応の進行領域を広げ脱硫性能の向上を図る。
温度、ＣＯ2分圧（Ｐ）によって決まるが、従来の加圧
流動層燃焼では、この脱炭酸反応の可能な領域は、燃焼
直前の流動層火炉下部においてのみ実現されていた。そ
こで予め、燃焼用加圧空気、もしくは石灰石を予熱して
おくことにより、ＣＯ2分圧を高めることなく石灰石温
度を向上させて、流動層の燃焼領域下部における脱炭酸
反応の進行領域を広げ脱硫性能の向上を図る。
【００２９】これにより流動媒体粒子の粉化が進むの
で、ＣａＯ量が増加し脱硫反応が容易となり、ＳＯx成
分の発生を抑制した流動層燃焼が可能となる。
で、ＣａＯ量が増加し脱硫反応が容易となり、ＳＯx成
分の発生を抑制した流動層燃焼が可能となる。
【００３０】また、流動層火炉出口のＳＯx濃度の増減
に基づき、燃焼装置下部より供給する燃焼用加圧空気温
度、もしくは、流動媒体である石灰石温度を制御し、流
動層の燃焼領域下部における脱炭酸反応の進行領域の大
きさを制御することによっても、ＳＯx成分の発生を抑
制した流動層燃焼が可能となる。
に基づき、燃焼装置下部より供給する燃焼用加圧空気温
度、もしくは、流動媒体である石灰石温度を制御し、流
動層の燃焼領域下部における脱炭酸反応の進行領域の大
きさを制御することによっても、ＳＯx成分の発生を抑
制した流動層燃焼が可能となる。
【００３１】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づき説明する。図
１は、本発明の加圧流動層燃焼装置を適用した石炭焚加
圧流動層複合発電システムの一構成図である。
１は、本発明の加圧流動層燃焼装置を適用した石炭焚加
圧流動層複合発電システムの一構成図である。
【００３２】図１に示すように、脱硫性能の向上のため
従来のシステムに新たに、コンプレッサ９から供給され
る加圧空気を、加圧流動層燃焼装置の内部に導入する伝
熱管１０’を設けた。これにより従来３５０℃程度であ
った加圧空気は４００℃以上に予熱することができる。
従来のシステムに新たに、コンプレッサ９から供給され
る加圧空気を、加圧流動層燃焼装置の内部に導入する伝
熱管１０’を設けた。これにより従来３５０℃程度であ
った加圧空気は４００℃以上に予熱することができる。
【００３３】上記の導入する加圧空気の温度を上昇する
ことにより、燃焼炉下部での脱炭酸反応進行領域を広げ
ることがで、石灰石は従来よりも長時間、脱炭酸反応進
行領域に滞留することが可能となる。
ことにより、燃焼炉下部での脱炭酸反応進行領域を広げ
ることがで、石灰石は従来よりも長時間、脱炭酸反応進
行領域に滞留することが可能となる。
【００３４】図３は燃焼用加圧空気を予熱のための伝熱
管１０’に通した場合のＳＯx濃度の変化を示したもの
である。予熱開始後、徐々に流動層火炉出口のＳＯx濃
度が減少し、約３時間後には約１０ｐｐｍと云う低濃度
でＳＯx濃度が安定した。これにより、燃焼用加圧空気
を予熱することが脱硫性能向上に有効なことが分かる。
管１０’に通した場合のＳＯx濃度の変化を示したもの
である。予熱開始後、徐々に流動層火炉出口のＳＯx濃
度が減少し、約３時間後には約１０ｐｐｍと云う低濃度
でＳＯx濃度が安定した。これにより、燃焼用加圧空気
を予熱することが脱硫性能向上に有効なことが分かる。
【００３５】図２は本発明の他一実施例として、本発明
の加圧流動層燃焼装置を適用した石炭焚加圧流動層複合
発電システムの一構成図である。
の加圧流動層燃焼装置を適用した石炭焚加圧流動層複合
発電システムの一構成図である。
【００３６】図２に示すように、供給される流動媒体で
ある石灰石を燃焼装置内で予熱する石灰石予熱手段２５
を設けたもので、これにより流動層の燃焼領域下部温度
が上昇し、脱炭酸反応進行領域が広がり流動媒体粒子の
粉化が進むので、ＣａＯ量が増加する。
ある石灰石を燃焼装置内で予熱する石灰石予熱手段２５
を設けたもので、これにより流動層の燃焼領域下部温度
が上昇し、脱炭酸反応進行領域が広がり流動媒体粒子の
粉化が進むので、ＣａＯ量が増加する。
【００３７】図４は石灰石を加圧流動層燃焼装置内の石
灰石予熱手段２５で予熱した場合のＳＯx濃度の変化を
示したものである。加熱開始後、徐々に流動層火炉出口
のＳＯx濃度が減少し、約３時間後には約１０ｐｐｍと
云う低濃度でＳＯx濃度が安定した。これにより、供給
される石灰石を予熱することが図１のシステムと同様に
脱硫性能向上に有効であることが分かる。
灰石予熱手段２５で予熱した場合のＳＯx濃度の変化を
示したものである。加熱開始後、徐々に流動層火炉出口
のＳＯx濃度が減少し、約３時間後には約１０ｐｐｍと
云う低濃度でＳＯx濃度が安定した。これにより、供給
される石灰石を予熱することが図１のシステムと同様に
脱硫性能向上に有効であることが分かる。
【００３８】図７は、流動層火炉出口のＳＯx濃度に基
づき、燃焼装置下部より供給する燃焼用加圧空気の温度
を制御して、流動層火炉内石灰石の脱炭酸反応を制御す
る石炭焚加圧流動層複合発電システムの一構成図であ
る。
づき、燃焼装置下部より供給する燃焼用加圧空気の温度
を制御して、流動層火炉内石灰石の脱炭酸反応を制御す
る石炭焚加圧流動層複合発電システムの一構成図であ
る。
【００３９】ＳＯx濃度測定装置２３からの信号に基づ
き、燃焼用加圧空気流量調節弁２１を制御し、予熱しな
い空気流量と予熱した空気流量の比を調節して、最終的
に供給する燃焼用加圧空気の温度を制御する。これによ
り、流動層の燃焼領域下部における脱炭酸反応進行領域
の大きさを制御できる。
き、燃焼用加圧空気流量調節弁２１を制御し、予熱しな
い空気流量と予熱した空気流量の比を調節して、最終的
に供給する燃焼用加圧空気の温度を制御する。これによ
り、流動層の燃焼領域下部における脱炭酸反応進行領域
の大きさを制御できる。
【００４０】図８は流動層火炉出口のＳＯx濃度と燃焼
用加圧空気温度の変化を示したものである。この制御手
段を設けたことにより、ＳＯx濃度が上昇すると加熱空
気量が増加し、空気温度が上昇してＳＯx濃度が徐々に
低下することが分かる。
用加圧空気温度の変化を示したものである。この制御手
段を設けたことにより、ＳＯx濃度が上昇すると加熱空
気量が増加し、空気温度が上昇してＳＯx濃度が徐々に
低下することが分かる。
【００４１】流動層火炉内で発生する熱は、基本的に加
熱蒸気生成のために供されるべきであり、この燃焼用加
圧空気の温度の制御により、ＳＯx濃度抑制に必要な最
低限の熱量だけを空気加熱に振り分けることができるの
で、全体のエネルギー効率を低下させることなくＳＯx
濃度の抑制を図ることができる。
熱蒸気生成のために供されるべきであり、この燃焼用加
圧空気の温度の制御により、ＳＯx濃度抑制に必要な最
低限の熱量だけを空気加熱に振り分けることができるの
で、全体のエネルギー効率を低下させることなくＳＯx
濃度の抑制を図ることができる。
【００４２】図９は、流動層火炉出口のＳＯx濃度に基
づき、供給される流動媒体である石灰石の温度を制御し
流動層火炉内石灰石の脱炭酸反応を制御する石炭焚加圧
流動層複合発電システムの一構成図である。
づき、供給される流動媒体である石灰石の温度を制御し
流動層火炉内石灰石の脱炭酸反応を制御する石炭焚加圧
流動層複合発電システムの一構成図である。
【００４３】ＳＯx濃度測定装置２３よりの信号に基づ
き、石灰石供給量調節弁２２を制御し、予熱しない石灰
石量と予熱した石灰石量の比を調節して、最終的に供給
する石灰石の温度を制御する。これにより、流動層の燃
焼領域下部における脱炭酸反応進行領域の大きさを制御
できる。
き、石灰石供給量調節弁２２を制御し、予熱しない石灰
石量と予熱した石灰石量の比を調節して、最終的に供給
する石灰石の温度を制御する。これにより、流動層の燃
焼領域下部における脱炭酸反応進行領域の大きさを制御
できる。
【００４４】図１０は流動層火炉出口のＳＯx濃度と供
給される石灰石温度の変化を示したものである。この制
御手段を設けたことにより、ＳＯx濃度が上昇すると加
熱石灰石量が増加し、石灰石温度が上昇してＳＯx濃度
が徐々に低下することが分かる。この供給石灰石温度の
制御により、ＳＯx濃度抑制に必要な最低限の熱量だけ
を供給石灰石加熱に振り分けることができるので、全体
のエネルギー効率を低下させることなくＳＯx濃度の抑
制を図ることができる。
給される石灰石温度の変化を示したものである。この制
御手段を設けたことにより、ＳＯx濃度が上昇すると加
熱石灰石量が増加し、石灰石温度が上昇してＳＯx濃度
が徐々に低下することが分かる。この供給石灰石温度の
制御により、ＳＯx濃度抑制に必要な最低限の熱量だけ
を供給石灰石加熱に振り分けることができるので、全体
のエネルギー効率を低下させることなくＳＯx濃度の抑
制を図ることができる。
【００４５】
【発明の効果】本発明の燃焼用加圧空気温度、または／
および、供給される流動媒体である石灰石を予熱して、
燃焼炉下部での石灰石の脱炭酸反応進行領域を広げるこ
とにより、石灰石が従来よりも長時間、脱炭酸反応進行
領域に滞留し粉化が進むので、ＣａＯ量が増加し脱硫反
応が促進され、ＳＯx成分の発生を抑制する流動層燃焼
が可能となる。
および、供給される流動媒体である石灰石を予熱して、
燃焼炉下部での石灰石の脱炭酸反応進行領域を広げるこ
とにより、石灰石が従来よりも長時間、脱炭酸反応進行
領域に滞留し粉化が進むので、ＣａＯ量が増加し脱硫反
応が促進され、ＳＯx成分の発生を抑制する流動層燃焼
が可能となる。
【図１】本発明の加圧流動層燃焼装置を適用した石炭焚
加圧流動層複合発電システムの一構成図である。
加圧流動層複合発電システムの一構成図である。
【図２】本発明の加圧流動層燃焼装置を適用した石炭焚
加圧流動層複合発電システムの他の一構成図である。
加圧流動層複合発電システムの他の一構成図である。
【図３】燃焼用加圧空気の予熱開始からの流動層火炉出
口のＳＯx濃度の変化を示すグラフである。
口のＳＯx濃度の変化を示すグラフである。
【図４】石灰石の予熱開始からの流動層火炉出口のＳＯ
x濃度の変化を示すグラフである。
x濃度の変化を示すグラフである。
【図５】ＣａＣＯ3とＣａＯの雰囲気温度に対する安定
領域を示すグラフである。
領域を示すグラフである。
【図６】従来の石炭焚加圧流動層複合発電システムの構
成図である。
成図である。
【図７】燃焼用加圧空気温度の制御手段を設けた石炭焚
加圧流動層複合発電システムの一構成図である。
加圧流動層複合発電システムの一構成図である。
【図８】流動層火炉出口のＳＯx濃度と燃焼用加圧空気
温度の変化を示すグラフである。
温度の変化を示すグラフである。
【図９】石灰石温度の制御手段を設けた石炭焚加圧流動
層複合発電システムの一構成図である。
層複合発電システムの一構成図である。
【図１０】流動層火炉出口のＳＯx濃度と石灰石温度の
変化を示すグラフである。
変化を示すグラフである。
１…圧力容器、２…流動層ボイラ、３…蒸気配管、４…
蒸気タービン、５…燃焼ガス、６…ガスタービン、７…
燃料、８…流動層、９…コンプレッサ、１０…伝熱管、
１１…サイクロン、１２…セラミックフィルタ、１３…
スタック、１４…発電機、１５…クリーン化した燃焼ガ
ス、１６…流動媒体、１７…排ガス、１８…燃焼灰、１
９…脱硝装置、２０…脱塵装置、２１…燃焼用加圧空気
流量調節弁、２２…石灰石供給量調節弁、２３…ＳＯx
濃度測定装置、２４…空気分散板、２５…石灰石予熱手
段。
蒸気タービン、５…燃焼ガス、６…ガスタービン、７…
燃料、８…流動層、９…コンプレッサ、１０…伝熱管、
１１…サイクロン、１２…セラミックフィルタ、１３…
スタック、１４…発電機、１５…クリーン化した燃焼ガ
ス、１６…流動媒体、１７…排ガス、１８…燃焼灰、１
９…脱硝装置、２０…脱塵装置、２１…燃焼用加圧空気
流量調節弁、２２…石灰石供給量調節弁、２３…ＳＯx
濃度測定装置、２４…空気分散板、２５…石灰石予熱手
段。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ２３Ｃ 11/02 ３１３ Ｆ２３Ｃ 11/02 ３１３ Ｆ２３Ｌ 15/04 Ｆ２３Ｌ 15/04 Ｆ２３Ｎ 5/00 Ｆ２３Ｎ 5/00 Ｊ (72)発明者 宮本 知彦 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 吉井 泰雄 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 大木 勝弥 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内
Claims (4)
- 【請求項１】 石灰石流動媒体を流動化して石炭を流動
層燃焼する石炭の加圧流動層燃焼装置において、燃焼装
置下部より供給される燃焼用加圧空気、または／およ
び、供給される流動媒体である石灰石の予熱手段を設け
たことを特徴とする石炭の加圧流動層燃焼装置。 - 【請求項２】 前記燃焼用加圧空気の予熱手段として流
動層火炉内に伝熱管を配置し、それにより前記燃焼用加
圧空気を予熱できるようにした請求項１に記載の石炭の
加圧流動層燃焼装置。 - 【請求項３】 前記流動媒体である石灰石の予熱手段と
して流動層火炉内に石灰石予熱手段を配置し、それによ
り前記石灰石を予熱できるようにした請求項１に記載の
石炭の加圧流動層燃焼装置。 - 【請求項４】 石灰石流動媒体を流動化して石炭を流動
層燃焼する石炭の加圧流動層燃焼装置において、流動層
火炉出口のＳＯx濃度に基づき、燃焼装置下部より供給
する燃焼用加圧空気、または／および、流動媒体である
石灰石の温度を制御する制御手段を配置したことを特徴
とする石炭の加圧流動層燃焼装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8337069A JPH10176805A (ja) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | 石炭の加圧流動層燃焼装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8337069A JPH10176805A (ja) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | 石炭の加圧流動層燃焼装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10176805A true JPH10176805A (ja) | 1998-06-30 |
Family
ID=18305142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8337069A Pending JPH10176805A (ja) | 1996-12-17 | 1996-12-17 | 石炭の加圧流動層燃焼装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10176805A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103591575A (zh) * | 2013-11-25 | 2014-02-19 | 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 | 350mw超临界循环流化床锅炉及汽水循环方法 |
| CN104483714A (zh) * | 2014-10-31 | 2015-04-01 | 杭州杭锅电气科技有限公司 | 一种循环流化床锅炉断煤检测装置及检测方法 |
| CN110486719A (zh) * | 2019-09-12 | 2019-11-22 | 哈尔滨红光锅炉总厂有限责任公司 | 低排放型循环流化床锅炉联合脱硫系统及协同脱硫方法 |
-
1996
- 1996-12-17 JP JP8337069A patent/JPH10176805A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103591575A (zh) * | 2013-11-25 | 2014-02-19 | 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 | 350mw超临界循环流化床锅炉及汽水循环方法 |
| CN103591575B (zh) * | 2013-11-25 | 2016-07-13 | 哈尔滨锅炉厂有限责任公司 | 350mw超临界循环流化床锅炉及汽水循环方法 |
| CN104483714A (zh) * | 2014-10-31 | 2015-04-01 | 杭州杭锅电气科技有限公司 | 一种循环流化床锅炉断煤检测装置及检测方法 |
| CN110486719A (zh) * | 2019-09-12 | 2019-11-22 | 哈尔滨红光锅炉总厂有限责任公司 | 低排放型循环流化床锅炉联合脱硫系统及协同脱硫方法 |
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