JPH10102214A - 親水性ステンレス材料 - Google Patents
親水性ステンレス材料Info
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- JPH10102214A JPH10102214A JP27408496A JP27408496A JPH10102214A JP H10102214 A JPH10102214 A JP H10102214A JP 27408496 A JP27408496 A JP 27408496A JP 27408496 A JP27408496 A JP 27408496A JP H10102214 A JPH10102214 A JP H10102214A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ステンレス鋼が本来有する濡れ性が悪いとい
う欠点を解消し、保水性を高めることができる親水性ス
テンレス材料を提供する。 【解決手段】 表面の中心線平均粗さＲａが０．１μｍ
〜５．０μｍ、粗さ曲線の中心線に対する上下のとがり
の程度を表すＲｋｒが１０．０以下である。
う欠点を解消し、保水性を高めることができる親水性ス
テンレス材料を提供する。 【解決手段】 表面の中心線平均粗さＲａが０．１μｍ
〜５．０μｍ、粗さ曲線の中心線に対する上下のとがり
の程度を表すＲｋｒが１０．０以下である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、たとえば表面を
塗装して用いる材料として好適な親水性ステンレス材料
に関するものである。
塗装して用いる材料として好適な親水性ステンレス材料
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス材料は、優れた耐食性を有す
ることから種々の産業分野で用いられているが、近年で
は、さらに長期間の使用に耐えるように、表面に塗装を
施して使用されることが多くなってきている。
ることから種々の産業分野で用いられているが、近年で
は、さらに長期間の使用に耐えるように、表面に塗装を
施して使用されることが多くなってきている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ステン
レス鋼は、表面に存在する不動態皮膜の不活性さ故に、
塗膜である有機皮膜との密着性が一般的に悪いことが知
られている。また、本発明者等の検討によれば、ステン
レス鋼は、水や溶剤に対する濡れ性（親水性、親和性）
が悪いことも判った。図１は、＃８０から＃８００まで
のエメリーペーパを用いてステンレス鋼（ＳＵＳ３０
４）とアルミニウム材の表面を研磨し、その表面に水滴
を滴下して水滴の接触角を測定した結果を示すものであ
る。この図に示すように、ステンレス鋼では、アルミニ
ウム材に比較して接触角が大きく、しかも、かなりＲｍ
ａｘが大きくなっても改善の兆しすら見えない。
レス鋼は、表面に存在する不動態皮膜の不活性さ故に、
塗膜である有機皮膜との密着性が一般的に悪いことが知
られている。また、本発明者等の検討によれば、ステン
レス鋼は、水や溶剤に対する濡れ性（親水性、親和性）
が悪いことも判った。図１は、＃８０から＃８００まで
のエメリーペーパを用いてステンレス鋼（ＳＵＳ３０
４）とアルミニウム材の表面を研磨し、その表面に水滴
を滴下して水滴の接触角を測定した結果を示すものであ
る。この図に示すように、ステンレス鋼では、アルミニ
ウム材に比較して接触角が大きく、しかも、かなりＲｍ
ａｘが大きくなっても改善の兆しすら見えない。
【０００４】このため、ステンレス鋼に塗装を行う場合
には、塗料の乗りが悪いために塗料の種類や濃度の選定
に際して制約が大きいという問題があった。よって、本
発明は上記事情に鑑みてなされたもので、ステンレス鋼
が本来有する濡れ性が悪いという欠点を解消し、塗装性
を高めることができる親水性ステンレス材料を提供する
ことを目的としている。
には、塗料の乗りが悪いために塗料の種類や濃度の選定
に際して制約が大きいという問題があった。よって、本
発明は上記事情に鑑みてなされたもので、ステンレス鋼
が本来有する濡れ性が悪いという欠点を解消し、塗装性
を高めることができる親水性ステンレス材料を提供する
ことを目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の親水性ステンレ
ス材料は、表面の中心線平均粗さＲａが０．１μｍ〜
５．０μｍ、粗さ曲線の中心線に対する上下のとがりの
程度を表すＲｋｒが１０．０以下であることを特徴とし
ている。以下、上記数値限定の根拠を本発明の作用とと
もに説明する。
ス材料は、表面の中心線平均粗さＲａが０．１μｍ〜
５．０μｍ、粗さ曲線の中心線に対する上下のとがりの
程度を表すＲｋｒが１０．０以下であることを特徴とし
ている。以下、上記数値限定の根拠を本発明の作用とと
もに説明する。
【０００６】Ｒｋｒは、粗さ曲線の中心線に対する上下
のとがりの程度（クルトシス）を表す指標であり、下記
数１によって表される。ただし、式中Ｐ（Ｚ）は粗さ曲
線である。以下、Ｒｋｒについて図２および図３を参照
して詳細に説明する。
のとがりの程度（クルトシス）を表す指標であり、下記
数１によって表される。ただし、式中Ｐ（Ｚ）は粗さ曲
線である。以下、Ｒｋｒについて図２および図３を参照
して詳細に説明する。
【０００７】
【数１】
【０００８】図２（Ｂ）は、たとえばサインカーブのよ
うに山と谷が完全に均一な粗さ曲線であり、図２（Ｃ）
は、極端にとがった山と谷とを疎らに有する粗さ曲線で
ある。また、図２（Ａ）は、山の頂部と谷の底部が平坦
で傾斜した部分が少ない粗さ曲線である。図３は図１に
示す粗さ曲線の振幅分布曲線を示す図である。図３
（Ｂ）は、図２（Ｂ）の粗さ曲線の振幅分布曲線であ
り、この場合の振幅分布曲線は正規分布となる。また、
図３（Ｃ）は、図２（Ｃ）の粗さ曲線の振幅分布曲線で
あり、とがった山谷が疎らであるために、振幅の小さい
部分の頻度が非常に大きくなっている。また、図３
（Ａ）は、図２（Ａ）の粗さ曲線の振幅分布曲線であ
り、振幅の大きい部分の頻度が大きいために台形状とな
っている。そして、図３における振幅分布曲線のとがり
の程度を示す指標がＲｋｒであり、図３に示したよう
に、Ｒｋｒの値が大きくなるにつれて、振幅分布曲線は
中心線部分が漸次突出する形状になってゆき、振幅の大
きい部分の割合が少なくなる。なお、図３（Ａ）は０＜
Ｒｋｒ＜３の場合、図３（Ｂ）はＲｋｒ＝３の場合で、
図３（Ｃ）はＲｋｒが３よりもかなり大きい場合の振幅
分布曲線である。
うに山と谷が完全に均一な粗さ曲線であり、図２（Ｃ）
は、極端にとがった山と谷とを疎らに有する粗さ曲線で
ある。また、図２（Ａ）は、山の頂部と谷の底部が平坦
で傾斜した部分が少ない粗さ曲線である。図３は図１に
示す粗さ曲線の振幅分布曲線を示す図である。図３
（Ｂ）は、図２（Ｂ）の粗さ曲線の振幅分布曲線であ
り、この場合の振幅分布曲線は正規分布となる。また、
図３（Ｃ）は、図２（Ｃ）の粗さ曲線の振幅分布曲線で
あり、とがった山谷が疎らであるために、振幅の小さい
部分の頻度が非常に大きくなっている。また、図３
（Ａ）は、図２（Ａ）の粗さ曲線の振幅分布曲線であ
り、振幅の大きい部分の頻度が大きいために台形状とな
っている。そして、図３における振幅分布曲線のとがり
の程度を示す指標がＲｋｒであり、図３に示したよう
に、Ｒｋｒの値が大きくなるにつれて、振幅分布曲線は
中心線部分が漸次突出する形状になってゆき、振幅の大
きい部分の割合が少なくなる。なお、図３（Ａ）は０＜
Ｒｋｒ＜３の場合、図３（Ｂ）はＲｋｒ＝３の場合で、
図３（Ｃ）はＲｋｒが３よりもかなり大きい場合の振幅
分布曲線である。
【０００９】さて、本発明者等が検討した結果、振幅の
大きい山の割合と親水性との間に相関関係があるのでは
ないかという推論に達した。その理由は次のとおりであ
る。図２（Ｄ）に示すように、水は表面張力によって球
状に凝集するから、山谷の起伏が小さい場合には、表面
張力が保たれて親水性が低くなる。一方、表面にとがっ
た山が点在すると、山によって水の表面張力のバランス
がくずれ、図２（Ｅ）に示すように水が分散して親水性
が高くなると考えられる。しかしながら、Ｒｋｒの値が
大き過ぎるととがった山の配置が疎らになり過ぎるか
ら、かえって親水性が低下する。したがって、凝集する
水の大きさとステンレス鋼固有の表面エネルギーとの関
係から、最適なＲｋｒの範囲が存在すると思われる。た
だし、これはあくまでも推定であって、かかる作用の有
無により本発明の範囲が限定されるわけではない。
大きい山の割合と親水性との間に相関関係があるのでは
ないかという推論に達した。その理由は次のとおりであ
る。図２（Ｄ）に示すように、水は表面張力によって球
状に凝集するから、山谷の起伏が小さい場合には、表面
張力が保たれて親水性が低くなる。一方、表面にとがっ
た山が点在すると、山によって水の表面張力のバランス
がくずれ、図２（Ｅ）に示すように水が分散して親水性
が高くなると考えられる。しかしながら、Ｒｋｒの値が
大き過ぎるととがった山の配置が疎らになり過ぎるか
ら、かえって親水性が低下する。したがって、凝集する
水の大きさとステンレス鋼固有の表面エネルギーとの関
係から、最適なＲｋｒの範囲が存在すると思われる。た
だし、これはあくまでも推定であって、かかる作用の有
無により本発明の範囲が限定されるわけではない。
【００１０】本発明者等は、上記推論を基に検討を重ね
た結果、Ｒｋｒの値が１０．０以下の場合には親水性が
かなり良くなることが判った。すなわち、Ｒｋｒがこの
範囲であれば、鋭い山が表面に程良く配置されて水の凝
集が妨げられ、親水性が良くなると考えられる。よっ
て、Ｒｋｒの上限値は１０．０とした。好ましくは８．
０以下、より好ましくは７．０以下が良い。さらに好ま
しくは６．０以下が良く、５．０以下であればなお好ま
しく、４．０以下であれば最良である。
た結果、Ｒｋｒの値が１０．０以下の場合には親水性が
かなり良くなることが判った。すなわち、Ｒｋｒがこの
範囲であれば、鋭い山が表面に程良く配置されて水の凝
集が妨げられ、親水性が良くなると考えられる。よっ
て、Ｒｋｒの上限値は１０．０とした。好ましくは８．
０以下、より好ましくは７．０以下が良い。さらに好ま
しくは６．０以下が良く、５．０以下であればなお好ま
しく、４．０以下であれば最良である。
【００１１】次に、塗装性を向上させるためには、表面
に水や溶剤を保持する能力である保水性も重要である。
保水性は、表面の凹凸の状況によって左右されるため、
Ｒａを限定する必要がある。Ｒａは中心線平均粗さであ
り、下記数２によって表される。ただし、式中ｆ（Ｘ）
は粗さ曲線である。表面が平滑である（つまりＲａが小
さい）と水を保持する能力が小さく、本発明者等の検討
によれば、必要な保水性を付与するにはＲａは０．１μ
ｍ以上必要であり、好ましくは０．１５μｍ以上が良
い。
に水や溶剤を保持する能力である保水性も重要である。
保水性は、表面の凹凸の状況によって左右されるため、
Ｒａを限定する必要がある。Ｒａは中心線平均粗さであ
り、下記数２によって表される。ただし、式中ｆ（Ｘ）
は粗さ曲線である。表面が平滑である（つまりＲａが小
さい）と水を保持する能力が小さく、本発明者等の検討
によれば、必要な保水性を付与するにはＲａは０．１μ
ｍ以上必要であり、好ましくは０．１５μｍ以上が良
い。
【００１２】
【数２】
【００１３】一方、Ｒａの値が大き過ぎると表面の凹凸
が疎らになってしまい、かえって保水性を低下させる。
本発明者等が検討した結果、必要な保水性を維持するに
はＲａは多くても５．０μｍが限界であり、よって、こ
の値を上限値とした。Ｒａは、好ましくは３．０μｍ以
下、より好ましくは２．０μｍ以下が良く、１．０μｍ
以下であれば最良である。
が疎らになってしまい、かえって保水性を低下させる。
本発明者等が検討した結果、必要な保水性を維持するに
はＲａは多くても５．０μｍが限界であり、よって、こ
の値を上限値とした。Ｒａは、好ましくは３．０μｍ以
下、より好ましくは２．０μｍ以下が良く、１．０μｍ
以下であれば最良である。
【００１４】以上のように本発明では、Ｒｋｒを１０．
０以下として親水性を高め、しかも、Ｒａを０．１μｍ
〜５．０μｍとしたことにより保持する水や溶剤の量を
多くすることができる。よって、塗料の乗りが良く塗装
性を向上させることができる。
０以下として親水性を高め、しかも、Ｒａを０．１μｍ
〜５．０μｍとしたことにより保持する水や溶剤の量を
多くすることができる。よって、塗料の乗りが良く塗装
性を向上させることができる。
【００１５】ここで、平板の表面の基準長さ内における
表面粗さを示す断面曲線の凹凸の間隔の平均値Ｓｍも、
親水性を左右する重要なファクターである。本発明者等
の実験によれば、Ｓｍが１０μｍを下回ると親水性が低
下する傾向があることが判った。この原因は必ずしも明
らかではないが、表面の断面曲線の凹凸の間隔が狭すぎ
ると、凹部に対する水の濡れ性が悪化するために親水性
が低下するのではないかと考えられる。ただし、これは
あくまでも推定であり、本発明の範囲は、このような作
用の有無によって限定されるものではない。よって、Ｓ
ｍは１０μｍ以上であることが好ましく、より好ましく
は１５μｍ以上、さらに好ましくは２０μｍ以上が良
い。さらに保水性を高めるには、Ｓｍは２５μｍ以上が
良く、３０μｍ以上であればなお好ましい。さらに、４
５μｍ以上であればより一層好ましく、５０μｍ以上で
あれば最良である。
表面粗さを示す断面曲線の凹凸の間隔の平均値Ｓｍも、
親水性を左右する重要なファクターである。本発明者等
の実験によれば、Ｓｍが１０μｍを下回ると親水性が低
下する傾向があることが判った。この原因は必ずしも明
らかではないが、表面の断面曲線の凹凸の間隔が狭すぎ
ると、凹部に対する水の濡れ性が悪化するために親水性
が低下するのではないかと考えられる。ただし、これは
あくまでも推定であり、本発明の範囲は、このような作
用の有無によって限定されるものではない。よって、Ｓ
ｍは１０μｍ以上であることが好ましく、より好ましく
は１５μｍ以上、さらに好ましくは２０μｍ以上が良
い。さらに保水性を高めるには、Ｓｍは２５μｍ以上が
良く、３０μｍ以上であればなお好ましい。さらに、４
５μｍ以上であればより一層好ましく、５０μｍ以上で
あれば最良である。
【００１６】また、Ｓｍが２００μｍを上回ると親水性
が低下することも判った。この原因も明らかではない
が、凹凸の間隔があまりにも広いと、凹部に平滑な面が
存在して水や溶剤との濡れ性が悪化するためと考えられ
る。ただし、これも推定であって、本発明の範囲がこの
ような作用の有無によって限定されるものではない。よ
って、Ｓｍは２００μｍ以下であることが好ましく、よ
り好ましくは１５０μｍ以下が良い。さらに親水性を高
めるには、Ｓｍは１２５μｍ以下が良く、１００μ以下
であればなお好ましく、７５μｍ以下であれば最良であ
る。
が低下することも判った。この原因も明らかではない
が、凹凸の間隔があまりにも広いと、凹部に平滑な面が
存在して水や溶剤との濡れ性が悪化するためと考えられ
る。ただし、これも推定であって、本発明の範囲がこの
ような作用の有無によって限定されるものではない。よ
って、Ｓｍは２００μｍ以下であることが好ましく、よ
り好ましくは１５０μｍ以下が良い。さらに親水性を高
めるには、Ｓｍは１２５μｍ以下が良く、１００μ以下
であればなお好ましく、７５μｍ以下であれば最良であ
る。
【００１７】ところで、本発明はステンレス材料に関す
るものであるので、JIS G 4306 に規定された成分組成
のものが例として挙げられるが、その他 ASTM 規格など
に規定されたものなど、およそステンレス鋼の範疇に入
るものは全て含まれる。すなわち、本発明は、Ｃｒの含
有量が１０重量％以上の鉄系合金であり、好ましくはＣ
ｒが１１重量％以上、より好ましくは１２重量％以上が
良く、１３重量％以上であればさらに好ましい。ただ
し、Ｃｒの含有量が３０重量％を超えると加工性が劣化
するので、３０重量％以下であることが望ましい。
るものであるので、JIS G 4306 に規定された成分組成
のものが例として挙げられるが、その他 ASTM 規格など
に規定されたものなど、およそステンレス鋼の範疇に入
るものは全て含まれる。すなわち、本発明は、Ｃｒの含
有量が１０重量％以上の鉄系合金であり、好ましくはＣ
ｒが１１重量％以上、より好ましくは１２重量％以上が
良く、１３重量％以上であればさらに好ましい。ただ
し、Ｃｒの含有量が３０重量％を超えると加工性が劣化
するので、３０重量％以下であることが望ましい。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。 Ａ．供試材の作製 厚さ０．３ｍｍの SUS 304 オーステナイト系ステンレ
ス鋼板（100×200 ｍｍ）を塩化第２鉄水溶液に浸漬し
た。その際、水溶液の濃度を４５Ｂｅ（ボーメ比重計に
よる表示）、水溶液の温度を４５゜Ｃとし、反応時間は
５分とした。次に、反応時間経過後に供試材を水洗し、
表面を布でこすって付着したスマットを取り除いた。上
記条件は本発明の保水性ステンレス材料を得るための典
型的なものであるが、本発明の数値限定の臨界的意義を
確認するために、水溶液の濃度、温度および反応時間の
うち少なくとも１つを上記と異なる値に種々設定して合
計で２６個の供試材を作製した。次いで、各供試材のＲ
ａ、ＲｋｒおよびＳｍを測定し、その結果を表１に示し
た。なお、表１では請求項に記載した数値限定の範囲を
逸脱する数値に「＊」印を付したが、Ｓｍについては請
求項２の限定であるので、その範囲を逸脱するものも本
発明例とした。
する。 Ａ．供試材の作製 厚さ０．３ｍｍの SUS 304 オーステナイト系ステンレ
ス鋼板（100×200 ｍｍ）を塩化第２鉄水溶液に浸漬し
た。その際、水溶液の濃度を４５Ｂｅ（ボーメ比重計に
よる表示）、水溶液の温度を４５゜Ｃとし、反応時間は
５分とした。次に、反応時間経過後に供試材を水洗し、
表面を布でこすって付着したスマットを取り除いた。上
記条件は本発明の保水性ステンレス材料を得るための典
型的なものであるが、本発明の数値限定の臨界的意義を
確認するために、水溶液の濃度、温度および反応時間の
うち少なくとも１つを上記と異なる値に種々設定して合
計で２６個の供試材を作製した。次いで、各供試材のＲ
ａ、ＲｋｒおよびＳｍを測定し、その結果を表１に示し
た。なお、表１では請求項に記載した数値限定の範囲を
逸脱する数値に「＊」印を付したが、Ｓｍについては請
求項２の限定であるので、その範囲を逸脱するものも本
発明例とした。
【００１９】Ｂ．親水性および保水性の測定 各供試材の表面に水滴を滴下し、接触角計（協和界面化
学株式会社製、ＣＡ−ＤＴ型）を用いて水滴の接触角を
測定するとともに、保水性も測定した。保水性について
は、室温２７゜Ｃ、湿度４０％の雰囲気で、供試材を水
温２７゜Ｃの水に３４ｍｍ浸漬し、供試材を水から引き
上げて乾燥するまでの時間（秒）を測定した。なお、供
試材を乾燥させると、下から数ｍｍの帯状の部分は濡れ
た状態がしばらく続くので、その帯状の部分よりも上の
部分が乾燥するまでの時間を測定した。これら測定結果
を表１に併記した。
学株式会社製、ＣＡ−ＤＴ型）を用いて水滴の接触角を
測定するとともに、保水性も測定した。保水性について
は、室温２７゜Ｃ、湿度４０％の雰囲気で、供試材を水
温２７゜Ｃの水に３４ｍｍ浸漬し、供試材を水から引き
上げて乾燥するまでの時間（秒）を測定した。なお、供
試材を乾燥させると、下から数ｍｍの帯状の部分は濡れ
た状態がしばらく続くので、その帯状の部分よりも上の
部分が乾燥するまでの時間を測定した。これら測定結果
を表１に併記した。
【００２０】
【表１】
【００２１】Ｃ．親水性および保水性の評価 表１から判るように、本発明の範囲の供試材のほとんど
では接触角が１０〜２０度であり、アルミニウムと同等
の値を示した。また、乾燥時間についても全て３１０秒
以上となった。各供試材について検討すると、＃３，＃
７および＃８については、Ｒａ、ＲｋｒおよびＳｍがよ
り好ましい範囲にあるためか、乾燥時間が３５０前後と
なり、良好な保水性を示した。また、＃５，＃１０〜＃
１３については、Ｓｍが本発明の範囲を逸脱しているた
めか、乾燥時間は３２０秒前後にとどまっている。特
に、＃１０，＃１２では、Ｒｋｒが本発明の上限値（１
０．０）に近いためか、乾燥時間が最も短かった。ただ
し、その程度であれば保水性は充分である。
では接触角が１０〜２０度であり、アルミニウムと同等
の値を示した。また、乾燥時間についても全て３１０秒
以上となった。各供試材について検討すると、＃３，＃
７および＃８については、Ｒａ、ＲｋｒおよびＳｍがよ
り好ましい範囲にあるためか、乾燥時間が３５０前後と
なり、良好な保水性を示した。また、＃５，＃１０〜＃
１３については、Ｓｍが本発明の範囲を逸脱しているた
めか、乾燥時間は３２０秒前後にとどまっている。特
に、＃１０，＃１２では、Ｒｋｒが本発明の上限値（１
０．０）に近いためか、乾燥時間が最も短かった。ただ
し、その程度であれば保水性は充分である。
【００２２】一方、Ｒｋｒが本発明の範囲内であって
も、Ｒａが本発明の範囲を逸脱している＃１６〜＃１
８，＃２０では、乾燥時間が２９０秒程度であり、本発
明例との差が明確に現れた。また、ＲａおよびＳｍが本
発明の範囲内であってもＲｋｒが本発明の範囲を逸脱し
ている＃１９，＃２３，＃２５では、接触角が３０度以
上で親水性が低く、その結果、保水性も低いことが判っ
た。また、Ｒａ、ＲｓｋおよびＳｍのうち、２つ以上の
条件が本発明の範囲外であるものについては、乾燥時間
が２６０秒程度であり、特に、全ての条件が本発明の範
囲外である＃２４，＃２６では、乾燥時間が２５０秒程
度であり保水性がかなり劣ることが判った。
も、Ｒａが本発明の範囲を逸脱している＃１６〜＃１
８，＃２０では、乾燥時間が２９０秒程度であり、本発
明例との差が明確に現れた。また、ＲａおよびＳｍが本
発明の範囲内であってもＲｋｒが本発明の範囲を逸脱し
ている＃１９，＃２３，＃２５では、接触角が３０度以
上で親水性が低く、その結果、保水性も低いことが判っ
た。また、Ｒａ、ＲｓｋおよびＳｍのうち、２つ以上の
条件が本発明の範囲外であるものについては、乾燥時間
が２６０秒程度であり、特に、全ての条件が本発明の範
囲外である＃２４，＃２６では、乾燥時間が２５０秒程
度であり保水性がかなり劣ることが判った。
【００２３】以上の測定結果から判るように、表面形状
が本発明の範囲内であるものと範囲外であるものとで
は、親水性と保水性に明確な差異があり、本発明の数値
限定の根拠が明らかとなった。なお、上記供試材は塩化
第２鉄水溶液でエッチングすることにより作製したが、
ブラシ加工、ショットブラスト、サンドブラスト、液体
ホーニング処理、ダル圧延、電気化学的処理、シュウ酸
溶液等のその他の薬品による化学的処理、あるいはそれ
らの組合せによって作製することができる。
が本発明の範囲内であるものと範囲外であるものとで
は、親水性と保水性に明確な差異があり、本発明の数値
限定の根拠が明らかとなった。なお、上記供試材は塩化
第２鉄水溶液でエッチングすることにより作製したが、
ブラシ加工、ショットブラスト、サンドブラスト、液体
ホーニング処理、ダル圧延、電気化学的処理、シュウ酸
溶液等のその他の薬品による化学的処理、あるいはそれ
らの組合せによって作製することができる。
【００２４】たとえば、ダル圧延によって表面処理を行
う場合には、ダルロールの表面を放電加工、ショットブ
ラストなどによって粗面加工しても良いが、均一な表面
形状を得るには液体ホーニング加工を施すことが望まし
い。また、圧延に際しては、ステンレス板の最終冷延ま
たは調質圧延を行うときに、ダルロールで１パス当たり
５％以上の加工度とすればダルロールの表面形状が転写
されるが、複数パス圧延すればより均一な表面を形成す
ることができる。
う場合には、ダルロールの表面を放電加工、ショットブ
ラストなどによって粗面加工しても良いが、均一な表面
形状を得るには液体ホーニング加工を施すことが望まし
い。また、圧延に際しては、ステンレス板の最終冷延ま
たは調質圧延を行うときに、ダルロールで１パス当たり
５％以上の加工度とすればダルロールの表面形状が転写
されるが、複数パス圧延すればより均一な表面を形成す
ることができる。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように本発明の親水性ステ
ンレス材料では、親水性および保水性に優れ、これによ
り塗装性を向上させることできるので、塗装作業を円滑
に行うことができるとともに、塗料と表面との付着力を
強くすることができるので、塗装面の寿命を飛躍的に向
上させることができる。
ンレス材料では、親水性および保水性に優れ、これによ
り塗装性を向上させることできるので、塗装作業を円滑
に行うことができるとともに、塗料と表面との付着力を
強くすることができるので、塗装面の寿命を飛躍的に向
上させることができる。
【図１】 Ｒｍａｘと水の接触角との関係を示す線図で
ある。
ある。
【図２】 （Ａ）ないし（Ｃ）はＲｋｒを説明するため
の粗さ曲線および振幅分布曲線であり、（Ｄ）および
（Ｅ）は、水滴の状況示す図である。
の粗さ曲線および振幅分布曲線であり、（Ｄ）および
（Ｅ）は、水滴の状況示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年１２月２５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】 Ｒｍａｘと水の接触角との関係を示す線図で
ある。
ある。
【図２】 （Ａ）ないし（Ｃ）はＲｋｒを説明するため
の粗さ曲線であり、（Ｄ）および（Ｅ）は、水滴の状況
示す図である。
の粗さ曲線であり、（Ｄ）および（Ｅ）は、水滴の状況
示す図である。
【図３】 図２（Ａ）ないし（Ｃ）に示す各粗さ曲線の
振幅分布曲線をそれぞれ示す線図である。
振幅分布曲線をそれぞれ示す線図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 表面の中心線平均粗さＲａが０．１μｍ
〜５．０μｍ、粗さ曲線の中心線に対する上下のとがり
の程度を表すＲｋｒが１０．０以下である親水性ステン
レス材料。 - 【請求項２】 前記表面の基準長さ内における表面粗さ
を示す断面曲線の凹凸の間隔の平均値Ｓｍが１０μｍ〜
２００μｍであることを特徴とする請求項１に記載の親
水性ステンレス材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27408496A JPH10102214A (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 親水性ステンレス材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27408496A JPH10102214A (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 親水性ステンレス材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10102214A true JPH10102214A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17536764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27408496A Pending JPH10102214A (ja) | 1996-09-25 | 1996-09-25 | 親水性ステンレス材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10102214A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005197222A (ja) * | 2003-12-12 | 2005-07-21 | Nisshinbo Ind Inc | 燃料電池セパレータ |
| JP2006009513A (ja) * | 2004-06-29 | 2006-01-12 | Cleanup Corp | 浴室床 |
| JP2006066138A (ja) * | 2004-08-25 | 2006-03-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃料電池用セパレータ及びその製造方法及びそれを用いた固体高分子型燃料電池 |
| JP2006331673A (ja) * | 2005-05-23 | 2006-12-07 | Nisshinbo Ind Inc | 燃料電池セパレータ |
| JP2022034170A (ja) * | 2020-08-18 | 2022-03-03 | 株式会社サーフテクノロジー | 洗浄性改善表面処理方法及び洗浄性改善部材 |
-
1996
- 1996-09-25 JP JP27408496A patent/JPH10102214A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005197222A (ja) * | 2003-12-12 | 2005-07-21 | Nisshinbo Ind Inc | 燃料電池セパレータ |
| JP2006009513A (ja) * | 2004-06-29 | 2006-01-12 | Cleanup Corp | 浴室床 |
| JP2006066138A (ja) * | 2004-08-25 | 2006-03-09 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 燃料電池用セパレータ及びその製造方法及びそれを用いた固体高分子型燃料電池 |
| JP2006331673A (ja) * | 2005-05-23 | 2006-12-07 | Nisshinbo Ind Inc | 燃料電池セパレータ |
| JP2022034170A (ja) * | 2020-08-18 | 2022-03-03 | 株式会社サーフテクノロジー | 洗浄性改善表面処理方法及び洗浄性改善部材 |
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