JPH10102151A - Continuous heat treatment apparatus of metal strip - Google Patents
Continuous heat treatment apparatus of metal stripInfo
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- JPH10102151A JPH10102151A JP8259564A JP25956496A JPH10102151A JP H10102151 A JPH10102151 A JP H10102151A JP 8259564 A JP8259564 A JP 8259564A JP 25956496 A JP25956496 A JP 25956496A JP H10102151 A JPH10102151 A JP H10102151A
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば連続的に送
給されるストリップ（鋼帯）を焼鈍する連続焼鈍炉等の
金属帯の連続熱処理装置に関し、特に金属帯を高温に加
熱する加熱帯の出側に、当該金属帯の加熱帯での達成温
度を所定時間維持する均熱帯を備えた金属帯の連続熱処
理装置に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a continuous heat treatment apparatus for a metal strip such as a continuous annealing furnace for annealing a continuously fed strip (steel strip), and more particularly to a heating zone for heating a metal strip to a high temperature. The present invention relates to a continuous heat treatment apparatus for a metal strip provided with a soaking zone for maintaining a temperature achieved in the heating zone of the metal strip for a predetermined time on the exit side.
【０００２】[0002]
【従来の技術】ストリップを連続焼鈍する従来の連続焼
鈍炉等の金属帯の連続熱処理装置では、当該ストリップ
等の金属帯をＡ2 変態点以上といった高温に加熱するた
めの加熱帯と呼ばれる炉構造を備え、当該加熱帯内に連
続的に送給されるストリップの周囲には多数のラジアン
トチューブと称される加熱装置が配設されている。特に
送給される金属帯がストリップであり、必要とする熱処
理工程が仕上げ工程における焼鈍であるような場合に
は、当該ストリップの酸化を極力回避しなければならな
い。しかも、加熱温度が前述のような高温であるため
に、炉内雰囲気中のＣＯ2 やＨ2 Ｏに含まれるＯ成分に
よってストリップの酸化が促進されてしまうことから、
このストリップの連続焼鈍雰囲気は少なくとも無酸化雰
囲気若しくは還元雰囲気である必要があり、従ってＣＯ
2 やＨ2 Ｏを含む燃焼排ガスを発生するバーナ装置で直
接的に炉内，即ち雰囲気温度を昇温することはできな
い。そこで、このバーナ装置の高温燃焼排ガス若しくは
それによって昇温された気体を前記ラジアントチューブ
内に送給し、当該ラジアントチューブ外壁から炉内への
輻射熱によってストリップを加熱する。従って、炉内雰
囲気を前記無酸化雰囲気若しくは還元雰囲気に維持して
おくことで、ストリップの酸化を回避することができ、
且つ比較的効率よくストリップの加熱を行うことができ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION continuous heat treatment apparatus for metal strip, such as a conventional continuous annealing furnace for continuous annealing a strip furnace called heating zone for heating a metal strip such as the strip temperature as high as more than A 2 transformation structure And a number of heating devices called radiant tubes are arranged around the strip continuously fed into the heating zone. Especially when the metal strip to be delivered is a strip and the required heat treatment step is annealing in the finishing step, oxidation of the strip must be avoided as much as possible. Moreover, since the heating temperature is high as described above, the oxidation of the strip is promoted by the O component contained in CO 2 and H 2 O in the furnace atmosphere.
The continuous annealing atmosphere of this strip must be at least a non-oxidizing atmosphere or a reducing atmosphere, and
It is not possible to directly raise the temperature in the furnace, that is, the ambient temperature, with a burner device that generates combustion exhaust gas containing 2 or H 2 O. Therefore, the high-temperature combustion exhaust gas of the burner device or the gas heated by the high-temperature combustion exhaust gas is fed into the radiant tube, and the strip is heated by radiant heat from the outer wall of the radiant tube into the furnace. Therefore, by maintaining the atmosphere in the furnace in the non-oxidizing atmosphere or the reducing atmosphere, oxidation of the strip can be avoided,
In addition, the strip can be heated relatively efficiently.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】ところで、実際の連続
焼鈍操業においては、生産効率を向上するためにストリ
ップの送給速度（通板速度）には下限があり、願わくば
設備効率の問題から加熱帯の大きさ，即ちストリップの
パス長もできるだけ短くしたいという要望に応じて、炉
内，即ちラジアントチューブの温度は所望するストリッ
プの達成温度よりも比較的高く設定せざるを得ない。つ
まり、ラジアントチューブの温度を高くすることによ
り、炉内温度とストリップとの温度差を大きくして、当
該ストリップが速やかに所定の高温まで加熱されるよう
にする必要がある。しかしながら、前述のように要求さ
れるストリップの高温の加熱温度に加えて、更にラジア
ントチューブの温度を高くすることは、当該ラジアント
チューブに相当の熱負荷がかけられることになり、特に
熱応力や高温クリープによってラジアントチューブその
ものが破断してしまう，所謂高温寿命が短くなってしま
う。また、このようにラジアントチューブの設定温度を
高く設定することは、その発熱源であるバーナ装置への
燃料ガス等から算出される燃料原単位（単位加熱物重量
当たりの熱量等）を大きくすることになるから、その分
だけ，コスト高になってしまうという問題もある。However, in the actual continuous annealing operation, there is a lower limit to the strip feeding speed (sheet passing speed) in order to improve the production efficiency. In response to the desire to keep the tropical size, ie the path length of the strip, as short as possible, the temperature in the furnace, ie in the radiant tube, must be set relatively higher than the desired strip achievement temperature. In other words, it is necessary to increase the temperature of the radiant tube to increase the temperature difference between the furnace temperature and the strip, so that the strip is quickly heated to a predetermined high temperature. However, if the temperature of the radiant tube is further increased in addition to the high heating temperature of the strip required as described above, a considerable heat load is applied to the radiant tube. The so-called high temperature life is shortened because the radiant tube itself is broken by creep. Setting the radiant tube at a higher temperature in this manner increases the unit fuel consumption (the amount of heat per unit weight of the heated product, etc.) calculated from the fuel gas to the burner device, which is the heat source. Therefore, there is a problem that the cost is increased accordingly.
【０００４】これらの問題のうちの前者，即ちラジアン
トチューブの高温寿命に関しては、短くなるといっても
凡そ数年といった程度であるのに対して、後者の燃料原
単位の問題は直接的にコストに反映するため、従前にお
いてはやや後者の問題が重視されてきた。その一つは、
ラジアントチューブを加熱するためのバーナ装置の燃焼
効率を上げることであり、ラジアントチューブを加熱し
終えた燃焼排ガスの顕熱を対流式熱交換装置によって燃
焼空気の顕熱に回収し、つまりバーナ装置に供給される
燃焼空気の温度を上げて、当該バーナ装置内における燃
焼効率を向上させるというものである。[0004] The former of these problems, that is, the high-temperature life of the radiant tube is only about several years even if it is shortened, whereas the latter problem of the fuel consumption rate is directly related to the cost. To reflect this, the latter problem has been emphasized in the past. One of them is
It is to increase the combustion efficiency of the burner device for heating the radiant tube, and the sensible heat of the combustion exhaust gas that has finished heating the radiant tube is recovered to the sensible heat of the combustion air by the convection heat exchange device, that is, the burner device This is to raise the temperature of the supplied combustion air to improve the combustion efficiency in the burner device.
【０００５】また、操業ラインでは予熱帯を設けてスト
リップの予熱を行う。この予熱帯では、前記バーナ装置
の燃焼排ガスの顕熱を、前述と同様の対流式熱交換装置
によって所定の気体の顕熱として回収し、これによりあ
る程度まで加熱された気体を、前記加熱帯の入側，即ち
予熱帯内でストリップに直接吹付けることにより当該ス
トリップの温度を直接的に昇温させることができる。[0005] In the operation line, a pre-tropical zone is provided to pre-heat the strip. In this pre-tropical zone, the sensible heat of the combustion exhaust gas of the burner device is recovered as sensible heat of a predetermined gas by the same convective heat exchange device as described above, and the gas heated to a certain extent by this is heated to the heating zone. The temperature of the strip can be raised directly by spraying it directly on the entry side, i.e. in the pre-tropics.
【０００６】しかしながら、前述した対流式熱交換装置
は、例えばチューブ内に燃焼用の空気や蒸気等の気体を
通しておき、その周囲に燃焼排ガスを流して、当該燃焼
排ガスの顕熱を、チューブを介して気体に伝熱回収する
ものであることから、燃焼排ガスと回収する側の気体と
の間には十分な温度差と広い伝熱面積が必要となる。従
って、燃焼排ガスから十分な熱回収を行うためには大き
な熱交換器が必要となるが、十分な設置スペースがとれ
ないという現状から熱回収率は低く、仮に十分な伝熱面
積が確保できたとしても、前記チューブ内の気体を短時
間で十分な高温まで加熱することは困難である。従っ
て、この対流式熱交換装置を用いてバーナ装置の燃焼効
率を向上するにしても、予熱帯でストリップを予熱する
にしても、燃料原単位或いはラジアントチューブの高温
寿命の向上効果は期待するほどのものではないというの
が現状である。However, in the above-mentioned convection heat exchanger, for example, a gas such as air or steam for combustion is passed through a tube, and the flue gas is flowed around the tube, and the sensible heat of the flue gas is passed through the tube. Therefore, a sufficient temperature difference and a large heat transfer area are required between the combustion exhaust gas and the gas to be recovered. Therefore, a large heat exchanger is required to perform sufficient heat recovery from the combustion exhaust gas, but the heat recovery rate is low due to the fact that sufficient installation space cannot be taken, and a sufficient heat transfer area could be secured. However, it is difficult to heat the gas in the tube to a sufficiently high temperature in a short time. Therefore, whether the combustion efficiency of the burner device is improved by using the convection type heat exchange device or the strip is preheated in the pre-tropical zone, the effect of improving the high-temperature life of the fuel consumption unit or the radiant tube is expected. It is not at present.
【０００７】そこで、このような諸問題を解決するため
の手段として、例えば特開平６−２８８５１９号公報に
記載される蓄熱式バーナ装置を用いた連続焼鈍度等の連
続熱処理装置が挙げられる。この技術は、対をなす蓄熱
式バーナ装置のうちの一方のバーナ装置で燃焼を行い、
その燃焼排ガスの顕熱を他方の蓄熱式バーナ装置の蓄熱
体に蓄熱し、やがて例えば前記他方の蓄熱式バーナの蓄
熱体の温度が上限温度に達して、それまでの燃焼−蓄熱
循環が限界に達したら、前記一方のバーナ装置の燃焼を
停止し、他方の蓄熱式バーナ装置で燃焼を行うと共に、
例えばその蓄熱式バーナ装置への燃焼空気を蓄熱体を通
過させて燃焼に供することにより、前記燃焼排ガスの顕
熱を当該燃焼空気の顕熱として高い効率で回収すること
が可能となる。従って、この蓄熱式バーナ装置を、前記
連続焼鈍炉等の連続熱処理装置のバーナ装置として用い
ることにより熱回収効率が向上するため、少なくとも燃
料原単位の低減効果は期待することができる。Therefore, as means for solving such problems, there is a continuous heat treatment apparatus such as a continuous annealing degree using a regenerative burner apparatus described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-288519. This technology burns in one of the paired regenerative burners,
The sensible heat of the combustion exhaust gas is stored in the regenerator of the other regenerative burner device, and then, for example, the temperature of the regenerator of the other regenerative burner reaches the upper limit temperature, and the combustion-heat storage circulation up to that limit is reached. When reached, the combustion of the one burner device is stopped, and the combustion is performed by the other regenerative burner device.
For example, by passing the combustion air to the regenerative burner device through the regenerator for combustion, the sensible heat of the combustion exhaust gas can be recovered with high efficiency as the sensible heat of the combustion air. Therefore, since the heat recovery efficiency is improved by using the regenerative burner device as a burner device of a continuous heat treatment device such as the continuous annealing furnace, at least an effect of reducing the unit fuel consumption can be expected.
【０００８】しかしながら、この蓄熱式バーナ装置で
は、燃焼バーナ装置毎に蓄熱体を備えなければならず、
その分だけ装置単体が複雑化及び大型化してしまう。と
ころが、実際の操業に用いられる連続焼鈍炉等の連続熱
処理装置では、このようなバーナ装置を百本以上、大き
なものでは数百本も備えていることから、それら全てに
蓄熱式バーナ装置を用いようとすると構造が複雑化及び
大型化するのみならず、その制御が非常に煩雑になって
しまい、その分だけ保守や整備も困難になるという問題
も併せ持つ。また、特に従来既存の設備で前記通常のバ
ーナ装置をこれらの蓄熱式バーナ装置に改造すること
は、経済性に劣るばかりでなく、既に限られたスペース
内に設けられている全てのバーナ装置に、更には蓄熱体
を設けることができないという実情もある。However, in this regenerative burner device, a heat storage element must be provided for each combustion burner device.
As a result, the device itself becomes complicated and large. However, in continuous heat treatment apparatuses such as continuous annealing furnaces used in actual operations, more than a hundred such burners are provided, and several hundreds of such burners are provided. In such a case, not only the structure becomes complicated and large, but also the control becomes very complicated, and there is also a problem that maintenance and maintenance become difficult to that extent. In addition, remodeling the normal burner device to these regenerative burner devices with the existing equipment in the past is not only inferior in economical efficiency but also for all burner devices already provided in the limited space. In addition, there is a fact that a heat storage element cannot be provided.
【０００９】本発明はこれらの諸問題に鑑みて開発され
たものであり、加熱帯の出側端部に複数の対をなす蓄熱
式加熱器を備えた蓄熱式加熱装置を配設して、所謂チャ
ンスフリー帯を構成し、各蓄熱式加熱器で雰囲気ガスを
高温に加熱して、それを安定して金属帯に吹付ける，つ
まり高温の雰囲気ガスによる対流熱伝達によって加熱帯
出側での金属帯達成温度を急速に高めることを可能と
し、結果的にそれまでの加熱帯で要求される金属帯の温
度上昇分を小さくすることで炉内，即ちラジアントチュ
ーブに要求される設定温度を低くし、これにより燃料原
単位を低減すると共にラジアントチューブの高温寿命を
向上し、更にこのチャンスフリー帯で前記金属帯への雰
囲気ガスの吹付け及びそれによる金属帯の温度を安定さ
せることのできる金属帯の連続熱処理装置を提供するこ
とを目的とするものである。The present invention has been developed in view of these problems, and comprises a regenerative heating device provided with a plurality of pairs of regenerative heaters at the outlet end of a heating zone. The so-called “chance-free zone” is constructed, and each regenerative heater heats the atmosphere gas to a high temperature and stably blows it to the metal zone. It is possible to rapidly increase the zone achievement temperature, and consequently reduce the set temperature required in the furnace, that is, the radiant tube, by reducing the temperature rise of the metal zone required in the previous heating zone. Accordingly, the fuel consumption can be reduced, the high-temperature life of the radiant tube can be improved, and further, the gas that can blow the atmospheric gas onto the metal strip in the chance-free zone and thereby stabilize the temperature of the metal strip can be obtained. It is an object to provide a continuous heat treatment apparatus of the band.
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】上記諸問題を解決するた
めに、本発明のうち請求項１に係る金属帯の連続熱処理
装置は、複数のバーナ装置の燃焼排ガスが夫々供給され
るラジアントチューブを複数備え、所定の雰囲気ガスの
中で、このラジアントチューブからの輻射熱によって連
続的に送給される金属帯を所定の高温まで加熱するため
の加熱帯と、この加熱帯の出側で、当該加熱帯から送給
される金属帯を、当該加熱帯で加熱された温度に所定時
間維持する均熱帯とを備えた金属帯の連続熱処理装置に
おいて、前記加熱帯の出側端部に、前記雰囲気ガスを吸
引して加熱したそれを金属帯に直接吹付ける複数の蓄熱
式加熱器を備えた蓄熱式加熱装置を設け、この蓄熱式加
熱装置は、対をなす蓄熱式加熱器のうちの一方で燃焼と
雰囲気ガスの吸入とによって蓄熱体への蓄熱を行い、他
方で蓄熱体の蓄熱を雰囲気ガスの顕熱に代えて金属帯に
吹付けるように、各蓄熱式加熱器の切換え制御を順次行
う制御手段を備えたことを特徴とするものである。In order to solve the above problems, a continuous heat treatment apparatus for a metal strip according to claim 1 of the present invention comprises a radiant tube to which combustion exhaust gas from a plurality of burners is respectively supplied. A heating zone for heating a metal strip continuously fed by radiant heat from the radiant tube to a predetermined high temperature in a predetermined atmosphere gas; and a heating zone at an outlet side of the heating zone. In a continuous heat treatment apparatus for a metal strip including a metal strip fed from the tropics and a soaking zone for maintaining the temperature heated in the heating zone for a predetermined time, the atmosphere gas is provided at an outlet end of the heating zone. A regenerative heating device is provided with a plurality of regenerative heaters for directly sucking and heating it and spraying it onto a metal strip, and the regenerative heating device is provided with one of the pair of regenerative heaters for combustion. And atmosphere gas inhalation Control means for sequentially switching control of each regenerative heater so that heat is stored in the regenerator, and on the other hand, the regenerative heat of the regenerator is blown onto the metal strip instead of the sensible heat of the atmospheric gas. It is a feature.
【００１１】この発明は、例えば前記従来のラジアント
チューブ等の輻射による加熱方法の限界を考慮したもの
である。周知のように輻射による加熱方法では、高温域
において被加熱物温度と雰囲気温度との差が小さくなる
と、被加熱物温度の上昇は，所謂飽和状態となって時間
をかけても加熱できなくなってしまう。ところで、こう
した輻射による加熱を行う場合に必要なガス輻射につい
て考察すると、例えばＣＯ2 やＨ2 Ｏ等はガス輻射を有
するが、前記ストリップの連続焼鈍炉等で無酸化雰囲気
又は還元雰囲気を達成するために必要なＮ2 やＡｒには
ガス輻射がなく、そのため前述のようにラジアントチュ
ーブ内に一旦、ＣＯ2 やＨ2 Ｏ等を含む燃焼排ガスを供
給し、その輻射熱でストリップを加熱するしかないと考
えられていた。ところが、前記無酸化雰囲気又は還元雰
囲気を達成するために必要なＮ2やＡｒを相応の高温に
まで加熱することができれば、それを金属帯に直接吹付
けることによる，所謂対流熱伝達で当該金属帯を急速に
加熱することができる。そして、一旦、所定温度まで金
属帯を加熱できれば、その温度は均熱帯で所定時間維持
されるから、とにかく加熱帯の出側までで金属帯を急速
に加熱してでも所定温度に達成すればよい。ところが、
このように雰囲気ガスを相当の高温まで加熱するために
は、前述のような対流熱交換器等を用いてもとても及ば
ない。合わせて、ＣＯ2 やＨ2 Ｏ等のＯ成分を含む燃焼
排ガスを、ストリップ等の金属帯に吹付けることはおろ
か、炉内雰囲気に混入させることも極力回避しなければ
ならないという命題もある。The present invention takes into account the limitations of the conventional method of heating a radiant tube or the like by radiation. As is well known, in the heating method using radiation, when the difference between the temperature of the object to be heated and the ambient temperature is reduced in a high temperature range, the temperature of the object to be heated rises to a so-called saturated state, and heating cannot be performed even over time. I will. By the way, when considering the gas radiation required when heating by such radiation, for example, CO 2 and H 2 O have gas radiation, but achieve a non-oxidizing atmosphere or a reducing atmosphere in a continuous annealing furnace or the like of the strip. There is no gas radiation for N 2 and Ar necessary for that, so the combustion exhaust gas containing CO 2 and H 2 O etc. is once supplied into the radiant tube as described above, and the strip must be heated by the radiant heat. Was considered. However, the if it is possible to heat the N 2 and Ar necessary to achieve a non-oxidizing or reducing atmosphere to a high temperature corresponding, according to which the attaching directly sprayed on the metal strip, the metal in the so-called convection heat transfer The strip can be heated rapidly. Then, once the metal strip can be heated to the predetermined temperature, the temperature is maintained for a predetermined time in the solitary zone, and anyway, the metal strip may be rapidly heated up to the exit side of the heating zone to achieve the predetermined temperature. . However,
In order to heat the atmosphere gas to a considerably high temperature in this way, it is very difficult to use the above-described convection heat exchanger or the like. In addition, there is also a proposition that it is necessary to avoid as much as possible to spray combustion exhaust gas containing an O component such as CO 2 and H 2 O onto a metal band such as a strip and to mix it into the furnace atmosphere.
【００１２】そこで、一対の蓄熱式加熱器の何れか一方
の加熱器ではバーナ装置を燃焼させるが、その加熱器で
は同時にバーナ装置の燃焼排ガスと（炉内）雰囲気ガス
とを一緒に吸引して蓄熱体に通過させ、その間に燃焼排
ガス及び雰囲気ガスの顕熱を蓄熱体に蓄熱し、他方の蓄
熱式加熱器からは、当該加熱器内で既に十分加熱されて
いる蓄熱体を通過させて不活性ガス等の雰囲気ガスの顕
熱に回収し、これを炉内に直接送給する。この蓄熱式加
熱器を複数備えた蓄熱式加熱装置を加熱帯の出側端部に
設け、これによって送給される金属帯を当該加熱帯の出
側近傍で急速に加熱することができれば、それまでの加
熱帯に要求される金属帯の温度上昇分は小さくなり、そ
の分だけ炉内温度，即ちラジアントチューブに要求され
る温度は低くてよい。ところで、前述のような高温域で
のラジアントチューブの破断寿命は、温度の逆数の指数
関数で与えられ、僅か十数℃から数十℃で二倍から数倍
になることが分かっているから、これによりラジアント
チューブの高温寿命を大幅に向上できると共に、バーナ
装置に供給される燃料ガス等の燃料原単位を低減するこ
とができる。Therefore, the burner device is burned in one of the pair of regenerative heaters, and the heater simultaneously sucks the combustion exhaust gas of the burner device and the (in-furnace) atmosphere gas together. In the meantime, the sensible heat of the combustion exhaust gas and the atmospheric gas is stored in the heat accumulator, and the other heat accumulating heater passes through the heat accumulator that has already been sufficiently heated in the heat accumulator. It is recovered by the sensible heat of an atmosphere gas such as an active gas, and is directly fed into the furnace. If a regenerative heating device having a plurality of regenerative heaters is provided at the outlet end of the heating zone, and if the metal strip fed by the regenerative heating device can be rapidly heated in the vicinity of the outlet side of the heating zone, then The temperature rise of the metal zone required for the heating zone up to the above becomes smaller, and the furnace temperature, that is, the temperature required for the radiant tube, may be lowered accordingly. By the way, since the rupture life of the radiant tube in the high temperature region as described above is given by an exponential function of the reciprocal of the temperature, it is known that the rupture life is double to several times at only tens of degrees C to tens of degrees C, Thus, the high-temperature life of the radiant tube can be greatly improved, and the unit consumption of fuel such as fuel gas supplied to the burner device can be reduced.
【００１３】また、本発明のうち請求項２に係る金属帯
の連続熱処理装置は、前記蓄熱式加熱装置が、前記蓄熱
式加熱器の対を、金属帯の送給方向に沿って少なくとも
３対以上備えたことを特徴とするものである。According to a second aspect of the present invention, in the continuous heat treatment apparatus for a metal band, the regenerative heating device may include at least three pairs of the regenerative heaters along the feeding direction of the metal band. It is characterized by having the above.
【００１４】また、本発明のうち請求項３に係る金属帯
の連続熱処理装置は、前記制御手段が、前記３対以上の
蓄熱式加熱器の対のうち、前記蓄熱体への蓄熱と雰囲気
ガスの吹付けとを切換えている対を除き、前記何れか他
方の蓄熱式加熱器から雰囲気ガスを金属帯に吹付けてい
る対に対して、それらから吹付けられる雰囲気ガスの温
度が金属帯の送給方向に常時平均化されるように、各蓄
熱式加熱器の対の蓄熱体への蓄熱と雰囲気ガスの吹付け
との切換えをずらして行うことを特徴とするものであ
る。According to a third aspect of the present invention, in the continuous heat treatment apparatus for a metal strip according to the third aspect, the control means may be configured to store the heat in the heat storage body and the atmosphere gas in the three or more pairs of the heat storage heaters. Except for the pair that switches between the spraying and the other, the temperature of the atmosphere gas blown from the pair of the other regenerative heaters that blows the atmospheric gas onto the metal strip from the metal strip. The switching between the heat storage to the pair of heat storage bodies and the blowing of the atmospheric gas is performed staggered so that the heat is always averaged in the feeding direction.
【００１５】これらの発明では、３対以上の蓄熱式加熱
器を用い、このうちの少なくとも１対からは蓄熱された
蓄熱体に雰囲気ガスを通過させて高温の雰囲気ガスとな
し、これを金属帯に吹付け、残りの蓄熱式加熱器の蓄熱
体に蓄熱するように、順次制御弁の開閉制御を行う。こ
の種の蓄熱式加熱器では、例えば蓄熱体若しくはその近
傍の温度が上限値を越えることはできないから、前記蓄
熱体への蓄熱と雰囲気ガスの吹付けとは、前記対をなす
加熱器同志で、適宜のタイミングで切換えられる必要が
ある。そこで、実際に、蓄熱式加熱器が２対だけである
場合には、何れかの対の蓄熱式加熱器で切換えが行われ
ているときには、残りの対の蓄熱式加熱器でのみ金属帯
に高温の雰囲気ガスの吹付けが行われる状況が発生す
る。ここで、前記切換えそのものには、バルブの切換え
時間程度のさほどの時間を要しないから、効率化のため
にも当該切換えが終了したら、直ぐに雰囲気ガスの吹付
けを行うことも可能である。しかしながら、そのように
すると、その間も金属帯は送給され続けているから、そ
の金属帯を送給方向に観察すると、１対の蓄熱式加熱器
のみから高温の雰囲気ガスが吹付けられた箇所と、２対
の蓄熱式加熱器から高温の雰囲気ガスが吹付けられた箇
所とが混在することになり、結果的に送給方向に温度の
バラツキが生じることになる。また、このように蓄熱式
加熱器の切換えタイミングを一致させたのでは、高温の
雰囲気ガスが金属帯に吹付けられていない状況が発生す
ることから、同じく金属帯の送給方向に温度のバラツキ
が生じ、また、何れか一方の対をなす蓄熱式加熱器の切
換えが終了してから、他方の対の切換えが開始されるま
で、当該一方の蓄熱式加熱器の運転を停止しておく，つ
まり常時１対の蓄熱式加熱器のみから高温の雰囲気ガス
が金属帯に吹付けられるようにする方法では、金属帯の
送給方向への温度バラツキは生じないが、極めて効率が
悪い。更に、各蓄熱式加熱器で雰囲気ガスを加熱し、そ
れを金属帯に吹付けている間は、前記蓄熱体の蓄熱は対
流熱伝達によって雰囲気ガスの顕熱に変化しているた
め、蓄熱体の温度が下がると雰囲気ガスの温度も下がる
ことになるから、１対の蓄熱式加熱器から雰囲気ガスを
吹付け続けることは、雰囲気ガスの温度が次第に低下す
ることを意味し、従ってその分だけでも金属帯の送給方
向には温度のバラツキが生じる。従って、３対以上，望
ましくは４対以上の蓄熱式加熱器を用い、それらの蓄熱
体への蓄熱と雰囲気ガスの吹付けとを切換えるタイミン
グが互いに一致しないようにずらして切換えを行うこと
により、その切換えている対を除く蓄熱式加熱器から金
属帯に吹付けられる雰囲気ガスの温度を金属帯の送給方
向に常時平均化することができ、これにより金属帯の送
給方向への温度バラツキを抑制防止することが可能とな
る。In these inventions, three or more pairs of regenerative heaters are used, and at least one pair of the regenerators is made to pass an atmospheric gas through a regenerator which has been stored to form a high-temperature atmospheric gas. , And control the opening and closing of the control valve sequentially so that heat is stored in the heat storage body of the remaining heat storage heater. In this type of regenerative heater, for example, since the temperature of the regenerator or the vicinity thereof cannot exceed the upper limit, the heat storage on the regenerator and the blowing of the atmospheric gas are performed by the pair of heaters. Must be switched at appropriate timing. Therefore, in practice, when there are only two pairs of regenerative heaters, when switching is being performed on any of the pairs of regenerative heaters, only the remaining pairs of regenerative heaters form a metal band. A situation occurs in which high-temperature atmospheric gas is sprayed. Here, the switching itself does not require much time as long as the switching time of the valve. Therefore, it is also possible to spray the atmospheric gas immediately after the completion of the switching for efficiency. However, in such a case, since the metal band is continuously fed during that time, when the metal band is observed in the feeding direction, the point where the high-temperature atmospheric gas is blown from only the pair of regenerative heaters is observed. And the locations where the high-temperature atmospheric gas is blown from the two pairs of regenerative heaters coexist, resulting in temperature variations in the feed direction. In addition, if the switching timing of the regenerative heater is matched in this way, a situation occurs in which the high-temperature atmosphere gas is not sprayed on the metal strip, so that the temperature also varies in the feeding direction of the metal strip. Occurs, and after the switching of one of the regenerative heaters is completed, the operation of the one regenerative heater is stopped until the switching of the other pair is started. In other words, in a method in which a high-temperature atmosphere gas is always blown from a pair of regenerative heaters onto a metal strip, there is no temperature variation in the feeding direction of the metal strip, but the efficiency is extremely low. Further, while the atmosphere gas is heated by each regenerative heater and sprayed on the metal strip, the heat storage of the heat storage body is changed to the sensible heat of the atmosphere gas by convection heat transfer. When the temperature of the atmosphere gas decreases, the temperature of the atmosphere gas also decreases, so that the continuous blowing of the atmosphere gas from the pair of regenerative heaters means that the temperature of the atmosphere gas gradually decreases, and accordingly, However, temperature variations occur in the feeding direction of the metal strip. Therefore, by using three or more pairs, preferably four or more pairs of regenerative heaters, by shifting the timing of switching between the heat storage to these heat storage bodies and the blowing of the atmosphere gas so as not to coincide with each other, switching is performed. The temperature of the atmospheric gas blown from the regenerative heater excluding the switched pair to the metal strip can be constantly averaged in the feeding direction of the metal strip, and thereby the temperature variation in the feeding direction of the metal strip. Can be suppressed.
【００１６】[0016]
【発明の実施の形態】図１は本発明の金属帯の連続熱処
理装置を実施化したストリップ（冷延鋼板）の連続焼鈍
炉の一実施形態を示すものであり、基本的には従来既存
の設備に改造を加えて本発明の実施形態となしたもので
ある。FIG. 1 shows an embodiment of a continuous annealing furnace for strip (cold rolled steel sheet) in which a continuous heat treatment apparatus for a metal strip according to the present invention is implemented. This is an embodiment of the present invention by modifying the equipment.
【００１７】同図は、ストリップＳを連続的に焼鈍する
竪型連続焼鈍炉の構成を示すものであり、この連続焼鈍
炉は順に、コイル巻戻し機，溶接機，洗浄機等を有する
図示しない入側設備、予熱帯（ＰＨＳ）、加熱帯（Ｈ
Ｓ）、均熱帯（ＳＳ）、必要に応じて板温を調節する図
示されない板温調節帯や熱処理帯、及び剪断機，巻取り
機等の図示しない出側設備から構成される。これらの設
備は設置面積の低減の要求から全てタワー状の竪型に構
築されている。FIG. 1 shows the configuration of a vertical continuous annealing furnace for continuously annealing a strip S. This continuous annealing furnace has a coil unwinder, a welding machine, a washing machine and the like in this order, not shown. Inlet equipment, pre-tropical zone (PHS), heating zone (H
S), isotropy (SS), a plate temperature control zone (not shown) and a heat treatment zone (not shown) for adjusting the plate temperature as required, and outlet equipment (not shown) such as a shearing machine and a winder. All of these facilities are constructed in a tower-like vertical type in order to reduce the installation area.
【００１８】冷延鋼板は、板厚や材料等の諸元に関わら
ず長手方向に溶接されて一連のストリップＳとなして入
側設備から連続的に送給された後、予熱帯（ＰＨＳ）、
加熱帯（ＨＳ）、均熱帯（ＳＳ）、及び必要な板温調節
帯や熱処理帯を順に通過して最終的には常温まで冷却さ
れる。The cold-rolled steel sheet is welded in the longitudinal direction regardless of the specifications such as the sheet thickness and the material, and is continuously fed from the entrance facility as a series of strips S. ,
After passing through the heating zone (HS), the soaking zone (SS), and the necessary plate temperature adjustment zone and the heat treatment zone in order, it is finally cooled to room temperature.
【００１９】このうち、前記加熱帯（ＨＳ）及び均熱帯
（ＳＳ）は従来既存のものと同様又はほぼ同様であり、
加熱帯（ＨＳ）は入側設備から連続的に送給され、予熱
帯（ＰＨＳ）で予熱された冷延鋼板を例えば、再結晶温
度以上まで加熱するものであり、具体的には炉内温度が
９００〜９５０℃で、ストリップの温度が７００〜８０
０℃になるように当該鋼板を加熱する。そして加熱され
た冷延鋼板は均熱帯（ＳＳ）で必要な時間保持された
後、板温調節帯に致る。従って、加熱帯（ＨＳ）内に通
板されるストリップＳの近傍，即ち各パスの周囲には、
従来と同様に図示されない多数のラジアントチューブが
配設され、各ラジアントチューブには通常のバーナ装置
から高温の燃焼排ガスが送給され、当該ラジアントチュ
ーブを通過した燃焼排ガスは一括して、後述する対流式
熱交換装置に送給される。Among them, the heating zone (HS) and the isotropy (SS) are the same or almost the same as the existing ones,
The heating zone (HS) is for continuously heating the cold-rolled steel sheet pre-heated in the pre-tropical zone (PHS) to a temperature higher than the recrystallization temperature, for example. Is 900-950 ° C and the strip temperature is 700-80.
The steel sheet is heated to 0 ° C. Then, the heated cold-rolled steel sheet is held in the soaking zone (SS) for a required time, and then falls into the sheet temperature control zone. Therefore, in the vicinity of the strip S passed through the heating zone (HS), that is, around each pass,
A large number of radiant tubes (not shown) are provided as in the conventional case, and high-temperature combustion exhaust gas is supplied to each radiant tube from a normal burner device, and the combustion exhaust gas passing through the radiant tube is collectively subjected to convection described below. The heat is sent to the heat exchanger.
【００２０】また、前記予熱帯（ＰＨＳ）には図示され
ない対流式熱交換器が設けられており、前記加熱帯（Ｈ
Ｓ）のラジアントチューブから排出されてきた燃焼排ガ
スは、既設の排ガス入側配管を通って、予熱帯（ＰＨ
Ｓ）の一側面に設けられている既設の対流式熱交換器に
供給され、次いで既設の排ガス出側配管を通って図示さ
れない排気ファン側に排気される。また、前記対流式熱
交換器には、予熱帯（ＰＨＳ）内の雰囲気ガス（この場
合は空気）を吸入する既設の吸気ファンから、既設の空
気入側配管を通って当該雰囲気ガスである空気が供給さ
れ、次いでこの対流式熱交換器で加熱された空気は、既
設の空気出側配管を通って図示されないプレナムチャン
バ等の拡散吹付け装置から当該予熱帯（ＰＨＳ）内を通
板するストリップＳに吹付けられる。つまり、前述のよ
うに、この対流式熱交換器内には図示されない多数のチ
ューブが配設され、このチューブ内に送給された空気
は、その周囲に流れる高温の燃焼排ガスの対流熱伝達に
よって加熱され、プレナムチャンバからストリップＳに
吹付けられ、ストリップＳを加熱する。In the pre-tropical zone (PHS), a convection heat exchanger (not shown) is provided, and the heating zone (H
The combustion exhaust gas discharged from the radiant tube of S) passes through the existing exhaust gas inlet pipe and passes through the pre-tropical zone (PH).
S) It is supplied to an existing convection heat exchanger provided on one side surface, and is then exhausted to an exhaust fan (not shown) through an existing exhaust gas outlet pipe. Further, the convection heat exchanger is supplied with air, which is the atmospheric gas, from an existing intake fan that inhales atmospheric gas (in this case, air) in the pre-tropical zone (PHS) through an existing air inlet side pipe. The air heated by the convection heat exchanger is then passed through an existing air outlet pipe from a diffusion spray device such as a plenum chamber (not shown) to pass through the pre-tropical zone (PHS). It is sprayed on S. That is, as described above, a number of tubes (not shown) are provided in the convection heat exchanger, and the air supplied into the tubes is heated by convective heat transfer of high-temperature combustion exhaust gas flowing around the tubes. The strip S is heated and sprayed from the plenum chamber to heat the strip S.
【００２１】一方、前記加熱帯（ＨＳ）の出側端部に相
当する最終パス（図１では第２５パス）には、蓄熱式加
熱装置１Ａ〜１Ｄを、通板されるストリップＳの両板面
に対向して配設したチャンスフリー帯（ＣＦＳ）が設け
られている。このチャンスフリー帯の語源は、凡そ以下
のようである。即ち、前述のようにラジアントチューブ
からの輻射熱によって高温に加熱される加熱帯（ＨＳ）
内は、前記バーナ装置への燃料ガスの供給量等の制御因
子を制御してから実際に炉温が変化するまでの応答時間
が長く、実際に板厚の異なる鋼板を連続したストリップ
において、当該板厚に応じた板温を確実に達成し且つ燃
料原単位を可及的に低減するためには、その鋼板の諸元
に応じた炉内温度制御を，長時間にわたって設定するプ
ロセス制御と、更に実際の炉温変動を見ながら種々の制
御因子を最適に操作する最適化制御とが必要となる。こ
れに対して、同じ加熱処理にあって、板温を比較的短時
間で調整可能な機能帯があれば、こうした最適化若しく
はプロセス制御を行わずとも、板厚に応じた板温を即座
に得ることができ、その分だけ板温の制御機会に自在性
がある。そこで、このような短時間での板温調節帯をチ
ャンスフリー帯と称する慣習はあるが、それが実際に構
築されることは前述のように殆どなかった。On the other hand, the last pass (the 25th pass in FIG. 1) corresponding to the outlet end of the heating zone (HS) is provided with the regenerative heating devices 1A to 1D and both plates of the strip S to be passed. A chance free zone (CFS) is provided facing the surface. The etymology of this chance-free zone is as follows. That is, the heating zone (HS) heated to a high temperature by the radiant heat from the radiant tube as described above.
Inside, a long response time from controlling a control factor such as the amount of fuel gas supplied to the burner device until the furnace temperature is actually changed, in a strip in which steel sheets having different thicknesses are actually continuous, In order to surely achieve the sheet temperature according to the sheet thickness and to reduce the fuel consumption rate as much as possible, a process control in which the furnace temperature control according to the specifications of the steel sheet is set for a long time, Furthermore, optimization control for optimally operating various control factors while observing actual furnace temperature fluctuations is required. On the other hand, if there is a functional zone in the same heat treatment that can adjust the sheet temperature in a relatively short time, the sheet temperature according to the sheet thickness can be immediately adjusted without performing such optimization or process control. Therefore, there is flexibility in controlling the sheet temperature. Therefore, there is a custom that such a short time sheet temperature adjustment zone is referred to as a chance-free zone, but it is hardly actually constructed as described above.
【００２２】さて、前記チャンスフリー帯（ＣＦＳ）に
配設された各蓄熱式加熱装置１Ａ〜１Ｄは、夫々、例え
ば図２に示すような構成を有する。各蓄熱式加熱装置１
Ａ〜１Ｄは、夫々、前述のように対をなす２つの蓄熱式
加熱器２ＡＵ〜２ＤＵ，２ＡＬ〜２ＤＬを有し、図２ａ
は図示上側の蓄熱式加熱器２ＡＵ〜２ＤＵでチャンスフ
リー帯（ＣＦＳ）内の雰囲気ガスを吸引すると共に蓄熱
体への蓄熱を行い、図示下側の蓄熱式加熱器２ＡＬ〜２
ＤＬで雰囲気ガスであるＨＮガスを加熱し、それをチャ
ンスフリー帯（ＣＦＳ）内に通板されているストリップ
板面に直接吹付けている状態であり（以下、この状態を
ＭＯＤＥ−Ｌとも示す）、図２ｂはその逆に図示上側の
蓄熱式加熱器２ＡＵ〜２ＤＵで雰囲気ガスであるＨＮガ
スを加熱してストリップ板面に直接吹付け、図示下側の
蓄熱式加熱器２ＡＬ〜２ＤＬで雰囲気ガスの吸引と蓄熱
体への蓄熱を行っている状態を示す（以下、この状態を
ＭＯＤＥ−Ｕとも示す）。なお、図２では、ストリップ
の右側板面にしか蓄熱式加熱装置１Ａ〜１Ｄを配設して
いないが、実際には図１に示すようにストリップの両側
板面に加熱されたＨＮガスが吹付けられるように、スト
リップの両板面側に蓄熱式加熱装置１Ａ〜１Ｄを配設し
ていることは言うまでもない。Each of the regenerative heating devices 1A to 1D arranged in the chance free zone (CFS) has a configuration as shown in FIG. 2, for example. Each regenerative heating device 1
A to 1D respectively have two regenerative heaters 2AU to 2DU and 2AL to 2DL paired as described above, and FIG.
In the upper part of the figure, the regenerative heaters 2 AU to 2 DU suck the atmospheric gas in the chance free zone (CFS) and store heat in the heat storage body, and the lower part of the regenerative heaters 2 AL to 2 AL shown in the figure.
This is a state in which HN gas, which is an atmosphere gas, is heated by DL, and is directly sprayed onto a strip plate surface passed through a chance-free zone (CFS) (hereinafter, this state is also referred to as MODE-L). 2b, on the contrary, HN gas as an atmosphere gas is heated by the regenerative heaters 2AU to 2DU on the upper side of the drawing and directly blown to the strip plate surface, and the atmosphere is heated by the regenerative heaters 2AL to 2DL on the lower side of the drawing. This shows a state in which gas is sucked and heat is stored in the heat storage body (hereinafter, this state is also referred to as MODE-U). In FIG. 2, the regenerative heating devices 1A to 1D are provided only on the right side plate surface of the strip. However, actually, as shown in FIG. As a matter of course, it is needless to say that the regenerative heating devices 1A to 1D are arranged on both plate surface sides of the strip.
【００２３】そして、各蓄熱式加熱装置１Ａ〜１Ｄの各
蓄熱式加熱器２ＡＵ〜２ＤＵ，２ＡＬ〜２ＤＬの夫々
は、例えば図２に示すように、蓄熱体１０を内装する蓄
熱体室１１の上側及び下側に隣接し、且つ当該蓄熱体室
１１の蓄熱体１０内に気体を通過させ得る上側室１２及
び下側室１３を備え、このうち上側室１２が、チャンス
フリー帯（ＣＦＳ）内に通板されるストリップの板面に
対向して開口する開口部に連通されている。また、前記
上側室１２内には図示されないバーナ装置が内装されて
おり、このバーナ装置に連通する燃焼空気配管に空気弁
３が，また同じく燃料ガスであるＭガス配管にＭガス弁
４が設けられている。また、前記下側室１３に接続され
る排気配管には排気弁５が、同じく雰囲気ガスであるＨ
Ｎガス配管にはＨＮガス弁６が設けられている。なお、
前記Ｍガスとは、前記バーナ装置で燃焼を行うための燃
料ガスである。また、ＨＮガスとは、チャンスフリー帯
（ＣＦＳ）内を無酸化及び還元雰囲気とするためのＮ2
とＨ2 との混合ガスであり、周知のようにＮ2 は主たる
無酸化雰囲気を創成し、Ｈ2 は雰囲気ガス中のＯ成分と
反応して積極的な還元雰囲気を導出する。Each of the regenerative heaters 2AU to 2DU, 2AL to 2DL of each regenerative heating device 1A to 1D is, for example, as shown in FIG. And an upper chamber 12 and a lower chamber 13 which are adjacent to the lower side and allow gas to pass through the regenerator 10 of the regenerator chamber 11, wherein the upper chamber 12 passes through a chance free zone (CFS). It communicates with an opening that opens opposite the plate surface of the strip to be plated. A burner device (not shown) is provided in the upper chamber 12, and an air valve 3 is provided in a combustion air pipe communicating with the burner apparatus, and an M gas valve 4 is provided in an M gas pipe which is also a fuel gas. Have been. An exhaust pipe connected to the lower chamber 13 is provided with an exhaust valve 5 which is also H
An HN gas valve 6 is provided in the N gas pipe. In addition,
The M gas is a fuel gas for performing combustion in the burner device. Further, HN gas is N 2 gas for making the chance free zone (CFS) non-oxidizing and reducing atmosphere.
And a mixed gas of H 2, the N 2 as well known to creating the main non-oxidizing atmosphere, H 2 derives an aggressive reducing atmosphere reacts with O component in the atmosphere gas.
【００２４】なお、前記チャンスフリー帯（ＣＦＳ）内
のうち、送給されるストリップの通板方向手前，即ち図
１の図示上方から順に、蓄熱式加熱装置１Ａに接続され
る蓄熱式加熱器，配管及び弁構成をＡ系，蓄熱式加熱装
置１Ｂに接続される蓄熱式加熱器，配管及び弁構成をＢ
系，蓄熱式加熱装置１Ｃに接続される蓄熱式加熱器，配
管及び弁構成をＣ系，蓄熱式加熱装置１Ｄに接続される
蓄熱式加熱器，配管及び弁構成をＤ系と表す。また、各
系の蓄熱式加熱装置１Ａ〜１Ｄのうち、図２で図示上側
の蓄熱式加熱器を上側蓄熱式加熱器２ＡＵ〜２ＤＵ，図
示下側のものを下側蓄熱式加熱器２ＡＬ〜２ＤＬ（Ａ〜
Ｄは夫々，系に対応する）と表し、更に上側蓄熱式加熱
器２ＡＵ〜２ＤＵに接続される配管及び弁構造を上側系
と表し、下側蓄熱式加熱器２ＡＬ〜２ＤＬに接続される
配管及び弁構造を下側系と表す。In the chance free zone (CFS), the regenerative heater connected to the regenerative heating device 1A is arranged in front of the fed strip in the passing direction, that is, from the upper side in FIG. The piping and valve configuration are A-system, the regenerative heater connected to the regenerative heating device 1B, the piping and valve configuration are B
The system, the regenerative heater connected to the regenerative heating device 1C, the piping and the valve configuration are represented as C system, and the regenerative heater connected to the regenerative heating device 1D is represented as the D system. In addition, among the regenerative heating devices 1A to 1D of the respective systems, the upper regenerative heaters shown in FIG. 2 are upper regenerative heaters 2AU to 2DU, and the lower ones are lower regenerative heaters 2AL to 2DL in FIG. (A ~
D corresponds to the system, respectively), and the piping and valve structure connected to the upper regenerative heaters 2AU to 2DU are represented as the upper system, and the piping connected to the lower regenerative heaters 2AL to 2DL and The valve structure is represented as a lower system.
【００２５】また、これらの弁構成は、図示されないプ
ロセスコンピュータによって、その開閉が制御される。
前述のように各系の蓄熱式加熱装置１Ａ〜１Ｄでは、夫
々独立して、前述のように上側蓄熱式加熱器２ＡＵ〜２
ＤＵと下側蓄熱式加熱器２ＡＬ〜２ＤＬとで運転状態を
切換えなければならないが、それらを全ての系で繰返し
説明しても分かりにくいので、運転状態切換えのための
弁の開閉順序を、ここで纏めて説明する。まず、前記図
２ａに示すＭＯＤＥ−Ｌから同図２ｂに示すＭＯＤＥ−
Ｕに切換える場合には、それまで上側蓄熱式加熱器２Ａ
Ｕ〜２ＤＵに接続されている上側空気弁３，上側Ｍガス
弁４及び上側排気弁５が開かれ且つＨＮガス弁６が閉じ
られていると共に、下側蓄熱式加熱器２ＡＬ〜２ＤＬに
接続されている下側ＨＮガス弁６が開かれ且つ上側空気
弁３，上側Ｍガス弁４及び上側排気弁５が閉じられてい
る。つまり、上側蓄熱式加熱器２ＡＵ〜２ＤＵの上側室
１２内ではバーナ装置が燃焼され、その燃焼排ガスとチ
ャンスフリー帯（ＣＦＳ）内の雰囲気ガス（ＨＮガス，
約８６５℃）とが蓄熱体室１１内を通過する間に蓄熱体
１０に蓄熱が行われ、上側排ガス弁５から排気される
（約２００℃以下）（以下、この工程を「燃焼＋ＨＮリ
サイクル」とも記す）。一方、下側蓄熱式加熱器２ＡＬ
〜２ＤＬでは、ＨＮガスが蓄熱体を通る間に加熱され、
その加熱されたＨＮガス（約１４５０℃）がストリップ
の板面に吹付けられて当該ストリップを加熱している
（以下、この工程をＨＮ吹付けとも記す。The opening and closing of these valve arrangements is controlled by a process computer (not shown).
As described above, in the regenerative heating devices 1A to 1D of the respective systems, the upper regenerative heaters 2AU to 2AU are independently provided as described above.
The operating state must be switched between the DU and the lower regenerative heaters 2AL to 2DL. However, it is difficult to explain them repeatedly in all systems. I will explain together. First, from MODE-L shown in FIG. 2A to MODE-L shown in FIG.
When switching to U, the upper regenerative heater 2A
The upper air valve 3, the upper M gas valve 4, and the upper exhaust valve 5 connected to U to 2DU are opened and the HN gas valve 6 is closed, and connected to the lower regenerative heaters 2AL to 2DL. The lower HN gas valve 6 is opened, and the upper air valve 3, the upper M gas valve 4, and the upper exhaust valve 5 are closed. That is, the burner device is burned in the upper chamber 12 of the upper regenerative heaters 2AU to 2DU, and the combustion exhaust gas and the atmosphere gas (HN gas, HN gas,
(About 865 ° C.) while passing through the heat storage chamber 11, heat is stored in the heat storage body 10 and exhausted from the upper exhaust gas valve 5 (about 200 ° C. or less) (hereinafter, this process is referred to as “combustion + HN recycling”). Also described). On the other hand, the lower regenerative heater 2AL
In ~ 2DL, the HN gas is heated while passing through the regenerator,
The heated HN gas (about 1450 ° C.) is sprayed on the plate surface of the strip to heat the strip (hereinafter, this step is also referred to as HN spraying).
【００２６】そして、この状態から、まず前記上側Ｍガ
ス弁４を閉動作させ、当該Ｍガス弁４が閉状態となって
から所定時間後に前記上側空気弁３を閉動作させる。次
に、この上側空気弁３が閉状態に移行してから、最適化
された排ガスパージ時間から求めた所定時間後に前記上
側排ガス弁５を閉動作させる。この一連のＨＮ吹付け／
「燃焼＋ＨＮリサイクル」の切換えシーケンスの中で、
前記上側系の排気流量や下側ＨＮガス弁６の開度を適切
に設定することにより、前記Ｍガスと空気との燃焼排ガ
スがチャンスフリー帯（ＣＦＳ）内に流入することはな
く、また燃料ガスであるＭガスが排ガス内に直接流入す
ることもなくなる。From this state, the upper M gas valve 4 is first closed, and the upper air valve 3 is closed a predetermined time after the M gas valve 4 is closed. Next, after the upper air valve 3 shifts to the closed state, the upper exhaust gas valve 5 is closed after a predetermined time obtained from the optimized exhaust gas purge time. This series of HN spraying /
In the switching sequence of “combustion + HN recycling”,
By appropriately setting the exhaust gas flow rate of the upper system and the opening degree of the lower HN gas valve 6, the combustion exhaust gas of the M gas and air does not flow into the chance free zone (CFS), and M gas, which is a gas, does not flow directly into the exhaust gas.
【００２７】一方、前記上側排ガス弁５が閉状態となっ
てから所定時間後に、同じく上側ＨＮガス弁６を開動作
させ、それから所定時間後に下側ＨＮガス弁６を閉動作
させる。このとき、重要なのは二つのＨＮガス弁６が同
時に閉状態となってチャンスフリー帯（ＣＦＳ）内部が
負圧になり、その結果、燃焼排ガスや外部空気等に含ま
れるＯ成分がチャンスフリー帯（ＣＦＳ）内に流入しな
いようにすることであり、従って前記上側ＨＮガス弁６
が開状態になるまでの所要時間が、同じく下側ＨＮガス
弁６が閉状態になるまでの所要時間より短くなるよう
に、前記上側ＨＮガス弁６の開動作から下側ＨＮガス弁
６の閉動作までの所定時間を設定する必要がある。そし
て、その後、前記下側ＨＮガス弁６が閉状態となってか
ら所定時間後に下側排ガス弁５を開動作させ、この下側
排ガス弁５が開状態となってから所定時間後に同じく下
側空気弁３を開動作させ、この下側空気弁３が開状態と
なってから所定時間後に同じく下側Ｍガス弁４を開動作
させ、これにより下側蓄熱式加熱器２ＡＬ〜２ＤＬのバ
ーナ装置が燃焼を開始するために、当該下側蓄熱式加熱
器２ＡＬ〜２ＤＬが「燃焼＋ＨＮリサイクル」状態とな
り、既に上側蓄熱式加熱器２ＡＵ〜２ＤＵはＨＮ吹付け
状態，つまり図２ｂのＭＯＤＥ−Ｕになっているため
に、以上でＨＮ吹付け／「燃焼＋ＨＮリサイクル」の切
換えシーケンスが終了する。On the other hand, the upper HN gas valve 6 is opened for a predetermined time after the upper exhaust gas valve 5 is closed, and the lower HN gas valve 6 is closed for a predetermined time after that. At this time, what is important is that the two HN gas valves 6 are simultaneously closed, and the inside of the chance free zone (CFS) becomes a negative pressure. As a result, the O component contained in the combustion exhaust gas and the external air becomes a chance free zone ( Into the upper HN gas valve 6.
From the opening operation of the upper HN gas valve 6 to the opening of the lower HN gas valve 6 so that the time required to open the lower HN gas valve 6 is shorter than the time required to close the lower HN gas valve 6. It is necessary to set a predetermined time until the closing operation. After that, the lower exhaust gas valve 5 is opened for a predetermined time after the lower HN gas valve 6 is closed, and the lower exhaust gas valve 5 is opened for a predetermined time after the lower HN gas valve 5 is opened. The air valve 3 is opened, and the lower M gas valve 4 is also opened a predetermined time after the lower air valve 3 is opened, whereby the burner device of the lower regenerative heaters 2AL to 2DL is opened. Starts the combustion, the lower regenerative heaters 2AL to 2DL are in the “combustion + HN recycle” state, and the upper regenerative heaters 2AU to 2DU are already in the HN spraying state, ie, MODE-U in FIG. Therefore, the switching sequence of HN spraying / “combustion + HN recycle” is completed.
【００２８】また、このＭＯＤＥ−Ｕから前記ＭＯＤＥ
−Ｌに切換える場合には、まず前記下側Ｍガス弁４を閉
動作させ、当該Ｍガス弁４が閉状態となってから所定時
間後に前記下側空気弁３を閉動作させ、この下側空気弁
３が閉状態に移行してから、前記排ガスパージ時間から
求めた所定時間後に前記下側排ガス弁５を閉動作させ
る。この一連のＨＮ吹付け／「燃焼＋ＨＮリサイクル」
の切換えシーケンスの中でも、前記上側系の排気流量や
下側ＨＮガス弁６の開度を適切に設定することにより、
前記Ｍガスと空気との燃焼排ガスがチャンスフリー帯
（ＣＦＳ）内に流入することはなく、また燃料ガスであ
るＭガスが排ガス内に直接流入することもなくなる。Also, from the MODE-U, the MODE
When switching to -L, first, the lower M gas valve 4 is closed, and after a predetermined time from the closing of the M gas valve 4, the lower air valve 3 is closed. After the air valve 3 shifts to the closed state, the lower exhaust valve 5 is closed after a predetermined time obtained from the exhaust gas purge time. This series of HN spraying / "combustion + HN recycling"
By appropriately setting the exhaust flow rate of the upper system and the opening degree of the lower HN gas valve 6 in the switching sequence of
The flue gas of the M gas and air does not flow into the chance free zone (CFS), and the M gas, which is a fuel gas, does not flow directly into the flue gas.
【００２９】一方、前記下側排ガス弁５が閉状態となっ
てから所定時間後に、同じく下側ＨＮガス弁６を開動作
させ、それから前述した所定時間後に下側ＨＮガス弁６
を閉動作させる。このときも、燃焼排ガスや外部空気等
に含まれるＯ成分がチャンスフリー帯（ＣＦＳ）内に流
入しないように、前記下側ＨＮガス弁６の開動作から上
側ＨＮガス弁６の閉動作までの所定時間を設定する必要
がある。そして、その後、前記上側ＨＮガス弁６が閉状
態となってから所定時間後に上側排ガス弁５を開動作さ
せ、この上側排ガス弁５が開状態となってから所定時間
後に同じく上側空気弁３を開動作させ、この上側空気弁
３が開状態となってから所定時間後に同じく上側Ｍガス
弁４を開動作させ、これにより上側蓄熱式加熱器２ＡＵ
〜２ＤＵのバーナ装置が燃焼を開始するために当該上側
蓄熱式加熱器２ＡＵ〜２ＤＵが「燃焼＋ＨＮリサイク
ル」状態となり、既に下側蓄熱式加熱器２ＡＬ〜２ＤＬ
はＨＮ吹付け状態，つまり図２ａのＭＯＤＥ−Ｌになっ
ているために、以上でＨＮ吹付け／「燃焼＋ＨＮリサイ
クル」の切換えシーケンスが終了する。On the other hand, a predetermined time after the lower exhaust gas valve 5 is closed, the lower HN gas valve 6 is opened similarly, and after the predetermined time, the lower HN gas valve 6 is opened.
Is closed. Also at this time, from the opening operation of the lower HN gas valve 6 to the closing operation of the upper HN gas valve 6, the O component contained in the combustion exhaust gas and the external air does not flow into the chance free zone (CFS). It is necessary to set a predetermined time. After that, the upper exhaust gas valve 5 is opened after a predetermined time from when the upper HN gas valve 6 is closed, and the upper air valve 3 is similarly opened after a predetermined time from when the upper exhaust gas valve 5 is opened. After a predetermined time after the upper air valve 3 is opened, the upper M gas valve 4 is also opened, whereby the upper regenerative heater 2AU is opened.
The upper regenerative heaters 2AU to 2DU are in a "combustion + HN recycle" state because the burners of ~ 2DU start combustion, and the lower regenerative heaters 2AL to 2DL have already been set.
Since HN is in the HN spraying state, that is, MODE-L in FIG. 2A, the switching sequence of HN spraying / “combustion + HN recycle” is completed.
【００３０】次に、前述したプロセスコンピュータによ
って実行される前記Ａ系〜Ｄ系の全ての蓄熱式加熱装置
１Ａ〜１Ｄ及びそれらの各蓄熱式加熱器２ＡＵ〜２Ｄ
Ｕ，２ＡＬ〜２ＤＬの制御内容について説明する。この
制御内容をシーケンスチャートとして表したのが図３で
ある。この図３のシーケンスチャートによれば、例えば
前記Ａ系の蓄熱式加熱装置１Ａにおいて、前記上側蓄熱
式加熱器２ＡＵと下側蓄熱式加熱器２ＡＬとのＨＮ吹付
け／「燃焼＋ＨＮリサイクル」の切換えシーケンスが終
了してから、Ｂ系の蓄熱式加熱装置１Ｂの上側蓄熱式加
熱器２ＢＵと下側蓄熱式加熱器２ＢＬとの切換えシーケ
ンスが開始されるようにし、このＢ系の蓄熱式加熱装置
１Ｂの切換えシーケンスが終了してから、Ｃ系の蓄熱式
加熱装置１Ｃの切換えシーケンスが開始されるように
し、このＣ系の蓄熱式加熱装置１Ｃの切換えシーケンス
が終了してから、Ｄ系の蓄熱式加熱装置１Ｄの切換えシ
ーケンスが開始されるようにし、このＤ系の蓄熱式加熱
装置１Ｄの切換えシーケンスが終了してから、前記Ａ系
の蓄熱式加熱装置１Ａにおいて、前記と逆の切換えシー
ケンスが開始されるようにしてある。Next, all the regenerative heating devices 1A to 1D of the above-mentioned A to D systems and their respective regenerative heaters 2AU to 2D executed by the process computer described above.
The control contents of U, 2AL to 2DL will be described. FIG. 3 shows this control content as a sequence chart. According to the sequence chart of FIG. 3, for example, in the A-system regenerative heating device 1A, switching between HN spraying and “combustion + HN recycle” of the upper regenerative heater 2AU and the lower regenerative heater 2AL is performed. After the sequence is completed, a switching sequence between the upper regenerative heating device 2BU and the lower regenerative heating device 2BL of the B-system regenerative heating device 1B is started, and the B-system regenerative heating device 1B is started. After the switching sequence of the C-system regenerative heating device 1C is started, the switching sequence of the C-system regenerative heating device 1C is started. The switching sequence of the heating device 1D is started, and after the switching sequence of the D-system regenerative heating device 1D is completed, the A-system regenerative heating device 1A is switched to the A-system regenerative heating device 1A. Te, are as the reverse switching sequence is started.
【００３１】次に、本実施形態の連続焼鈍炉の作用につ
いて説明する。まず、本実施形態の連続焼鈍炉の全体的
な作用と目的とを説明する。前記図２に示すように、各
系の蓄熱式加熱装置１Ａ〜１Ｄの何れかの蓄熱式加熱器
を通ってストリップに吹付けられるＨＮガス（雰囲気ガ
ス）は、所望するストリップ設定温度８００℃より遙に
高い約１４５０℃程度であるため、これを直接ストリッ
プの両板面に吹付ければ、前記チャンスフリー帯（ＣＦ
Ｓ）が、例え１パスであっても当該ストリップを急速に
加熱することができる。これは、十分に温度の高い気体
を吹付けて被加熱物を加熱する対流熱伝達において、被
加熱物との伝熱面積，即ちストリップの板面が十分に広
いこと、またストリップが十分に薄いことにも起因して
いる。この温度傾向を、図４の時間−板温変化曲線に示
すと、加熱帯（ＨＳ）の最も出側端部に設けられたチャ
ンスフリー帯（ＣＦＳ）で十分な加熱が得られるという
ことは、それ以前のストリップの板温上昇量を小さくす
ることができ、その分だけ炉内温度，即ちラジアントチ
ューブに要求される設定温度を低くすることができるこ
とを意味する。また、図４には、ラジアントチューブか
らの輻射熱によってのみ８００℃のストリップ板温を達
成する従来の場合と、最終工程のチャンスフリー帯で蓄
熱式加熱装置１Ａ〜１Ｄからの雰囲気ガスの対流熱伝達
を併用する本実施形態の場合とを同時に示しているが、
両曲線より下方部分の面積差が、両方式による凡そのエ
ネルギ差を表していることは容易に推察されよう。この
ような差が発生するのは、前述のように輻射による加熱
方法では、被加熱物と雰囲気温度との差が小さくなる
と、それ以上被加熱物を加熱できなくなって被加熱物温
度が飽和してしまうことに起因している。Next, the operation of the continuous annealing furnace according to the present embodiment will be described. First, the overall operation and purpose of the continuous annealing furnace of the present embodiment will be described. As shown in FIG. 2, the HN gas (atmosphere gas) blown to the strip through any one of the regenerative heating devices 1A to 1D of the respective systems has a desired strip set temperature of 800 ° C. Since it is about 1450 ° C., which is much higher, if this is sprayed directly on both plate surfaces of the strip, the chance free zone (CF
Even if S) is one pass, the strip can be rapidly heated. This is because, in convective heat transfer in which a sufficiently high temperature gas is blown to heat the object to be heated, the heat transfer area with the object to be heated, that is, the plate surface of the strip is sufficiently large, and the strip is sufficiently thin. It is also due to that. This temperature tendency is shown by a time-sheet temperature change curve in FIG. 4, which indicates that sufficient heating can be obtained in the chance-free zone (CFS) provided at the outermost end of the heating zone (HS). This means that the temperature rise of the strip before that can be reduced, and the furnace temperature, that is, the set temperature required for the radiant tube can be reduced accordingly. FIG. 4 shows a conventional case in which a strip plate temperature of 800 ° C. is achieved only by radiant heat from a radiant tube, and a convective heat transfer of atmospheric gas from regenerative heating devices 1A to 1D in a chance-free zone in the final step. And the case of the present embodiment in which
It can be easily inferred that the area difference in the lower part of both curves represents the approximate energy difference according to both equations. Such a difference occurs because in the heating method using radiation as described above, when the difference between the object to be heated and the ambient temperature is reduced, the object to be heated cannot be heated any more, and the temperature of the object to be heated is saturated. It is caused by that.
【００３２】次に、前述のような炉温，即ちラジアント
チューブへの設定温度低減効果を説明する前に、理解を
容易化するために現行，即ち従来の連続焼鈍炉について
説明する。この従来の連続焼鈍炉における炉温，ラジア
ントチューブの設定温度低減は、図１１に示すように、
前記加熱帯のラジアントチューブから得られた燃焼排ガ
スを対流式熱交換器に供給すると共に、当該対流式熱交
換器内に配設されたチューブ内には空気を供給し、この
チューブ内の空気を燃焼排ガスの顕熱からの対流伝熱に
よって加熱し、これを予熱帯内でストリップに吹付けて
当該ストリップを加熱（予熱）することのみである。な
お、加熱帯から送給されるストリップの設定温度は８０
０℃である。Next, before explaining the effect of reducing the furnace temperature as described above, that is, the set temperature for the radiant tube, a current or conventional continuous annealing furnace will be described to facilitate understanding. The furnace temperature and the set temperature of the radiant tube in this conventional continuous annealing furnace are reduced as shown in FIG.
The combustion exhaust gas obtained from the radiant tube of the heating zone is supplied to a convection heat exchanger, and air is supplied to a tube provided in the convection heat exchanger. All that is required is to heat by convective heat transfer from the sensible heat of the flue gas and spray it onto the strip in the pre-tropical zone to heat (preheat) the strip. The set temperature of the strip fed from the heating zone is 80
0 ° C.
【００３３】前述した加熱帯では、図１２に示すよう
に、例えばＭガス（高炉ガスとコークス炉ガスの混合ガ
ス）と称する燃料ガスの燃焼熱が前記バーナ装置及びラ
ジアントチューブから供給されるが、実質的には炉体か
らの放散熱やＨＮガスの排出に伴う損失熱，及びハース
ロールを冷却するためのロール室冷却熱等の損失熱があ
るものの、これらの放散熱や損失熱はさほど大きなもの
ではなく、最も大きいのは、やはりストリップ顕熱と燃
焼排ガスの損失熱であり、このうちのストリップ顕熱は
被加熱物の目標温度が達成されるために必要なものであ
るから度外視する。この従来の連続焼鈍炉では、燃焼排
ガス流量は約６３０００Ｎｍ3 ／Ｈであり、そのときの
燃焼排ガスはダクト（配管）を通るうちに当該ダクトか
らの放散熱によって、対流式熱交換器に到達する時点で
は６４０℃まで低下する。そして、対流式熱交換器で
は、この燃焼排ガスの顕熱から２９８℃の空気顕熱しか
回収することができないから、これを予熱帯に送給して
ストリップに吹付けることによって、当該予熱帯の入側
では４０℃のストリップ顕熱を、予熱帯の出側，即ち加
熱帯の入側では、１２０℃までしか高めることができな
い。そのため、加熱帯内の炉温９４１℃に設定しなけれ
ばならず、この加熱帯での燃料原単位は２３８Ｍcal/ｔ
と高い数値になってしまう。In the above-mentioned heating zone, as shown in FIG. 12, for example, combustion heat of fuel gas called M gas (mixed gas of blast furnace gas and coke oven gas) is supplied from the burner device and the radiant tube. Although there is substantially heat loss from the furnace body, heat loss due to the discharge of HN gas, and heat loss from the roll chamber for cooling the hearth roll, the heat dissipation and heat loss are very large. However, the largest is still the sensible heat of the strip and the heat loss of the flue gas. Of these, the sensible heat of the strip is necessary to achieve the target temperature of the object to be heated, and is ignored. In this conventional continuous annealing furnace, the flow rate of the combustion exhaust gas is about 63000 Nm 3 / H, and the combustion exhaust gas at that time reaches the convection heat exchanger by the heat dissipated from the duct while passing through the duct (pipe). At this point, the temperature drops to 640 ° C. In the convection heat exchanger, only 298 ° C. air sensible heat can be recovered from the sensible heat of the combustion exhaust gas. On the inlet side, the strip sensible heat of 40 ° C. can only be increased up to 120 ° C. on the outlet side of the pre-tropical zone, ie on the inlet side of the heating zone. Therefore, the furnace temperature in the heating zone must be set to 941 ° C., and the unit fuel consumption in this heating zone is 238 Mcal / t.
Will be a high number.
【００３４】一方、前述のように本実施形態のチャンス
フリー帯での蓄熱式加熱装置では、雰囲気ガス（ＨＮガ
ス）を１４５０℃といった非常に高温に加熱することが
できるので、これを当該チャンスフリー帯でストリップ
に直接吹付けることによってストリップ顕熱を一気に高
めて８００℃を達成させ、逆にそれまでの加熱帯内，つ
まりラジアントチューブの温度を下げて当該ラジアント
チューブの高温寿命を長じると共に、加熱帯内での燃料
原単位を低減してコストの低廉化を図る。この実施形態
では、図５に示すように加熱帯内の温度（図では炉
温），つまりラジアントチューブの温度を、現行より２
０℃低い９２１℃にすることを目標とする。なお、加熱
帯（チャンスフリー帯）から送給されるストリップの設
定温度は現行と同じ８００℃とする。この実施形態で
は、全系の蓄熱式加熱装置からストリップに吹付けられ
るＨＮガスの顕熱を１４５０℃で計算する。ここで、前
記加熱帯内の温度を９２１℃にしたことにより、チャン
スフリー帯に送給されるストリップ顕熱は７８２℃に相
当し、このストリップをチャンスフリー帯の出側で８０
０℃にするためには、前述のようなＨＮガスをストリッ
プに吹付けて対流熱伝達によりストリップを加熱する場
合、ＨＮガス流量は、ＨＮガスとストリップとの温度
差，つまり図６に示すようにＨＮガスの温度に反比例す
るから、ＨＮガスの温度が１４５０℃であるときには約
３５００Ｎｍ3 ／ＨのＨＮガス流量を必要とする。ここ
でも、ＨＮガスを高温に加熱して投入できる蓄熱式加熱
装置は、必要とされるＨＮガス流量を低減できることか
らもエネルギ効率の高いことが分かる。そして、このよ
うにチャンスフリー帯に投入されたＨＮガスのうち、前
記Ｍガス及び空気の燃焼排ガスを確実に排気するために
蓄熱式加熱装置にリサイクルされるＨＮガス流量は約７
００Ｎｍ3 ／Ｈとなり、残りの約２５００Ｎｍ3 ／Ｈは
連通する加熱帯へのＨＮガス顕熱として流れ込み、更に
残りの約３００Ｎｍ3 ／Ｈが排ガス顕熱に付加される。On the other hand, as described above, the regenerative heating device in the chance free zone of the present embodiment can heat the atmosphere gas (HN gas) to a very high temperature of 1450 ° C. The sensible heat of the strip is increased at a stretch by directly spraying the strip on the strip to attain 800 ° C., and conversely, the temperature of the heating zone, that is, the radiant tube, is lowered to prolong the high-temperature life of the radiant tube. In addition, the unit cost of fuel in the heating zone is reduced to reduce costs. In this embodiment, as shown in FIG. 5, the temperature in the heating zone (furnace temperature in the figure), that is, the temperature of the radiant tube is set to 2
The goal is to reduce the temperature by 0 ° C to 921 ° C. The set temperature of the strip fed from the heating zone (chance free zone) is 800 ° C., the same as the current one. In this embodiment, the sensible heat of the HN gas blown from the entire regenerative heating device to the strip is calculated at 1450 ° C. Here, by setting the temperature in the heating zone to 921 ° C., the sensible heat of the strip sent to the chance free zone is equivalent to 782 ° C.
When the strip is heated by convective heat transfer by spraying the HN gas on the strip as described above to reach 0 ° C., the HN gas flow rate is determined by the temperature difference between the HN gas and the strip, that is, as shown in FIG. Since the HN gas temperature is inversely proportional to the HN gas temperature, a HN gas flow rate of about 3500 Nm 3 / H is required when the HN gas temperature is 1450 ° C. Here, too, it can be seen that the regenerative heating device capable of heating and supplying HN gas at a high temperature has high energy efficiency because the required HN gas flow rate can be reduced. Of the HN gas thus introduced into the chance-free zone, the flow rate of the HN gas recycled to the regenerative heating device in order to surely exhaust the combustion exhaust gas of the M gas and air is about 7%.
Nm 3 / H, and the remaining approximately 2500 nM 3 / H flows as HN gas sensible heat to the heating zone communicating further remaining approximately 300 Nm 3 / H is added to the exhaust gas sensible heat.
【００３５】以上により、前記炉温９２１℃を達成する
と共に、加熱帯での燃料原単位を、従来より５．５Ｍca
l/ｔ低い２３２．５Ｍcal/ｔに低減することができた。
次に、ラジアントチューブの温度低減による寿命向上効
果について説明する。図７は縦軸にラジアントチューブ
にかかる発生応力を、横軸に下記１式で表れる材質固有
の定数Ｐ値をとり、平均破断応力（図ではAverage Rupt
ure Strength）と最小破断応力（図ではMinimum Ruptur
e Strength）とで両者の相関を表したものである。な
お、平均破断応力とは統計論的にラジアントチューブが
破断してしまう確率が最も高い発生応力と定数Ｐ値との
関係を示し、最小破断応力とは９５％の確率で破断を回
避できる発生応力と定数Ｐ値との関係を示すものであ
る。また、前記ラジアントチューブにかかる発生応力と
は、例えばチューブ自重による曲げ応力，軸方向への熱
応力，断面方向への熱応力及び円周方向への熱応力等の
総和から与えられ、曲げ応力を除く何れもがラジアント
チューブの発生温度の関数として与えられる。本実施形
態におけるラジアントチューブの発生応力の総和は約
０．８５２kgf/mm2 であった。従って、前記図６の最小
破断応力曲線に従った定数Ｐ値は約３６．５になる。As described above, the furnace temperature of 921 ° C. was achieved, and the unit fuel consumption in the heating zone was 5.5 Mca
1 / t was reduced to 232.5 Mcal / t.
Next, the effect of improving the service life by reducing the temperature of the radiant tube will be described. In FIG. 7, the vertical axis represents the stress generated on the radiant tube, and the horizontal axis represents the material-specific constant P value expressed by the following equation.
ure Strength) and minimum rupture stress (Minimum Ruptur in the figure)
e Strength) shows the correlation between the two. The average rupture stress indicates the relationship between the generated stress that has the highest probability of breaking the radiant tube and the constant P value statistically, and the minimum rupture stress is the generated stress that can avoid rupture with a probability of 95%. And the relationship between the constant and the constant P value. The stress applied to the radiant tube is given by the sum of, for example, bending stress due to the tube's own weight, thermal stress in the axial direction, thermal stress in the cross-sectional direction, and thermal stress in the circumferential direction. Everything except is given as a function of the radiant tube generation temperature. The sum of the stresses generated in the radiant tube in the present embodiment was about 0.852 kgf / mm 2 . Therefore, the constant P value according to the minimum breaking stress curve of FIG. 6 is about 36.5.
【００３６】 Ｐ＝Ｔ・（２３＋log(ｔ))exp(−３） ……… (1) 但し、Ｔはラジアントチューブ温度，即ち炉温、ｔは寿
命時間である。次に、この定数Ｐ値を固定し、炉温（ラ
ジアントチューブ温度）Ｔによる寿命時間ｔの関数を求
め、これをラジアントチューブ推定寿命年数として表し
たのが図８である。前記１式からも明らかなように、寿
命時間（寿命年数）ｔは、ラジアントチューブ温度（炉
温）Ｔの逆数の指数関数で表されるから、前述のような
高温での使用に際しては、僅かな温度低減が大幅な寿命
年数向上効果となり、例えば現状炉温９４１℃では僅か
５．５年の推定寿命が、僅か２０℃炉温を下げた９２１
℃で３倍程度の１６年まで延長される。前述したよう
に、一体の炉内に百乃至数百本のラジアントチューブを
有する連続焼鈍炉の加熱帯では、この効果は非常に大き
く、単純なラジアントチューブの材料コストのみなら
ず、破断したラジアントチューブを交換するなどの保守
・整備に要するの人的なコストメリットも大きい。P = T · (23 + log (t)) exp (−3) (1) where T is the radiant tube temperature, that is, the furnace temperature, and t is the life time. Next, this constant P value is fixed, a function of the life time t based on the furnace temperature (radiant tube temperature) T is obtained, and this is expressed as the estimated life of the radiant tube in FIG. As is clear from the above equation (1), the life time (year of life) t is represented by an exponential function of the reciprocal of the radiant tube temperature (furnace temperature) T. A significant temperature reduction has a significant effect of improving the service life years. For example, at the current furnace temperature of 941 ° C., the estimated service life of only 5.5 years is reduced by only 20 ° C. 921.
It is extended to 16 years, which is about three times as high as ° C. As described above, in a heating zone of a continuous annealing furnace having one hundred to several hundreds of radiant tubes in an integrated furnace, this effect is very large, and not only the material cost of a simple radiant tube but also a broken radiant tube There is also a great human cost merit required for maintenance and maintenance such as replacement.
【００３７】次に、前記図３のシーケンスチャートに従
った各蓄熱式加熱器の切換え制御の作用について説明す
る。まず、特定の系の上側及び下側蓄熱式加熱器の蓄熱
体の温度，つまりＨＮガスの温度を時系列で表すと、図
９のように表れる。このうち実線で示されるのが、実際
にストリップに吹付けられるＨＮガス温度であり、破線
部分は、ほぼ蓄熱体の温度であると考えられたい。つま
り、この実線部分に相当するＨＮガス温度は、或る系の
蓄熱式加熱装置の切換えから次の切換えまでの間で次第
に低下してしまうから、単一の系の蓄熱式加熱装置での
みストリップの加熱を行うと、当該ストリップの送給方
向に温度差が生じることになる。Next, the operation of switching control of each regenerative heater according to the sequence chart of FIG. 3 will be described. First, the temperature of the heat storage body of the upper and lower regenerative heaters of the specific system, that is, the temperature of the HN gas is represented in time series as shown in FIG. Of these, the solid line indicates the temperature of the HN gas actually sprayed on the strip, and the broken line portion should be considered to be approximately the temperature of the heat storage body. That is, the temperature of the HN gas corresponding to the solid line portion gradually decreases from the switching of a certain regenerative heating device to the next switching. When the heating is performed, a temperature difference occurs in the feeding direction of the strip.
【００３８】そこで、本実施形態では、ストリップに吹
付けられる前記ＨＮガスの平均温度が常時安定するよう
に、前記ＨＮガスがストリップに吹付けられる時間帯を
３等分し、この３等分した時間帯と或る系が必要な切換
え時間との夫々に、前述した４対の蓄熱式加熱器，つま
りＡ系〜Ｄ系の蓄熱式加熱装置の切換え時間をずらして
配設し、これにより何れか３つの系の蓄熱式加熱装置か
ら前記３等分された前期，中期及び後期に相当するＨＮ
ガスが常時吹付けられるようにした。この図９に示すＨ
Ｎガス温度変化を、前記図３のシーケンスチャートに対
応させてみると、全系の蓄熱式加熱装置の蓄熱式加熱器
２ＡＵ〜２ＤＵ，２ＡＬ〜２ＤＬからのＨＮガス温度は
図１０で示すようになる。ここで、例えば時間帯Ｔ1 に
ついて見ると、Ａ系の蓄熱式加熱器は何れも切換え中で
あり、Ｂ系の上側蓄熱式加熱器２ＢＵから後期，つまり
低温のＨＮガスがストリップに吹付けられ、以下同様に
Ｃ系の上側蓄熱式加熱器２ＣＵから中期，つまり中温の
ＨＮガスが吹付けられ、Ｄ系の上側蓄熱式加熱器２ＤＵ
から前期，つまり高温のＨＮガスが吹付けられ、全体で
平均化されるようになっている。勿論、前述したＨＮガ
スの対流熱伝達で最も支配的なのは、これらのうちの最
も高い温度のＨＮガスであるが、連続焼鈍炉等のように
ストリップの通板速度が速い場合には、平均化されたＨ
Ｎガス温度でストリップの加熱効率を評価してもよい。Therefore, in the present embodiment, the time period during which the HN gas is blown onto the strip is divided into three equal parts so that the average temperature of the HN gas blown onto the strip is always stable. The switching time of the four pairs of regenerative heaters described above, that is, the regenerative heating devices of the A-system to the D-system is shifted in the time zone and the switching time required for a certain system. HN corresponding to the first, middle, and second halves divided from the above three regenerative heating devices
Gas was always blown. H shown in FIG.
When the N gas temperature change is made to correspond to the sequence chart of FIG. 3, the HN gas temperature from the regenerative heaters 2AU to 2DU, 2AL to 2DL of the regenerative heating device of the whole system is as shown in FIG. Become. Here, for example, looking at the time periods T 1, A system of regenerative heaters are both being switched, late from the upper regenerative heaters 2BU the B system, i.e. cold HN gas is blown to the strip Similarly, the middle-stage, that is, medium-temperature HN gas is blown from the C-system upper regenerative heater 2CU similarly to the D-system upper regenerative heater 2DU.
, The high temperature HN gas is sprayed, and the whole is averaged. Of course, the most dominant convective heat transfer of the above-mentioned HN gas is HN gas at the highest temperature among these. However, when the strip passing speed is high as in a continuous annealing furnace or the like, averaging is performed. H
The heating efficiency of the strip may be evaluated at the N gas temperature.
【００３９】そして、同様に時間帯Ｔ2 では、Ｂ系の蓄
熱式加熱器が切換え中であり、Ａ系の下側蓄熱式加熱器
２ＡＬからは高温の，Ｃ系の上側蓄熱式加熱器２ＣＵか
ら低温の，Ｄ系の上側蓄熱式加熱器２ＤＵから中温のＨ
Ｎガスがストリップに吹付けられることになり、次の時
間帯Ｔ3 では、Ｃ系の蓄熱式加熱器が切換え中であり、
Ａ系の下側蓄熱式加熱器２ＡＬからは中温の，Ｂ系の下
側蓄熱式加熱器２ＢＬから高温の，Ｄ系の上側蓄熱式加
熱器２ＤＵから低温のＨＮガスがストリップに吹付けら
れることになり、次の時間帯Ｔ4 では、Ｄ系の蓄熱式加
熱器が切換え中であり、Ａ系の下側蓄熱式加熱器２ＡＬ
からは低温の，Ｂ系の下側蓄熱式加熱器２ＢＬから中温
の，Ｃ系の下側蓄熱式加熱器２ＣＬから高温のＨＮガス
がストリップに吹付けられることになり、次の時間帯Ｔ
5 では、Ａ系の蓄熱式加熱器が切換え中であり、Ｂ系の
下側蓄熱式加熱器２ＢＬからは低温の，Ｃ系の下側蓄熱
式加熱器２ＣＬから中温の，Ｄ系の下側蓄熱式加熱器２
ＤＬから高温のＨＮガスがストリップに吹付けられるこ
とになり、次の時間帯Ｔ6 では、Ｂ系の蓄熱式加熱器が
切換え中であり、Ａ系の上側蓄熱式加熱器２ＡＵからは
高温の，Ｃ系の下側蓄熱式加熱器２ＣＬから低温の，Ｄ
系の下側蓄熱式加熱器２ＤＬから中温のＨＮガスがスト
リップに吹付けられることになり、次の時間帯Ｔ7 で
は、Ｃ系の蓄熱式加熱器が切換え中であり、Ａ系の上側
蓄熱式加熱器２ＡＵからは中温の，Ｂ系の上側蓄熱式加
熱器２ＢＵから高温の，Ｄ系の下側蓄熱式加熱器２ＤＬ
から低温のＨＮガスがストリップに吹付けられることに
なり、次の時間帯Ｔ8 では、Ｄ系の蓄熱式加熱器が切換
え中であり、Ａ系の上側蓄熱式加熱器２ＡＵからは低温
の，Ｂ系の上側蓄熱式加熱器２ＢＵから中温の，Ｃ系の
上側蓄熱式加熱器２ＣＵから高温のＨＮガスがストリッ
プに吹付けられることになり、次の時間帯Ｔ1 で前記時
間帯Ｔ1 に戻る。Similarly, in the time zone T 2 , the B-system regenerative heater is being switched, and the high-temperature, C-system upper regenerative heater 2CU is output from the A-system lower regenerative heater 2AL. To the low temperature, and from the D system upper regenerative heater 2DU to the medium temperature H
Will be N gas is blown to the strip, in the next time period T 3, C-based regenerative heaters is being switched,
Medium-temperature HN gas from the A-system lower regenerative heater 2AL, high-temperature HN gas from the B-system lower regenerative heater 2BL, and low-temperature HN gas from the D-system upper regenerative heater 2DU are blown onto the strip. becomes, in the next time period T 4, D-based regenerative heaters is being switched, a system lower regenerative heaters of 2AL
Then, a low-temperature, high-temperature HN gas is blown from the B-system lower regenerative heater 2BL from the C-system lower regenerative heater 2CL to the strip, and the next time zone T
At 5 , the A-system regenerative heater is being switched, the B-system lower regenerative heater 2BL has a low temperature, the C-system lower regenerative heater 2CL has a medium temperature, and the D-system lower Thermal storage heater 2
HN gas having a high temperature from the DL is to be sprayed onto the strip, in the next time slot T 6, B system is regenerative heater in the switching, the high temperature of the upper regenerative heaters 2AU the A-system , C system from the lower regenerative heater 2CL
Consists lower regenerative heaters 2DL system that HN gas medium temperature is blown to the strip, in the next time period T 7, C-based regenerative heaters is being switched, A system upper heat accumulation in From the B-type upper regenerative heater 2BU from the B-type upper regenerative heater 2BU from the D-type lower regenerative heater 2DL
From will be cold HN gas is blown to the strip, in the next time slot T 8, it is under switched D systems regenerative heaters, cold from the upper regenerative heaters 2AU the A-system, medium temperature from the upper regenerative heaters 2BU the B system, HN gas having a high temperature from the upper regenerative heaters 2CU the C system will be sprayed on the strip, the time period T 1 in the next time period T 1 Return.
【００４０】このように本実施形態の４対の蓄熱式加熱
器，つまりＡ系〜Ｄ系の蓄熱式加熱装置切換えシーケン
スによれば、各系の蓄熱式加熱装置，即ち各対の蓄熱式
加熱器の切換え時間をずらすことにより、時間と共に低
下する各蓄熱式加熱装置からのＨＮガス温度を適切に組
合せてストリップの温度を安定化させることができる。As described above, according to the four pairs of regenerative heaters of this embodiment, that is, the regenerative heating device switching sequence of the A system to the D system, the regenerative heating devices of each system, that is, the regenerative heating devices of each pair are used. By shifting the switching time of the heater, the temperature of the strip can be stabilized by appropriately combining the HN gas temperature from each regenerative heating device that decreases with time.
【００４１】なお、前記実施形態では、チャンスフリー
帯でストリップに吹付けられる気体を、Ｈ2 とＮ2 との
混合ガスからなづＨＮガスとした場合についてのみ詳述
したが、このチャンスフリー帯でストリップに吹付けら
れる気体は、雰囲気を維持可能な如何なる雰囲気ガスで
あってもよい。また、連続熱処理される金属帯もストリ
ップに限定されるものではない。In the above embodiment, only the case where the gas blown to the strip in the chance free zone is HN gas which is a mixture gas of H 2 and N 2 has been described in detail. The gas blown to the strip at may be any atmospheric gas capable of maintaining the atmosphere. Further, the metal strip subjected to the continuous heat treatment is not limited to the strip.
【００４２】また、前記実施形態では、蓄熱式加熱装置
によって金属帯を加熱するチャンスフリー帯を加熱帯内
の出側端部に並設した場合についてのみ詳述したが、こ
のチャンスフリー帯は、必ずしも加熱帯内部である必要
はないし、また加熱帯内に並設した場合には、これを特
にチャンスフリー帯と称さずともよい。Further, in the above-described embodiment, only the case where the chance free zone for heating the metal zone by the regenerative heating device is arranged in parallel with the exit side end portion in the heating zone is described in detail. It is not always necessary to be inside the heating zone, and when juxtaposed inside the heating zone, this need not be particularly called a chance-free zone.
【００４３】また、前記実施形態では、ストリップを連
続焼鈍する連続焼鈍炉についてのみ詳述したが、本発明
の連続熱処理装置は、少なくとも加熱帯と均熱帯とを有
する連続熱処理装置であれば如何なるものにでも同様に
転用することができる。In the above embodiment, only the continuous annealing furnace for continuously annealing the strip has been described in detail. However, the continuous heat treatment apparatus of the present invention may be any continuous heat treatment apparatus having at least a heating zone and a soaking zone. Can be similarly diverted.
【００４４】[0044]
【発明の効果】以上説明したように、本発明の金属帯の
連続熱処理装置によれば、送給される金属帯を当該加熱
帯の出側近傍で急速に加熱することができるので、それ
までの加熱帯に要求される金属帯の温度上昇分は小さく
なり、その分だけ炉内温度，即ちラジアントチューブに
要求される温度は低くてよいことから、このような高温
域でのラジアントチューブの破断寿命を大幅に向上でき
ると共に、バーナ装置に供給される燃料ガス等の燃料原
単位を低減することができる。As described above, according to the continuous heat treatment apparatus for metal strips of the present invention, the metal strip to be fed can be rapidly heated near the exit side of the heating strip. The temperature rise of the metal zone required for the heating zone of the above becomes smaller, and the furnace temperature, that is, the temperature required for the radiant tube, may be lower by that amount. The service life can be greatly improved, and the fuel consumption rate of fuel gas and the like supplied to the burner device can be reduced.
【００４５】また、３対以上，望ましくは４対以上の蓄
熱式加熱器を用い、それらの蓄熱体への蓄熱と雰囲気ガ
スの吹付けとを切換えるタイミングが互いに一致しない
ようにずらして切換えを行うことにより、その切換えて
いる対を除く蓄熱式加熱器から金属帯に吹付けられる雰
囲気ガスの温度を金属帯の送給方向に常時平均化するこ
とができ、これにより金属帯の送給方向への温度バラツ
キを抑制防止することが可能となる。Further, three or more pairs, preferably four or more pairs of regenerative heaters are used, and the switching is performed by shifting the timing of switching between the heat storage to these heat storage bodies and the blowing of the atmospheric gas so that they do not coincide with each other. This makes it possible to constantly average the temperature of the atmospheric gas blown from the regenerative heater excluding the switching pair to the metal strip in the feeding direction of the metal strip, and thereby, in the feeding direction of the metal strip. Temperature variation can be suppressed and prevented.
【図１】本発明の金属帯の連続熱処理装置を連続焼鈍炉
に展開した一実施形態を示す概略構成図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing one embodiment in which a continuous heat treatment apparatus for a metal strip of the present invention is developed in a continuous annealing furnace.
【図２】図１に示す連続焼鈍炉における蓄熱式加熱装置
の概略構成図である。FIG. 2 is a schematic configuration diagram of a regenerative heating device in the continuous annealing furnace shown in FIG.
【図３】図２に示す蓄熱式加熱装置のシーケンスチャー
トである。FIG. 3 is a sequence chart of the regenerative heating device shown in FIG.
【図４】図１に示す連続焼鈍炉の加熱帯における板温経
時変化の説明図である。FIG. 4 is an explanatory diagram of changes over time in sheet temperature in a heating zone of the continuous annealing furnace shown in FIG.
【図５】図１に示す連続焼鈍炉の熱フローの説明図であ
る。FIG. 5 is an explanatory diagram of a heat flow of the continuous annealing furnace shown in FIG.
【図６】図１に示す蓄熱式加熱装置に必要な雰囲気ガス
流量と温度との関係の説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram showing a relationship between an atmosphere gas flow rate and a temperature required for the regenerative heating device shown in FIG.
【図７】ラジアントチューブの寿命評価特性図である。FIG. 7 is a characteristic diagram of a life evaluation of a radiant tube.
【図８】図７に示すラジアントチューブの寿命評価特性
図を炉温との関係に置換した説明図である。FIG. 8 is an explanatory diagram in which the life evaluation characteristic diagram of the radiant tube shown in FIG. 7 is replaced with a relationship with a furnace temperature.
【図９】図１に示す１つの系の蓄熱式加熱装置から吹出
される雰囲気ガス温度の経時変化の説明図である。FIG. 9 is an explanatory diagram of a change with time of the atmospheric gas temperature blown out from the regenerative heating device of one system shown in FIG.
【図１０】図３のシーケンスチャートにより全ての系の
蓄熱式加熱装置から吹出される雰囲気ガス温度の経時変
化の説明図である。FIG. 10 is an explanatory diagram of a change with time in the temperature of the atmosphere gas blown out from the regenerative heating devices of all systems according to the sequence chart of FIG. 3;
【図１１】従来の連続焼鈍炉における予熱帯の概略説明
図である。FIG. 11 is a schematic explanatory diagram of a pre-tropical zone in a conventional continuous annealing furnace.
【図１２】図１１に示す連続焼鈍炉の熱フローの説明図
である。FIG. 12 is an explanatory diagram of a heat flow of the continuous annealing furnace shown in FIG.
１Ａ〜１Ｄは蓄熱式加熱装置 ２ＡＵ〜２ＤＵは上側蓄熱式加熱器 ２ＡＬ〜２ＤＬは下側蓄熱式加熱器 ３は空気弁 ４はＭガス弁（燃料ガス弁） ５は排ガス弁 ６はＨＮガス弁（雰囲気ガス弁） Ｓはストリップ ＰＨＳは予熱帯 ＨＳは加熱帯 ＳＳは均熱帯 1A to 1D are regenerative heating devices 2AU to 2DU are upper regenerative heaters 2AL to 2DL are lower regenerative heaters 3 are air valves 4 are M gas valves (fuel gas valves) 5 are exhaust gas valves 6 are HN gas valves (Atmosphere gas valve) S is strip PHS is pre-tropical HS is heated zone SS is uniform tropical
Claims (3)
給されるラジアントチューブを複数備え、所定の雰囲気
ガスの中で、このラジアントチューブからの輻射熱によ
って連続的に送給される金属帯を所定の高温まで加熱す
るための加熱帯と、この加熱帯の出側で、当該加熱帯か
ら送給される金属帯を、当該加熱帯で加熱された温度に
所定時間維持する均熱帯とを備えた金属帯の連続熱処理
装置において、前記加熱帯の出側端部に、前記雰囲気ガ
スを吸引して加熱したそれを金属帯に直接吹付ける複数
の蓄熱式加熱器を備えた蓄熱式加熱装置を設け、この蓄
熱式加熱装置は、対をなす蓄熱式加熱器のうちの一方で
燃焼と雰囲気ガスの吸入とによって蓄熱体への蓄熱を行
い、他方で蓄熱体の蓄熱を雰囲気ガスの顕熱に代えて金
属帯に吹付けるように、各蓄熱式加熱器の切換え制御を
順次行う制御手段を備えたことを特徴とする金属帯の連
続熱処理装置。A plurality of radiant tubes to which combustion exhaust gases of a plurality of burner devices are respectively supplied are provided, and a metal strip continuously fed by radiant heat from the radiant tubes in a predetermined atmospheric gas is provided. A metal having a heating zone for heating to a high temperature, and a metal zone supplied from the heating zone on the outlet side of the heating zone, and a soaking zone for maintaining the temperature heated in the heating zone for a predetermined time. In the continuous heat treatment apparatus for the band, a regenerative heating device including a plurality of regenerative heaters for sucking the atmospheric gas and heating and blowing the heated gas directly onto the metal band is provided at the outlet end of the heating zone. In this regenerative heating device, one of the pair of regenerative heaters stores heat in the regenerator by combustion and suction of the atmospheric gas, and replaces the regenerative heat of the regenerator with the sensible heat of the atmospheric gas. Like spraying on a metal strip And a control means for sequentially performing switching control of each regenerative heater.
器の対を、金属帯の送給方向に沿って少なくとも３対以
上備えたことを特徴とする請求項１に記載の金属帯の連
続熱処理装置。2. The metal rechargeable heating device according to claim 1, wherein the regenerative heating device includes at least three pairs of the regenerative heaters along a feeding direction of the metal band. Continuous heat treatment equipment.
加熱器の対のうち、前記蓄熱体への蓄熱と雰囲気ガスの
吹付けとを切換えている対を除き、前記何れか他方の蓄
熱式加熱器から雰囲気ガスを金属帯に吹付けている対に
対して、それらから吹付けられる雰囲気ガスの温度が金
属帯の送給方向に常時平均化されるように、各蓄熱式加
熱器の対の蓄熱体への蓄熱と雰囲気ガスの吹付けとの切
換えをずらして行うことを特徴とする請求項２に記載の
金属帯の連続熱処理装置。3. The control means, except for the pair of the three or more pairs of regenerative heaters, which switches between the heat storage to the heat storage body and the blowing of the atmospheric gas, and controls the other one of the heat storage heaters. Each pair of regenerative heaters is used so that the temperature of the atmospheric gas blown from the regenerative heaters is always averaged in the feeding direction of the metal strip. 3. The continuous heat treatment apparatus for a metal strip according to claim 2, wherein the switching between the heat storage to the pair of heat storage bodies and the blowing of the atmosphere gas is performed while being shifted.
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|---|---|---|---|
| JP25956496A JP4110584B2 (en) | 1996-09-30 | 1996-09-30 | Continuous heat treatment equipment for metal strip |
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| Publication Number | Publication Date |
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| JPH10102151A true JPH10102151A (en) | 1998-04-21 |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018111881A (en) * | 2017-01-12 | 2018-07-19 | 日立金属株式会社 | Method for producing martensitic stainless steel strip |
| CN111944982A (en) * | 2020-09-15 | 2020-11-17 | 大连万通能源装备有限公司 | Novel energy-saving consumption-reducing continuous type cast tube annealing furnace system |
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- 1996-09-30 JP JP25956496A patent/JP4110584B2/en not_active Expired - Fee Related
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| JP4110584B2 (en) | 2008-07-02 |
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