JPH10102137A - 焼戻し鋼の機械的性質予測方法 - Google Patents
焼戻し鋼の機械的性質予測方法Info
- Publication number
- JPH10102137A JPH10102137A JP25455396A JP25455396A JPH10102137A JP H10102137 A JPH10102137 A JP H10102137A JP 25455396 A JP25455396 A JP 25455396A JP 25455396 A JP25455396 A JP 25455396A JP H10102137 A JPH10102137 A JP H10102137A
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- JP
- Japan
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- tempering
- steel
- mechanical properties
- mechanical property
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Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 最終熱処理が焼戻しである鋼材の機械的
性質を予測する方法である。予測しようとする鋼材の、
焼入れしたままの状態における機械的性質をＭo、焼入
れ後十分に高温で長時間、焼戻しした後の機械的性質を
Ｍf とした場合、焼戻し時間ｔ（ｈ）と焼戻し温度Ｔ
（Ｋ）を変化させた場合における当該鋼材の機械的性質
Ｍを、気体定数をＲ、活性化エネルギーをＱ、振動因子
項をＡとした場合に、ｋ＝Ａ exp（−Ｑ／ＲＴ）で表す
温度依存性を与えた反応速度係数ｋと時間指数ｎを用い
て、Ｘ＝１− exp〔−（ｋｔ）n 〕で求める機械的性質
の変化量Ｘを使用して、Ｍ＝Ｍo −（Ｍo −Ｍf ）Ｘで
求める。 【効果】 焼戻し時間の長短に係わらず、焼戻し後の鋼
材の機械的性質を広い範囲にわたって高精度に推定でき
る。
性質を予測する方法である。予測しようとする鋼材の、
焼入れしたままの状態における機械的性質をＭo、焼入
れ後十分に高温で長時間、焼戻しした後の機械的性質を
Ｍf とした場合、焼戻し時間ｔ（ｈ）と焼戻し温度Ｔ
（Ｋ）を変化させた場合における当該鋼材の機械的性質
Ｍを、気体定数をＲ、活性化エネルギーをＱ、振動因子
項をＡとした場合に、ｋ＝Ａ exp（−Ｑ／ＲＴ）で表す
温度依存性を与えた反応速度係数ｋと時間指数ｎを用い
て、Ｘ＝１− exp〔−（ｋｔ）n 〕で求める機械的性質
の変化量Ｘを使用して、Ｍ＝Ｍo −（Ｍo −Ｍf ）Ｘで
求める。 【効果】 焼戻し時間の長短に係わらず、焼戻し後の鋼
材の機械的性質を広い範囲にわたって高精度に推定でき
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳造した状態のま
まや、熱間加工した状態のままで使用せず、最終処理と
して熱処理、特に焼戻しを行った後に実用に供する鋼材
の機械的性質を予測する方法に関するものである。
まや、熱間加工した状態のままで使用せず、最終処理と
して熱処理、特に焼戻しを行った後に実用に供する鋼材
の機械的性質を予測する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼材の最終熱処理として焼戻しを行う場
合、鋼材の機械的性質は、焼戻し温度や焼戻し時間等の
焼戻し条件を適切に選択することによって制御できる。
しかしながら、この焼戻し条件を決定するに際して、従
来は、試行錯誤的に種々の条件のなかから選択したり、
経験論に基づいて決定しているのが実状であった。
合、鋼材の機械的性質は、焼戻し温度や焼戻し時間等の
焼戻し条件を適切に選択することによって制御できる。
しかしながら、この焼戻し条件を決定するに際して、従
来は、試行錯誤的に種々の条件のなかから選択したり、
経験論に基づいて決定しているのが実状であった。
【０００３】ところで、焼戻しに対する冶金学的効果を
定量化しようとする試みは、下記の数式１で表される焼
戻しパラメータＰとして広く知られている。
定量化しようとする試みは、下記の数式１で表される焼
戻しパラメータＰとして広く知られている。
【０００４】
【数１】Ｐ＝Ｔ（Ｃ＋ logｔ） 但し、Ｔ：焼戻し温度（Ｋ） ｔ：焼戻し時間（ｈ） Ｃ：定数、一般に２０がよく用いられる。
【０００５】上記した数式１で表す焼戻しパラメータＰ
は、同じ焼戻し効果、すなわち同じ機械的性質を得るた
めの焼戻し条件（焼戻し温度Ｔ、焼戻し時間ｔ）を示し
てくれるものではあるが、焼戻し温度Ｔ、焼戻し時間ｔ
の互換性が与えられるのは、下記の数式２で与えられる
値の近傍だけであるので、焼戻しパラメータＰの値が下
記した数式２で与えられる値を外れた場合には、この焼
戻しパラメータＰを使用することはできない。また、数
式１で表す焼戻しパラメータＰは、パラメータＰが変化
したときの機械的性質の変化についての情報は含まれて
いないので、鋼材の機械的性質を変化させようとする場
合にも使用することができない。
は、同じ焼戻し効果、すなわち同じ機械的性質を得るた
めの焼戻し条件（焼戻し温度Ｔ、焼戻し時間ｔ）を示し
てくれるものではあるが、焼戻し温度Ｔ、焼戻し時間ｔ
の互換性が与えられるのは、下記の数式２で与えられる
値の近傍だけであるので、焼戻しパラメータＰの値が下
記した数式２で与えられる値を外れた場合には、この焼
戻しパラメータＰを使用することはできない。また、数
式１で表す焼戻しパラメータＰは、パラメータＰが変化
したときの機械的性質の変化についての情報は含まれて
いないので、鋼材の機械的性質を変化させようとする場
合にも使用することができない。
【０００６】
【数２】Ｐ＝ log10ｅ×（Ｑ／Ｒ）＝Ｑ／２．３Ｒ 但し、Ｑ：活性化エネルギー Ｒ：気体定数
【０００７】そこで、１９８０年発行の「鉄と鋼」vol.
６６、 No.１０、Ｐ１５３２では、新しい焼戻しパラメ
ータλを下記の数式３のように定義し、焼戻し後におけ
る鋼材の機械的性質を予測する方法を提案している。
６６、 No.１０、Ｐ１５３２では、新しい焼戻しパラメ
ータλを下記の数式３のように定義し、焼戻し後におけ
る鋼材の機械的性質を予測する方法を提案している。
【０００８】
【数３】λ＝ logｔ−（Ｑ／２．３Ｒ)(1/Ｔ) ＋50
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た「鉄と鋼」で提案された予測方法では、焼戻しの際に
おける機械的性質の変化率、すなわち固相反応速度ｒ
〔＝ａexp(−Ｑ／ＲＴ）、但し、ａは定数〕を時間によ
らず一定と仮定しているので、図９に実線で示すように
なって、焼戻し時間ｔが長くなるに従って、図９に想像
線で示す実際の変化率から離れてゆき、無限時間の焼戻
しでは機械的性質が負になる可能性があり、機械的性質
の変化を精度良く予測することができないという問題が
あった。
た「鉄と鋼」で提案された予測方法では、焼戻しの際に
おける機械的性質の変化率、すなわち固相反応速度ｒ
〔＝ａexp(−Ｑ／ＲＴ）、但し、ａは定数〕を時間によ
らず一定と仮定しているので、図９に実線で示すように
なって、焼戻し時間ｔが長くなるに従って、図９に想像
線で示す実際の変化率から離れてゆき、無限時間の焼戻
しでは機械的性質が負になる可能性があり、機械的性質
の変化を精度良く予測することができないという問題が
あった。
【００１０】本発明は、上記した従来の問題点に鑑みて
なされたものであり、焼戻し時間の長短に係わらず、焼
戻し後の鋼材の機械的性質を広い範囲にわたって高精度
に推定できる方法を提供することを目的としている。
なされたものであり、焼戻し時間の長短に係わらず、焼
戻し後の鋼材の機械的性質を広い範囲にわたって高精度
に推定できる方法を提供することを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明の焼戻し鋼の機械的性質予測方法は、焼
戻し温度をＴ、気体定数をＲ、活性化エネルギーをＱ、
振動因子項をＡとした場合に、下記の数式４で表す温度
依存性を与えた反応速度係数ｋと時間指数ｎを用いて、
下記の数式５で求めた機械的性質の変化量Ｘを使用する
こととしている。そして、機械的性質の変化量Ｘに温度
依存性を与えることにより、この変化量Ｘが実際の焼戻
し時と近似し、高精度な機械的性質の予測が行えること
になる。
ために、本発明の焼戻し鋼の機械的性質予測方法は、焼
戻し温度をＴ、気体定数をＲ、活性化エネルギーをＱ、
振動因子項をＡとした場合に、下記の数式４で表す温度
依存性を与えた反応速度係数ｋと時間指数ｎを用いて、
下記の数式５で求めた機械的性質の変化量Ｘを使用する
こととしている。そして、機械的性質の変化量Ｘに温度
依存性を与えることにより、この変化量Ｘが実際の焼戻
し時と近似し、高精度な機械的性質の予測が行えること
になる。
【００１２】
【数４】ｋ＝Ａ exp（−Ｑ／ＲＴ）
【００１３】
【数５】Ｘ＝１− exp〔−（ｋｔ）n 〕
【００１４】
【発明の実施の形態】本発明者らは、従来の焼戻しパラ
メータλを用いた場合、広い範囲の温度と時間において
機械的性質を予測することが困難である原因を解析し、
検討した結果、実際の焼戻しの場合には、無限時間の焼
戻しでは、図９に想像線で示すように、ある平衡状態値
に収束するのに対して、従来の予測方法では機械的性質
の変化率、すなわち固相反応速度ｒを、図９に実線で示
したように、時間によらず一定と仮定していることが原
因であることを知見した。
メータλを用いた場合、広い範囲の温度と時間において
機械的性質を予測することが困難である原因を解析し、
検討した結果、実際の焼戻しの場合には、無限時間の焼
戻しでは、図９に想像線で示すように、ある平衡状態値
に収束するのに対して、従来の予測方法では機械的性質
の変化率、すなわち固相反応速度ｒを、図９に実線で示
したように、時間によらず一定と仮定していることが原
因であることを知見した。
【００１５】そこで、本発明の焼戻し鋼の強度予測方法
では、予測しようとする鋼材の、焼入れしたままの状態
における機械的性質をＭo 、焼入れ後十分に高温で長時
間、焼戻しした後の機械的性質をＭf とした場合、焼戻
し時間ｔ（ｈ）と焼戻し温度Ｔ（Ｋ）を変化させた場合
における当該鋼材の機械的性質Ｍを、気体定数をＲ、活
性化エネルギーをＱ、振動因子項をＡとした場合に、拡
散による転位の減少度に密接に関係し、ある活性化エネ
ルギーＱに支配される熱活性化過程で記述される数式４
で表す温度依存性を与えた反応速度係数ｋと時間指数ｎ
を用いて、数式５で求める機械的性質の変化量Ｘを使用
して、下記の数式６で求めることとしているのである。
では、予測しようとする鋼材の、焼入れしたままの状態
における機械的性質をＭo 、焼入れ後十分に高温で長時
間、焼戻しした後の機械的性質をＭf とした場合、焼戻
し時間ｔ（ｈ）と焼戻し温度Ｔ（Ｋ）を変化させた場合
における当該鋼材の機械的性質Ｍを、気体定数をＲ、活
性化エネルギーをＱ、振動因子項をＡとした場合に、拡
散による転位の減少度に密接に関係し、ある活性化エネ
ルギーＱに支配される熱活性化過程で記述される数式４
で表す温度依存性を与えた反応速度係数ｋと時間指数ｎ
を用いて、数式５で求める機械的性質の変化量Ｘを使用
して、下記の数式６で求めることとしているのである。
【００１６】
【数６】Ｍ＝Ｍo −（Ｍo −Ｍf ）Ｘ
【００１７】上記した本発明の焼戻し鋼の機械的性質予
測方法における、機械的性質の変化量Ｘの値は、上記し
た数式５より、焼戻し時間の経過とともに０から１に徐
々に変化し、強度を考える場合には軟化度に対応するも
のである。また、予測しようとする鋼材の、活性化エネ
ルギーＱ、振動因子項Ａ、時間指数ｎ、焼入れしたまま
の状態における機械的性質Ｍo 、焼入れ後十分に高温で
長時間、焼戻しした後の機械的性質Ｍf は、実測値を用
いても、また、炭素添加量や合金元素量から計算で算出
した値を用いてもよい。
測方法における、機械的性質の変化量Ｘの値は、上記し
た数式５より、焼戻し時間の経過とともに０から１に徐
々に変化し、強度を考える場合には軟化度に対応するも
のである。また、予測しようとする鋼材の、活性化エネ
ルギーＱ、振動因子項Ａ、時間指数ｎ、焼入れしたまま
の状態における機械的性質Ｍo 、焼入れ後十分に高温で
長時間、焼戻しした後の機械的性質Ｍf は、実測値を用
いても、また、炭素添加量や合金元素量から計算で算出
した値を用いてもよい。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の焼戻し鋼の機械的性質予測方
法の効果を確認するために行った実施結果について説明
する。通常方法で溶製した下記表１に示す化学組成の３
種類のビレット（Ｔ１：Ｃ−Ｍｎ鋼、Ｔ２：Ｃ−Ｃｒ−
Ｔｌ−Ｂ鋼、Ｔ３：Ｃ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｎｂ−Ｔｌ−Ｂ
鋼）を分塊，熱間圧延して１２ｍｍの厚さに調製し、次
に９２０℃で１５分加熱した後水冷して、８００℃〜５
００℃の冷却速度が２０００℃／分で３０℃まで冷却す
る焼入処理を行った後、１００〜７００℃の焼戻し温
度、５〜６０分の焼戻し時間で種々の焼戻しを実施し
た。そして、焼戻し条件を変えた下記表２〜表４に示す
２４点（Ａ〜Ｘ）について降伏強度ＹＳ，引張強度ＴＳ
と必要に応じて硬度Ｈｖを実測した。これらの実測値を
表２〜表４に示す。なお、表２はＴ１の、表３はＴ２
の、表４はＴ３のそれぞれの結果を示す。
法の効果を確認するために行った実施結果について説明
する。通常方法で溶製した下記表１に示す化学組成の３
種類のビレット（Ｔ１：Ｃ−Ｍｎ鋼、Ｔ２：Ｃ−Ｃｒ−
Ｔｌ−Ｂ鋼、Ｔ３：Ｃ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｎｂ−Ｔｌ−Ｂ
鋼）を分塊，熱間圧延して１２ｍｍの厚さに調製し、次
に９２０℃で１５分加熱した後水冷して、８００℃〜５
００℃の冷却速度が２０００℃／分で３０℃まで冷却す
る焼入処理を行った後、１００〜７００℃の焼戻し温
度、５〜６０分の焼戻し時間で種々の焼戻しを実施し
た。そして、焼戻し条件を変えた下記表２〜表４に示す
２４点（Ａ〜Ｘ）について降伏強度ＹＳ，引張強度ＴＳ
と必要に応じて硬度Ｈｖを実測した。これらの実測値を
表２〜表４に示す。なお、表２はＴ１の、表３はＴ２
の、表４はＴ３のそれぞれの結果を示す。
【００１９】
【表１】 （単位：mass％）
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】そして、表１に示す３種類の鋼種Ｔ１〜Ｔ
３の前記実測値と同じ焼戻し条件における降伏強度Ｙ
Ｓ、引張強度ＴＳ及び必要に応じてヴィッカース硬度Ｈ
ｖを本発明方法によって推定し、前記した実測値と比較
した。その結果を、表２〜表４に併せて示す。本発明方
法による推定値は、表１に示す３種類の鋼種Ｔ１〜Ｔ３
における活性化エネルギーＱ、振動因子項Ａ、時間指数
ｎを予め求め（表５〜表７）、これら求めた値と、焼入
れしたままの状態における実測値Ｍo と、焼入れ後十分
に高温で長時間、焼戻しした後の実測値Ｍf を使用して
演算した値である。なお、活性化エネルギーＱは、各焼
戻し温度での焼戻し時間による降伏強度等の変化を示す
軟化曲線を数式５で近似し、数式４に示すｋ値の温度依
存性から求めた。
３の前記実測値と同じ焼戻し条件における降伏強度Ｙ
Ｓ、引張強度ＴＳ及び必要に応じてヴィッカース硬度Ｈ
ｖを本発明方法によって推定し、前記した実測値と比較
した。その結果を、表２〜表４に併せて示す。本発明方
法による推定値は、表１に示す３種類の鋼種Ｔ１〜Ｔ３
における活性化エネルギーＱ、振動因子項Ａ、時間指数
ｎを予め求め（表５〜表７）、これら求めた値と、焼入
れしたままの状態における実測値Ｍo と、焼入れ後十分
に高温で長時間、焼戻しした後の実測値Ｍf を使用して
演算した値である。なお、活性化エネルギーＱは、各焼
戻し温度での焼戻し時間による降伏強度等の変化を示す
軟化曲線を数式５で近似し、数式４に示すｋ値の温度依
存性から求めた。
【００２４】
【表５】
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】上記した表２の結果を図１〜図３に、表３
の結果を図４及び図５に、表４の結果を図６及び図７に
示す。これら表２〜表４及び図１〜図７の結果より、本
発明方法によれば、決定係数Ｒ2 は全般的に０．９以上
が得られ、広い範囲にわたって高精度に機械的性質が予
測できることが判る。なお、比較として、１９８０年発
行の「鉄と鋼」vol.６６、 No.１０、Ｐ１５３２で提案
している予測方法を用いてＴ１鋼における降伏強度ＹＳ
を推定した結果を図８に示すが、この方法によれば決定
係数Ｒ2 は０．５０６とかなり小さく、全体的に大きく
ばらついており、予測精度が悪いことは明らかである。
の結果を図４及び図５に、表４の結果を図６及び図７に
示す。これら表２〜表４及び図１〜図７の結果より、本
発明方法によれば、決定係数Ｒ2 は全般的に０．９以上
が得られ、広い範囲にわたって高精度に機械的性質が予
測できることが判る。なお、比較として、１９８０年発
行の「鉄と鋼」vol.６６、 No.１０、Ｐ１５３２で提案
している予測方法を用いてＴ１鋼における降伏強度ＹＳ
を推定した結果を図８に示すが、この方法によれば決定
係数Ｒ2 は０．５０６とかなり小さく、全体的に大きく
ばらついており、予測精度が悪いことは明らかである。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の焼戻し鋼
の機械的性質予測方法によれば、焼戻し時間の長短に係
わらず、焼戻し後の鋼材の機械的性質を広い範囲にわた
って高精度に推定できる。従って、本発明方法を実施す
ることによって最適な熱処理条件が容易に演算でき、燃
料原単位の削減や、能率向上に大きく寄与できる。ま
た、未知の鋼材の焼戻し条件も予測が可能となり、予備
テストの工数削減も期待できる。
の機械的性質予測方法によれば、焼戻し時間の長短に係
わらず、焼戻し後の鋼材の機械的性質を広い範囲にわた
って高精度に推定できる。従って、本発明方法を実施す
ることによって最適な熱処理条件が容易に演算でき、燃
料原単位の削減や、能率向上に大きく寄与できる。ま
た、未知の鋼材の焼戻し条件も予測が可能となり、予備
テストの工数削減も期待できる。
【図１】Ｔ１鋼における降伏強度を、本発明方法による
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
【図２】Ｔ１鋼における引張強度を、本発明方法による
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
【図３】Ｔ１鋼におけるヴィッカース硬度を、本発明方
法による推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図
である。
法による推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図
である。
【図４】Ｔ２鋼における降伏強度を、本発明方法による
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
【図５】Ｔ２鋼における引張強度を、本発明方法による
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
【図６】Ｔ３鋼における降伏強度を、本発明方法による
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
【図７】Ｔ３鋼における引張強度を、本発明方法による
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
推定値（実線）と実測値（●印）で比較した図である。
【図８】Ｔ１鋼における降伏強度を、「鉄と鋼」で提案
された従来の焼戻しパラメータを用いた推定値（実線）
と実測値（●印）で比較した図である。
された従来の焼戻しパラメータを用いた推定値（実線）
と実測値（●印）で比較した図である。
【図９】「鉄と鋼」で提案された従来の焼戻しパラメー
タを使用した場合における機械的性質と時間の関係を示
す図である。
タを使用した場合における機械的性質と時間の関係を示
す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 最終熱処理が焼戻しである鋼材の機械的
性質を予測する方法であって、 予測しようとする鋼材の、焼入れしたままの状態におけ
る機械的性質をＭo 、焼入れ後十分に高温で長時間、焼
戻しした後の機械的性質をＭf とした場合、 焼戻し時間ｔ（ｈ）と焼戻し温度Ｔ（Ｋ）を変化させた
場合における当該鋼材の機械的性質Ｍを、 気体定数をＲ、活性化エネルギーをＱ、振動因子項をＡ
とした場合に、ｋ＝Ａexp（−Ｑ／ＲＴ）で表す温度依
存性を与えた反応速度係数ｋと時間指数ｎを用いて、Ｘ
＝１− exp〔−（ｋｔ）n 〕で求める機械的性質の変化
量Ｘを使用して、 Ｍ＝Ｍo −（Ｍo −Ｍf ）Ｘ で求めることを特徴とする焼戻し鋼の機械的性質予測方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25455396A JPH10102137A (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 焼戻し鋼の機械的性質予測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25455396A JPH10102137A (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 焼戻し鋼の機械的性質予測方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10102137A true JPH10102137A (ja) | 1998-04-21 |
Family
ID=17266646
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25455396A Pending JPH10102137A (ja) | 1996-09-26 | 1996-09-26 | 焼戻し鋼の機械的性質予測方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10102137A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006038488A1 (ja) * | 2004-10-01 | 2006-04-13 | Ntn Corporation | 高周波熱処理装置、高周波熱処理方法およびその方法により製造した加工製品 |
| WO2007032154A1 (ja) * | 2005-09-12 | 2007-03-22 | Ntn Corporation | 高周波焼戻方法、高周波焼戻設備および高周波焼戻製品 |
| US7591912B2 (en) | 2005-03-23 | 2009-09-22 | Ntn Corporation | Induction heat treatment method, induction heat treatment installation and induction-heat-treated product |
| US8394212B2 (en) | 2004-09-14 | 2013-03-12 | Ntn Corporation | High frequency induction heating treatment equipment and method and induction heated and thus treated product |
-
1996
- 1996-09-26 JP JP25455396A patent/JPH10102137A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8394212B2 (en) | 2004-09-14 | 2013-03-12 | Ntn Corporation | High frequency induction heating treatment equipment and method and induction heated and thus treated product |
| WO2006038488A1 (ja) * | 2004-10-01 | 2006-04-13 | Ntn Corporation | 高周波熱処理装置、高周波熱処理方法およびその方法により製造した加工製品 |
| US7591912B2 (en) | 2005-03-23 | 2009-09-22 | Ntn Corporation | Induction heat treatment method, induction heat treatment installation and induction-heat-treated product |
| US8529711B2 (en) | 2005-03-23 | 2013-09-10 | Ntn Corporation | Induction heat treatment method, induction heat treatment installation and induction-heat-treated product |
| WO2007032154A1 (ja) * | 2005-09-12 | 2007-03-22 | Ntn Corporation | 高周波焼戻方法、高周波焼戻設備および高周波焼戻製品 |
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