JPH0993079A - 弾性表面波多重モードフィルタ - Google Patents
弾性表面波多重モードフィルタInfo
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- JPH0993079A JPH0993079A JP24800395A JP24800395A JPH0993079A JP H0993079 A JPH0993079 A JP H0993079A JP 24800395 A JP24800395 A JP 24800395A JP 24800395 A JP24800395 A JP 24800395A JP H0993079 A JPH0993079 A JP H0993079A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 通過特性の広帯域化を図ることができると共
に、良好な帯域外減衰特性を実現することができ、ま
た、平衡型の入出力構成をも実現することができる弾性
表面波多重モードフィルタを提供する。 【解決手段】 電圧基板１１の上に、ＩＤＴ電極１２ａ
と反射器１２ｂ、１２ｃとにより構成される第１の弾性
表面波共振器と、ＩＤＴ電極１４ａと反射器１４ｂ、１
４ｃとにより構成される第３の弾性表面波共振器とを並
列に形成し、両者間に周期構造ストリップライン電極列
１３ａを形成する。これら３者を近接配置して音響結合
させる。周期構造ストリップライン電極列１３ａを反射
器１２ｂ、１２ｃ、１４ｂ、１４ｃを介して接地し、互
いに隣接するバスバー電極を電気的に独立させる。
に、良好な帯域外減衰特性を実現することができ、ま
た、平衡型の入出力構成をも実現することができる弾性
表面波多重モードフィルタを提供する。 【解決手段】 電圧基板１１の上に、ＩＤＴ電極１２ａ
と反射器１２ｂ、１２ｃとにより構成される第１の弾性
表面波共振器と、ＩＤＴ電極１４ａと反射器１４ｂ、１
４ｃとにより構成される第３の弾性表面波共振器とを並
列に形成し、両者間に周期構造ストリップライン電極列
１３ａを形成する。これら３者を近接配置して音響結合
させる。周期構造ストリップライン電極列１３ａを反射
器１２ｂ、１２ｃ、１４ｂ、１４ｃを介して接地し、互
いに隣接するバスバー電極を電気的に独立させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、無線通信機器にお
ける高周波回路などに使用される弾性表面波多重モード
フィルタに関する。
ける高周波回路などに使用される弾性表面波多重モード
フィルタに関する。
【０００２】
【従来の技術】弾性表面波を用いたエレクトロメカニカ
ル機能部品は、波の音速が数ｋｍ／ｓであり、波のエネ
ルギーが伝搬媒体の表面に集中する性質を有することか
ら、ハードウェアの高密度化の流れの中で注目されてい
る。また、弾性表面波を用いたエレクトロメカニカル機
能部品は、インタディジタルトランスデューサ（以下
「ＩＤＴ」と略記する。）電極の開発と、その変形展開
を可能にした薄膜作製技術、表面加工技術の進歩によっ
て、レーダ用遅延線、テレビジョン受像機用帯域フィル
タなどに実用化され、現在では、無線通信機器の送受信
回路におけるＲＦ、ＩＦ段のフィルタとして広く使用さ
れている。
ル機能部品は、波の音速が数ｋｍ／ｓであり、波のエネ
ルギーが伝搬媒体の表面に集中する性質を有することか
ら、ハードウェアの高密度化の流れの中で注目されてい
る。また、弾性表面波を用いたエレクトロメカニカル機
能部品は、インタディジタルトランスデューサ（以下
「ＩＤＴ」と略記する。）電極の開発と、その変形展開
を可能にした薄膜作製技術、表面加工技術の進歩によっ
て、レーダ用遅延線、テレビジョン受像機用帯域フィル
タなどに実用化され、現在では、無線通信機器の送受信
回路におけるＲＦ、ＩＦ段のフィルタとして広く使用さ
れている。
【０００３】近年、移動体通信機器のディジタル化に伴
い、ディジタル携帯電話やディジタルコードレス電話な
どの開発が盛んに進められている。これらの機器に用い
られる通信方式においては、信号の振幅及び位相に情報
を持たせているため、ＩＦ段に用いられるフィルタには
振幅特性及び群遅延偏差特性が平坦であることが要求さ
れる。また、隣接チャネルの信号と所望の信号とを区別
する選択度にも優れた特性が必要であるため、ＩＦ段に
用いられるフィルタには遷移帯域幅の狭い急峻な遮断特
性を有することも要求される。
い、ディジタル携帯電話やディジタルコードレス電話な
どの開発が盛んに進められている。これらの機器に用い
られる通信方式においては、信号の振幅及び位相に情報
を持たせているため、ＩＦ段に用いられるフィルタには
振幅特性及び群遅延偏差特性が平坦であることが要求さ
れる。また、隣接チャネルの信号と所望の信号とを区別
する選択度にも優れた特性が必要であるため、ＩＦ段に
用いられるフィルタには遷移帯域幅の狭い急峻な遮断特
性を有することも要求される。
【０００４】従来、ＩＦ段に適する弾性表面波フィルタ
としては、トランスバーサル型の弾性表面波フィルタと
縦モード結合型及び横モード結合型の２種類の弾性表面
波多重モードフィルタが知られている。トランスバーサ
ル型の弾性表面波フィルタは優れた群遅延偏差特性を有
するが、挿入損失及び素子サイズが大きく、遮断特性も
劣る。一方、弾性表面波多重モードフィルタは急峻な遮
断特性を有し、挿入損失及び素子サイズも小さいが、ト
ランスバーサル型の弾性表面波フィルタと比較して群遅
延偏差特性が劣る。また、縦モード結合型の弾性表面波
多重モードフィルタは、通過帯域の近傍高域側に比較的
大きなスプリアスが存在することを特徴とし、横モード
結合型の弾性表面波多重モードフィルタは非常に狭帯域
な通過特性を有することを特徴としている。上記の特徴
から、移動体通信機器用のＩＦフィルタとしては、一般
に、小型で遮断特性の優れた横モード結合型の弾性表面
波多重モードフィルタが用いられてきた。
としては、トランスバーサル型の弾性表面波フィルタと
縦モード結合型及び横モード結合型の２種類の弾性表面
波多重モードフィルタが知られている。トランスバーサ
ル型の弾性表面波フィルタは優れた群遅延偏差特性を有
するが、挿入損失及び素子サイズが大きく、遮断特性も
劣る。一方、弾性表面波多重モードフィルタは急峻な遮
断特性を有し、挿入損失及び素子サイズも小さいが、ト
ランスバーサル型の弾性表面波フィルタと比較して群遅
延偏差特性が劣る。また、縦モード結合型の弾性表面波
多重モードフィルタは、通過帯域の近傍高域側に比較的
大きなスプリアスが存在することを特徴とし、横モード
結合型の弾性表面波多重モードフィルタは非常に狭帯域
な通過特性を有することを特徴としている。上記の特徴
から、移動体通信機器用のＩＦフィルタとしては、一般
に、小型で遮断特性の優れた横モード結合型の弾性表面
波多重モードフィルタが用いられてきた。
【０００５】以下に、従来の横モード結合型弾性表面波
多重モードフィルタについて説明する。図１４は従来技
術における横モード結合型弾性表面波多重モードフィル
タを示す構成図である。図１４において、１４１は単結
晶圧電基板であり、この圧電基板１４１の上に電極パタ
ーンを形成することにより、弾性表面波を励起させるこ
とができる。１４２ａは圧電基板１４１の上に形成され
たＩＤＴ電極であり、その両側に反射器１４２ｂ、１４
２ｃを配置することにより、エネルギー閉じ込め型の弾
性表面波共振器が形成されている。また、圧電基板１４
１の上には、ＩＤＴ電極１４３ａと反射器１４３ｂ、１
４３ｃとによって同様の弾性表面波共振器が形成されて
いる。そして、これら２つの共振器は近接して配置され
ており、その間に音響結合が生じることによって第１段
の弾性表面波多重モードフィルタが構成されている。さ
らに、圧電基板１４１の上には、ＩＤＴ電極１４４ａ、
１４５ａと反射器１４４ｂ、１４４ｃ、１４５ｂ、１４
５ｃとにより、上記と同様にして第２段の弾性表面波多
重モードフィルタが構成されている。これら第１段及び
第２段の弾性表面波多重モードフィルタは電極パターン
１４６によって電気的に縦続に接続されており、これに
より多段接続の弾性表面波多重モードフィルタが構成さ
れている。
多重モードフィルタについて説明する。図１４は従来技
術における横モード結合型弾性表面波多重モードフィル
タを示す構成図である。図１４において、１４１は単結
晶圧電基板であり、この圧電基板１４１の上に電極パタ
ーンを形成することにより、弾性表面波を励起させるこ
とができる。１４２ａは圧電基板１４１の上に形成され
たＩＤＴ電極であり、その両側に反射器１４２ｂ、１４
２ｃを配置することにより、エネルギー閉じ込め型の弾
性表面波共振器が形成されている。また、圧電基板１４
１の上には、ＩＤＴ電極１４３ａと反射器１４３ｂ、１
４３ｃとによって同様の弾性表面波共振器が形成されて
いる。そして、これら２つの共振器は近接して配置され
ており、その間に音響結合が生じることによって第１段
の弾性表面波多重モードフィルタが構成されている。さ
らに、圧電基板１４１の上には、ＩＤＴ電極１４４ａ、
１４５ａと反射器１４４ｂ、１４４ｃ、１４５ｂ、１４
５ｃとにより、上記と同様にして第２段の弾性表面波多
重モードフィルタが構成されている。これら第１段及び
第２段の弾性表面波多重モードフィルタは電極パターン
１４６によって電気的に縦続に接続されており、これに
より多段接続の弾性表面波多重モードフィルタが構成さ
れている。
【０００６】以上のように構成された弾性表面波多重モ
ードフィルタは、ＩＤＴ電極の電極指交差幅の寸法によ
って圧電基板上に励起する２種類の弾性表面波のモード
周波数が決定され、フィルタの通過帯域幅が定められ
る。この弾性表面波多重モードフィルタにおいては、得
られる通過特性は極めて狭帯域であり、比帯域幅（フィ
ルタの中心周波数で規格化した帯域幅）は高々０．１％
程度である。図１５に、この弾性表面波多重モードフィ
ルタの通過帯域幅を表わす周波数特性の代表的な実測例
を示す。
ードフィルタは、ＩＤＴ電極の電極指交差幅の寸法によ
って圧電基板上に励起する２種類の弾性表面波のモード
周波数が決定され、フィルタの通過帯域幅が定められ
る。この弾性表面波多重モードフィルタにおいては、得
られる通過特性は極めて狭帯域であり、比帯域幅（フィ
ルタの中心周波数で規格化した帯域幅）は高々０．１％
程度である。図１５に、この弾性表面波多重モードフィ
ルタの通過帯域幅を表わす周波数特性の代表的な実測例
を示す。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記したディジタル化
に対応させるためには、フィルタの通過特性をより広帯
域化して、群遅延偏差特性の平坦な帯域を広くすること
が要求される。従来、広帯域化を実現するためには、弾
性表面波多重モードフィルタの段間とアースとの間に伸
長コイルを挿入する方法が採られていた。
に対応させるためには、フィルタの通過特性をより広帯
域化して、群遅延偏差特性の平坦な帯域を広くすること
が要求される。従来、広帯域化を実現するためには、弾
性表面波多重モードフィルタの段間とアースとの間に伸
長コイルを挿入する方法が採られていた。
【０００８】また、最近では、ＩＦフィルタ前後段にお
けるＩＣ素子の平衡入出力化が進み、ＩＦフィルタにも
平衡入出力型が求められている。しかし、上記のような
構成を有する従来のフィルタでは、伸長コイル等の外付
コイルの影響によってフィルタの特性が不安定になりや
すく、また、帯域外減衰特性も悪化するという問題があ
った。さらに、上記のような構成を有する従来のフィル
タでは、入出力端子を不平衡型としてしか接続すること
ができないという問題があった。
けるＩＣ素子の平衡入出力化が進み、ＩＦフィルタにも
平衡入出力型が求められている。しかし、上記のような
構成を有する従来のフィルタでは、伸長コイル等の外付
コイルの影響によってフィルタの特性が不安定になりや
すく、また、帯域外減衰特性も悪化するという問題があ
った。さらに、上記のような構成を有する従来のフィル
タでは、入出力端子を不平衡型としてしか接続すること
ができないという問題があった。
【０００９】本発明は、従来技術における前記課題を解
決するため、通過特性の広帯域化を図ることができると
共に、良好な帯域外減衰特性を実現することができ、ま
た、平衡型の入出力構成をも実現することができる弾性
表面波多重モードフィルタを提供することを目的とす
る。
決するため、通過特性の広帯域化を図ることができると
共に、良好な帯域外減衰特性を実現することができ、ま
た、平衡型の入出力構成をも実現することができる弾性
表面波多重モードフィルタを提供することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明に係る弾性表面波多重モードフィルタの第１
の構成は、圧電基板上に、インタディジタルトランスデ
ューサ電極の両側に反射器を具備した第１及び第３の弾
性表面波共振器を、弾性表面波の伝搬方向と平行に形成
し、前記第１及び第３の弾性表面波共振器間に、前記イ
ンタディジタルトランスデューサ電極の電極指交差幅と
略同一の長さを有する複数本のストリップライン電極を
前記第１及び第３の弾性表面波共振器と同一の電極周期
で並行に配置し、前記複数本のストリップライン電極の
両端部をバスバー電極によって互いに接続した周期構造
状電極列からなる第２の弾性表面波共振器を形成し、前
記第１及び第３の弾性表面波共振器と前記第２の弾性表
面波共振器とを近接配置して音響結合させた弾性表面波
多重モードフィルタであって、前記第１及び第３の弾性
表面波共振器を構成するインタディジタルトランスデュ
ーサ電極の前記周期構造状電極列に隣接する側にあるバ
スバー電極の線路幅をＷ1 、前記周期構造状電極列の両
端部を接続するバスバー電極の線路幅をＷ2 、前記周期
構造状電極列の前記バスバー電極と前記第１及び第３の
弾性表面波共振器を構成するインタディジタルトランス
デューサ電極の前記周期構造状電極列に隣接する側にあ
るバスバー電極との電気的分離帯の幅をＷ3 とし、前記
Ｗ1 、Ｗ2 、Ｗ3 の相対寸法をＷ 1 ＞Ｗ2 、Ｗ1 ＞Ｗ3
に設定したことを特徴とする。
め、本発明に係る弾性表面波多重モードフィルタの第１
の構成は、圧電基板上に、インタディジタルトランスデ
ューサ電極の両側に反射器を具備した第１及び第３の弾
性表面波共振器を、弾性表面波の伝搬方向と平行に形成
し、前記第１及び第３の弾性表面波共振器間に、前記イ
ンタディジタルトランスデューサ電極の電極指交差幅と
略同一の長さを有する複数本のストリップライン電極を
前記第１及び第３の弾性表面波共振器と同一の電極周期
で並行に配置し、前記複数本のストリップライン電極の
両端部をバスバー電極によって互いに接続した周期構造
状電極列からなる第２の弾性表面波共振器を形成し、前
記第１及び第３の弾性表面波共振器と前記第２の弾性表
面波共振器とを近接配置して音響結合させた弾性表面波
多重モードフィルタであって、前記第１及び第３の弾性
表面波共振器を構成するインタディジタルトランスデュ
ーサ電極の前記周期構造状電極列に隣接する側にあるバ
スバー電極の線路幅をＷ1 、前記周期構造状電極列の両
端部を接続するバスバー電極の線路幅をＷ2 、前記周期
構造状電極列の前記バスバー電極と前記第１及び第３の
弾性表面波共振器を構成するインタディジタルトランス
デューサ電極の前記周期構造状電極列に隣接する側にあ
るバスバー電極との電気的分離帯の幅をＷ3 とし、前記
Ｗ1 、Ｗ2 、Ｗ3 の相対寸法をＷ 1 ＞Ｗ2 、Ｗ1 ＞Ｗ3
に設定したことを特徴とする。
【００１１】また、前記本発明の第１の構成において
は、Ｗ1 とＷ2 の相対寸法がＷ1 ／Ｗ 2 ≧４に設定され
ているのが好ましい。また、前記本発明の第１の構成に
おいては、第１及び第３の弾性表面波共振器を構成する
インタディジタルトランスデューサ電極の電極指対数が
１５０対から３００対の間に設定されているのが好まし
い。
は、Ｗ1 とＷ2 の相対寸法がＷ1 ／Ｗ 2 ≧４に設定され
ているのが好ましい。また、前記本発明の第１の構成に
おいては、第１及び第３の弾性表面波共振器を構成する
インタディジタルトランスデューサ電極の電極指対数が
１５０対から３００対の間に設定されているのが好まし
い。
【００１２】また、前記本発明の第１の構成において
は、第２の弾性表面波共振器を構成する周期構造状電極
列が第１及び第３の弾性表面波共振器の反射器を介して
接地されているのが好ましい。また、この場合には、第
１の弾性表面波共振器電極が平衡型入力端子に接続さ
れ、第３の弾性表面波共振器電極が平衡型出力端子に接
続されているのが好ましい。
は、第２の弾性表面波共振器を構成する周期構造状電極
列が第１及び第３の弾性表面波共振器の反射器を介して
接地されているのが好ましい。また、この場合には、第
１の弾性表面波共振器電極が平衡型入力端子に接続さ
れ、第３の弾性表面波共振器電極が平衡型出力端子に接
続されているのが好ましい。
【００１３】また、前記本発明の第１の構成において
は、圧電基板上に形成された第１及び第２の段間接続電
極パターンによって複数個縦続に接続されているのが好
ましい。また、この場合には、第１及び第２の段間接続
電極パターンのうち、一方が直接接地され、他方がリア
クタンス素子を介して接地されているのが好ましい。こ
の場合にはさらに、前段の弾性表面波多重モードフィル
タの第１の弾性表面波共振器電極が平衡型入力端子に接
続され、後段の弾性表面波多重モードフィルタの第３の
弾性表面波共振器電極が平衡型出力端子に接続されてい
るのが好ましい。また、この場合には、第１の段間接続
電極パターンは、縦続接続される前段の弾性表面波多重
モードフィルタを構成する第３の弾性表面波共振器の第
２の弾性表面波共振器に隣接するインタディジタルトラ
ンスデューサ電極と、縦続接続される後段の弾性表面波
多重モードフィルタを構成する第１の弾性表面波共振器
の第２の弾性表面波共振器に隣接するインタディジタル
トランスデューサ電極とを接続し、第２の段間接続電極
パターンは、縦続接続される前段の弾性表面波多重モー
ドフィルタの出力端外側インタディジタルトランスデュ
ーサ電極と、縦続接続される後段の弾性表面波多重モー
ドフィルタの入力端外側インタディジタルトランスデュ
ーサ電極とを接続するのが好ましい。この場合にはさら
に、第１の段間接続電極パターンがリアクタンス素子を
介して接地され、第２の段間接続電極パターンが直接接
地されているのが好ましく、さらには、前段の弾性表面
波多重モードフィルタの第１の弾性表面波共振器電極が
平衡型入力端子に接続され、後段の弾性表面波多重モー
ドフィルタの第３の弾性表面波共振器電極が平衡型出力
端子に接続されているのが好ましい。
は、圧電基板上に形成された第１及び第２の段間接続電
極パターンによって複数個縦続に接続されているのが好
ましい。また、この場合には、第１及び第２の段間接続
電極パターンのうち、一方が直接接地され、他方がリア
クタンス素子を介して接地されているのが好ましい。こ
の場合にはさらに、前段の弾性表面波多重モードフィル
タの第１の弾性表面波共振器電極が平衡型入力端子に接
続され、後段の弾性表面波多重モードフィルタの第３の
弾性表面波共振器電極が平衡型出力端子に接続されてい
るのが好ましい。また、この場合には、第１の段間接続
電極パターンは、縦続接続される前段の弾性表面波多重
モードフィルタを構成する第３の弾性表面波共振器の第
２の弾性表面波共振器に隣接するインタディジタルトラ
ンスデューサ電極と、縦続接続される後段の弾性表面波
多重モードフィルタを構成する第１の弾性表面波共振器
の第２の弾性表面波共振器に隣接するインタディジタル
トランスデューサ電極とを接続し、第２の段間接続電極
パターンは、縦続接続される前段の弾性表面波多重モー
ドフィルタの出力端外側インタディジタルトランスデュ
ーサ電極と、縦続接続される後段の弾性表面波多重モー
ドフィルタの入力端外側インタディジタルトランスデュ
ーサ電極とを接続するのが好ましい。この場合にはさら
に、第１の段間接続電極パターンがリアクタンス素子を
介して接地され、第２の段間接続電極パターンが直接接
地されているのが好ましく、さらには、前段の弾性表面
波多重モードフィルタの第１の弾性表面波共振器電極が
平衡型入力端子に接続され、後段の弾性表面波多重モー
ドフィルタの第３の弾性表面波共振器電極が平衡型出力
端子に接続されているのが好ましい。
【００１４】また、本発明に係る弾性表面波多重モード
フィルタの第２の構成は、圧電基板上に、インタディジ
タルトランスデューサ電極の両側に反射器を具備した第
１、第２及び第３の弾性表面波共振器を、弾性表面波の
伝搬方向と平行に近接配置して音響結合させ、前記弾性
表面波共振器間のインタディジタルトランスデューサ電
極部の隣接するバスバー電極を電気的に分離すると共
に、中央に配置された第２の弾性表面波共振器のインタ
ディジタルトランスデューサ電極を全て接地した弾性表
面波多重モードフィルタであって、外側に配置された第
１及び第３の弾性表面波共振器を構成するインタディジ
タルトランスデューサ電極の前記第２の弾性表面波共振
器に隣接する側にあるバスバー電極の線路幅をＷ1 、前
記第２の弾性表面波共振器のインタディジタルトランス
デューサ電極のバスバー電極の線路幅をＷ2 、前記隣接
するバスバー電極間の電気的分離帯の幅をＷ3 とし、前
記Ｗ 1 、Ｗ2 、Ｗ3 の相対寸法を、Ｗ1 ＞Ｗ2 、Ｗ1 ＞
Ｗ3 に設定したことを特徴とする。
フィルタの第２の構成は、圧電基板上に、インタディジ
タルトランスデューサ電極の両側に反射器を具備した第
１、第２及び第３の弾性表面波共振器を、弾性表面波の
伝搬方向と平行に近接配置して音響結合させ、前記弾性
表面波共振器間のインタディジタルトランスデューサ電
極部の隣接するバスバー電極を電気的に分離すると共
に、中央に配置された第２の弾性表面波共振器のインタ
ディジタルトランスデューサ電極を全て接地した弾性表
面波多重モードフィルタであって、外側に配置された第
１及び第３の弾性表面波共振器を構成するインタディジ
タルトランスデューサ電極の前記第２の弾性表面波共振
器に隣接する側にあるバスバー電極の線路幅をＷ1 、前
記第２の弾性表面波共振器のインタディジタルトランス
デューサ電極のバスバー電極の線路幅をＷ2 、前記隣接
するバスバー電極間の電気的分離帯の幅をＷ3 とし、前
記Ｗ 1 、Ｗ2 、Ｗ3 の相対寸法を、Ｗ1 ＞Ｗ2 、Ｗ1 ＞
Ｗ3 に設定したことを特徴とする。
【００１５】また、前記本発明の第２の構成において
は、Ｗ1 とＷ2 の相対寸法がＷ1 ／Ｗ 2 ≧４に設定され
ているのが好ましい。また、前記本発明の第２の構成に
おいては、第１、第２及び第３の弾性表面波共振器を構
成するインタディジタルトランスデューサ電極の電極指
対数が１５０対から３００対の間に設定されているのが
好ましい。
は、Ｗ1 とＷ2 の相対寸法がＷ1 ／Ｗ 2 ≧４に設定され
ているのが好ましい。また、前記本発明の第２の構成に
おいては、第１、第２及び第３の弾性表面波共振器を構
成するインタディジタルトランスデューサ電極の電極指
対数が１５０対から３００対の間に設定されているのが
好ましい。
【００１６】また、前記本発明の第２の構成において
は、第２の弾性表面波共振器のインタディジタルトラン
スデューサ電極が第１及び第３の弾性表面波共振器の反
射器を介して接地されているのが好ましい。また、この
場合には、第１の弾性表面波共振器のインタディジタル
トランスデューサ電極が平衡型入力端子に接続され、第
３の弾性表面波共振器のインタディジタルトランスデュ
ーサ電極が平衡型出力端子に接続されているのが好まし
い。
は、第２の弾性表面波共振器のインタディジタルトラン
スデューサ電極が第１及び第３の弾性表面波共振器の反
射器を介して接地されているのが好ましい。また、この
場合には、第１の弾性表面波共振器のインタディジタル
トランスデューサ電極が平衡型入力端子に接続され、第
３の弾性表面波共振器のインタディジタルトランスデュ
ーサ電極が平衡型出力端子に接続されているのが好まし
い。
【００１７】また、前記本発明の第２の構成において
は、圧電基板上に形成された第１及び第２の段間接続電
極パターンによって複数個縦続に接続されているのが好
ましい。また、この場合には、第１及び第２の段間接続
電極パターンのうち、一方が接地され、他方がリアクタ
ンス素子を介して接地されているのが好ましい。この場
合にはさらに、前段の弾性表面波多重モードフィルタの
第１の弾性表面波共振器電極が平衡型入力端子に接続さ
れ、後段の弾性表面波多重モードフィルタの第３の弾性
表面波共振器電極が平衡型出力端子に接続されているの
が好ましい。また、この場合には、第１の段間接続電極
パターンは、縦続接続される前段の弾性表面波多重モー
ドフィルタを構成する第３の弾性表面波共振器の第２の
弾性表面波共振器に隣接するインタディジタルトランス
デューサ電極と、縦続接続される後段の弾性表面波多重
モードフィルタを構成する第１の弾性表面波共振器の第
２の弾性表面波共振器に隣接するインタディジタルトラ
ンスデューサ電極とを接続し、第２の段間接続電極パタ
ーンは、縦続接続される前段の弾性表面波多重モードフ
ィルタの出力端外側インタディジタルトランスデューサ
電極と、縦続接続される後段の弾性表面波多重モードフ
ィルタの入力端外側インタディジタルトランスデューサ
電極とを接続するのが好ましい。この場合にはさらに、
第１の段間接続電極パターンがリアクタンス素子を介し
て接地され、第２の段間接続電極パターンが直接接地さ
れているのが好ましく、さらには前段の弾性表面波多重
モードフィルタの第１の弾性表面波共振器電極が平衡型
入力端子に接続され、後段の弾性表面波多重モードフィ
ルタの第３の弾性表面波共振器電極が平衡型出力端子に
接続されているのが好ましい。
は、圧電基板上に形成された第１及び第２の段間接続電
極パターンによって複数個縦続に接続されているのが好
ましい。また、この場合には、第１及び第２の段間接続
電極パターンのうち、一方が接地され、他方がリアクタ
ンス素子を介して接地されているのが好ましい。この場
合にはさらに、前段の弾性表面波多重モードフィルタの
第１の弾性表面波共振器電極が平衡型入力端子に接続さ
れ、後段の弾性表面波多重モードフィルタの第３の弾性
表面波共振器電極が平衡型出力端子に接続されているの
が好ましい。また、この場合には、第１の段間接続電極
パターンは、縦続接続される前段の弾性表面波多重モー
ドフィルタを構成する第３の弾性表面波共振器の第２の
弾性表面波共振器に隣接するインタディジタルトランス
デューサ電極と、縦続接続される後段の弾性表面波多重
モードフィルタを構成する第１の弾性表面波共振器の第
２の弾性表面波共振器に隣接するインタディジタルトラ
ンスデューサ電極とを接続し、第２の段間接続電極パタ
ーンは、縦続接続される前段の弾性表面波多重モードフ
ィルタの出力端外側インタディジタルトランスデューサ
電極と、縦続接続される後段の弾性表面波多重モードフ
ィルタの入力端外側インタディジタルトランスデューサ
電極とを接続するのが好ましい。この場合にはさらに、
第１の段間接続電極パターンがリアクタンス素子を介し
て接地され、第２の段間接続電極パターンが直接接地さ
れているのが好ましく、さらには前段の弾性表面波多重
モードフィルタの第１の弾性表面波共振器電極が平衡型
入力端子に接続され、後段の弾性表面波多重モードフィ
ルタの第３の弾性表面波共振器電極が平衡型出力端子に
接続されているのが好ましい。
【００１８】
【発明の実施の形態】前記本発明の第１の構成によれ
ば、圧電基板上に、インタディジタルトランスデューサ
電極の両側に反射器を具備した第１及び第３の弾性表面
波共振器を、弾性表面波の伝搬方向と平行に形成し、前
記第１及び第３の弾性表面波共振器間に、前記インタデ
ィジタルトランスデューサ電極の電極指交差幅と略同一
の長さを有する複数本のストリップライン電極を前記第
１及び第３の弾性表面波共振器と同一の電極周期で並行
に配置し、前記複数本のストリップライン電極の両端部
をバスバー電極によって互いに接続した周期構造状電極
列からなる第２の弾性表面波共振器を形成し、前記第１
及び第３の弾性表面波共振器と前記第２の弾性表面波共
振器とを近接配置して音響結合させた弾性表面波多重モ
ードフィルタであって、前記第１及び第３の弾性表面波
共振器を構成するインタディジタルトランスデューサ電
極の前記周期構造状電極列に隣接する側にあるバスバー
電極の線路幅をＷ1 、前記周期構造状電極列の両端部を
接続するバスバー電極の線路幅をＷ2、前記周期構造状
電極列の前記バスバー電極と前記第１及び第３の弾性表
面波共振器を構成するインタディジタルトランスデュー
サ電極の前記周期構造状電極列に隣接する側にあるバス
バー電極との電気的分離帯の幅をＷ3 とし、前記Ｗ1 、
Ｗ2 、Ｗ3 の相対寸法をＷ1 ＞Ｗ2 、Ｗ1 ＞Ｗ3 に設定
したことにより、フィルタの挿入損失を低減することが
できる。以下、その理由を説明する。相対向した弾性表
面波共振器のインタディジタルトランスデューサ電極と
周期構造状電極列との間隔Ｇは、２つの弾性表面波共振
器の結合度を支配し、この間隔Ｇが小さいほど共振器間
の結合度が増すため広帯域化には好ましい。しかし、間
隔Ｇがあまり小さすぎると、この部分に設けられている
バスバー電極の線路幅Ｗ1 、Ｗ2 が小さくなり、この部
分におけるインタディジタルトランスデューサ電極の電
気的抵抗損がフィルタの挿入損失に与える影響を無視す
ることができなくなる。ここで、周期構造状電極列の両
端部を接続するバスバー電極は入出力端子と電気的に接
続されていないため、周期構造状電極列の両端部を接続
するバスバー電極の線路幅Ｗ2 の大きさはフィルタの挿
入損失には何ら影響を及ぼさない。従って、周期構造状
電極列の両端部を接続するバスバー電極の線路幅Ｗ2 を
小さくする分、第１及び第３の弾性表面波共振器を構成
するインタディジタルトランスデューサ電極の周期構造
状電極列に隣接する側にあるバスバー電極の線路幅Ｗ1
を大きくすれば（すなわち、Ｗ1 とＷ2 の相対寸法をＷ
1 ＞Ｗ2 に設定すれば）、間隔Ｇを変えることなく、入
出力端子への電気的抵抗損を減らすことができるので、
フィルタの挿入損失を低減することができる。また、周
期構造状電極列のバスバー電極と第１及び第３の弾性表
面波共振器を構成するインタディジタルトランスデュー
サ電極の周期構造状電極列に隣接する側にあるバスバー
電極との電気的分離帯の幅Ｗ3 を、第１及び第３の弾性
表面波共振器を構成するインタディジタルトランスデュ
ーサ電極の周期構造状電極列に隣接する側にあるバスバ
ー電極の線路幅Ｗ1 よりも小さくすれば（すなわち、Ｗ
1 とＷ3 の相対寸法をＷ1 ＞Ｗ3 に設定すれば）、Ｗ3
の減少分だけさらにＷ1 を大きくすることができるの
で、フィルタの挿入損失をさらに低減することができ
る。
ば、圧電基板上に、インタディジタルトランスデューサ
電極の両側に反射器を具備した第１及び第３の弾性表面
波共振器を、弾性表面波の伝搬方向と平行に形成し、前
記第１及び第３の弾性表面波共振器間に、前記インタデ
ィジタルトランスデューサ電極の電極指交差幅と略同一
の長さを有する複数本のストリップライン電極を前記第
１及び第３の弾性表面波共振器と同一の電極周期で並行
に配置し、前記複数本のストリップライン電極の両端部
をバスバー電極によって互いに接続した周期構造状電極
列からなる第２の弾性表面波共振器を形成し、前記第１
及び第３の弾性表面波共振器と前記第２の弾性表面波共
振器とを近接配置して音響結合させた弾性表面波多重モ
ードフィルタであって、前記第１及び第３の弾性表面波
共振器を構成するインタディジタルトランスデューサ電
極の前記周期構造状電極列に隣接する側にあるバスバー
電極の線路幅をＷ1 、前記周期構造状電極列の両端部を
接続するバスバー電極の線路幅をＷ2、前記周期構造状
電極列の前記バスバー電極と前記第１及び第３の弾性表
面波共振器を構成するインタディジタルトランスデュー
サ電極の前記周期構造状電極列に隣接する側にあるバス
バー電極との電気的分離帯の幅をＷ3 とし、前記Ｗ1 、
Ｗ2 、Ｗ3 の相対寸法をＷ1 ＞Ｗ2 、Ｗ1 ＞Ｗ3 に設定
したことにより、フィルタの挿入損失を低減することが
できる。以下、その理由を説明する。相対向した弾性表
面波共振器のインタディジタルトランスデューサ電極と
周期構造状電極列との間隔Ｇは、２つの弾性表面波共振
器の結合度を支配し、この間隔Ｇが小さいほど共振器間
の結合度が増すため広帯域化には好ましい。しかし、間
隔Ｇがあまり小さすぎると、この部分に設けられている
バスバー電極の線路幅Ｗ1 、Ｗ2 が小さくなり、この部
分におけるインタディジタルトランスデューサ電極の電
気的抵抗損がフィルタの挿入損失に与える影響を無視す
ることができなくなる。ここで、周期構造状電極列の両
端部を接続するバスバー電極は入出力端子と電気的に接
続されていないため、周期構造状電極列の両端部を接続
するバスバー電極の線路幅Ｗ2 の大きさはフィルタの挿
入損失には何ら影響を及ぼさない。従って、周期構造状
電極列の両端部を接続するバスバー電極の線路幅Ｗ2 を
小さくする分、第１及び第３の弾性表面波共振器を構成
するインタディジタルトランスデューサ電極の周期構造
状電極列に隣接する側にあるバスバー電極の線路幅Ｗ1
を大きくすれば（すなわち、Ｗ1 とＷ2 の相対寸法をＷ
1 ＞Ｗ2 に設定すれば）、間隔Ｇを変えることなく、入
出力端子への電気的抵抗損を減らすことができるので、
フィルタの挿入損失を低減することができる。また、周
期構造状電極列のバスバー電極と第１及び第３の弾性表
面波共振器を構成するインタディジタルトランスデュー
サ電極の周期構造状電極列に隣接する側にあるバスバー
電極との電気的分離帯の幅Ｗ3 を、第１及び第３の弾性
表面波共振器を構成するインタディジタルトランスデュ
ーサ電極の周期構造状電極列に隣接する側にあるバスバ
ー電極の線路幅Ｗ1 よりも小さくすれば（すなわち、Ｗ
1 とＷ3 の相対寸法をＷ1 ＞Ｗ3 に設定すれば）、Ｗ3
の減少分だけさらにＷ1 を大きくすることができるの
で、フィルタの挿入損失をさらに低減することができ
る。
【００１９】また、前記本発明の第１の構成において、
Ｗ1 とＷ2 の相対寸法がＷ1 ／Ｗ2≧４に設定されてい
るという好ましい例によれば、フィルタの挿入損失が大
きく改善される。
Ｗ1 とＷ2 の相対寸法がＷ1 ／Ｗ2≧４に設定されてい
るという好ましい例によれば、フィルタの挿入損失が大
きく改善される。
【００２０】また、前記本発明の第１の構成において、
第１及び第３の弾性表面波共振器を構成するインタディ
ジタルトランスデューサ電極の電極指対数が１５０対か
ら３００対の間に設定されているという好ましい例によ
れば、挿入損失は７ｄＢ強に留まり、帯域内リプルも２
〜３ｄＢ強に納まる。これらの挿入損失量及びリプル値
は、フィルタとして妥当な特性値である。
第１及び第３の弾性表面波共振器を構成するインタディ
ジタルトランスデューサ電極の電極指対数が１５０対か
ら３００対の間に設定されているという好ましい例によ
れば、挿入損失は７ｄＢ強に留まり、帯域内リプルも２
〜３ｄＢ強に納まる。これらの挿入損失量及びリプル値
は、フィルタとして妥当な特性値である。
【００２１】また、前記本発明の第１の構成において、
第２の弾性表面波共振器を構成する周期構造状電極列が
第１及び第３の弾性表面波共振器の反射器を介して接地
されているという好ましい例によれば、外側に配置され
た第１及び第３の弾性表面波共振器を構成するインタデ
ィジタルトランスデューサ電極を全て独立して配線する
ことができるので、弾性表面波多重モードフィルタの平
衡入出力化を実現することができる。その結果、フィル
タ特性が電極の接地状態による浮遊容量等の影響を受け
ることがなくなるので、阻止域及び遷移域の特性がさら
に改善される。また、バラン等の外付回路を用いること
なくフィルタの前段及び後段にＩＣ等の平衡型素子を接
続することが可能となるので、回路全体のノイズ特性も
改善される。また、この場合、第１の弾性表面波共振器
電極が平衡型入力端子に接続され、第３の弾性表面波共
振器電極が平衡型出力端子に接続されているという好ま
しい例によれば、第２の弾性表面波共振器を構成する周
期構造状電極列が電気的に全て接続され、第１の弾性表
面波共振器のインタディジタルトランスデューサ電極の
電極指と第３の弾性表面波共振器のインタディジタルト
ランスデューサ電極の電極指が電気的に独立することと
なる。このため、中央に配置された第２の弾性表面波共
振器のポテンシャルが自由に分布できると共に、外側に
配置された第１及び第３の弾性表面波共振器間でポテン
シャルがキャンセルされることはないので、２次モード
についても強く励振された特性となる。その結果、３つ
の励起モードを効果的に利用した弾性表面波多重モード
フィルタが実現される。このように、本構成によれば、
フィルタの次数が増えるので、広帯域で、かつ、急峻な
遮断特性が得られる（すなわち、良好な帯域外減衰特性
が実現される）。
第２の弾性表面波共振器を構成する周期構造状電極列が
第１及び第３の弾性表面波共振器の反射器を介して接地
されているという好ましい例によれば、外側に配置され
た第１及び第３の弾性表面波共振器を構成するインタデ
ィジタルトランスデューサ電極を全て独立して配線する
ことができるので、弾性表面波多重モードフィルタの平
衡入出力化を実現することができる。その結果、フィル
タ特性が電極の接地状態による浮遊容量等の影響を受け
ることがなくなるので、阻止域及び遷移域の特性がさら
に改善される。また、バラン等の外付回路を用いること
なくフィルタの前段及び後段にＩＣ等の平衡型素子を接
続することが可能となるので、回路全体のノイズ特性も
改善される。また、この場合、第１の弾性表面波共振器
電極が平衡型入力端子に接続され、第３の弾性表面波共
振器電極が平衡型出力端子に接続されているという好ま
しい例によれば、第２の弾性表面波共振器を構成する周
期構造状電極列が電気的に全て接続され、第１の弾性表
面波共振器のインタディジタルトランスデューサ電極の
電極指と第３の弾性表面波共振器のインタディジタルト
ランスデューサ電極の電極指が電気的に独立することと
なる。このため、中央に配置された第２の弾性表面波共
振器のポテンシャルが自由に分布できると共に、外側に
配置された第１及び第３の弾性表面波共振器間でポテン
シャルがキャンセルされることはないので、２次モード
についても強く励振された特性となる。その結果、３つ
の励起モードを効果的に利用した弾性表面波多重モード
フィルタが実現される。このように、本構成によれば、
フィルタの次数が増えるので、広帯域で、かつ、急峻な
遮断特性が得られる（すなわち、良好な帯域外減衰特性
が実現される）。
【００２２】また、前記本発明の第１の構成において、
圧電基板上に形成された第１及び第２の段間接続電極パ
ターンによって複数個縦続に接続されているという好ま
しい例によれば、挿入損失は若干増えるものの、阻止域
及び遷移域の特性が大幅に改善され、さらに良好なフィ
ルタ特性が得られる。また、この場合、第１及び第２の
段間接続電極パターンのうち、一方が直接接地され、他
方がリアクタンス素子を介して接地されているという好
ましい例によれば、良好な伝送特性が得られる。また、
この場合、第１の段間接続電極パターンは、縦続接続さ
れる前段の弾性表面波多重モードフィルタを構成する第
３の弾性表面波共振器の第２の弾性表面波共振器に隣接
するインタディジタルトランスデューサ電極と、縦続接
続される後段の弾性表面波多重モードフィルタを構成す
る第１の弾性表面波共振器の第２の弾性表面波共振器に
隣接するインタディジタルトランスデューサ電極とを接
続し、第２の段間接続電極パターンは、縦続接続される
前段の弾性表面波多重モードフィルタの出力端外側イン
タディジタルトランスデューサ電極と、縦続接続される
後段の弾性表面波多重モードフィルタの入力端外側イン
タディジタルトランスデューサ電極とを接続するという
好ましい例によれば、平衡型の入出力構成を備えた多段
接続の弾性表面波多重モードフィルタが実現される。
圧電基板上に形成された第１及び第２の段間接続電極パ
ターンによって複数個縦続に接続されているという好ま
しい例によれば、挿入損失は若干増えるものの、阻止域
及び遷移域の特性が大幅に改善され、さらに良好なフィ
ルタ特性が得られる。また、この場合、第１及び第２の
段間接続電極パターンのうち、一方が直接接地され、他
方がリアクタンス素子を介して接地されているという好
ましい例によれば、良好な伝送特性が得られる。また、
この場合、第１の段間接続電極パターンは、縦続接続さ
れる前段の弾性表面波多重モードフィルタを構成する第
３の弾性表面波共振器の第２の弾性表面波共振器に隣接
するインタディジタルトランスデューサ電極と、縦続接
続される後段の弾性表面波多重モードフィルタを構成す
る第１の弾性表面波共振器の第２の弾性表面波共振器に
隣接するインタディジタルトランスデューサ電極とを接
続し、第２の段間接続電極パターンは、縦続接続される
前段の弾性表面波多重モードフィルタの出力端外側イン
タディジタルトランスデューサ電極と、縦続接続される
後段の弾性表面波多重モードフィルタの入力端外側イン
タディジタルトランスデューサ電極とを接続するという
好ましい例によれば、平衡型の入出力構成を備えた多段
接続の弾性表面波多重モードフィルタが実現される。
【００２３】また、前記本発明の第２の構成によれば、
圧電基板上に、インタディジタルトランスデューサ電極
の両側に反射器を具備した第１、第２及び第３の弾性表
面波共振器を、弾性表面波の伝搬方向と平行に近接配置
して音響結合させ、前記弾性表面波共振器間のインタデ
ィジタルトランスデューサ電極部の隣接するバスバー電
極を電気的に分離すると共に、中央に配置された第２の
弾性表面波共振器のインタディジタルトランスデューサ
電極を全て接地した弾性表面波多重モードフィルタであ
って、外側に配置された第１及び第３の弾性表面波共振
器を構成するインタディジタルトランスデューサ電極の
前記第２の弾性表面波共振器に隣接する側にあるバスバ
ー電極の線路幅をＷ1 、前記第２の弾性表面波共振器の
インタディジタルトランスデューサ電極のバスバー電極
の線路幅をＷ2 、前記隣接するバスバー電極間の電気的
分離帯の幅をＷ3 とし、前記Ｗ1 、Ｗ2 、Ｗ3 の相対寸
法を、Ｗ1 ＞Ｗ2 、Ｗ1 ＞Ｗ3 に設定したことにより、
以下のような作用を奏することができる。すなわち、前
記本発明の第１の構成と比較すると、中央に配置された
第２の弾性表面波共振器の電極構造が周期構造状電極列
からインタディジタルトランスデューサ電極に変わって
いるが、弾性表面波の伝搬は全く同様に行われるので、
基本的動作は前記本発明の第１の構成の場合と同様であ
る。従って、前記本発明の第１の構成の場合と同様に、
フィルタの挿入損失を低減することができると共に、広
帯域で、かつ、急峻な遮断特性が得られる。また、弾性
表面波共振器間のインタディジタルトランスデューサ電
極部の隣接するバスバー電極が電気的に分離され、中央
に配置された第２の弾性表面波共振器のインタディジタ
ルトランスデューサ電極が全て接地されていることによ
り、外側に配置された第１及び第３の弾性表面波共振器
を構成するインタディジタルトランスデューサ電極を全
て独立に配線することができるので、弾性表面波多重モ
ードフィルタの平衡入出力化を実現することができる。
圧電基板上に、インタディジタルトランスデューサ電極
の両側に反射器を具備した第１、第２及び第３の弾性表
面波共振器を、弾性表面波の伝搬方向と平行に近接配置
して音響結合させ、前記弾性表面波共振器間のインタデ
ィジタルトランスデューサ電極部の隣接するバスバー電
極を電気的に分離すると共に、中央に配置された第２の
弾性表面波共振器のインタディジタルトランスデューサ
電極を全て接地した弾性表面波多重モードフィルタであ
って、外側に配置された第１及び第３の弾性表面波共振
器を構成するインタディジタルトランスデューサ電極の
前記第２の弾性表面波共振器に隣接する側にあるバスバ
ー電極の線路幅をＷ1 、前記第２の弾性表面波共振器の
インタディジタルトランスデューサ電極のバスバー電極
の線路幅をＷ2 、前記隣接するバスバー電極間の電気的
分離帯の幅をＷ3 とし、前記Ｗ1 、Ｗ2 、Ｗ3 の相対寸
法を、Ｗ1 ＞Ｗ2 、Ｗ1 ＞Ｗ3 に設定したことにより、
以下のような作用を奏することができる。すなわち、前
記本発明の第１の構成と比較すると、中央に配置された
第２の弾性表面波共振器の電極構造が周期構造状電極列
からインタディジタルトランスデューサ電極に変わって
いるが、弾性表面波の伝搬は全く同様に行われるので、
基本的動作は前記本発明の第１の構成の場合と同様であ
る。従って、前記本発明の第１の構成の場合と同様に、
フィルタの挿入損失を低減することができると共に、広
帯域で、かつ、急峻な遮断特性が得られる。また、弾性
表面波共振器間のインタディジタルトランスデューサ電
極部の隣接するバスバー電極が電気的に分離され、中央
に配置された第２の弾性表面波共振器のインタディジタ
ルトランスデューサ電極が全て接地されていることによ
り、外側に配置された第１及び第３の弾性表面波共振器
を構成するインタディジタルトランスデューサ電極を全
て独立に配線することができるので、弾性表面波多重モ
ードフィルタの平衡入出力化を実現することができる。
【００２４】
【実施例】以下、実施例を用いて本発明をさらに具体的
に説明する。 〈第１の実施例〉図１は本発明に係る弾性表面波多重モ
ードフィルタの第１の実施例を示す構成図である。図１
において、１１は単結晶圧電基板であり、この圧電基板
１１の上に周期構造ストリップライン状の電極パターン
を形成することにより、弾性表面波を励起させることが
できる。圧電基板１１の上には、ＩＤＴ電極１２ａと反
射器１２ｂ、１２ｃとにより構成されるエネルギー閉じ
込め型の第１の弾性表面波共振器が形成されている。ま
た、圧電基板１１の上には、ＩＤＴ電極１４ａと反射器
１４ｂ、１４ｃとにより構成される第３の弾性表面波共
振器が形成されている。ここで注目すべき点は、反射器
１３ｂ、１３ｃを伴い、第１の弾性表面波共振器と第３
の弾性表面波共振器との間に形成される第２の弾性表面
波共振器の電極部分が反射器と同様の構造を有し、第１
及び第３の弾性表面波共振器におけるＩＤＴ電極１２
ａ、１４ａの電極指交差幅と同程度の長さを有する周期
構造ストリップライン電極列１３ａによって構成されて
いる点である。このように第２の弾性表面波共振器の電
極部分の構造がＩＤＴ電極から周期構造ストリップライ
ン電極列１３ａに変わっても、電極周期が同じであれ
ば、弾性表面波は全く同様に伝搬することができるの
で、中央部に配置される第２の弾性表面波共振器の音響
的振舞いはＩＤＴ電極構造の場合と変わらない。
に説明する。 〈第１の実施例〉図１は本発明に係る弾性表面波多重モ
ードフィルタの第１の実施例を示す構成図である。図１
において、１１は単結晶圧電基板であり、この圧電基板
１１の上に周期構造ストリップライン状の電極パターン
を形成することにより、弾性表面波を励起させることが
できる。圧電基板１１の上には、ＩＤＴ電極１２ａと反
射器１２ｂ、１２ｃとにより構成されるエネルギー閉じ
込め型の第１の弾性表面波共振器が形成されている。ま
た、圧電基板１１の上には、ＩＤＴ電極１４ａと反射器
１４ｂ、１４ｃとにより構成される第３の弾性表面波共
振器が形成されている。ここで注目すべき点は、反射器
１３ｂ、１３ｃを伴い、第１の弾性表面波共振器と第３
の弾性表面波共振器との間に形成される第２の弾性表面
波共振器の電極部分が反射器と同様の構造を有し、第１
及び第３の弾性表面波共振器におけるＩＤＴ電極１２
ａ、１４ａの電極指交差幅と同程度の長さを有する周期
構造ストリップライン電極列１３ａによって構成されて
いる点である。このように第２の弾性表面波共振器の電
極部分の構造がＩＤＴ電極から周期構造ストリップライ
ン電極列１３ａに変わっても、電極周期が同じであれ
ば、弾性表面波は全く同様に伝搬することができるの
で、中央部に配置される第２の弾性表面波共振器の音響
的振舞いはＩＤＴ電極構造の場合と変わらない。
【００２５】上記３個の弾性表面波共振器は近接して配
置され、互いに隣接する部分のバスバー電極は電気的に
独立している。第１の弾性表面波共振器におけるＩＤＴ
電極１２ａの電極指は平衡型入力端子ＩＮに接続され、
第３の弾性表面波共振器におけるＩＤＴ電極１４ａの電
極指は平衡型出力端子ＯＵＴに接続されている。また、
第２の弾性表面波共振器における周期構造ストリップラ
イン電極列１３ａは反射器パターンを介して接地されて
いる。
置され、互いに隣接する部分のバスバー電極は電気的に
独立している。第１の弾性表面波共振器におけるＩＤＴ
電極１２ａの電極指は平衡型入力端子ＩＮに接続され、
第３の弾性表面波共振器におけるＩＤＴ電極１４ａの電
極指は平衡型出力端子ＯＵＴに接続されている。また、
第２の弾性表面波共振器における周期構造ストリップラ
イン電極列１３ａは反射器パターンを介して接地されて
いる。
【００２６】以下、上記のように構成された弾性表面波
多重モードフィルタについて、その動作を説明する。図
２は本実施例における弾性表面波多重モードフィルタの
励起モード分布図であり、図１と対応する部分には同じ
符号が付されている。図２において、（ａ）は図１に示
した弾性表面波多重モードフィルタの電極構成図であ
る。第１〜第３の弾性表面波共振器が近接して配置され
ることによって、その間に音響結合が生じ、図２（ｂ）
に示すようなポテンシャル分布を有する１次、２次、３
次のモードが励起される。ここで、２次モードは、モー
ド分布の節の位置が中央に配置された第２の弾性表面波
共振器の周期構造ストリップライン電極列１３ａの部分
に当たり、その上下でモードの極性が入れ替わっている
ため、１次、３次のモードと比べて励振強度が弱い。こ
のときのフィルタの５０Ω直結での通過帯域の特性は、
図３（ａ）に示すように、通過帯域の中央が沈んだ形と
なる。このため、通過域中心周波数で正規化した１次モ
ードと３次モードの周波数の差が０．１％を超える広帯
域設計の場合には、整合回路を付加しても帯域内は平坦
とならず、良好なフィルタ特性は得られない。従って、
図１に示すような電極構成において良好なフィルタ特性
を得るためには、２次モードを強く励振させて通過特性
に利用する必要がある。そのためには、（１）中央に配
置された第２の弾性表面波共振器のポテンシャルが自由
に分布できることと、（２）外側に配置された第１の弾
性表面波共振器と第３の弾性表面波共振器との間でポテ
ンシャルがキャンセルしないことが必要である。これら
の条件（１）、（２）を満足させるためには、第２の弾
性表面波共振器のＩＤＴ電極相当部を電気的に全て接続
し、第１の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極指２１と第３
の弾性表面波のＩＤＴ電極指２２を電気的に独立させれ
ばよい。本実施例においては、中央の第２の弾性表面波
共振器に周期構造ストリップライン電極列１３ａを用
い、それを反射器パターンを介して接地し、ＩＤＴ電極
指２１、２２は各々平衡型の入力端子と出力端子に用い
られているので、上記条件（１）、（２）は満たされて
いる。従って、本実施例における５０Ω直結での通過帯
域の特性は、図３（ｂ）に示すように、２次モードにつ
いても強く励振された特性となる。その結果、３つの励
起モードを効果的に利用した弾性表面波多重モードフィ
ルタが実現される。このように本実施例の構成によれ
ば、従来の２つの励起モードを利用したフィルタに比べ
て、フィルタの次数が増えるので、広帯域で、かつ、急
峻な遮断特性が得られる（すなわち、良好な帯域外減衰
特性が実現される）。図４に、本実施例の弾性表面波多
重モードフィルタを２段構成で整合した場合の伝送特性
の代表的実測例を示す。図４には、本実施例の特性曲線
４１に加え、図１５の従来例の特性曲線を破線４２で示
している。図４から明らかなように、通過特性の広帯域
化と急峻な遮断特性が認められる。
多重モードフィルタについて、その動作を説明する。図
２は本実施例における弾性表面波多重モードフィルタの
励起モード分布図であり、図１と対応する部分には同じ
符号が付されている。図２において、（ａ）は図１に示
した弾性表面波多重モードフィルタの電極構成図であ
る。第１〜第３の弾性表面波共振器が近接して配置され
ることによって、その間に音響結合が生じ、図２（ｂ）
に示すようなポテンシャル分布を有する１次、２次、３
次のモードが励起される。ここで、２次モードは、モー
ド分布の節の位置が中央に配置された第２の弾性表面波
共振器の周期構造ストリップライン電極列１３ａの部分
に当たり、その上下でモードの極性が入れ替わっている
ため、１次、３次のモードと比べて励振強度が弱い。こ
のときのフィルタの５０Ω直結での通過帯域の特性は、
図３（ａ）に示すように、通過帯域の中央が沈んだ形と
なる。このため、通過域中心周波数で正規化した１次モ
ードと３次モードの周波数の差が０．１％を超える広帯
域設計の場合には、整合回路を付加しても帯域内は平坦
とならず、良好なフィルタ特性は得られない。従って、
図１に示すような電極構成において良好なフィルタ特性
を得るためには、２次モードを強く励振させて通過特性
に利用する必要がある。そのためには、（１）中央に配
置された第２の弾性表面波共振器のポテンシャルが自由
に分布できることと、（２）外側に配置された第１の弾
性表面波共振器と第３の弾性表面波共振器との間でポテ
ンシャルがキャンセルしないことが必要である。これら
の条件（１）、（２）を満足させるためには、第２の弾
性表面波共振器のＩＤＴ電極相当部を電気的に全て接続
し、第１の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極指２１と第３
の弾性表面波のＩＤＴ電極指２２を電気的に独立させれ
ばよい。本実施例においては、中央の第２の弾性表面波
共振器に周期構造ストリップライン電極列１３ａを用
い、それを反射器パターンを介して接地し、ＩＤＴ電極
指２１、２２は各々平衡型の入力端子と出力端子に用い
られているので、上記条件（１）、（２）は満たされて
いる。従って、本実施例における５０Ω直結での通過帯
域の特性は、図３（ｂ）に示すように、２次モードにつ
いても強く励振された特性となる。その結果、３つの励
起モードを効果的に利用した弾性表面波多重モードフィ
ルタが実現される。このように本実施例の構成によれ
ば、従来の２つの励起モードを利用したフィルタに比べ
て、フィルタの次数が増えるので、広帯域で、かつ、急
峻な遮断特性が得られる（すなわち、良好な帯域外減衰
特性が実現される）。図４に、本実施例の弾性表面波多
重モードフィルタを２段構成で整合した場合の伝送特性
の代表的実測例を示す。図４には、本実施例の特性曲線
４１に加え、図１５の従来例の特性曲線を破線４２で示
している。図４から明らかなように、通過特性の広帯域
化と急峻な遮断特性が認められる。
【００２７】図５に、図１に示した弾性表面波多重モー
ドフィルタのＩＤＴ電極と周期構造ストリップライン電
極列とが近接して配置されている部分の拡大図を示す。
相対向した弾性表面波共振器のＩＤＴ電極１２ａと周期
構造ストリップライン電極列１３ａとの間隔Ｇは、２つ
の弾性表面波共振器の結合度を支配し、この間隔Ｇが小
さいほど共振器間の結合度が増すため広帯域化には好ま
しい。しかし、間隔Ｇがあまり小さすぎると、この部分
に設けられているバスバー電極５１、５２の幅Ｗ1 、Ｗ
2 が小さくなり、この部分におけるＩＤＴ電極の電気的
抵抗損がフィルタの挿入損失に与える影響を無視するこ
とができなくなる。ここで、バスバー電極５１は平衡型
入力端子ＩＮの一方に直接接続されているが（図１参
照）、バスバー電極５２は中央部の第２の弾性表面波共
振器を構成している周期構造ストリップライン電極列１
３ａを接地するためのものであって、平衡型入力端子Ｉ
Ｎとは電気的に接続されていない。すなわち、バスバー
電極５２の幅Ｗ2 の大きさはフィルタの挿入損失には何
ら影響を及ぼさない。従って、バスバー電極５２の幅Ｗ
2 を小さくする分、バスバー電極５１の幅Ｗ1 を大きく
すれば、間隔Ｇを変えることなく平衡型入力端子ＩＮへ
の電気的抵抗損を減らすことができるので、フィルタの
挿入損失を低減することができる。本実施例において
は、中央部の第２の弾性表面波共振器にＩＤＴ電極では
なく周期構造ストリップライン電極列１３ａを用いてい
るため、ＩＤＴ電極の場合のようにＩＤＴ電極指と接地
用のバスバー電極との間に隙間を設ける必要はなく、バ
スバー電極５２は周期構造ストリップライン電極列１３
ａと一体に構成することができる。従って、その分バス
バー電極５１の幅Ｗ1 を大きくすることができる。ま
た、バスバー電極５１とバスバー電極５２との電気的分
離帯５３の幅Ｗ3 をバスバー電極５１の幅Ｗ1 よりも小
さくすれば、電気的分離帯５３の幅Ｗ3 の減少分だけさ
らにバスバー電極５１の幅Ｗ1 を大きくすることができ
るので、フィルタの挿入損失をさらに低減することがで
きる。以上の構成は、挿入損失を低減するのに有効であ
る。また、電気的分離帯５３を設けることにより、入出
力端子間の電極パターンの不連続部分が増加するので、
信号の直達波成分が大幅に抑圧され、フィルタのアイソ
レーション特性、すなわち帯域外減衰特性が大幅に改善
される。
ドフィルタのＩＤＴ電極と周期構造ストリップライン電
極列とが近接して配置されている部分の拡大図を示す。
相対向した弾性表面波共振器のＩＤＴ電極１２ａと周期
構造ストリップライン電極列１３ａとの間隔Ｇは、２つ
の弾性表面波共振器の結合度を支配し、この間隔Ｇが小
さいほど共振器間の結合度が増すため広帯域化には好ま
しい。しかし、間隔Ｇがあまり小さすぎると、この部分
に設けられているバスバー電極５１、５２の幅Ｗ1 、Ｗ
2 が小さくなり、この部分におけるＩＤＴ電極の電気的
抵抗損がフィルタの挿入損失に与える影響を無視するこ
とができなくなる。ここで、バスバー電極５１は平衡型
入力端子ＩＮの一方に直接接続されているが（図１参
照）、バスバー電極５２は中央部の第２の弾性表面波共
振器を構成している周期構造ストリップライン電極列１
３ａを接地するためのものであって、平衡型入力端子Ｉ
Ｎとは電気的に接続されていない。すなわち、バスバー
電極５２の幅Ｗ2 の大きさはフィルタの挿入損失には何
ら影響を及ぼさない。従って、バスバー電極５２の幅Ｗ
2 を小さくする分、バスバー電極５１の幅Ｗ1 を大きく
すれば、間隔Ｇを変えることなく平衡型入力端子ＩＮへ
の電気的抵抗損を減らすことができるので、フィルタの
挿入損失を低減することができる。本実施例において
は、中央部の第２の弾性表面波共振器にＩＤＴ電極では
なく周期構造ストリップライン電極列１３ａを用いてい
るため、ＩＤＴ電極の場合のようにＩＤＴ電極指と接地
用のバスバー電極との間に隙間を設ける必要はなく、バ
スバー電極５２は周期構造ストリップライン電極列１３
ａと一体に構成することができる。従って、その分バス
バー電極５１の幅Ｗ1 を大きくすることができる。ま
た、バスバー電極５１とバスバー電極５２との電気的分
離帯５３の幅Ｗ3 をバスバー電極５１の幅Ｗ1 よりも小
さくすれば、電気的分離帯５３の幅Ｗ3 の減少分だけさ
らにバスバー電極５１の幅Ｗ1 を大きくすることができ
るので、フィルタの挿入損失をさらに低減することがで
きる。以上の構成は、挿入損失を低減するのに有効であ
る。また、電気的分離帯５３を設けることにより、入出
力端子間の電極パターンの不連続部分が増加するので、
信号の直達波成分が大幅に抑圧され、フィルタのアイソ
レーション特性、すなわち帯域外減衰特性が大幅に改善
される。
【００２８】出力側、すなわちＩＤＴ電極１４ａと周期
構造ストリップライン電極列１３ａとが近接して配置さ
れている部分についても、上記と同様な構成とすること
により、同様の効果が得られる。図６に、上記のバスバ
ー電極幅寸法の効果を示す。図６は、図１の構成を有す
る弾性表面波多重モードフィルタにおけるバスバー電極
幅比Ｗ1 ／Ｗ2 に対するフィルタの挿入損失の実測値を
表わしている。図６は、ＩＤＴ電極指交差幅が６．５波
長、間隔（結合ギャップ長）Ｇが１波長の場合を示して
おり、Ｗ1 ／Ｗ2＝１の場合に比べてＷ1 ／Ｗ2 ＝６の
場合には、挿入損失が約１．５ｄＢだけ低減され、特性
が大きく改善されていることが分かる。また、図６は、
バスバー電極幅比Ｗ1 ／Ｗ2 を６以上に大きくしても、
挿入損失はそれほど改善されないことも示している。実
際には、Ｗ1 ／Ｗ2 ≧４とすることにより、挿入損失が
１ｄＢ改善されるので、この条件を満たすようにＷ1 、
Ｗ2 の値を定めるのが好ましい。
構造ストリップライン電極列１３ａとが近接して配置さ
れている部分についても、上記と同様な構成とすること
により、同様の効果が得られる。図６に、上記のバスバ
ー電極幅寸法の効果を示す。図６は、図１の構成を有す
る弾性表面波多重モードフィルタにおけるバスバー電極
幅比Ｗ1 ／Ｗ2 に対するフィルタの挿入損失の実測値を
表わしている。図６は、ＩＤＴ電極指交差幅が６．５波
長、間隔（結合ギャップ長）Ｇが１波長の場合を示して
おり、Ｗ1 ／Ｗ2＝１の場合に比べてＷ1 ／Ｗ2 ＝６の
場合には、挿入損失が約１．５ｄＢだけ低減され、特性
が大きく改善されていることが分かる。また、図６は、
バスバー電極幅比Ｗ1 ／Ｗ2 を６以上に大きくしても、
挿入損失はそれほど改善されないことも示している。実
際には、Ｗ1 ／Ｗ2 ≧４とすることにより、挿入損失が
１ｄＢ改善されるので、この条件を満たすようにＷ1 、
Ｗ2 の値を定めるのが好ましい。
【００２９】図１に示す本実施例の弾性表面波多重モー
ドフィルタにおいては、ＩＤＴ電極指交差幅を変えるこ
とによってフィルタの伝送特性の比帯域幅を変えること
ができる。図７に、波長λで正規化したＩＤＴ電極指交
差幅に対する比帯域幅の実測値を示す。図７は、ＩＤＴ
電極指交差幅の減少が比帯域幅を増大させることを示し
ている。
ドフィルタにおいては、ＩＤＴ電極指交差幅を変えるこ
とによってフィルタの伝送特性の比帯域幅を変えること
ができる。図７に、波長λで正規化したＩＤＴ電極指交
差幅に対する比帯域幅の実測値を示す。図７は、ＩＤＴ
電極指交差幅の減少が比帯域幅を増大させることを示し
ている。
【００３０】また、図１に示す本実施例の弾性表面波多
重モードフィルタにおいては、ＩＤＴ電極対数を変える
ことによって挿入損失及び通過帯域内のリプルを変える
ことができる。図８に、ＩＤＴ電極対数と反射器本数と
の和を一定（対数換算（反射器本数は２本で１対）で４
５０対）としたときのＩＤＴ電極対数に対する挿入損失
の実測値を示し、図９に、図８と同じ変数すなわちＩＤ
Ｔ電極対数に対する帯域内リプルの実測値を示す。図９
は、ＩＤＴ電極対数を増加させるとリプルが効果的に減
少することを示している。一方、図８は、ＩＤＴ電極対
数がある本数以上になると相対的に反射器本数が減少す
るためにＱの十分高い共振特性が得られなくなり、挿入
損失の急増を招くことを示している。これら図８及び図
９の実験結果から、１５０〜３００対程度の範囲にＩＤ
Ｔ電極対数を選べば、挿入損失は７ｄＢ強に留まり、帯
域内リプルも２〜３ｄＢ強に納まることが分かる。これ
らの挿入損失量及びリプル値はフィルタとして妥当な特
性値である。
重モードフィルタにおいては、ＩＤＴ電極対数を変える
ことによって挿入損失及び通過帯域内のリプルを変える
ことができる。図８に、ＩＤＴ電極対数と反射器本数と
の和を一定（対数換算（反射器本数は２本で１対）で４
５０対）としたときのＩＤＴ電極対数に対する挿入損失
の実測値を示し、図９に、図８と同じ変数すなわちＩＤ
Ｔ電極対数に対する帯域内リプルの実測値を示す。図９
は、ＩＤＴ電極対数を増加させるとリプルが効果的に減
少することを示している。一方、図８は、ＩＤＴ電極対
数がある本数以上になると相対的に反射器本数が減少す
るためにＱの十分高い共振特性が得られなくなり、挿入
損失の急増を招くことを示している。これら図８及び図
９の実験結果から、１５０〜３００対程度の範囲にＩＤ
Ｔ電極対数を選べば、挿入損失は７ｄＢ強に留まり、帯
域内リプルも２〜３ｄＢ強に納まることが分かる。これ
らの挿入損失量及びリプル値はフィルタとして妥当な特
性値である。
【００３１】以上のように本実施例によれば、３個の弾
性表面波共振器を近接して配置し、中央の第２の弾性表
面波共振器の電極部を、反射器と同様の構造を有し、か
つ、第１及び第３の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極指交
差幅と同程度の長さを有する周期構造ストリップライン
電極列１３ａで構成し、第２の弾性表面波共振器の電極
部をすべて接地することにより、弾性表面波多重モード
フィルタにおける通過特性の広帯域化を図ることができ
ると共に、急峻な遮断特性を実現することができる。さ
らに、ＩＤＴ電極中央部のバスバー電極が電気的に独立
していることにより、第１の弾性表面波共振器のＩＤＴ
電極１２ａ及び第３の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極１
４ａを全て独立して配線することができるので、弾性表
面波多重モードフィルタの平衡入出力化を実現すること
ができる。
性表面波共振器を近接して配置し、中央の第２の弾性表
面波共振器の電極部を、反射器と同様の構造を有し、か
つ、第１及び第３の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極指交
差幅と同程度の長さを有する周期構造ストリップライン
電極列１３ａで構成し、第２の弾性表面波共振器の電極
部をすべて接地することにより、弾性表面波多重モード
フィルタにおける通過特性の広帯域化を図ることができ
ると共に、急峻な遮断特性を実現することができる。さ
らに、ＩＤＴ電極中央部のバスバー電極が電気的に独立
していることにより、第１の弾性表面波共振器のＩＤＴ
電極１２ａ及び第３の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極１
４ａを全て独立して配線することができるので、弾性表
面波多重モードフィルタの平衡入出力化を実現すること
ができる。
【００３２】このように本実施例によれば、弾性表面波
多重モードフィルタ平衡入出力化を実現することができ
ることにより、フィルタ特性が電極の接地状態による浮
遊容量等の影響を受けることがなくなるので、阻止域及
び遷移域の特性がさらに改善される。また、バラン等の
外付回路を用いることなくフィルタの前段及び後段にＩ
Ｃ等の平衡型素子を接続することが可能となるので、回
路全体のノイズ特性も改善される。
多重モードフィルタ平衡入出力化を実現することができ
ることにより、フィルタ特性が電極の接地状態による浮
遊容量等の影響を受けることがなくなるので、阻止域及
び遷移域の特性がさらに改善される。また、バラン等の
外付回路を用いることなくフィルタの前段及び後段にＩ
Ｃ等の平衡型素子を接続することが可能となるので、回
路全体のノイズ特性も改善される。
【００３３】尚、本実施例においては、一段構成の弾性
表面波多重モードフィルタを例に挙げて説明している
が、図１０に示すように、同一圧電基板１００の上で複
数個の弾性表面波多重モードフィルタ１０１、１０２を
縦続に接続し、多段接続の弾性表面波多重モードフィル
タを構成すれば、挿入損失は若干増えるものの、阻止域
及び遷移域の特性が大幅に改善され、さらに良好なフィ
ルタ特性が得られる。
表面波多重モードフィルタを例に挙げて説明している
が、図１０に示すように、同一圧電基板１００の上で複
数個の弾性表面波多重モードフィルタ１０１、１０２を
縦続に接続し、多段接続の弾性表面波多重モードフィル
タを構成すれば、挿入損失は若干増えるものの、阻止域
及び遷移域の特性が大幅に改善され、さらに良好なフィ
ルタ特性が得られる。
【００３４】ところで、弾性表面波多重モードフィルタ
を単純に縦続に接続しただけでは、各段の入出力インピ
ーダンスの不整合により、良好な伝送特性を得ることが
できない場合がある。この場合には、段間の接続電極パ
ターン１０７、１０８にインダクタ等のリアクタンス素
子を整合素子として接続すればよい。この場合、電極パ
ターン１０７、１０８に配線用ワイヤをボンディングす
るための電極パッド１０９、１１０を設けておけば、イ
ンダクタ等の外付素子との接続及び外部回路との接続が
容易となる。また、同一圧電基板１００の上又は他の誘
電体基板上にスパイラルインダクタ等のリアクタンス素
子を形成し、それを電極パターン１０７、１０８と接続
すれば、外部回路が不要となるので、フィルタ回路の小
型化が図られる。
を単純に縦続に接続しただけでは、各段の入出力インピ
ーダンスの不整合により、良好な伝送特性を得ることが
できない場合がある。この場合には、段間の接続電極パ
ターン１０７、１０８にインダクタ等のリアクタンス素
子を整合素子として接続すればよい。この場合、電極パ
ターン１０７、１０８に配線用ワイヤをボンディングす
るための電極パッド１０９、１１０を設けておけば、イ
ンダクタ等の外付素子との接続及び外部回路との接続が
容易となる。また、同一圧電基板１００の上又は他の誘
電体基板上にスパイラルインダクタ等のリアクタンス素
子を形成し、それを電極パターン１０７、１０８と接続
すれば、外部回路が不要となるので、フィルタ回路の小
型化が図られる。
【００３５】上記した多段接続の弾性表面波多重モード
フィルタにおける整合インダクタの接続方法は、フィル
タの伝送特性に微妙に影響を及ぼし、その遷移域及び阻
止域の特性を支配する。図１１に、整合インダクタの接
続方法の違いによる多段接続の弾性表面波多重モードフ
ィルタの伝送特性の変化を示す。図１１において実線で
描いた特性曲線１１１は、第１の弾性表面波多重モード
フィルタ１０１の中央の弾性表面波共振器に面するＩＤ
Ｔ電極のバスバー電極１０３と第２の弾性表面波多重モ
ードフィルタ１０２の中央の弾性表面波共振器に面する
ＩＤＴ電極のバスバー電極１０４とを結ぶ段間接続電極
パターン１０７に設けた電極パッド１０９とアースとの
間に整合インダクタを接続したときのフィルタ特性を示
し、破線で描いた特性曲線１１２は、第１の弾性表面波
多重モードフィルタ１０１の出力端外側ＩＤＴ電極１０
５と第２の弾性表面波多重モードフィルタ１０２の入力
端外側ＩＤＴ電極１０６とを結ぶ段間接続電極パターン
１０８に設けた電極パッド１１０とアースとの間に整合
インダクタを接続したときのフィルタ特性を示す。尚、
整合インダクタが接続されていない側の電極パッドはそ
れぞれ直接接地されている。特性曲線１１１と特性曲線
１１２には明らかな差異があり、伝送特性の対称性の観
点からは整合インダクタが電極パッド１０９に接続され
たときの特性曲線１１１の方が優れており、整合インダ
クタは第１の弾性表面波多重モードフィルタ１０１の中
央の弾性表面波共振器に面するＩＤＴ電極のバスバー電
極１０３と第２の弾性表面波多重モードフィルタ１０２
の中央の弾性表面波共振器に面するＩＤＴ電極のバスバ
ー電極１０４とを結ぶ段間接続電極パターン１０７に設
けた電極パッド１０９に接続されるのが好ましいと言え
る。
フィルタにおける整合インダクタの接続方法は、フィル
タの伝送特性に微妙に影響を及ぼし、その遷移域及び阻
止域の特性を支配する。図１１に、整合インダクタの接
続方法の違いによる多段接続の弾性表面波多重モードフ
ィルタの伝送特性の変化を示す。図１１において実線で
描いた特性曲線１１１は、第１の弾性表面波多重モード
フィルタ１０１の中央の弾性表面波共振器に面するＩＤ
Ｔ電極のバスバー電極１０３と第２の弾性表面波多重モ
ードフィルタ１０２の中央の弾性表面波共振器に面する
ＩＤＴ電極のバスバー電極１０４とを結ぶ段間接続電極
パターン１０７に設けた電極パッド１０９とアースとの
間に整合インダクタを接続したときのフィルタ特性を示
し、破線で描いた特性曲線１１２は、第１の弾性表面波
多重モードフィルタ１０１の出力端外側ＩＤＴ電極１０
５と第２の弾性表面波多重モードフィルタ１０２の入力
端外側ＩＤＴ電極１０６とを結ぶ段間接続電極パターン
１０８に設けた電極パッド１１０とアースとの間に整合
インダクタを接続したときのフィルタ特性を示す。尚、
整合インダクタが接続されていない側の電極パッドはそ
れぞれ直接接地されている。特性曲線１１１と特性曲線
１１２には明らかな差異があり、伝送特性の対称性の観
点からは整合インダクタが電極パッド１０９に接続され
たときの特性曲線１１１の方が優れており、整合インダ
クタは第１の弾性表面波多重モードフィルタ１０１の中
央の弾性表面波共振器に面するＩＤＴ電極のバスバー電
極１０３と第２の弾性表面波多重モードフィルタ１０２
の中央の弾性表面波共振器に面するＩＤＴ電極のバスバ
ー電極１０４とを結ぶ段間接続電極パターン１０７に設
けた電極パッド１０９に接続されるのが好ましいと言え
る。
【００３６】〈第２の実施例〉図１２は本発明に係る弾
性表面波多重モードフィルタの第２の実施例を示す構成
図である。図１２において、１２１は単結晶圧電基板で
あり、この圧電基板１２１の上に周期構造ストリップラ
イン状の電極パターンを形成することにより、上記第１
の実施例と同様に弾性表面波を励起させることができ
る。圧電基板１２１の上には、ＩＤＴ電極１２２ａと反
射器１２２ｂ、１２２ｃとにより構成されるエネルギー
閉じ込め型の第１の弾性表面波共振器が形成されてい
る。また、圧電基板１２１の上には、ＩＤＴ電極１２３
ａと反射器１２３ｂ、１２３ｃとにより構成される第２
の弾性表面波共振器と、ＩＤＴ電極１２４ａと反射器１
２４ｂ、１２４ｃとにより構成される第３の弾性表面波
共振器が形成されている。そして、上記３個の弾性表面
波共振器は近接して配置され、互いに隣接する部分のＩ
ＤＴ電極は電気的に独立し、反射器は共通のバスバーに
よって接続されている。また、ＩＤＴ電極１２２ａの電
極指は平衡型入力端子ＩＮに接続され、ＩＤＴ電極１２
４ａの電極指は平衡型出力端子ＯＵＴに接続されてい
る。また、ＩＤＴ電極１２３ａの電極指は両側の反射器
１２３ｂ、１２３ｃを介して接地されている。
性表面波多重モードフィルタの第２の実施例を示す構成
図である。図１２において、１２１は単結晶圧電基板で
あり、この圧電基板１２１の上に周期構造ストリップラ
イン状の電極パターンを形成することにより、上記第１
の実施例と同様に弾性表面波を励起させることができ
る。圧電基板１２１の上には、ＩＤＴ電極１２２ａと反
射器１２２ｂ、１２２ｃとにより構成されるエネルギー
閉じ込め型の第１の弾性表面波共振器が形成されてい
る。また、圧電基板１２１の上には、ＩＤＴ電極１２３
ａと反射器１２３ｂ、１２３ｃとにより構成される第２
の弾性表面波共振器と、ＩＤＴ電極１２４ａと反射器１
２４ｂ、１２４ｃとにより構成される第３の弾性表面波
共振器が形成されている。そして、上記３個の弾性表面
波共振器は近接して配置され、互いに隣接する部分のＩ
ＤＴ電極は電気的に独立し、反射器は共通のバスバーに
よって接続されている。また、ＩＤＴ電極１２２ａの電
極指は平衡型入力端子ＩＮに接続され、ＩＤＴ電極１２
４ａの電極指は平衡型出力端子ＯＵＴに接続されてい
る。また、ＩＤＴ電極１２３ａの電極指は両側の反射器
１２３ｂ、１２３ｃを介して接地されている。
【００３７】以上のように本実施例における弾性表面波
多重モードフィルタは、中央部の第２の弾性表面波共振
器の電極構造が周期構造ストリップライン電極列からＩ
ＤＴ電極１２３ａに変わっているが、弾性表面波の伝搬
は全く同様に行われるので、基本的動作は図１に示す上
記第１の実施例の場合と同様である。
多重モードフィルタは、中央部の第２の弾性表面波共振
器の電極構造が周期構造ストリップライン電極列からＩ
ＤＴ電極１２３ａに変わっているが、弾性表面波の伝搬
は全く同様に行われるので、基本的動作は図１に示す上
記第１の実施例の場合と同様である。
【００３８】図１３に、図１２に示した弾性表面波多重
モードフィルタのＩＤＴ電極が近接して配置されている
部分の拡大図を示す。上記第１の実施例と同様に、間隔
Ｇが小さいほど共振器間の結合度が増すため広帯域化に
は好ましいが、間隔Ｇがあまり小さすぎると、この部分
に設けられているバスバー電極１３１、１３２の幅
Ｗ 1 、Ｗ2 が小さくなり、この部分におけるＩＤＴ電極
の電気的抵抗損がフィルタの挿入損失に与える影響を無
視することができなくなる。ここで、バスバー電極１３
１は平衡型入力端子ＩＮの一方に直接接続されているが
（図１２参照）、バスバー電極１３２は中央の第２の弾
性表面波共振器を構成しているＩＤＴ電極１２３ａを接
地するのに用いられており、平衡型入力端子ＩＮとは電
気的に接続されていない（図１２参照）。すなわち、バ
スバー電極１３２の幅Ｗ2 の大きさはフィルタの挿入損
失には何ら影響を及ぼさない。従って、バスバー電極１
３２の幅Ｗ2 を小さくする分、バスバー電極１３１の幅
Ｗ1 を大きくすれば、間隔Ｇを変えることなく平衡型入
力端子ＩＮへの電気的抵抗損を減らして、フィルタの挿
入損失を低減することができる。出力側、すなわちＩＤ
Ｔ電極１２４ａとＩＤＴ電極１２３ａとが近接して配置
されている部分についても上記と同様な構成とすること
により、同様の効果が得られる。
モードフィルタのＩＤＴ電極が近接して配置されている
部分の拡大図を示す。上記第１の実施例と同様に、間隔
Ｇが小さいほど共振器間の結合度が増すため広帯域化に
は好ましいが、間隔Ｇがあまり小さすぎると、この部分
に設けられているバスバー電極１３１、１３２の幅
Ｗ 1 、Ｗ2 が小さくなり、この部分におけるＩＤＴ電極
の電気的抵抗損がフィルタの挿入損失に与える影響を無
視することができなくなる。ここで、バスバー電極１３
１は平衡型入力端子ＩＮの一方に直接接続されているが
（図１２参照）、バスバー電極１３２は中央の第２の弾
性表面波共振器を構成しているＩＤＴ電極１２３ａを接
地するのに用いられており、平衡型入力端子ＩＮとは電
気的に接続されていない（図１２参照）。すなわち、バ
スバー電極１３２の幅Ｗ2 の大きさはフィルタの挿入損
失には何ら影響を及ぼさない。従って、バスバー電極１
３２の幅Ｗ2 を小さくする分、バスバー電極１３１の幅
Ｗ1 を大きくすれば、間隔Ｇを変えることなく平衡型入
力端子ＩＮへの電気的抵抗損を減らして、フィルタの挿
入損失を低減することができる。出力側、すなわちＩＤ
Ｔ電極１２４ａとＩＤＴ電極１２３ａとが近接して配置
されている部分についても上記と同様な構成とすること
により、同様の効果が得られる。
【００３９】以上のように本実施例によれば、３個の弾
性表面波共振器を近接して配置し、中央の第２の弾性表
面波共振器を構成するＩＤＴ電極１２３ａを全て接地す
ることにより、弾性表面波多重モードフィルタにおける
通過特性の広帯域化を図ることができると共に、急峻な
遮断特性を実現することができる。さらに、ＩＤＴ電極
中央部のバスバー電極が電気的に独立していることによ
り、第１の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極１２２ａと第
３の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極１２４ａを全て独立
に配線することができるので、弾性表面波多重モードフ
ィルタの平衡入出力化を実現することができる。
性表面波共振器を近接して配置し、中央の第２の弾性表
面波共振器を構成するＩＤＴ電極１２３ａを全て接地す
ることにより、弾性表面波多重モードフィルタにおける
通過特性の広帯域化を図ることができると共に、急峻な
遮断特性を実現することができる。さらに、ＩＤＴ電極
中央部のバスバー電極が電気的に独立していることによ
り、第１の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極１２２ａと第
３の弾性表面波共振器のＩＤＴ電極１２４ａを全て独立
に配線することができるので、弾性表面波多重モードフ
ィルタの平衡入出力化を実現することができる。
【００４０】このように本実施例によれば、弾性表面波
多重モードフィルタの平衡入出力化を実現することがで
きることにより、フィルタ特性が電極の接地状態による
浮遊容量等の影響を受けることがなくなるので、阻止域
及び遷移域の特性が改善される。また、バラン等の外付
回路を用いることなくフィルタの前段及び後段にＩＣ等
の平衡型素子を接続することが可能となるので、回路全
体のノイズ特性も改善される。
多重モードフィルタの平衡入出力化を実現することがで
きることにより、フィルタ特性が電極の接地状態による
浮遊容量等の影響を受けることがなくなるので、阻止域
及び遷移域の特性が改善される。また、バラン等の外付
回路を用いることなくフィルタの前段及び後段にＩＣ等
の平衡型素子を接続することが可能となるので、回路全
体のノイズ特性も改善される。
【００４１】さらに、本実施例においても、弾性表面波
多重モードフィルタを複数個縦続に接続し、多段接続の
弾性表面波多重モードフィルタを構成すれば、遷移域及
び阻止域の特性が大幅に改善される。この場合の縦続接
続方法及びリアクタンス素子（整合素子）の段間への接
続によるフィルタ特性への影響は、図１０、図１１に示
した上記第１の実施例の場合と全く同様である。
多重モードフィルタを複数個縦続に接続し、多段接続の
弾性表面波多重モードフィルタを構成すれば、遷移域及
び阻止域の特性が大幅に改善される。この場合の縦続接
続方法及びリアクタンス素子（整合素子）の段間への接
続によるフィルタ特性への影響は、図１０、図１１に示
した上記第１の実施例の場合と全く同様である。
【００４２】尚、上記第１の実施例においては、図１に
示したように、ＩＤＴ電極１２ａとＩＤＴ電極１４ａは
互いに逆相の電極配置とされているが、必ずしもこの構
成に限定されるものではない。ＩＤＴ電極１２ａとＩＤ
Ｔ電極１４ａを互いに同相の電極配置としても、帯域外
スプリアスの現れ方が若干異なるだけで、その作用効果
は変わらない。これは、上記第２の実施例についても同
様である。また、上記第１及び第２の実施例において
は、入出力端子を平衡型にしているが、入出力端子の片
側をそれぞれ接地して、不平衡型にすることも可能であ
る。
示したように、ＩＤＴ電極１２ａとＩＤＴ電極１４ａは
互いに逆相の電極配置とされているが、必ずしもこの構
成に限定されるものではない。ＩＤＴ電極１２ａとＩＤ
Ｔ電極１４ａを互いに同相の電極配置としても、帯域外
スプリアスの現れ方が若干異なるだけで、その作用効果
は変わらない。これは、上記第２の実施例についても同
様である。また、上記第１及び第２の実施例において
は、入出力端子を平衡型にしているが、入出力端子の片
側をそれぞれ接地して、不平衡型にすることも可能であ
る。
【００４３】また、本発明における圧電基板としては、
温度特性に優れたＳＴカット水晶を用いるのが好ましい
が、ＬｉＴａＯ3 、ＬｉＮｂＯ3 、Ｌｉ2 Ｂ4 Ｏ7 等の
基板を使用することもできる。また、電極材料として
は、電極膜厚の制御が容易であることから、比較的密度
の小さいアルミニウムを用いるのが好ましいが、金電極
を用いることも可能である。さらに、本発明は、弾性表
面波だけではなく、すべり波（ＳＳＢＷ）、疑似弾性表
面波（Ｌｅａｋｙ ＳＡＷ）等を利用した共振器にも適
用することができる。
温度特性に優れたＳＴカット水晶を用いるのが好ましい
が、ＬｉＴａＯ3 、ＬｉＮｂＯ3 、Ｌｉ2 Ｂ4 Ｏ7 等の
基板を使用することもできる。また、電極材料として
は、電極膜厚の制御が容易であることから、比較的密度
の小さいアルミニウムを用いるのが好ましいが、金電極
を用いることも可能である。さらに、本発明は、弾性表
面波だけではなく、すべり波（ＳＳＢＷ）、疑似弾性表
面波（Ｌｅａｋｙ ＳＡＷ）等を利用した共振器にも適
用することができる。
【００４４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
フィルタの挿入損失を低減することができ、また、３つ
の励起モードを効果的に利用した弾性表面波多重モード
フィルタが実現されるために、広帯域で、かつ、急峻な
遮断特性が得られる。さらに、平衡型入出力構成で、か
つ、コンパクトな弾性表面波多重モードフィルタが実現
される。
フィルタの挿入損失を低減することができ、また、３つ
の励起モードを効果的に利用した弾性表面波多重モード
フィルタが実現されるために、広帯域で、かつ、急峻な
遮断特性が得られる。さらに、平衡型入出力構成で、か
つ、コンパクトな弾性表面波多重モードフィルタが実現
される。
【図１】本発明に係る弾性表面波多重モードフィルタの
第１の実施例を示す構成図である。
第１の実施例を示す構成図である。
【図２】第１の実施例における弾性表面波多重モードフ
ィルタの動作を説明する励起モード分布図である。
ィルタの動作を説明する励起モード分布図である。
【図３】第１の実施例における弾性表面波多重モードフ
ィルタの通過帯域特性図である。
ィルタの通過帯域特性図である。
【図４】第１の実施例における弾性表面波多重モードフ
ィルタの伝送特性の代表的実測図である。
ィルタの伝送特性の代表的実測図である。
【図５】第１の実施例における弾性表面波多重モードフ
ィルタのＩＤＴ電極と周期構造ストリップライン電極列
が近接して配置されている部分の拡大図である。
ィルタのＩＤＴ電極と周期構造ストリップライン電極列
が近接して配置されている部分の拡大図である。
【図６】第１の実施例における弾性表面波多重モードフ
ィルタのバスバー電極幅比に対する挿入損失の実測図で
ある。
ィルタのバスバー電極幅比に対する挿入損失の実測図で
ある。
【図７】第１の実施例における弾性表面波多重モードフ
ィルタのＩＤＴ電極指交差幅に対する比帯域幅の実測図
である。
ィルタのＩＤＴ電極指交差幅に対する比帯域幅の実測図
である。
【図８】第１の実施例における弾性表面波多重モードフ
ィルタのＩＤＴ電極対数に対する挿入損失の実測図であ
る。
ィルタのＩＤＴ電極対数に対する挿入損失の実測図であ
る。
【図９】第１の実施例における弾性表面波多重モードフ
ィルタのＩＤＴ電極対数に対する帯域内リプルの実測図
である。
ィルタのＩＤＴ電極対数に対する帯域内リプルの実測図
である。
【図１０】第１の実施例における多段接続の弾性表面波
多重モードフィルタを示す構成図である。
多重モードフィルタを示す構成図である。
【図１１】第１の実施例における多段接続の弾性表面波
多重モードフィルタの伝送特性の実測図である。
多重モードフィルタの伝送特性の実測図である。
【図１２】本発明に係る弾性表面波多重モードフィルタ
の第２の実施例を示す構成図である。
の第２の実施例を示す構成図である。
【図１３】第２の実施例における弾性表面波多重モード
フィルタのＩＤＴ電極が近接して配置されている部分の
拡大図である。
フィルタのＩＤＴ電極が近接して配置されている部分の
拡大図である。
【図１４】従来技術における弾性表面波多重モードフィ
ルタを示す構成図である。
ルタを示す構成図である。
【図１５】従来技術における弾性表面波多重モードフィ
ルタの伝送特性の代表的実測図である。
ルタの伝送特性の代表的実測図である。
１１、１００、１２１ 単結晶圧電基板 １２ａ、１４ａ、１２２ａ、１２３ａ、１２４ａ ＩＤ
Ｔ電極 １２ｂ、１２ｃ、１３ｂ、１３ｃ、１４ｂ、１４ｃ、１
２２ｂ、１２２ｃ、１２３ｂ、１２３ｃ、１２４ｂ、１
２４ｃ 反射器 １３ａ 周期構造ストリップライン電極列 ５１、５２、１０３、１０４、１３１、１３２ バスバ
ー電極 ５３、１３３ 電気的分離帯 １０１ 前段の弾性表面波多重モードフィルタ １０２ 後段の弾性表面波多重モードフィルタ １０５ 出力端外側ＩＤＴ電極 １０６ 入力端外側ＩＤＴ電極 １０７、１０８ 段間接続電極パターン １０９、１１０ 電極パッド
Ｔ電極 １２ｂ、１２ｃ、１３ｂ、１３ｃ、１４ｂ、１４ｃ、１
２２ｂ、１２２ｃ、１２３ｂ、１２３ｃ、１２４ｂ、１
２４ｃ 反射器 １３ａ 周期構造ストリップライン電極列 ５１、５２、１０３、１０４、１３１、１３２ バスバ
ー電極 ５３、１３３ 電気的分離帯 １０１ 前段の弾性表面波多重モードフィルタ １０２ 後段の弾性表面波多重モードフィルタ １０５ 出力端外側ＩＤＴ電極 １０６ 入力端外側ＩＤＴ電極 １０７、１０８ 段間接続電極パターン １０９、１１０ 電極パッド
Claims (20)
- 【請求項１】 圧電基板上に、インタディジタルトラン
スデューサ電極の両側に反射器を具備した第１及び第３
の弾性表面波共振器を、弾性表面波の伝搬方向と平行に
形成し、前記第１及び第３の弾性表面波共振器間に、前
記インタディジタルトランスデューサ電極の電極指交差
幅と略同一の長さを有する複数本のストリップライン電
極を前記第１及び第３の弾性表面波共振器と同一の電極
周期で並行に配置し、前記複数本のストリップライン電
極の両端部をバスバー電極によって互いに接続した周期
構造状電極列からなる第２の弾性表面波共振器を形成
し、前記第１及び第３の弾性表面波共振器と前記第２の
弾性表面波共振器とを近接配置して音響結合させた弾性
表面波多重モードフィルタであって、前記第１及び第３
の弾性表面波共振器を構成するインタディジタルトラン
スデューサ電極の前記周期構造状電極列に隣接する側に
あるバスバー電極の線路幅をＷ1 、前記周期構造状電極
列の両端部を接続するバスバー電極の線路幅をＷ2 、前
記周期構造状電極列の前記バスバー電極と前記第１及び
第３の弾性表面波共振器を構成するインタディジタルト
ランスデューサ電極の前記周期構造状電極列に隣接する
側にあるバスバー電極との電気的分離帯の幅をＷ3 と
し、前記Ｗ1 、Ｗ2 、Ｗ3 の相対寸法をＷ1 ＞Ｗ2 、Ｗ
1 ＞Ｗ3 に設定したことを特徴とする弾性表面波多重モ
ードフィルタ。 - 【請求項２】 Ｗ1 とＷ2 の相対寸法がＷ1 ／Ｗ2 ≧４
に設定された請求項１に記載の弾性表面波多重モードフ
ィルタ。 - 【請求項３】 第１及び第３の弾性表面波共振器を構成
するインタディジタルトランスデューサ電極の電極指対
数が１５０対から３００対の間に設定された請求項１又
は２に記載の弾性表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項４】 第２の弾性表面波共振器を構成する周期
構造状電極列が第１及び第３の弾性表面波共振器の反射
器を介して接地された請求項１、２又は３に記載の弾性
表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項５】 第１の弾性表面波共振器電極が平衡型入
力端子に接続され、第３の弾性表面波共振器電極が平衡
型出力端子に接続された請求項４に記載の弾性表面波多
重モードフィルタ。 - 【請求項６】 圧電基板上に形成された第１及び第２の
段間接続電極パターンによって複数個縦続に接続された
請求項１に記載の弾性表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項７】 第１及び第２の段間接続電極パターンの
うち、一方が直接接地され、他方がリアクタンス素子を
介して接地された請求項６に記載の弾性表面波多重モー
ドフィルタ。 - 【請求項８】 第１の段間接続電極パターンは、縦続接
続される前段の弾性表面波多重モードフィルタを構成す
る第３の弾性表面波共振器の第２の弾性表面波共振器に
隣接するインタディジタルトランスデューサ電極と、縦
続接続される後段の弾性表面波多重モードフィルタを構
成する第１の弾性表面波共振器の第２の弾性表面波共振
器に隣接するインタディジタルトランスデューサ電極と
を接続し、第２の段間接続電極パターンは、縦続接続さ
れる前段の弾性表面波多重モードフィルタの出力端外側
インタディジタルトランスデューサ電極と、縦続接続さ
れる後段の弾性表面波多重モードフィルタの入力端外側
インタディジタルトランスデューサ電極とを接続する請
求項６に記載の弾性表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項９】 第１の段間接続電極パターンがリアクタ
ンス素子を介して接地され、第２の段間接続電極パター
ンが直接接地された請求項８に記載の弾性表面波多重モ
ードフィルタ。 - 【請求項１０】 前段の弾性表面波多重モードフィルタ
の第１の弾性表面波共振器電極が平衡型入力端子に接続
され、後段の弾性表面波多重モードフィルタの第３の弾
性表面波共振器電極が平衡型出力端子に接続された請求
項７又は９に記載の弾性表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項１１】 圧電基板上に、インタディジタルトラ
ンスデューサ電極の両側に反射器を具備した第１、第２
及び第３の弾性表面波共振器を、弾性表面波の伝搬方向
と平行に近接配置して音響結合させ、前記弾性表面波共
振器間のインタディジタルトランスデューサ電極部の隣
接するバスバー電極を電気的に分離すると共に、中央に
配置された第２の弾性表面波共振器のインタディジタル
トランスデューサ電極を全て接地した弾性表面波多重モ
ードフィルタであって、外側に配置された第１及び第３
の弾性表面波共振器を構成するインタディジタルトラン
スデューサ電極の前記第２の弾性表面波共振器に隣接す
る側にあるバスバー電極の線路幅をＷ1 、前記第２の弾
性表面波共振器のインタディジタルトランスデューサ電
極のバスバー電極の線路幅をＷ2 、前記隣接するバスバ
ー電極間の電気的分離帯の幅をＷ3 とし、前記Ｗ1 、Ｗ
2 、Ｗ3 の相対寸法を、Ｗ1 ＞Ｗ2 、Ｗ1 ＞Ｗ3 に設定
したことを特徴とする弾性表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項１２】 Ｗ1 とＷ2 の相対寸法がＷ1 ／Ｗ2 ≧
４に設定された請求項１１に記載の弾性表面波多重モー
ドフィルタ。 - 【請求項１３】 第１、第２及び第３の弾性表面波共振
器を構成するインタディジタルトランスデューサ電極の
電極指対数が１５０対から３００対の間に設定された請
求項１１又は１２に記載の弾性表面波多重モードフィル
タ。 - 【請求項１４】 第２の弾性表面波共振器のインタディ
ジタルトランスデューサ電極が第１及び第３の弾性表面
波共振器の反射器を介して接地された請求項１１、１２
又は１３に記載の弾性表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項１５】 第１の弾性表面波共振器のインタディ
ジタルトランスデューサ電極が平衡型入力端子に接続さ
れ、第３の弾性表面波共振器のインタディジタルトラン
スデューサ電極が平衡型出力端子に接続された請求項１
４に記載の弾性表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項１６】 圧電基板上に形成された第１及び第２
の段間接続電極パターンによって複数個縦続に接続され
た請求項１１に記載の弾性表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項１７】 第１及び第２の段間接続電極パターン
のうち、一方が接地され、他方がリアクタンス素子を介
して接地された請求項１６に記載の弾性表面波多重モー
ドフィルタ。 - 【請求項１８】 第１の段間接続電極パターンは、縦続
接続される前段の弾性表面波多重モードフィルタを構成
する第３の弾性表面波共振器の第２の弾性表面波共振器
に隣接するインタディジタルトランスデューサ電極と、
縦続接続される後段の弾性表面波多重モードフィルタを
構成する第１の弾性表面波共振器の第２の弾性表面波共
振器に隣接するインタディジタルトランスデューサ電極
とを接続し、第２の段間接続電極パターンは、縦続接続
される前段の弾性表面波多重モードフィルタの出力端外
側インタディジタルトランスデューサ電極と、縦続接続
される後段の弾性表面波多重モードフィルタの入力端外
側インタディジタルトランスデューサ電極とを接続する
請求項１６に記載の弾性表面波多重モードフィルタ。 - 【請求項１９】 第１の段間接続電極パターンがリアク
タンス素子を介して接地され、第２の段間接続電極パタ
ーンが直接接地された請求項１８に記載の弾性表面波多
重モードフィルタ。 - 【請求項２０】 前段の弾性表面波多重モードフィルタ
の第１の弾性表面波共振器電極が平衡型入力端子に接続
され、後段の弾性表面波多重モードフィルタの第３の弾
性表面波共振器電極が平衡型出力端子に接続された請求
項１７又は１９に記載の弾性表面波多重モードフィル
タ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24800395A JP3298769B2 (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 弾性表面波多重モードフィルタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24800395A JP3298769B2 (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 弾性表面波多重モードフィルタ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0993079A true JPH0993079A (ja) | 1997-04-04 |
| JP3298769B2 JP3298769B2 (ja) | 2002-07-08 |
Family
ID=17171750
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24800395A Expired - Fee Related JP3298769B2 (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 弾性表面波多重モードフィルタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3298769B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1158670A1 (en) * | 1999-12-09 | 2001-11-28 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Saw device and communication device using saw device |
| US6384698B1 (en) | 1999-04-28 | 2002-05-07 | Seiko Epson Corporation | Transverse double mode saw filter |
| US6424239B1 (en) | 1999-05-28 | 2002-07-23 | Oki Electric Industry Co., Ltd. | Differential surface acoustic wave filter |
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