JPH0975729A - 排ガス浄化材及び排ガス浄化方法 - Google Patents
排ガス浄化材及び排ガス浄化方法Info
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- JPH0975729A JPH0975729A JP7256724A JP25672495A JPH0975729A JP H0975729 A JPH0975729 A JP H0975729A JP 7256724 A JP7256724 A JP 7256724A JP 25672495 A JP25672495 A JP 25672495A JP H0975729 A JPH0975729 A JP H0975729A
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- gas purifying
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 窒素酸化物や、一酸化炭素、水素、炭化水素
等の未燃焼分に対する理論反応量以上の酸素を含有する
燃焼排ガスから、効率良く窒素酸化物を還元除去するこ
とができる排ガス浄化材及び排ガス浄化方法を提供す
る。 【解決手段】 多孔質の無機酸化物に銀及び銀化合物か
らなる群より選ばれる一種以上の元素及び／又は化合物
０．２〜１５重量％（銀元素換算値）を担持してなる第
一の触媒と、多孔質のチタニアからなる第二の触媒とか
らなる排ガス浄化材である。
等の未燃焼分に対する理論反応量以上の酸素を含有する
燃焼排ガスから、効率良く窒素酸化物を還元除去するこ
とができる排ガス浄化材及び排ガス浄化方法を提供す
る。 【解決手段】 多孔質の無機酸化物に銀及び銀化合物か
らなる群より選ばれる一種以上の元素及び／又は化合物
０．２〜１５重量％（銀元素換算値）を担持してなる第
一の触媒と、多孔質のチタニアからなる第二の触媒とか
らなる排ガス浄化材である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、窒素酸化物と過剰
の酸素を含む燃焼排ガスから、窒素酸化物を効果的に還
元除去することのできる排ガス浄化材、及びそれを用い
た浄化方法に関する。
の酸素を含む燃焼排ガスから、窒素酸化物を効果的に還
元除去することのできる排ガス浄化材、及びそれを用い
た浄化方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】自動車
用エンジン等の内燃機関や、工場等に設置された燃焼機
器、家庭用ファンヒーター等から排出される各種の燃焼
排ガス中には、過剰の酸素とともに一酸化窒素、二酸化
窒素等の窒素酸化物が含まれている。ここで、「過剰の
酸素を含む」とは、その排ガス中に含まれる一酸化炭
素、水素、炭化水素等の未燃焼成分を燃焼するのに必要
な理論酸素量より多い酸素を含むことを意味する。ま
た、以下における窒素酸化物とは一酸化窒素及び／又は
二酸化窒素を指す。
用エンジン等の内燃機関や、工場等に設置された燃焼機
器、家庭用ファンヒーター等から排出される各種の燃焼
排ガス中には、過剰の酸素とともに一酸化窒素、二酸化
窒素等の窒素酸化物が含まれている。ここで、「過剰の
酸素を含む」とは、その排ガス中に含まれる一酸化炭
素、水素、炭化水素等の未燃焼成分を燃焼するのに必要
な理論酸素量より多い酸素を含むことを意味する。ま
た、以下における窒素酸化物とは一酸化窒素及び／又は
二酸化窒素を指す。
【０００３】この窒素酸化物は酸性雨の原因の一つとさ
れ、環境上の大きな問題となっている。そのため、各種
燃焼機器が排出する排ガス中の窒素酸化物を除去するさ
まざまな方法が検討されている。
れ、環境上の大きな問題となっている。そのため、各種
燃焼機器が排出する排ガス中の窒素酸化物を除去するさ
まざまな方法が検討されている。
【０００４】過剰の酸素を含む燃焼排ガスから窒素酸化
物を除去する方法として、特に大規模な固定燃焼装置
（工場等の大型燃焼機等）に対しては、アンモニアを用
いる選択的接触還元法が実用化されている。
物を除去する方法として、特に大規模な固定燃焼装置
（工場等の大型燃焼機等）に対しては、アンモニアを用
いる選択的接触還元法が実用化されている。
【０００５】しかしながら、この方法においては、窒素
酸化物の還元剤として用いるアンモニアが高価であるこ
と、またアンモニアは毒性を有すること、そのために未
反応のアンモニアが排出しないように排ガス中の窒素酸
化物濃度を計測しながらアンモニア注入量を制御しなけ
ればならないこと、一般に装置が大型となること等の問
題点がある。
酸化物の還元剤として用いるアンモニアが高価であるこ
と、またアンモニアは毒性を有すること、そのために未
反応のアンモニアが排出しないように排ガス中の窒素酸
化物濃度を計測しながらアンモニア注入量を制御しなけ
ればならないこと、一般に装置が大型となること等の問
題点がある。
【０００６】また、別な方法として、水素、一酸化炭
素、炭化水素等のガスを還元剤として用い、窒素酸化物
を還元する非選択的接触還元法があるが、この方法で
は、効果的な窒素酸化物の低減除去を実行するためには
排ガス中の酸素との理論反応量以上の還元剤を添加しな
ければならず、還元剤を多量に消費する欠点がある。こ
のため非選択的接触還元法は、実際上は、理論空燃比付
近で燃焼した残存酸素濃度の低い排ガスに対してのみ有
効となり、汎用性に乏しく実際的でない。
素、炭化水素等のガスを還元剤として用い、窒素酸化物
を還元する非選択的接触還元法があるが、この方法で
は、効果的な窒素酸化物の低減除去を実行するためには
排ガス中の酸素との理論反応量以上の還元剤を添加しな
ければならず、還元剤を多量に消費する欠点がある。こ
のため非選択的接触還元法は、実際上は、理論空燃比付
近で燃焼した残存酸素濃度の低い排ガスに対してのみ有
効となり、汎用性に乏しく実際的でない。
【０００７】そこで、ゼオライト又はそれに遷移金属を
担持した触媒を用いて、排ガス中の酸素との理論反応量
以下の還元剤を添加して窒素酸化物を除去する方法が提
案された（例えば、特開昭63-100919 号、同63-283727
号、特開平1-130735号等) 。また、γ−アルミナなどの
担体にアルカリ土類金属及び／又は銀を担持した触媒を
用い、炭化水素ガスを供給しながら排ガス中の窒素酸化
物を分解する方法が提案された（特開平4-354536号）。
担持した触媒を用いて、排ガス中の酸素との理論反応量
以下の還元剤を添加して窒素酸化物を除去する方法が提
案された（例えば、特開昭63-100919 号、同63-283727
号、特開平1-130735号等) 。また、γ−アルミナなどの
担体にアルカリ土類金属及び／又は銀を担持した触媒を
用い、炭化水素ガスを供給しながら排ガス中の窒素酸化
物を分解する方法が提案された（特開平4-354536号）。
【０００８】しかしながら、これらの方法では、効果的
な窒素酸化物の除去が狭い温度領域でしか得られず、ま
た硫黄酸化物と水分を含むような排ガスでは、窒素酸化
物の除去率が著しく低下する。
な窒素酸化物の除去が狭い温度領域でしか得られず、ま
た硫黄酸化物と水分を含むような排ガスでは、窒素酸化
物の除去率が著しく低下する。
【０００９】したがって、本発明の目的は、固定燃焼装
置及び酸素過剰条件で燃焼するガソリンエンジン、ディ
ーゼルエンジン等からの燃焼排ガスのように、窒素酸化
物や、一酸化炭素、水素、炭化水素等の未燃焼分に対す
る理論反応量以上の酸素を含有し、硫黄酸化物及び水分
を含有する燃焼排ガスから、効率良く窒素酸化物を還元
除去することができる排ガス浄化材及び排ガス浄化方法
を提供することである。
置及び酸素過剰条件で燃焼するガソリンエンジン、ディ
ーゼルエンジン等からの燃焼排ガスのように、窒素酸化
物や、一酸化炭素、水素、炭化水素等の未燃焼分に対す
る理論反応量以上の酸素を含有し、硫黄酸化物及び水分
を含有する燃焼排ガスから、効率良く窒素酸化物を還元
除去することができる排ガス浄化材及び排ガス浄化方法
を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題に鑑み鋭意研究
の結果、本発明者は、銀系触媒と、チタニア触媒とから
なる排ガス浄化材を用い、排ガス中に炭化水素と炭素数
２以上の含酸素有機化合物のいずれか又はそれらを含む
燃料を添加し、上記の浄化材に排ガスを接触させれば、
残留アルコールや銀系触媒より生成したアルデヒド等の
中間生成物とチタニア触媒の作用により、広い温度領域
で窒素酸化物を効果的に除去できることを発見し、本発
明を完成した。
の結果、本発明者は、銀系触媒と、チタニア触媒とから
なる排ガス浄化材を用い、排ガス中に炭化水素と炭素数
２以上の含酸素有機化合物のいずれか又はそれらを含む
燃料を添加し、上記の浄化材に排ガスを接触させれば、
残留アルコールや銀系触媒より生成したアルデヒド等の
中間生成物とチタニア触媒の作用により、広い温度領域
で窒素酸化物を効果的に除去できることを発見し、本発
明を完成した。
【００１１】すなわち、本発明の第一の排ガス浄化材
は、窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対する理論反
応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒素酸化物を
還元除去するもので、多孔質の無機酸化物に銀及び銀化
合物からなる群から選ばれた一種以上の元素及び／又は
化合物０．２〜１５重量％（銀元素換算値）を担持して
なる第一の触媒と、多孔質のチタニアからなる第二の触
媒とからなることを特徴とする。
は、窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対する理論反
応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒素酸化物を
還元除去するもので、多孔質の無機酸化物に銀及び銀化
合物からなる群から選ばれた一種以上の元素及び／又は
化合物０．２〜１５重量％（銀元素換算値）を担持して
なる第一の触媒と、多孔質のチタニアからなる第二の触
媒とからなることを特徴とする。
【００１２】本発明の第二の排ガス浄化材は、窒素酸化
物と、共存する未燃焼成分に対する理論反応量より多い
酸素とを含む燃焼排ガスから窒素酸化物を還元除去する
もので、多孔質の無機酸化物に銀及び銀化合物からなる
群から選ばれた一種以上の元素及び／又は化合物０．２
〜１５重量％（銀元素換算値）と、銅、鉄、コバルト、
ニッケルからなる群から選ばれた一種以上の元素及び／
又は化合物２重量％以下（金属元素換算値）とを担持し
てなる第一の触媒と、多孔質のチタニアからなる第二の
触媒とからなることを特徴とする。
物と、共存する未燃焼成分に対する理論反応量より多い
酸素とを含む燃焼排ガスから窒素酸化物を還元除去する
もので、多孔質の無機酸化物に銀及び銀化合物からなる
群から選ばれた一種以上の元素及び／又は化合物０．２
〜１５重量％（銀元素換算値）と、銅、鉄、コバルト、
ニッケルからなる群から選ばれた一種以上の元素及び／
又は化合物２重量％以下（金属元素換算値）とを担持し
てなる第一の触媒と、多孔質のチタニアからなる第二の
触媒とからなることを特徴とする。
【００１３】本発明の排ガス浄化方法は、窒素酸化物
と、共存する未燃焼成分に対する理論反応量より多い酸
素とを含む燃焼排ガスから窒素酸化物を還元除去するも
ので、上記の排ガス浄化材を用い、前記排ガス浄化材を
排ガス導管の途中に設置し、前記浄化材の上流側で炭化
水素及び／又は含酸素有機化合物を添加した排ガスを、
１５０〜６５０℃において前記浄化材に接触させ、もっ
て前記排ガス中の炭化水素及び／又は含酸素有機化合物
との反応により前記窒素酸化物を除去することを特徴と
する。
と、共存する未燃焼成分に対する理論反応量より多い酸
素とを含む燃焼排ガスから窒素酸化物を還元除去するも
ので、上記の排ガス浄化材を用い、前記排ガス浄化材を
排ガス導管の途中に設置し、前記浄化材の上流側で炭化
水素及び／又は含酸素有機化合物を添加した排ガスを、
１５０〜６５０℃において前記浄化材に接触させ、もっ
て前記排ガス中の炭化水素及び／又は含酸素有機化合物
との反応により前記窒素酸化物を除去することを特徴と
する。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。 [1] 第一の排ガス浄化材 本発明の第一の排ガス浄化材は、多孔質の無機酸化物に
銀及び銀化合物からなる群から選ばれた一種以上の元素
及び／又は化合物を担持してなる第一の触媒と、多孔質
のチタニアからなる第二の触媒とからなり、前記排ガス
浄化材の排ガス流入側に前記第一の触媒を、流出側に前
記第二の触媒を有する。
銀及び銀化合物からなる群から選ばれた一種以上の元素
及び／又は化合物を担持してなる第一の触媒と、多孔質
のチタニアからなる第二の触媒とからなり、前記排ガス
浄化材の排ガス流入側に前記第一の触媒を、流出側に前
記第二の触媒を有する。
【００１５】上記浄化材を排ガス導管中に設置し、浄化
材の設置位置より上流側で炭化水素と炭素数２以上の含
酸素有機化合物のいずれか又はそれを含む燃料を添加し
た排ガスをこの浄化材に接触させて、排ガス中の窒素酸
化物を還元除去する。
材の設置位置より上流側で炭化水素と炭素数２以上の含
酸素有機化合物のいずれか又はそれを含む燃料を添加し
た排ガスをこの浄化材に接触させて、排ガス中の窒素酸
化物を還元除去する。
【００１６】第一の排ガス浄化材には以下の触媒が形成
されている。 (1) 第一の触媒 第一の触媒は、多孔質無機酸化物に銀及び銀化合物から
なる群から選ばれた一種以上の元素及び／又は化合物を
担持してなり、排ガスの流入側に形成され、広い温度領
域での窒素酸化物除去に作用する。多孔質の無機酸化物
としては、アルミナ単独、又はチタニア、シリカ、ジル
コニア、亜鉛酸化物、スズ酸化物、マグネシウム酸化
物、ゼオライトのいずれか一種以上とアルミナとの複合
又は混合酸化物を用いることができる。アルミナの複合
又は混合酸化物を用いる場合、アルミナの含有率を５０
重量％以上とするのが好ましい。アルミナ又はアルミナ
の複合又は混合酸化物を用いることにより、触媒の耐熱
性及び耐久性が向上する。
されている。 (1) 第一の触媒 第一の触媒は、多孔質無機酸化物に銀及び銀化合物から
なる群から選ばれた一種以上の元素及び／又は化合物を
担持してなり、排ガスの流入側に形成され、広い温度領
域での窒素酸化物除去に作用する。多孔質の無機酸化物
としては、アルミナ単独、又はチタニア、シリカ、ジル
コニア、亜鉛酸化物、スズ酸化物、マグネシウム酸化
物、ゼオライトのいずれか一種以上とアルミナとの複合
又は混合酸化物を用いることができる。アルミナの複合
又は混合酸化物を用いる場合、アルミナの含有率を５０
重量％以上とするのが好ましい。アルミナ又はアルミナ
の複合又は混合酸化物を用いることにより、触媒の耐熱
性及び耐久性が向上する。
【００１７】第一の触媒で用いるアルミナ等の多孔質の
無機酸化物の比表面積は１０ｍ2 ／ｇ以上であるのが好
ましい。比表面積が１０ｍ2 ／ｇ未満であると、銀成分
の分散が低下し、良好な窒素酸化物の除去が行えない。
より好ましい多孔質無機酸化物の比表面積は３０ｍ2 ／
ｇ以上である。
無機酸化物の比表面積は１０ｍ2 ／ｇ以上であるのが好
ましい。比表面積が１０ｍ2 ／ｇ未満であると、銀成分
の分散が低下し、良好な窒素酸化物の除去が行えない。
より好ましい多孔質無機酸化物の比表面積は３０ｍ2 ／
ｇ以上である。
【００１８】銀化合物は銀の酸化物、ハロゲン化銀、硫
酸銀及び燐酸銀等からなる群から選ばれた少なくとも一
種であり、好ましくは銀の酸化物、塩化銀及び硫酸銀の
いずれか一種以上であり、更に好ましくは銀の酸化物及
び／又は塩化銀である。
酸銀及び燐酸銀等からなる群から選ばれた少なくとも一
種であり、好ましくは銀の酸化物、塩化銀及び硫酸銀の
いずれか一種以上であり、更に好ましくは銀の酸化物及
び／又は塩化銀である。
【００１９】第一の触媒では、上記したγ−アルミナ等
の無機酸化物に活性種として担持する銀成分の担持量
は、無機酸化物１００重量％に対して０．２〜１５重量
％（銀元素換算値）とする。０．２重量％未満では窒素
酸化物の除去率が低下する。また、１５重量％を超す量
の銀成分を担持すると炭化水素及び／又は含酸素有機化
合物自身の燃焼が起きやすく、窒素酸化物の除去率はか
えって低下する。好ましい銀成分の担持量は０．５〜１
２重量％である。
の無機酸化物に活性種として担持する銀成分の担持量
は、無機酸化物１００重量％に対して０．２〜１５重量
％（銀元素換算値）とする。０．２重量％未満では窒素
酸化物の除去率が低下する。また、１５重量％を超す量
の銀成分を担持すると炭化水素及び／又は含酸素有機化
合物自身の燃焼が起きやすく、窒素酸化物の除去率はか
えって低下する。好ましい銀成分の担持量は０．５〜１
２重量％である。
【００２０】アルミナ等の無機酸化物に銀を担持する方
法としては、公知の含浸法、沈澱法等を用いることがで
きる。含浸法を用いる際、銀の硝酸塩、塩化物、硫酸
塩、炭酸塩等の水溶液又はアンモニア性水溶液に多孔質
無機酸化物を浸漬する。塩化銀を担持する場合、硝酸銀
水溶液に多孔質無機酸化物を浸漬し、乾燥後、塩化アン
モニウム又は硫酸アンモニウムの水溶液に再び浸漬す
る。沈澱法でハロゲン化銀を調製するには硝酸銀とハロ
ゲン化アンモニウムとを反応させて、ハロゲン化銀とし
て多孔質無機酸化物上に沈澱させる。これを５０〜１５
０℃、特に７０℃程度で乾燥後、１００〜６００℃で段
階的に昇温して焼成するのが好ましい。焼成は、空気
中、酸素を含む窒素気流下や水素ガス気流下で行うのが
好ましい。水素ガス気流下で行う場合には、最後に３０
０〜６５０℃で酸化処理するのが好ましい。６５０℃ま
での焼成で化合物が酸化分解するものもあるが、それら
の化合物を出発物質とすると、窒素酸化物の除去率が向
上する。その理由についてはまだ不明である。
法としては、公知の含浸法、沈澱法等を用いることがで
きる。含浸法を用いる際、銀の硝酸塩、塩化物、硫酸
塩、炭酸塩等の水溶液又はアンモニア性水溶液に多孔質
無機酸化物を浸漬する。塩化銀を担持する場合、硝酸銀
水溶液に多孔質無機酸化物を浸漬し、乾燥後、塩化アン
モニウム又は硫酸アンモニウムの水溶液に再び浸漬す
る。沈澱法でハロゲン化銀を調製するには硝酸銀とハロ
ゲン化アンモニウムとを反応させて、ハロゲン化銀とし
て多孔質無機酸化物上に沈澱させる。これを５０〜１５
０℃、特に７０℃程度で乾燥後、１００〜６００℃で段
階的に昇温して焼成するのが好ましい。焼成は、空気
中、酸素を含む窒素気流下や水素ガス気流下で行うのが
好ましい。水素ガス気流下で行う場合には、最後に３０
０〜６５０℃で酸化処理するのが好ましい。６５０℃ま
での焼成で化合物が酸化分解するものもあるが、それら
の化合物を出発物質とすると、窒素酸化物の除去率が向
上する。その理由についてはまだ不明である。
【００２１】(2) 第二の触媒 第二の触媒は、多孔質のチタニアからなる。多孔質のチ
タニアは特に限定されないが、アナターゼ型、ルチル型
などが存在する。チタニアの比表面積は１０ｍ2 ／ｇ以
上が好ましい。多孔質チタニアからなる第二の触媒を用
いることにより、窒素酸化物の還元特性が向上するとと
もに、銀系触媒での分解生成物を酸化除去することがで
きる。
タニアは特に限定されないが、アナターゼ型、ルチル型
などが存在する。チタニアの比表面積は１０ｍ2 ／ｇ以
上が好ましい。多孔質チタニアからなる第二の触媒を用
いることにより、窒素酸化物の還元特性が向上するとと
もに、銀系触媒での分解生成物を酸化除去することがで
きる。
【００２２】第一の触媒の重量（多孔質無機酸化物と触
媒活性種との合計重量）と第二の触媒の重量との比は、
１：１０〜２０：１とするのが好ましい。この重量比範
囲外の組み合わせては、窒素酸化物の除去性能が低下す
る。より好ましい第一触媒と第二の触媒の重量比は１：
５〜１０：１である。
媒活性種との合計重量）と第二の触媒の重量との比は、
１：１０〜２０：１とするのが好ましい。この重量比範
囲外の組み合わせては、窒素酸化物の除去性能が低下す
る。より好ましい第一触媒と第二の触媒の重量比は１：
５〜１０：１である。
【００２３】[2] 第二の排ガス浄化材 本発明の第二の排ガス浄化材は、多孔質の無機酸化物に
銀及び銀化合物からなる群から選ばれた一種以上の元素
及び／又は化合物と、銅、鉄、コバルト、ニッケルから
なる群から選ばれた一種以上の元素及び／又は化合物と
を担持してなる第一の触媒と、多孔質のチタニアからな
る第二の触媒とからなり、前記排ガス浄化材の排ガス流
入側に前記第一の触媒を、流出側に前記第二の触媒を有
する。
銀及び銀化合物からなる群から選ばれた一種以上の元素
及び／又は化合物と、銅、鉄、コバルト、ニッケルから
なる群から選ばれた一種以上の元素及び／又は化合物と
を担持してなる第一の触媒と、多孔質のチタニアからな
る第二の触媒とからなり、前記排ガス浄化材の排ガス流
入側に前記第一の触媒を、流出側に前記第二の触媒を有
する。
【００２４】上記浄化材を排ガス導管中に設置し、浄化
材の設置位置より上流側で炭化水素と炭素数２以上の含
酸素有機化合物のいずれか又はそれを含む燃料を添加し
た排ガスをこの浄化材に接触させて、排ガス中の窒素酸
化物を還元除去する。
材の設置位置より上流側で炭化水素と炭素数２以上の含
酸素有機化合物のいずれか又はそれを含む燃料を添加し
た排ガスをこの浄化材に接触させて、排ガス中の窒素酸
化物を還元除去する。
【００２５】第二の排ガス浄化材には以下の触媒が形成
されている。 (1) 第一の触媒 第一の触媒は、多孔質無機酸化物に銀及び銀化合物から
なる群から選ばれた一種以上の元素及び／又は化合物
と、銅、鉄、コバルト、ニッケルからなる群から選ばれ
た一種以上の元素及び／又は化合物とを担持してなり、
排ガスの流入側に形成され、広い温度領域での窒素酸化
物除去に作用する。多孔質の無機酸化物としては、アル
ミナ単独、又はチタニア、シリカ、ジルコニア、亜鉛酸
化物、スズ酸化物、マグネシウム酸化物、ゼオライトの
いずれか一種以上とアルミナとの複合又は混合酸化物を
用いることができる。アルミナの複合又は混合酸化物を
用いる場合、アルミナの含有率を２０重量％以上とする
のが好ましい。アルミナ又はアルミナの複合又は混合酸
化物を用いることにより、触媒の耐熱性及び耐久性が向
上する。
されている。 (1) 第一の触媒 第一の触媒は、多孔質無機酸化物に銀及び銀化合物から
なる群から選ばれた一種以上の元素及び／又は化合物
と、銅、鉄、コバルト、ニッケルからなる群から選ばれ
た一種以上の元素及び／又は化合物とを担持してなり、
排ガスの流入側に形成され、広い温度領域での窒素酸化
物除去に作用する。多孔質の無機酸化物としては、アル
ミナ単独、又はチタニア、シリカ、ジルコニア、亜鉛酸
化物、スズ酸化物、マグネシウム酸化物、ゼオライトの
いずれか一種以上とアルミナとの複合又は混合酸化物を
用いることができる。アルミナの複合又は混合酸化物を
用いる場合、アルミナの含有率を２０重量％以上とする
のが好ましい。アルミナ又はアルミナの複合又は混合酸
化物を用いることにより、触媒の耐熱性及び耐久性が向
上する。
【００２６】第一の排ガス浄化材と同様、第一の触媒で
用いるアルミナ等の多孔質の無機酸化物の比表面積は１
０ｍ2 ／ｇ以上であるのが好ましく、３０ｍ2 ／ｇ以上
であるのがより好ましい。
用いるアルミナ等の多孔質の無機酸化物の比表面積は１
０ｍ2 ／ｇ以上であるのが好ましく、３０ｍ2 ／ｇ以上
であるのがより好ましい。
【００２７】銀化合物は銀の酸化物、ハロゲン化銀、硫
酸銀及び燐酸銀等からなる群から選ばれた少なくとも一
種であり、好ましくは銀の酸化物、塩化銀及び硫酸銀の
いずれか一種以上であり、更に好ましくは銀の酸化物及
び／又は塩化銀である。
酸銀及び燐酸銀等からなる群から選ばれた少なくとも一
種であり、好ましくは銀の酸化物、塩化銀及び硫酸銀の
いずれか一種以上であり、更に好ましくは銀の酸化物及
び／又は塩化銀である。
【００２８】第一の触媒では、上記したγ−アルミナ等
の無機酸化物に活性種として担持する銀成分の担持量
は、無機酸化物１００重量％に対して０．２〜１５重量
％（銀元素換算値）とする。０．２重量％未満では窒素
酸化物の除去率が低下する。また、１５重量％を超す量
の銀成分を担持すると炭化水素及び／又は含酸素有機化
合物自身の燃焼が起きやすく、窒素酸化物の除去率はか
えって低下する。好ましい銀成分の担持量は０．５〜１
２重量％である。
の無機酸化物に活性種として担持する銀成分の担持量
は、無機酸化物１００重量％に対して０．２〜１５重量
％（銀元素換算値）とする。０．２重量％未満では窒素
酸化物の除去率が低下する。また、１５重量％を超す量
の銀成分を担持すると炭化水素及び／又は含酸素有機化
合物自身の燃焼が起きやすく、窒素酸化物の除去率はか
えって低下する。好ましい銀成分の担持量は０．５〜１
２重量％である。
【００２９】銅、鉄、コバルト、ニッケル化合物はそれ
ぞれ酸化物、ハロゲン化物、硫酸塩及び燐酸塩等からな
る群から選ばれた少なくとも一種である。多孔質無機酸
化物を１００重量％として、銅、鉄、コバルト、ニッケ
ルの合計担持量は２重量％以下（金属元素換算値）であ
り、好ましい合計担持量が１．５重量％以下（金属元素
換算値）である。
ぞれ酸化物、ハロゲン化物、硫酸塩及び燐酸塩等からな
る群から選ばれた少なくとも一種である。多孔質無機酸
化物を１００重量％として、銅、鉄、コバルト、ニッケ
ルの合計担持量は２重量％以下（金属元素換算値）であ
り、好ましい合計担持量が１．５重量％以下（金属元素
換算値）である。
【００３０】アルミナ等の無機酸化物に銀、銅、鉄、コ
バルト、ニッケルを担持する方法としては、公知の含浸
法、沈澱法等を用いることができる。含浸法を用いる
際、銀、銅、鉄、コバルト、ニッケルの硝酸塩、塩化
物、硫酸塩、炭酸塩等の水溶液又はアンモニア性水溶液
に多孔質無機酸化物を浸漬する。塩化銀を担持する場
合、硝酸銀水溶液に多孔質無機酸化物を浸漬し、乾燥
後、塩化アンモニウム又は硫酸アンモニウムの水溶液に
再び浸漬する。沈澱法でハロゲン化銀を調製するには硝
酸銀とハロゲン化アンモニウムとを反応させて、ハロゲ
ン化銀として多孔質無機酸化物上に沈澱させる。これを
５０〜１５０℃、特に７０℃程度で乾燥後、１００〜６
００℃で段階的に昇温して焼成するのが好ましい。焼成
は、空気中、酸素を含む窒素気流下や水素ガス気流下で
行うのが好ましい。水素ガス気流下で行う場合には、最
後に３００〜６５０℃で酸化処理するのが好ましい。６
５０℃までの焼成で化合物が酸化分解するものもある
が、それらの化合物を出発物質とすると、窒素酸化物の
除去率が向上する。
バルト、ニッケルを担持する方法としては、公知の含浸
法、沈澱法等を用いることができる。含浸法を用いる
際、銀、銅、鉄、コバルト、ニッケルの硝酸塩、塩化
物、硫酸塩、炭酸塩等の水溶液又はアンモニア性水溶液
に多孔質無機酸化物を浸漬する。塩化銀を担持する場
合、硝酸銀水溶液に多孔質無機酸化物を浸漬し、乾燥
後、塩化アンモニウム又は硫酸アンモニウムの水溶液に
再び浸漬する。沈澱法でハロゲン化銀を調製するには硝
酸銀とハロゲン化アンモニウムとを反応させて、ハロゲ
ン化銀として多孔質無機酸化物上に沈澱させる。これを
５０〜１５０℃、特に７０℃程度で乾燥後、１００〜６
００℃で段階的に昇温して焼成するのが好ましい。焼成
は、空気中、酸素を含む窒素気流下や水素ガス気流下で
行うのが好ましい。水素ガス気流下で行う場合には、最
後に３００〜６５０℃で酸化処理するのが好ましい。６
５０℃までの焼成で化合物が酸化分解するものもある
が、それらの化合物を出発物質とすると、窒素酸化物の
除去率が向上する。
【００３１】(2) 第二の触媒 第二の触媒としては、上記[1] (2) の欄に記載した第一
の排ガス浄化材の第二の触媒を用いることができる。
の排ガス浄化材の第二の触媒を用いることができる。
【００３２】第二の排ガス浄化材において、第一の触媒
と第二の触媒との重量比は、１：１０〜２０：１とする
のが好ましい。より好ましい第一触媒と第二の触媒の重
量比は１：５〜１０：１である。
と第二の触媒との重量比は、１：１０〜２０：１とする
のが好ましい。より好ましい第一触媒と第二の触媒の重
量比は１：５〜１０：１である。
【００３３】[3] 排ガス浄化材の形態 本発明の排ガス浄化材の第一の好ましい形態は、上記各
触媒を浄化材基体にコートしてなる浄化材である。浄化
材の基体を形成するセラミックス材料としては、コージ
ェライト、ムライト、アルミナ及びその複合物等を用い
るのが好ましい。また、排ガス浄化材の基体に公知の金
属材料を用いることもできる。
触媒を浄化材基体にコートしてなる浄化材である。浄化
材の基体を形成するセラミックス材料としては、コージ
ェライト、ムライト、アルミナ及びその複合物等を用い
るのが好ましい。また、排ガス浄化材の基体に公知の金
属材料を用いることもできる。
【００３４】排ガス浄化材の基体の形状及び大きさは、
目的に応じて種々変更できる。またその構造としては、
ハニカム構造型、フォーム型、繊維状耐火物からなる三
次元網目構造型、あるいは顆粒状、ペレット状等が挙げ
られる。ウォッシュコート法、粉末法等を用いて上記基
体に触媒をコートしたり、ウォッシュコート法、ゾル・
ゲル法等を用いて基体に多孔質無機酸化物をコートした
後、触媒活性種を公知の含浸法、イオン交換法等を用い
て担持することもできる。
目的に応じて種々変更できる。またその構造としては、
ハニカム構造型、フォーム型、繊維状耐火物からなる三
次元網目構造型、あるいは顆粒状、ペレット状等が挙げ
られる。ウォッシュコート法、粉末法等を用いて上記基
体に触媒をコートしたり、ウォッシュコート法、ゾル・
ゲル法等を用いて基体に多孔質無機酸化物をコートした
後、触媒活性種を公知の含浸法、イオン交換法等を用い
て担持することもできる。
【００３５】本発明の排ガス浄化材の第二の好ましい形
態は、ペレット状、顆粒状、粉末状、フォーム状、ハニ
カム状又は板状の多孔質無機酸化物に触媒活性種を担持
してなる触媒、又は粉末状多孔質無機酸化物に触媒活性
種を担持した触媒をハニカム状、フォーム状、板状、ペ
レット状、顆粒状に成形してなる浄化材である。
態は、ペレット状、顆粒状、粉末状、フォーム状、ハニ
カム状又は板状の多孔質無機酸化物に触媒活性種を担持
してなる触媒、又は粉末状多孔質無機酸化物に触媒活性
種を担持した触媒をハニカム状、フォーム状、板状、ペ
レット状、顆粒状に成形してなる浄化材である。
【００３６】なお、浄化材の形態を上述した第一の好ま
しい形態とする場合、浄化材基体上に設ける触媒の厚さ
は、一般に、基体材と、触媒との熱膨張特性の違いから
制限される場合が多い。浄化材基体上に設ける触媒の厚
さを３００μｍ以下とするのがよい。このような厚さと
すれば、使用中に熱衝撃等で浄化材が破損することを防
ぐことができる。浄化材基体の表面に触媒を形成する方
法は公知のウォッシュコート法等によって行われる。
しい形態とする場合、浄化材基体上に設ける触媒の厚さ
は、一般に、基体材と、触媒との熱膨張特性の違いから
制限される場合が多い。浄化材基体上に設ける触媒の厚
さを３００μｍ以下とするのがよい。このような厚さと
すれば、使用中に熱衝撃等で浄化材が破損することを防
ぐことができる。浄化材基体の表面に触媒を形成する方
法は公知のウォッシュコート法等によって行われる。
【００３７】また、浄化材基体の表面上に設ける触媒の
量は、浄化材基体の２０〜３００ｇ／リットルとするの
が好ましい。触媒の量が２０ｇ／リットル未満では良好
なNOx の除去が行えない。一方、触媒の量が３００ｇ／
リットルを超えると除去特性はそれほど上がらず、圧力
損失が大きくなる。より好ましくは、浄化材基体の表面
上に設ける触媒を浄化材基体の５０〜２００ｇ／リット
ルとする。
量は、浄化材基体の２０〜３００ｇ／リットルとするの
が好ましい。触媒の量が２０ｇ／リットル未満では良好
なNOx の除去が行えない。一方、触媒の量が３００ｇ／
リットルを超えると除去特性はそれほど上がらず、圧力
損失が大きくなる。より好ましくは、浄化材基体の表面
上に設ける触媒を浄化材基体の５０〜２００ｇ／リット
ルとする。
【００３８】上述した構成の浄化材を用いれば、１５０
〜６５０℃の広い温度領域において、硫黄酸化物や水分
１０％程度を含む排ガスでも、良好な窒素酸化物の除去
を行うことができる。
〜６５０℃の広い温度領域において、硫黄酸化物や水分
１０％程度を含む排ガスでも、良好な窒素酸化物の除去
を行うことができる。
【００３９】なお、窒素酸化物以外に炭化水素、一酸化
炭素等の有害物質を除去する場合、上記排ガス浄化材の
後方にさらに多孔質無機酸化物にＰｔ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒ
ｈ、Ｉｒ及びＡｕからなる群から選ばれた少なくとも１
種の元素０．０１〜５重量％（金属元素換算値）を担持
してなる白金系酸化触媒からなる浄化材を配置すること
ができる。ディーゼルエンジンの排ガスを処理する場
合、排ガス中の二酸化硫黄の酸化を抑制するために、上
記白金系浄化材の代わりに、多孔質無機酸化物にＷ、
Ｖ、Ｍｏ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｔａからなる群から選ばれた少
なくとも一種の元素の酸化物０．２〜１０重量％（金属
元素換算値）と、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒ及びＡ
ｕからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素０．０
１〜５重量％（金属元素換算値）とを担持してなるＷ、
白金系触媒からなる排ガス浄化材を用いることができ
る。
炭素等の有害物質を除去する場合、上記排ガス浄化材の
後方にさらに多孔質無機酸化物にＰｔ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒ
ｈ、Ｉｒ及びＡｕからなる群から選ばれた少なくとも１
種の元素０．０１〜５重量％（金属元素換算値）を担持
してなる白金系酸化触媒からなる浄化材を配置すること
ができる。ディーゼルエンジンの排ガスを処理する場
合、排ガス中の二酸化硫黄の酸化を抑制するために、上
記白金系浄化材の代わりに、多孔質無機酸化物にＷ、
Ｖ、Ｍｏ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｔａからなる群から選ばれた少
なくとも一種の元素の酸化物０．２〜１０重量％（金属
元素換算値）と、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｉｒ及びＡ
ｕからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素０．０
１〜５重量％（金属元素換算値）とを担持してなるＷ、
白金系触媒からなる排ガス浄化材を用いることができ
る。
【００４０】[4] 排ガス浄化方法 まず、上記排ガス浄化材を第一の触媒が排ガス流入側
に、第二の触媒が排ガスの流出側になるように排ガス導
管の途中に設置する。
に、第二の触媒が排ガスの流出側になるように排ガス導
管の途中に設置する。
【００４１】排ガス中には、残留炭化水素としてエチレ
ン、プロピレン等がある程度は含まれるが、一般に排ガ
ス中のNOx を還元するのに十分な量ではないので、外部
から炭化水素及び／又は含酸素有機化合物、好ましくは
含酸素有機化合物又はそれと炭化水素燃料と混合してな
る還元剤を排ガス中に導入する。還元剤の導入位置は、
浄化材を設置した位置より上流側である。
ン、プロピレン等がある程度は含まれるが、一般に排ガ
ス中のNOx を還元するのに十分な量ではないので、外部
から炭化水素及び／又は含酸素有機化合物、好ましくは
含酸素有機化合物又はそれと炭化水素燃料と混合してな
る還元剤を排ガス中に導入する。還元剤の導入位置は、
浄化材を設置した位置より上流側である。
【００４２】外部から導入する炭化水素としては、標準
状態でガス状又は液体状のアルカン、アルケン及び／又
はアルキンを用いることができる。特にアルカン又はア
ルケンの場合では炭素数２以上が好ましい。標準状態で
液体状の炭化水素としては、具体的に、軽油、セタン、
ヘプタン、灯油、ガソリン等の炭化水素が挙げられる。
その中でも、沸点５０〜３５０℃の炭化水素が特に好ま
しい。外部から導入する含酸素有機化合物として、炭素
数２以上のエタノール、イソプロピルアルコール等のア
ルコール類、アルコール類の熱分解生成物の成分である
アルデヒド等、又はそれらを含む燃料を用いることがで
きる。
状態でガス状又は液体状のアルカン、アルケン及び／又
はアルキンを用いることができる。特にアルカン又はア
ルケンの場合では炭素数２以上が好ましい。標準状態で
液体状の炭化水素としては、具体的に、軽油、セタン、
ヘプタン、灯油、ガソリン等の炭化水素が挙げられる。
その中でも、沸点５０〜３５０℃の炭化水素が特に好ま
しい。外部から導入する含酸素有機化合物として、炭素
数２以上のエタノール、イソプロピルアルコール等のア
ルコール類、アルコール類の熱分解生成物の成分である
アルデヒド等、又はそれらを含む燃料を用いることがで
きる。
【００４３】外部から導入する炭化水素及び／又は含酸
素有機化合物の量は、重量比（添加する還元剤の重量／
排ガス中の窒素酸化物の重量）が０．１〜５となるよう
にするのが好ましい。この重量比が０．１未満である
と、窒素酸化物の除去率が大きくならない。一方、５を
超えると、燃費悪化につながる。
素有機化合物の量は、重量比（添加する還元剤の重量／
排ガス中の窒素酸化物の重量）が０．１〜５となるよう
にするのが好ましい。この重量比が０．１未満である
と、窒素酸化物の除去率が大きくならない。一方、５を
超えると、燃費悪化につながる。
【００４４】また、炭化水素又は含酸素有機化合物を含
有する燃料を添加する場合、燃料としてガソリン、軽
油、灯油等を用いるのが好ましい。この場合、還元剤の
量は上記と同様に重量比（添加する還元剤の重量／排ガ
ス中の窒素酸化物の重量）が０．１〜５となるように設
定する。
有する燃料を添加する場合、燃料としてガソリン、軽
油、灯油等を用いるのが好ましい。この場合、還元剤の
量は上記と同様に重量比（添加する還元剤の重量／排ガ
ス中の窒素酸化物の重量）が０．１〜５となるように設
定する。
【００４５】本発明では、含酸素有機化合物、炭化水素
等による窒素酸化物の還元除去を効率的に進行させるた
めに、第一の触媒の空間速度は 150,000ｈ-1以下、好ま
しくは 100,000ｈ-1以下とする。第二の触媒の空間速度
は 200,000ｈ-1以下、好ましくは 150,000ｈ-1以下とす
る。
等による窒素酸化物の還元除去を効率的に進行させるた
めに、第一の触媒の空間速度は 150,000ｈ-1以下、好ま
しくは 100,000ｈ-1以下とする。第二の触媒の空間速度
は 200,000ｈ-1以下、好ましくは 150,000ｈ-1以下とす
る。
【００４６】また、本発明では、炭化水素及び／又は含
酸素有機化合物と窒素酸化物とが反応する部位である浄
化材設置部位における排ガスの温度を１５０〜６５０℃
に保つ。排ガスの温度が１５０℃未満であると還元剤と
窒素酸化物との反応が進行せず、良好な窒素酸化物の除
去を行うことができない。一方、６５０℃を超す温度と
すると炭化水素及び／又は含酸素有機化合物自身の燃焼
が始まり、窒素酸化物の還元除去が行えない。好ましい
排ガス温度は２００〜６００℃であり、より好ましくは
３５０〜５５０℃である。
酸素有機化合物と窒素酸化物とが反応する部位である浄
化材設置部位における排ガスの温度を１５０〜６５０℃
に保つ。排ガスの温度が１５０℃未満であると還元剤と
窒素酸化物との反応が進行せず、良好な窒素酸化物の除
去を行うことができない。一方、６５０℃を超す温度と
すると炭化水素及び／又は含酸素有機化合物自身の燃焼
が始まり、窒素酸化物の還元除去が行えない。好ましい
排ガス温度は２００〜６００℃であり、より好ましくは
３５０〜５５０℃である。
【００４７】
【実施例】本発明を以下の具体的実施例によりさらに詳
細に説明する。実施例１ 市販のγ−アルミナ粉末（比表面積２００ｍ2 ／ｇ）１
０ｇに硝酸銀水溶液を用いて４重量％（銀元素換算値）
の銀を担持し、銀系触媒（第一の触媒）を調製した。
０．５２ｇの第一の触媒をスラリー化した後、市販のコ
ージェライト製ハニカム状成形体（直径２０ｍｍ、長さ
１６．６ｍｍ、２００セル／インチ2 ）にコートし、空
気中、８０℃で３時間乾燥後、１００℃〜６００℃まで
段階的に昇温し、６００℃で３時間焼成して、銀系排ガ
ス浄化材（第一の触媒をコートした浄化材）を調製し
た。
細に説明する。実施例１ 市販のγ−アルミナ粉末（比表面積２００ｍ2 ／ｇ）１
０ｇに硝酸銀水溶液を用いて４重量％（銀元素換算値）
の銀を担持し、銀系触媒（第一の触媒）を調製した。
０．５２ｇの第一の触媒をスラリー化した後、市販のコ
ージェライト製ハニカム状成形体（直径２０ｍｍ、長さ
１６．６ｍｍ、２００セル／インチ2 ）にコートし、空
気中、８０℃で３時間乾燥後、１００℃〜６００℃まで
段階的に昇温し、６００℃で３時間焼成して、銀系排ガ
ス浄化材（第一の触媒をコートした浄化材）を調製し
た。
【００４８】粉末状チタニア（比表面積５０ｍ2 ／ｇ、
デグザー社製）０．２６ｇをスラリー化した後、銀系浄
化材と同様にハニカム状成形体（直径２０ｍｍ、長さ
８．３ｍｍ、２００セル／インチ2 ）にコートし、乾燥
後６００℃まで段階的に焼成し、チタニア排ガス浄化材
（第二の触媒をコートした排ガス浄化材）を調製した。
デグザー社製）０．２６ｇをスラリー化した後、銀系浄
化材と同様にハニカム状成形体（直径２０ｍｍ、長さ
８．３ｍｍ、２００セル／インチ2 ）にコートし、乾燥
後６００℃まで段階的に焼成し、チタニア排ガス浄化材
（第二の触媒をコートした排ガス浄化材）を調製した。
【００４９】反応管内の排ガスの流入側に銀系浄化材、
流出側にチタニア浄化材をセットした。次に、表１に示
す組成のガス（一酸化窒素、酸素、エタノール、二酸化
硫黄、窒素及び水分）を毎分４．３５リットル（標準状
態）の流量で流して（銀系浄化材及びチタニア浄化材の
見かけ空間速度はそれぞれ約５０，０００ｈ-1、１０
０，０００ｈ-1である）、反応管内の排ガス温度を３５
０〜６００℃の範囲に保ち、エタノールと窒素酸化物と
を反応させた。
流出側にチタニア浄化材をセットした。次に、表１に示
す組成のガス（一酸化窒素、酸素、エタノール、二酸化
硫黄、窒素及び水分）を毎分４．３５リットル（標準状
態）の流量で流して（銀系浄化材及びチタニア浄化材の
見かけ空間速度はそれぞれ約５０，０００ｈ-1、１０
０，０００ｈ-1である）、反応管内の排ガス温度を３５
０〜６００℃の範囲に保ち、エタノールと窒素酸化物と
を反応させた。
【００５０】反応管通過後のガスの窒素酸化物の濃度を
化学発光式窒素酸化物分析計により測定し、窒素酸化物
除去率を求めた。結果を表２に示す。
化学発光式窒素酸化物分析計により測定し、窒素酸化物
除去率を求めた。結果を表２に示す。
【００５１】 表１ 成分 濃度 （乾燥ベース） 一酸化窒素 800 ppm 酸素 10 容量％ エタノール 1560 ppm（一酸化窒素の質量の３倍） 二酸化硫黄 30 ppm 窒素 残部 水分 10 容量％（上記成分の総体積に対して）
【００５２】実施例２ 実施例１と同じ方法で、市販のγ−アルミナ粉末（比表
面積２００ｍ2 ／ｇ）に硝酸銀水溶液を用いて４重量％
（銀元素換算値）の銀を担持し、続いて硝酸銅水溶液を
用いて０．１重量％（金属元素換算値）の銅を担持し、
実施例１と同じように焼成して、銀、銅系触媒（第一の
触媒）を調製した後、０．５２ｇの第一の触媒をスラリ
ー化し、市販のコージェライト製ハニカム状成形体（直
径２０ｍｍ、長さ１６．６ｍｍ、２００セル／イン
チ2 ）にコートし、実施例１と同じように焼成して、
銀、銅系排ガス浄化材（第一の触媒をコートした浄化
材）を調製した。
面積２００ｍ2 ／ｇ）に硝酸銀水溶液を用いて４重量％
（銀元素換算値）の銀を担持し、続いて硝酸銅水溶液を
用いて０．１重量％（金属元素換算値）の銅を担持し、
実施例１と同じように焼成して、銀、銅系触媒（第一の
触媒）を調製した後、０．５２ｇの第一の触媒をスラリ
ー化し、市販のコージェライト製ハニカム状成形体（直
径２０ｍｍ、長さ１６．６ｍｍ、２００セル／イン
チ2 ）にコートし、実施例１と同じように焼成して、
銀、銅系排ガス浄化材（第一の触媒をコートした浄化
材）を調製した。
【００５３】反応管内の排ガスの流入側に銀、銅系浄化
材、流出側に実施例１のチタニア浄化材をセットした。
実施例１と同様の反応条件（銀、銅系浄化材及びチタニ
ア浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約５０，０００ｈ
-1、１００，０００ｈ-1である）で、表１に示す組成の
ガスを用いて評価を行った。結果を表２に示す。
材、流出側に実施例１のチタニア浄化材をセットした。
実施例１と同様の反応条件（銀、銅系浄化材及びチタニ
ア浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約５０，０００ｈ
-1、１００，０００ｈ-1である）で、表１に示す組成の
ガスを用いて評価を行った。結果を表２に示す。
【００５４】実施例３ 硝酸銀水溶液及び塩化アンモニウム水溶液を用いて、実
施例１と同じ方法で粉末状シリカ・アルミナ（シリカ含
有量５重量％、比表面積３５０ｍ2 ／ｇ）に４．０重量
％の塩化銀（銀元素換算値）を担持し、続いて硝酸第二
鉄水溶液を用いてさらに０．０１重量％の鉄を担持し、
実施例１の第一の触媒と同じ条件で焼成して、銀、鉄系
触媒（第一の触媒）を調製した。０．５２ｇの第一の触
媒をスラリー化した後、実施例１と同様にハニカム状成
形体（直径２０ｍｍ、長さ１６．６ｍｍ、２００セル／
インチ2 ）にコートし、乾燥後６００℃まで段階的に焼
成し、銀、鉄系排ガス浄化材（第一の触媒をコートした
排ガス浄化材）を調製した。
施例１と同じ方法で粉末状シリカ・アルミナ（シリカ含
有量５重量％、比表面積３５０ｍ2 ／ｇ）に４．０重量
％の塩化銀（銀元素換算値）を担持し、続いて硝酸第二
鉄水溶液を用いてさらに０．０１重量％の鉄を担持し、
実施例１の第一の触媒と同じ条件で焼成して、銀、鉄系
触媒（第一の触媒）を調製した。０．５２ｇの第一の触
媒をスラリー化した後、実施例１と同様にハニカム状成
形体（直径２０ｍｍ、長さ１６．６ｍｍ、２００セル／
インチ2 ）にコートし、乾燥後６００℃まで段階的に焼
成し、銀、鉄系排ガス浄化材（第一の触媒をコートした
排ガス浄化材）を調製した。
【００５５】反応管内の排ガスの流入側に銀、鉄系浄化
材、流出側に実施例１のチタニア浄化材をセットした。
実施例１と同様の反応条件（銀、鉄系浄化材及びチタニ
ア浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約５０，０００ｈ
-1、約１００，０００ｈ-1である）で、表１に示す組成
のガスを用いて評価を行った。結果を表２に示す。
材、流出側に実施例１のチタニア浄化材をセットした。
実施例１と同様の反応条件（銀、鉄系浄化材及びチタニ
ア浄化材の見かけ空間速度はそれぞれ約５０，０００ｈ
-1、約１００，０００ｈ-1である）で、表１に示す組成
のガスを用いて評価を行った。結果を表２に示す。
【００５６】比較例１ 実施例１の銀系排ガス浄化材を排ガスの導管にセット
し、実施例１と同様の反応条件（見かけ空間速度は約５
０，０００ｈ-1である）で、表１に示す組成のガスを用
いて評価を行った。結果を表２に示す。
し、実施例１と同様の反応条件（見かけ空間速度は約５
０，０００ｈ-1である）で、表１に示す組成のガスを用
いて評価を行った。結果を表２に示す。
【００５７】 表２ 窒素酸化物（ＮＯｘ）の除去率 窒素酸化物の除去率（％） 反応温度（℃） 350 400 450 500 550 600 実施例１ 45 68 82 85 84 62 実施例２ 48 70 85 90 84 60 実施例３ 50 75 88 92 83 58 比較例１ 30 45 74 72 70 60
【００５８】表２からわかるように、銀触媒だけを用い
た比較例１に比べて、銀系触媒とチタニア触媒とを組み
合わせて用いた実施例１〜３では広い排ガス温度領域で
窒素酸化物の良好な除去がみられた。
た比較例１に比べて、銀系触媒とチタニア触媒とを組み
合わせて用いた実施例１〜３では広い排ガス温度領域で
窒素酸化物の良好な除去がみられた。
【００５９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の排ガス浄
化材を用いれば、広い温度領域において過剰の酸素を含
む排ガス中の窒素酸化物を効率良く除去することができ
る。本発明の排ガス浄化材及び浄化方法は、各種燃焼
機、自動車等の排ガス浄化に広く利用することができ
る。
化材を用いれば、広い温度領域において過剰の酸素を含
む排ガス中の窒素酸化物を効率良く除去することができ
る。本発明の排ガス浄化材及び浄化方法は、各種燃焼
機、自動車等の排ガス浄化に広く利用することができ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｄ 53/36 １０２Ｄ １０２Ｈ
Claims (9)
- 【請求項１】 窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対
する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒
素酸化物を還元除去する排ガス浄化材において、多孔質
の無機酸化物に銀及び銀化合物からなる群から選ばれた
一種以上の元素及び／又は化合物０．２〜１５重量％
（銀元素換算値）を担持してなる第一の触媒と、多孔質
のチタニアからなる第二の触媒とからなることを特徴と
する排ガス浄化材。 - 【請求項２】 窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対
する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒
素酸化物を還元除去する排ガス浄化材において、多孔質
の無機酸化物に銀及び銀化合物からなる群から選ばれた
一種以上の元素及び／又は化合物０．２〜１５重量％
（銀元素換算値）と、銅、鉄、コバルト、ニッケルから
なる群から選ばれた一種以上の元素及び／又は化合物２
重量％以下（金属元素換算値）とを担持してなる第一の
触媒と、多孔質のチタニアからなる第二の触媒とからな
ることを特徴とする排ガス浄化材。 - 【請求項３】 請求項１又は２に記載の排ガス浄化材に
おいて、前記第一の触媒の重量と前記第二の触媒の重量
との比は１：１０〜２０：１であることを特徴とする排
ガス浄化材。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかに記載の排ガス
浄化材において、前記排ガス浄化材の排ガス流入側に前
記第一の触媒を、流出側に前記第二の触媒を有すること
を特徴とする排ガス浄化材。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載の排ガス
浄化材において、前記銀、銅、鉄、コバルト、ニッケル
の化合物はそれぞれ酸化物、ハロゲン化物、硫酸塩及び
燐酸塩からなる群から選ばれた少なくとも一種であるこ
とを特徴とする排ガス浄化材。 - 【請求項６】 請求項１〜５のいずれかに記載の排ガス
浄化材において、前記第一の触媒の多孔質無機酸化物が
アルミナ単独、又はチタニア、シリカ、ジルコニア、亜
鉛酸化物、スズ酸化物、マグネシウム酸化物、ゼオライ
トのいずれか一種以上とアルミナとの複合又は混合酸化
物であることを特徴とする排ガス浄化材。 - 【請求項７】 請求項１〜６のいずれかに記載の排ガス
浄化材において、前記第一及び第二の触媒の内の一つ以
上がセラミックス製又は金属製の基体の表面にコートさ
れたものであることを特徴とする排ガス浄化材。 - 【請求項８】 請求項１〜６のいずれかに記載の排ガス
浄化材において、前記第一及び第二の触媒の少なくとも
１つがペレット状、顆粒状、ハニカム状、フォーム状又
は板状に成形されていることを特徴とする排ガス浄化
材。 - 【請求項９】 請求項１〜８のいずれかに記載の排ガス
浄化材を用い、窒素酸化物と、共存する未燃焼成分に対
する理論反応量より多い酸素とを含む燃焼排ガスから窒
素酸化物を還元除去する排ガス浄化方法において、前記
排ガス浄化材を排ガス導管の途中に設置し、前記浄化材
の上流側で炭化水素及び／又は含酸素有機化合物を添加
した排ガスを、１５０〜６５０℃において前記浄化材に
接触させ、もって前記排ガス中の炭化水素及び／又は含
酸素有機化合物との反応により前記窒素酸化物を除去す
ることを特徴とする排ガス浄化方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25672495A JP3854325B2 (ja) | 1995-09-08 | 1995-09-08 | 排ガス浄化材及び排ガス浄化方法 |
| EP96306411A EP0761289A3 (en) | 1995-09-08 | 1996-09-04 | Exhaust gas purifiers and exhaust gas purification methods |
| US08/706,635 US5935529A (en) | 1995-09-08 | 1996-09-06 | Exhaust gas cleaner and method for cleaning exhaust gas |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25672495A JP3854325B2 (ja) | 1995-09-08 | 1995-09-08 | 排ガス浄化材及び排ガス浄化方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0975729A true JPH0975729A (ja) | 1997-03-25 |
| JP3854325B2 JP3854325B2 (ja) | 2006-12-06 |
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ID=17296573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25672495A Expired - Fee Related JP3854325B2 (ja) | 1995-09-08 | 1995-09-08 | 排ガス浄化材及び排ガス浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3854325B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2018047964A1 (ja) * | 2016-09-12 | 2019-08-15 | 株式会社キャタラー | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化用触媒の製造方法 |
-
1995
- 1995-09-08 JP JP25672495A patent/JP3854325B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2018047964A1 (ja) * | 2016-09-12 | 2019-08-15 | 株式会社キャタラー | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化用触媒の製造方法 |
| US11311859B2 (en) | 2016-09-12 | 2022-04-26 | Cataler Corporation | Exhaust gas purification catalyst and method for manufacturing exhaust gas purification catalyst |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3854325B2 (ja) | 2006-12-06 |
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