JPH0965625A - 誘導電動機のかご形回転子 - Google Patents
誘導電動機のかご形回転子Info
- Publication number
- JPH0965625A JPH0965625A JP21431595A JP21431595A JPH0965625A JP H0965625 A JPH0965625 A JP H0965625A JP 21431595 A JP21431595 A JP 21431595A JP 21431595 A JP21431595 A JP 21431595A JP H0965625 A JPH0965625 A JP H0965625A
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- JP
- Japan
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- bars
- copper
- bar
- aluminum
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【課題】電気鉄板のプレス型や鋳型の変更をすることな
く、バーの抵抗率の在庫の種類の数を少なくしても回転
子の導体の２次抵抗を微小に調整する。 【解決手段】かご形回転子の軸穴１ａを持つ鉄心１の複
数のスロット２にバー３ａ、３ｃを設ける。バー３ａ、
３ｃの両端部をエンドリング４で接続する。スロットの
一部のバー３ｃは銅又は銅合金の棒状をなして打込まれ
て形成され、残りのスロットのバー３ａはアルミニウム
又はアルミニウム合金の鋳造でエンドリング４と共に形
成され、銅又は銅合金のバー３ｃはエンドリング４で鋳
包まれる。始めに、鉄心１に棒状で銅又は銅合金のバー
３ｃを打込み、次に、残りのスロット２にアルミニウム
又はアルミニウム合金のバー３ａをエンドリング４と共
に鋳造する。打込む銅又は銅合金のバー３ｃの本数を調
整する。
く、バーの抵抗率の在庫の種類の数を少なくしても回転
子の導体の２次抵抗を微小に調整する。 【解決手段】かご形回転子の軸穴１ａを持つ鉄心１の複
数のスロット２にバー３ａ、３ｃを設ける。バー３ａ、
３ｃの両端部をエンドリング４で接続する。スロットの
一部のバー３ｃは銅又は銅合金の棒状をなして打込まれ
て形成され、残りのスロットのバー３ａはアルミニウム
又はアルミニウム合金の鋳造でエンドリング４と共に形
成され、銅又は銅合金のバー３ｃはエンドリング４で鋳
包まれる。始めに、鉄心１に棒状で銅又は銅合金のバー
３ｃを打込み、次に、残りのスロット２にアルミニウム
又はアルミニウム合金のバー３ａをエンドリング４と共
に鋳造する。打込む銅又は銅合金のバー３ｃの本数を調
整する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、誘導電動機のか
ご形回転子に関し、なかでも、車両用誘導主電動機かご
形回転子に係わる。
ご形回転子に関し、なかでも、車両用誘導主電動機かご
形回転子に係わる。
【０００２】
【従来の技術】誘導電動機の回転数−トルク特性を調整
するためにかご形回転子の２次導体の抵抗を変えるに
は、導体の抵抗率を変えるか、バーの断面積（≒スロッ
トの断面積）を変える。ケージの形成には、銅又は銅合
金のろう付けの方法と、アルミニウム又はアルミニウム
合金の鋳造とがある。これらの材料には、いずれも抵抗
率が段階的に異なるものが標準的に用意されている。
するためにかご形回転子の２次導体の抵抗を変えるに
は、導体の抵抗率を変えるか、バーの断面積（≒スロッ
トの断面積）を変える。ケージの形成には、銅又は銅合
金のろう付けの方法と、アルミニウム又はアルミニウム
合金の鋳造とがある。これらの材料には、いずれも抵抗
率が段階的に異なるものが標準的に用意されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記の従来例では、銅
若しくは銅合金又はアルミニウム若しくはアルミニウム
合金の抵抗率の異なるものを数種類、用意しなければな
らない。それでも、バーの抵抗をさらに微小に変化させ
るには、スロットの寸法を変化させなければならなく、
電気鉄板のプレス型の変更が必要であり、型費が高価に
なる。
若しくは銅合金又はアルミニウム若しくはアルミニウム
合金の抵抗率の異なるものを数種類、用意しなければな
らない。それでも、バーの抵抗をさらに微小に変化させ
るには、スロットの寸法を変化させなければならなく、
電気鉄板のプレス型の変更が必要であり、型費が高価に
なる。
【０００４】車両用誘導主電動機の例では、１台のイン
バータで複数（２〜８）個の主電動機を運転するような
回路構成をもつ電車又は電気機関車などの車両編成があ
る。ここでは、車両の車輪の直径が違うと電動機相互間
に速度差を生じ、このため電動機の電流のアンバランス
が発生する。この電流のアンバランスすなわちトルクの
アンバランスを少なくするために、回転子の導体の２次
抵抗を適正な値に調整する必要がある。それには、バー
に使用する銅若しくは銅合金又はアルミニウム若しくは
アルミニウム合金の抵抗率を変えるか、スロット寸法を
変えるなどの方法を取るが、材料の抵抗率の種類と型費
の面から高価になっている。
バータで複数（２〜８）個の主電動機を運転するような
回路構成をもつ電車又は電気機関車などの車両編成があ
る。ここでは、車両の車輪の直径が違うと電動機相互間
に速度差を生じ、このため電動機の電流のアンバランス
が発生する。この電流のアンバランスすなわちトルクの
アンバランスを少なくするために、回転子の導体の２次
抵抗を適正な値に調整する必要がある。それには、バー
に使用する銅若しくは銅合金又はアルミニウム若しくは
アルミニウム合金の抵抗率を変えるか、スロット寸法を
変えるなどの方法を取るが、材料の抵抗率の種類と型費
の面から高価になっている。
【０００５】この発明の課題の要点は、電気鉄板のプレ
ス型や鋳型の変更をすることなく、バーの抵抗率の在庫
の種類の数を少なくしても、回転子の導体の２次抵抗を
微小に調整することができる誘導電動機のかご形回転子
を提供することにある。
ス型や鋳型の変更をすることなく、バーの抵抗率の在庫
の種類の数を少なくしても、回転子の導体の２次抵抗を
微小に調整することができる誘導電動機のかご形回転子
を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の誘導電動機の
かご形回転子は、かご形回転子の鉄心の複数のスロット
にバーを設け、バーの両端部をエンドリングで接続する
誘導電動機のかご形回転子において、スロットの一部の
バーは銅又は銅合金が棒状をなして打ち込まれて形成さ
れ、残りのスロットのバーはアルミニウム又はアルミニ
ウム合金が鋳造でエンドリングと共に形成され、銅又は
銅合金のバーはエンドリングで鋳包まれてなるものであ
る。
かご形回転子は、かご形回転子の鉄心の複数のスロット
にバーを設け、バーの両端部をエンドリングで接続する
誘導電動機のかご形回転子において、スロットの一部の
バーは銅又は銅合金が棒状をなして打ち込まれて形成さ
れ、残りのスロットのバーはアルミニウム又はアルミニ
ウム合金が鋳造でエンドリングと共に形成され、銅又は
銅合金のバーはエンドリングで鋳包まれてなるものであ
る。
【０００７】この発明によれば、複数のスロットに、銅
又は銅合金のバーの数とアルミニウム又はアルミニウム
合金のバーの数とを任意に配分し、最後に、アルミニウ
ム又はアルミニウム合金で２次導体を鋳造で一体化する
ので、電気鉄板のプレス型や鋳型の変更をすることな
く、バーの抵抗率の在庫の種類の数を少なくしても回転
子の導体の２次抵抗は微小に調整される。
又は銅合金のバーの数とアルミニウム又はアルミニウム
合金のバーの数とを任意に配分し、最後に、アルミニウ
ム又はアルミニウム合金で２次導体を鋳造で一体化する
ので、電気鉄板のプレス型や鋳型の変更をすることな
く、バーの抵抗率の在庫の種類の数を少なくしても回転
子の導体の２次抵抗は微小に調整される。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１は実施例の回転子の軸心に直
角な断面図、図２は図１の製造工程の一部を示す斜視
図、図３は図１のケージの略示的で回転図示断面図を持
つ正面図、図４は図１の導体回路図、図５は数種類の回
転子の２次抵抗値の比較図表である。図１において、か
ご形回転子の軸穴１ａを持つ鉄心１の複数のスロット２
にバー３ａ、３ｃを設ける。バー３ａ、３ｃの両端部を
エンドリング４で接続する。スロットの一部のバー３ｃ
は銅又は銅合金が棒状をなして打込まれて形成され、残
りのスロットのバー３ａはアルミニウム又はアルミニウ
ム合金が鋳造でエンドリング４と共に形成され、銅又は
銅合金のバー３ｃはエンドリング４で鋳包まれる。
角な断面図、図２は図１の製造工程の一部を示す斜視
図、図３は図１のケージの略示的で回転図示断面図を持
つ正面図、図４は図１の導体回路図、図５は数種類の回
転子の２次抵抗値の比較図表である。図１において、か
ご形回転子の軸穴１ａを持つ鉄心１の複数のスロット２
にバー３ａ、３ｃを設ける。バー３ａ、３ｃの両端部を
エンドリング４で接続する。スロットの一部のバー３ｃ
は銅又は銅合金が棒状をなして打込まれて形成され、残
りのスロットのバー３ａはアルミニウム又はアルミニウ
ム合金が鋳造でエンドリング４と共に形成され、銅又は
銅合金のバー３ｃはエンドリング４で鋳包まれる。
【０００９】図２に示す製造工程は、鉄心１に棒状で銅
又は銅合金のバー３ｃを打込んだ状態であり、その後
に、残りのスロット２にアルミニウム又はアルミニウム
合金のバー３ａをエンドリング４と共に鋳造で一体化す
る。アルミニウム鋳造工程には何の変更もなく、従来の
鋳造設備をそのまま使用できる。打込む銅又は銅合金の
バー３ｃの本数を調整することにより、２次抵抗値を調
整できる。以下において、２次抵抗値を調整する実際の
例を数値を以て説明する。 （１）２次抵抗の計算式 図３及び図４において、回転子においてバーを金属Ａで
ａ本、金属Ｂでｂ本構成しエンドリングは金属Ｂで構成
したときの誘導電動機の２次抵抗を求める。 バー部の２次１相の抵抗の計算式 Ｒa ；金属Ａでなるたバーａ本分の合成抵抗 Ｒb ；金属Ｂでなるたバーｂ本分の合成抵抗 Ｒa+b ；バー（ａ＋ｂ）本分の合成抵抗 ｒba；金属Ａでなるたバー１本分の抵抗 ｒbb；金属Ｂでなるたバー１本分の抵抗 Ｒb2；バー部の２次１相の抵抗 １／Ｒa ＝ａ／ｒba １／Ｒb ＝ｂ／ｒbb １／Ｒa+b ＝１／Ｒa ＋１／Ｒb ＝（８ａｒbb＋ｂｒba）／ｒba・ｒbb Ｒa+b ＝ｒba・ｒbb／（ａｒbb＋ｂｒba） Ｒb2はバー１本の平均値に等しいから、 １／Ｒa+b ＝（ａ＋ｂ）／Ｒb2 ∴Ｒb2＝（ａ＋ｂ）・Ｒa+b ここでバー１本の抵抗値はバーの寸法、材質が決まれば
次式で示される。 ｒb ＝ｌb ・ρb ／Ｓb （μΩ） ｒb ；バー１本の抵抗（μΩ） ρb ；金属の抵抗率（μΩ−cm） Ｓb ；バーの断面積（cm2) ｌb ；バーの長さ（cm) したがって、バーを構成する金属材料の違いにより、 ｒba＝ｌb ・ρba／Ｓb ｒbb＝ｌb ・ρbb／Ｓb ρba；金属Ａの抵抗率（μΩ−cm） ρbb；金属Ｂの抵抗率（μΩ−cm） これより、 Ｒa+b ＝ρba・ρbb・ｌb ／（ａρbb＋ｂρba）Ｓb エンドリング部の２次１相の抵抗 Ｒe2＝Ｒe （ａ＋ｂ）／（ｐπ)2 Ｒe2；エンドリング部の２次１相の抵抗 ｐ；極数 Ｒe ；エンドリング２個分の抵抗 Ｒe ＝ｌe ・ρe ／Ｓe ｌe ；エンドリング２個分の長さ ρe ；エンドリング金属の抵抗率 Ｓe ；エンドリングの断面積 ここでエンドリング部の金属はＢとしたので、ρe ＝ρ
bbとなるから、 Ｒe ＝ｌe ・ρbb／Ｓe Ｒe2＝Ｒe （ａ＋ｂ）／（ｐπ)2 ＝（ａ＋ｂ）・ρbb・ｌe ／Ｓe （ｐπ)2 ２次１相の抵抗ｒ2 は、 ｒ2 ＝Ｒb2＋Ｒe2 ＝〔ρbaρbb（ａ＋ｂ) ｌb ÷（ａρbb＋ｂρba）Ｓb 〕 ＋〔（ａ＋ｂ）ρbb・ｌe ÷（ｐπ)2Ｓe 〕 ……（式１） （２）説明 ２次抵の式が示すように材料（抵抗率）、導体本数比、
寸法（長さ、断面積）のいずれを換えても抵抗値を変え
られる。このうち、材料（抵抗率）と導体本数比を変え
れば、導体の寸法、形状をかえることなく抵抗値を幅広
く変えることができて希望する抵抗値が容易に得られ
る。特に導体本数比を幅広く変えられるので材料（抵抗
率）の種類が限定されていても実用上問題なく希望する
抵抗値が得られる。また、同一設計寸法品で抵抗値のみ
変更の必要がでたときも、導体の寸法、形状を変えてい
ないので、簡単に対応できる利点がある。 （３）計算式の実数代入の例 １００ｋｗ程度の出力の電車用主電動機の共通式。
（単位はcm，cm2 ） Ｓb ；バーの断面積（cm2)＝２．４ ｌb ；バーの長さ＝２０ Ｓe ；エンドリングの断面積＝９ ｌe ；エンドリング２個分長さ＝１５０ 回転子のスロット数＝ａ＋ｂ＝４６ ｐ ；極数＝４ として（式１）に実数を代入すると、 ｒ2 ＝〔ρbaρbb・46・20 ÷（ａρbb＋ｂρba）・2.4 〕 ＋〔46・ρbb・ 150 ÷（4 π)2・9 〕 ＝３８３．３ρbaρbb／（ａρbb＋ｂρba） ＋４．８５・ρbb ……（式２） （４）実例の抵抗値の変化。使用する金属の違い及びバ
ー本数の違いによる抵抗値の変化を次例に示す。 例１；バー部は銅亜鉛合金（Ｒ２５）、エンドリン
グは純銅の従来例。
又は銅合金のバー３ｃを打込んだ状態であり、その後
に、残りのスロット２にアルミニウム又はアルミニウム
合金のバー３ａをエンドリング４と共に鋳造で一体化す
る。アルミニウム鋳造工程には何の変更もなく、従来の
鋳造設備をそのまま使用できる。打込む銅又は銅合金の
バー３ｃの本数を調整することにより、２次抵抗値を調
整できる。以下において、２次抵抗値を調整する実際の
例を数値を以て説明する。 （１）２次抵抗の計算式 図３及び図４において、回転子においてバーを金属Ａで
ａ本、金属Ｂでｂ本構成しエンドリングは金属Ｂで構成
したときの誘導電動機の２次抵抗を求める。 バー部の２次１相の抵抗の計算式 Ｒa ；金属Ａでなるたバーａ本分の合成抵抗 Ｒb ；金属Ｂでなるたバーｂ本分の合成抵抗 Ｒa+b ；バー（ａ＋ｂ）本分の合成抵抗 ｒba；金属Ａでなるたバー１本分の抵抗 ｒbb；金属Ｂでなるたバー１本分の抵抗 Ｒb2；バー部の２次１相の抵抗 １／Ｒa ＝ａ／ｒba １／Ｒb ＝ｂ／ｒbb １／Ｒa+b ＝１／Ｒa ＋１／Ｒb ＝（８ａｒbb＋ｂｒba）／ｒba・ｒbb Ｒa+b ＝ｒba・ｒbb／（ａｒbb＋ｂｒba） Ｒb2はバー１本の平均値に等しいから、 １／Ｒa+b ＝（ａ＋ｂ）／Ｒb2 ∴Ｒb2＝（ａ＋ｂ）・Ｒa+b ここでバー１本の抵抗値はバーの寸法、材質が決まれば
次式で示される。 ｒb ＝ｌb ・ρb ／Ｓb （μΩ） ｒb ；バー１本の抵抗（μΩ） ρb ；金属の抵抗率（μΩ−cm） Ｓb ；バーの断面積（cm2) ｌb ；バーの長さ（cm) したがって、バーを構成する金属材料の違いにより、 ｒba＝ｌb ・ρba／Ｓb ｒbb＝ｌb ・ρbb／Ｓb ρba；金属Ａの抵抗率（μΩ−cm） ρbb；金属Ｂの抵抗率（μΩ−cm） これより、 Ｒa+b ＝ρba・ρbb・ｌb ／（ａρbb＋ｂρba）Ｓb エンドリング部の２次１相の抵抗 Ｒe2＝Ｒe （ａ＋ｂ）／（ｐπ)2 Ｒe2；エンドリング部の２次１相の抵抗 ｐ；極数 Ｒe ；エンドリング２個分の抵抗 Ｒe ＝ｌe ・ρe ／Ｓe ｌe ；エンドリング２個分の長さ ρe ；エンドリング金属の抵抗率 Ｓe ；エンドリングの断面積 ここでエンドリング部の金属はＢとしたので、ρe ＝ρ
bbとなるから、 Ｒe ＝ｌe ・ρbb／Ｓe Ｒe2＝Ｒe （ａ＋ｂ）／（ｐπ)2 ＝（ａ＋ｂ）・ρbb・ｌe ／Ｓe （ｐπ)2 ２次１相の抵抗ｒ2 は、 ｒ2 ＝Ｒb2＋Ｒe2 ＝〔ρbaρbb（ａ＋ｂ) ｌb ÷（ａρbb＋ｂρba）Ｓb 〕 ＋〔（ａ＋ｂ）ρbb・ｌe ÷（ｐπ)2Ｓe 〕 ……（式１） （２）説明 ２次抵の式が示すように材料（抵抗率）、導体本数比、
寸法（長さ、断面積）のいずれを換えても抵抗値を変え
られる。このうち、材料（抵抗率）と導体本数比を変え
れば、導体の寸法、形状をかえることなく抵抗値を幅広
く変えることができて希望する抵抗値が容易に得られ
る。特に導体本数比を幅広く変えられるので材料（抵抗
率）の種類が限定されていても実用上問題なく希望する
抵抗値が得られる。また、同一設計寸法品で抵抗値のみ
変更の必要がでたときも、導体の寸法、形状を変えてい
ないので、簡単に対応できる利点がある。 （３）計算式の実数代入の例 １００ｋｗ程度の出力の電車用主電動機の共通式。
（単位はcm，cm2 ） Ｓb ；バーの断面積（cm2)＝２．４ ｌb ；バーの長さ＝２０ Ｓe ；エンドリングの断面積＝９ ｌe ；エンドリング２個分長さ＝１５０ 回転子のスロット数＝ａ＋ｂ＝４６ ｐ ；極数＝４ として（式１）に実数を代入すると、 ｒ2 ＝〔ρbaρbb・46・20 ÷（ａρbb＋ｂρba）・2.4 〕 ＋〔46・ρbb・ 150 ÷（4 π)2・9 〕 ＝３８３．３ρbaρbb／（ａρbb＋ｂρba） ＋４．８５・ρbb ……（式２） （４）実例の抵抗値の変化。使用する金属の違い及びバ
ー本数の違いによる抵抗値の変化を次例に示す。 例１；バー部は銅亜鉛合金（Ｒ２５）、エンドリン
グは純銅の従来例。
【００１０】 ρba＝４．０１ （μΩ−cm） ρbb＝１．７６ （μΩ−cm） ｒ2 ＝（３８３．３・４．０１／４６）＋（４．８５・１．７６） ＝４１．９５（μΩ） 例２；すべて鋳込み用アルミニウム合金の従来例。
【００１１】ρba＝４．３５ （μΩ−cm） ρbb＝４．３５ （μΩ−cm） ｒ2 ＝（３８３．３・ρbb／４６）＋４．８５・ρbb ＝１３．１８ρbb＝５７．３３（μΩ） 例３；純銅、鋳込み用アルミニウム合金を１：１で
構成する実施例。
構成する実施例。
【００１２】ａ＝２３本 ｂ＝２３本 ρba＝１．７６ （μΩ−cm） ρbb＝４．３５ （μΩ−cm） ｒ2 ＝（１．７６・４．３５・３８３．３） ÷２３・６．１１ ＋４．８５・４．３５ ＝２０．８８＋２１．１０＝４１．９８（μΩ） 例４；銅亜鉛合金（Ｒ１５相当）、鋳込み用アルミ
ニウム合金を１：１で構成する実施例。
ニウム合金を１：１で構成する実施例。
【００１３】ａ＝２３本 ｂ＝２３本 ρba＝６．６７（μΩ−cm） ρbb＝４．３５ （μΩ−cm） ｒ2 ＝（６．６７・４．３５・３８３．３） ÷２３（１１．０２） ＋４．８５・４．３５ ＝４３．８８＋２１．１０＝６４．９８（μΩ） 以上の例１、例２、例３及び例４を整理すると、図５の
数種類の回転子の２次抵抗値の比較図表になる。
数種類の回転子の２次抵抗値の比較図表になる。
【００１４】さて、誘導電動機を並列に接続して運転す
るためには誘導電動機の２次抵抗はある程度の大きさが
必要である。一般にこの程度の容量の電動機では、例３
から例４程度の間の抵抗値が必要である（仮に純銅のバ
ーにするとすれば２次抵抗値が２３μΩ程度になり実用
上問題がある）。この間の任意の抵抗を取る場合にはバ
ー本数構成を適当に変化させればよく導体の形状変更は
必要がない。
るためには誘導電動機の２次抵抗はある程度の大きさが
必要である。一般にこの程度の容量の電動機では、例３
から例４程度の間の抵抗値が必要である（仮に純銅のバ
ーにするとすれば２次抵抗値が２３μΩ程度になり実用
上問題がある）。この間の任意の抵抗を取る場合にはバ
ー本数構成を適当に変化させればよく導体の形状変更は
必要がない。
【００１５】この程度の２次抵抗値を得るため例１に示
すように、バーには銅亜鉛合金を使用するのが普通であ
る。そして抵抗値を調整するためにはバー材質を変える
かバー寸法を変えるかしなければならない。しかし市販
のバー材質には限りがあり、いかなる抵抗率の物でも手
に入るわけではない（現実にはＲ２５と称し抵抗率４．
０１のもの、Ｒ１５と称し抵抗率６．６７程度のもの、
それに純銅ぐらいが入手できる）。またバー寸法を変え
ることは、スロットの抜型の新製を必要としバーのメー
カーはダイスの新製を必要とする（鋳込み用アルミニウ
ム合金を使用してもスロット抜型新製が必要となる）。
したがって、２次抵抗値を調整することは簡単ではな
い。なお、アルミニウム又はアルミニウム合金の抵抗率
をかえることも理論的には可能であるが鋳造性を保つた
めと、材料の標準化のため大きくは変えられない。
すように、バーには銅亜鉛合金を使用するのが普通であ
る。そして抵抗値を調整するためにはバー材質を変える
かバー寸法を変えるかしなければならない。しかし市販
のバー材質には限りがあり、いかなる抵抗率の物でも手
に入るわけではない（現実にはＲ２５と称し抵抗率４．
０１のもの、Ｒ１５と称し抵抗率６．６７程度のもの、
それに純銅ぐらいが入手できる）。またバー寸法を変え
ることは、スロットの抜型の新製を必要としバーのメー
カーはダイスの新製を必要とする（鋳込み用アルミニウ
ム合金を使用してもスロット抜型新製が必要となる）。
したがって、２次抵抗値を調整することは簡単ではな
い。なお、アルミニウム又はアルミニウム合金の抵抗率
をかえることも理論的には可能であるが鋳造性を保つた
めと、材料の標準化のため大きくは変えられない。
【００１６】
【発明の効果】この発明の誘導電動機のかご形回転子に
よれば、複数のスロットに、銅又は銅合金のバーの数と
アルミニウム又はアルミニウム合金のバーの数とを任意
に配分し、最後に、アルミニウム又はアルミニウム合金
で２次導体を一体鋳造するので、電気鉄板のプレス型や
鋳型の変更をすることなく、バーの抵抗率の在庫の種類
の数を少なくしても回転子の導体の２次抵抗を微小に調
整できるという効果がある。このため、車両用誘導主電
動機の例では、電動機間の速度差があっても問題ない範
囲に電流アンバランスを抑制できるという効果がある。
よれば、複数のスロットに、銅又は銅合金のバーの数と
アルミニウム又はアルミニウム合金のバーの数とを任意
に配分し、最後に、アルミニウム又はアルミニウム合金
で２次導体を一体鋳造するので、電気鉄板のプレス型や
鋳型の変更をすることなく、バーの抵抗率の在庫の種類
の数を少なくしても回転子の導体の２次抵抗を微小に調
整できるという効果がある。このため、車両用誘導主電
動機の例では、電動機間の速度差があっても問題ない範
囲に電流アンバランスを抑制できるという効果がある。
【図１】実施例の回転子の軸心に直角な断面図
【図２】図１の製造工程の一部を示す斜視図
【図３】図１のケージの略示的で回転図示断面図を持つ
正面図
正面図
【図４】図１の導体回路図
【図５】数種類の回転子の２次抵抗値の比較図表
１ 鉄心 １ａ 軸穴 ２ スロット ３ａ バー ３ａ バー ４ エンドリン
グ
グ
Claims (1)
- 【請求項１】かご形回転子の鉄心の複数のスロットにバ
ーを設け、バーの両端部をエンドリングで接続する誘導
電動機のかご形回転子において、 スロットの一部のバーは銅又は銅合金が棒状をなして打
ち込まれて形成され、残りのスロットのバーはアルミニ
ウム又はアルミニウム合金が鋳造でエンドリングと共に
形成され、銅又は銅合金のバーはエンドリングで鋳包ま
れてなることを特徴とする誘導電動機のかご形回転子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21431595A JPH0965625A (ja) | 1995-08-23 | 1995-08-23 | 誘導電動機のかご形回転子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21431595A JPH0965625A (ja) | 1995-08-23 | 1995-08-23 | 誘導電動機のかご形回転子 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0965625A true JPH0965625A (ja) | 1997-03-07 |
Family
ID=16653724
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21431595A Pending JPH0965625A (ja) | 1995-08-23 | 1995-08-23 | 誘導電動機のかご形回転子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0965625A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT512267A3 (de) * | 2011-11-28 | 2014-05-15 | Atb Motorenwerke Gmbh | Kurzschlussrotor |
| CN107659099A (zh) * | 2017-11-02 | 2018-02-02 | 江西江特电机有限公司 | 一种电机铜芯铸铝鼠笼转子及其制备方法 |
| CN107659100A (zh) * | 2017-11-02 | 2018-02-02 | 江西江特电机有限公司 | 电机铜套铝芯鼠笼转子及其制备方法 |
| KR20200080985A (ko) * | 2018-12-27 | 2020-07-07 | 전주대학교 산학협력단 | 스틸그라파이트 하이브리드 적층으로 제조된 농형 유도 전동기 |
| JPWO2021245881A1 (ja) * | 2020-06-04 | 2021-12-09 |
-
1995
- 1995-08-23 JP JP21431595A patent/JPH0965625A/ja active Pending
Cited By (8)
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