JPH0953864A - Engine type cooling device - Google Patents

Engine type cooling device

Info

Publication number
JPH0953864A
JPH0953864A JP8006394A JP639496A JPH0953864A JP H0953864 A JPH0953864 A JP H0953864A JP 8006394 A JP8006394 A JP 8006394A JP 639496 A JP639496 A JP 639496A JP H0953864 A JPH0953864 A JP H0953864A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
refrigerant
absorption
condenser
engine
cooling
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP8006394A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Akira Yanagida
昭 柳田
Kenji Nakajima
謙司 中島
Yukihiko Takeda
幸彦 武田
Original Assignee
Denso Corp
株式会社デンソー
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JP1365595 priority Critical
Priority to JP14166995 priority
Priority to JP7-141669 priority
Priority to JP7-13655 priority
Application filed by Denso Corp, 株式会社デンソー filed Critical Denso Corp
Priority to JP8006394A priority patent/JPH0953864A/en
Publication of JPH0953864A publication Critical patent/JPH0953864A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02ATECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A30/00Adapting or protecting infrastructure or their operation
    • Y02A30/27Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
    • Y02A30/274Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies using waste energy, e.g. from internal combustion engine

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To realize remarkable cost down by a method wherein the circulating route of a cold heat medium for an indoor machine is constituted of one system of the refrigerant of a compression type refrigerating machine only, in an engine type cooling device, in which the compression type refrigerating machine is combined with an absorption type refrigerating machine. SOLUTION: An absorption type refrigerating machine 3 comprises a regenerator 13, a condenser 14, an evaporator 15, an absorber 16 and the like while the heat transfer tube 15a of the evaporator 15 is connected to a high-pressure pipeline 12a, connecting the receiver 8 of a compression type refrigerating machine 2 to an expansion valve 9. Accordingly, refrigerating capacity, obtained by the evaporator 15, is recovered by liquid refrigerant, which flows from the receiver 8 to the expansion valve 9, then, is used for cooling operation by the refrigerant evaporator 11 of the compression type refrigerating machine 2. On the other hand, cooling water, which flows through the absorbing device 16 and the condenser 14 of the absorption type refrigerating machine 3, is cooled by receiving the ventilation of a cooling fan 6 upon passing through an air- cooled heat exchanger 29 provided in a cooling water circuit 18.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジンの排熱を
利用した吸収式冷凍機と、エンジンにより駆動される圧
縮式冷凍機とを組み合わせたエンジン式冷房装置に関す
る。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an engine type air conditioner in which an absorption type refrigerator utilizing exhaust heat of an engine and a compression type refrigerator driven by the engine are combined.
【0002】[0002]
【従来の技術】従来より、再生器の熱源としてエンジン
の排熱を利用した吸収式冷凍機が公知である(特開昭6
0−93274号公報、特開平3−129268号公報
参照)。また、この吸収式冷凍機をエンジン駆動による
圧縮式冷凍機の補助冷房装置として組み合わせた冷房シ
ステムが提案されている。即ち、エンジンで圧縮式冷凍
機を運転して、その時のエンジン排熱を利用して吸収式
冷凍機を駆動するものである。
2. Description of the Related Art Absorption refrigerators that utilize exhaust heat of an engine as a heat source of a regenerator have been conventionally known (Japanese Unexamined Patent Publication No. Sho 6 (1994) -6 (1)).
0-93274, JP-A-3-129268). Further, a cooling system has been proposed in which this absorption refrigerator is combined as an auxiliary cooling device for a compression refrigerator driven by an engine. That is, the compression refrigerator is operated by the engine and the exhaust heat of the engine at that time is used to drive the absorption refrigerator.
【0003】[0003]
【発明が解決しようとする課題】ところが、吸収式冷凍
機を圧縮式冷凍機の補助冷房装置として使用した場合、
圧縮式冷凍機と吸収式冷凍機で使用する冷熱媒体が異な
る。即ち、圧縮式冷凍機ではフロン系の冷媒を使用する
のに対して、吸収式冷凍機では蒸発器で得られた冷水を
利用して冷房を行っている。このため、室内機に対して
圧縮式冷凍機用の冷媒配管と吸収式冷凍機用の冷水配管
の2系統の配管設備が必要となるばかりでなく、室内熱
交換器も冷媒用と冷水用とを別々に設置する必要があ
る。さらに、冷水配管には冷水を循環させるための冷水
ポンプも必要となる。
However, when the absorption refrigerator is used as an auxiliary cooling device for a compression refrigerator,
The cold heat medium used in the compression refrigerator is different from that used in the absorption refrigerator. That is, in the compression refrigerator, a chlorofluorocarbon-based refrigerant is used, whereas in the absorption refrigerator, cold water obtained by the evaporator is used for cooling. For this reason, not only is it necessary to install two systems of piping equipment for the compression type refrigerator and the cold water piping for the absorption type refrigerator for the indoor unit, but the indoor heat exchanger is also used for the refrigerant and the cold water. Need to be installed separately. Further, a cold water pump for circulating cold water is also required in the cold water pipe.
【0004】また、吸収式冷凍機では、蒸発器で所定の
冷水取出温度(例えば5℃)を得るために、吸収器およ
び凝縮器で冷却水に移動した熱を冷却塔で大気に放出す
る水冷式が一般的であるが、この水冷式の場合は、冷却
水が循環する冷却水回路の他に、水冷設備(冷却塔、水
冷用配管、ポンプ等)を必要とすることから設備費や施
工費が高くつく。また、冷却水の水質管理を必要とする
ことからメンテナンスコストが高くなる。一方、水冷式
に対して、吸収器および凝縮器を空気冷却する空冷式の
吸収式冷凍機が提案(特開平1−310273号公報参
照)されているが、空冷化のために用いられる吸収器お
よび凝縮器が複雑で大型であることから実用化には多く
の課題を残している。
Further, in the absorption refrigerator, in order to obtain a predetermined cold water extraction temperature (for example, 5 ° C.) in the evaporator, the water transferred to the atmosphere in the cooling tower is the water cooling in which the heat transferred to the cooling water in the absorber and the condenser is released. Although the formula is generally used, in the case of this water-cooled system, in addition to the cooling water circuit in which the cooling water circulates, water cooling equipment (cooling tower, water cooling pipes, pumps, etc.) is required, so equipment costs and construction are required. Expensive. In addition, maintenance cost increases because it is necessary to control the quality of cooling water. On the other hand, an air-cooled absorption refrigerating machine for air-cooling an absorber and a condenser has been proposed (see Japanese Patent Laid-Open No. 1-310273) as opposed to a water-cooled one, but the absorber used for air cooling is proposed. Since the condenser is complicated and large in size, many problems remain for practical use.
【0005】本発明は、上記事情に基づいて成されたも
ので、圧縮式冷凍機と吸収式冷凍機とを組み合わせたエ
ンジン式冷房装置において、室内機に対する冷熱媒体の
循環経路を圧縮式冷凍機の冷媒のみによる1系統で構成
して大幅なコストダウンを実現することを目的とする。
The present invention has been made based on the above-mentioned circumstances, and in an engine type cooling apparatus in which a compression refrigerator and an absorption refrigerator are combined, the circulation route of the cooling / heating medium to the indoor unit is a compression refrigerator. The objective is to realize a significant cost reduction by constructing a single system using only the above refrigerant.
【0006】[0006]
【課題を解決するための手段】請求項1の発明によれ
ば、吸収式冷凍機で得られる冷凍能力が圧縮式冷凍機の
冷媒凝縮器で凝縮液化された凝縮液冷媒に回収される。
即ち、吸収式冷凍機の冷凍能力によって冷媒凝縮器で凝
縮液化された凝縮液冷媒の過冷却度(サブクール)を得
ることができる。従って、圧縮式冷凍機の冷媒蒸発器を
室内熱交換器として冷房運転を行うことができる。即
ち、室内機に対する冷熱媒体の循環経路を圧縮式冷凍機
の冷凍サイクルによる1系統で構成することができる。
これにより、吸収式冷凍機用の室内機および配管設備等
が不要となることから、大幅なコストの低減を実現する
ことができる。
According to the first aspect of the present invention, the refrigerating capacity obtained in the absorption refrigerator is recovered in the condensed liquid refrigerant condensed and liquefied in the refrigerant condenser of the compression refrigerator.
That is, the subcooling degree of the condensed liquid refrigerant condensed and liquefied in the refrigerant condenser can be obtained by the refrigerating capacity of the absorption refrigerator. Therefore, the cooling operation can be performed by using the refrigerant evaporator of the compression refrigerator as the indoor heat exchanger. That is, the circulation route of the cooling / heating medium with respect to the indoor unit can be configured by one system of the refrigeration cycle of the compression refrigerator.
As a result, the indoor unit for the absorption chiller, the piping equipment, etc. are not required, so that a significant cost reduction can be realized.
【0007】請求項2の発明によれば、吸収式冷凍機で
得られる冷凍能力を圧縮式冷凍機の冷媒凝縮器で凝縮液
化された凝縮液冷媒に回収する構成としては、圧縮式冷
凍機の冷媒凝縮器と減圧手段とを連絡する高圧配管に蒸
発器の伝熱管を接続することができる。従って、吸収式
冷凍機の蒸発器では、凝縮器(吸収式冷凍機)で凝縮液
化された液冷媒が伝熱管を流れる高圧冷媒(冷媒凝縮器
で凝縮液化された凝縮液冷媒)から蒸発潜熱を奪って蒸
発する。一方、伝熱管を流れる高圧冷媒は、液冷媒に蒸
発潜熱を奪われて冷却される。即ち、過冷却度が得られ
る。
According to the second aspect of the present invention, the refrigerating capacity obtained in the absorption refrigerator is recovered into the condensed liquid refrigerant condensed and liquefied in the refrigerant condenser of the compression refrigerator. The heat transfer pipe of the evaporator can be connected to the high-pressure pipe that connects the refrigerant condenser and the pressure reducing means. Therefore, in the evaporator of the absorption refrigerator, the liquid refrigerant condensed and liquefied in the condenser (absorption refrigerator) transfers latent heat of vaporization from the high-pressure refrigerant (condensed liquid refrigerant condensed and liquefied in the refrigerant condenser) flowing through the heat transfer tube. Take away and evaporate. On the other hand, the high-pressure refrigerant flowing in the heat transfer tube is cooled by the latent heat of vaporization taken away by the liquid refrigerant. That is, the degree of supercooling is obtained.
【0008】請求項3の発明によれば、吸収式冷凍機
は、エンジンの排気ガスを熱源として利用する高温側吸
収サイクルと、エンジンの冷却水を熱源として利用する
低温側吸収サイクルとから構成することができる。これ
は、エンジンの冷却水と排気ガスとを比較した場合に、
冷却水温度より排気ガス温度の方が高いことから、この
排気ガスを再生器の熱源として利用することにより、再
生器で加熱される吸収液の温度(再生温度)が高くな
る。従って、低温側吸収サイクルと同等の吸収温度およ
び凝縮温度において、低温側吸収サイクルより低温の蒸
発温度を得ることができる。そこで、低温側吸収サイク
ルで得られる冷凍能力を冷媒凝縮器で凝縮液化された凝
縮液冷媒に回収した後、さらに高温側吸収サイクルで得
られる冷凍能力を凝縮液冷媒に回収することで、より大
きなサブクールを得ることができる。
According to the third aspect of the present invention, the absorption chiller comprises a high temperature side absorption cycle in which the exhaust gas of the engine is used as a heat source and a low temperature side absorption cycle in which the cooling water of the engine is used as a heat source. be able to. This is when comparing engine cooling water and exhaust gas,
Since the exhaust gas temperature is higher than the cooling water temperature, by using this exhaust gas as a heat source of the regenerator, the temperature of the absorbing liquid heated in the regenerator (regeneration temperature) becomes higher. Therefore, at the same absorption temperature and condensation temperature as the low temperature side absorption cycle, it is possible to obtain a lower evaporation temperature than the low temperature side absorption cycle. Therefore, by recovering the refrigerating capacity obtained in the low temperature side absorption cycle to the condensed liquid refrigerant condensed and liquefied in the refrigerant condenser, and further recovering the refrigerating capacity obtained in the high temperature side absorption cycle to the condensed liquid refrigerant, You can get a subcool.
【0009】請求項4の発明によれば、低温側吸収サイ
クルは、伝熱管の上流域を第1蒸発器として構成し、高
温側吸収サイクルは、伝熱管の下流域を第2蒸発器とし
て構成する。これにより、低温側吸収サイクルの冷凍能
力が、伝熱管の上流域を流れる凝縮液冷媒のサブクール
として回収され、高温側吸収サイクルの冷凍能力が、伝
熱管の下流域を流れる凝縮液冷媒、即ち低温側吸収サイ
クルの冷凍能力によって冷却された凝縮液冷媒にサブク
ールとして回収される。
According to the invention of claim 4, in the low temperature side absorption cycle, the upstream region of the heat transfer tube is configured as a first evaporator, and in the high temperature side absorption cycle, the downstream region of the heat transfer tube is configured as a second evaporator. To do. Thereby, the refrigerating capacity of the low temperature side absorption cycle is recovered as a subcool of the condensate refrigerant flowing in the upstream area of the heat transfer tube, and the refrigerating capacity of the high temperature side absorption cycle is the condensate refrigerant flowing in the downstream area of the heat transfer tube, that is, the low temperature. It is recovered as a subcool in the condensed liquid refrigerant cooled by the refrigerating capacity of the side absorption cycle.
【0010】請求項5の発明によれば、吸収式冷凍機
は、蒸発器で得られる冷凍能力を直接冷房能力として使
用する必要がない。即ち、圧縮式冷凍機の冷媒凝縮器で
凝縮液化された凝縮液冷媒にサブクールを与えることが
できる程度の蒸発温度が得られれば良い。これにより、
吸収器および凝縮器での吸収液の温度を従来の水冷式と
比較して高く設定することができるため、冷却液回路に
空冷式の熱交換器を設けて、吸収器および凝縮器を循環
する冷却液を空気冷却(空冷)することが可能となる。
この結果、設備費や施工費の高い水冷設備(冷却塔、水
冷用配管、ポンプ等)が不要となるとともに、空冷化に
よって冷却液回路を密閉する(外気に晒されないクロー
ズドタイプ)ことができるため、水質管理も不要とな
り、コストの大幅な低減を図ることができる。
According to the invention of claim 5, the absorption refrigerator does not need to directly use the refrigerating capacity obtained by the evaporator as the cooling capacity. That is, it is only necessary to obtain an evaporation temperature at which a subcool can be given to the condensed liquid refrigerant condensed and liquefied by the refrigerant condenser of the compression refrigerator. This allows
Since the temperature of the absorbing liquid in the absorber and the condenser can be set higher than that of the conventional water cooling type, an air cooling type heat exchanger is provided in the cooling liquid circuit to circulate the absorber and the condenser. The cooling liquid can be air-cooled (air-cooled).
As a result, water cooling equipment (cooling tower, water cooling pipes, pumps, etc.) with high equipment costs and construction costs is not required, and the cooling liquid circuit can be closed by air cooling (closed type that is not exposed to the outside air). Also, water quality control is not required, and the cost can be significantly reduced.
【0011】請求項6の発明によれば、吸収式冷凍機で
は、吸収器および凝縮器を送風手段からの送風によって
直接空気冷却することにより、吸収器および凝縮器に冷
却液を循環させる必要がないため、冷却液回路(ポンプ
を含む)が不要となって、更にコストダウンを図ること
が可能となる。
According to the sixth aspect of the present invention, in the absorption refrigerator, it is necessary to circulate the cooling liquid in the absorber and the condenser by directly cooling the air by the air blown from the blower means. Since there is no cooling liquid circuit (including a pump), the cost can be further reduced.
【0012】請求項7の発明によれば、吸収式冷凍式の
排熱を圧縮式冷凍機に設けられたガスインジェクション
回路を流れる凝縮液冷媒に回収することにより、外気温
度が高くても空冷化が可能である。即ち、夏場の冷房時
に吸収式冷凍機のみを使用した場合、吸収器および凝縮
器の排熱温度は37〜40℃となり、外気温と十分な温
度差が得られないため、空冷化は困難である。これに対
し、吸収式冷凍式の排熱を凝縮液冷媒に回収することに
より、排熱温度レベルが60℃程度まで高くなるため、
通常の空冷式熱交換器でも外気との熱交換が十分可能と
なる。
According to the seventh aspect of the present invention, the absorption refrigeration exhaust heat is recovered in the condensate refrigerant flowing through the gas injection circuit provided in the compression refrigerating machine, so that it is air-cooled even when the outside air temperature is high. Is possible. That is, when only the absorption refrigerator is used during cooling in the summer, the exhaust heat temperature of the absorber and the condenser becomes 37 to 40 ° C., and a sufficient temperature difference from the outside air temperature cannot be obtained, so air cooling is difficult. is there. On the other hand, by recovering the exhaust heat of the absorption refrigeration system to the condensed liquid refrigerant, the exhaust heat temperature level increases up to about 60 ° C.,
Even an ordinary air-cooled heat exchanger can sufficiently exchange heat with the outside air.
【0013】[0013]
【発明の実施の形態】次に、本発明のエンジン式冷房装
置の実施例を図面に基づいて説明する。 (第1実施例)図1はエンジン式冷房装置の全体構成を
示す模式図である。本実施例のエンジン式冷房装置S
は、エンジン1により駆動される圧縮式冷凍機2と、エ
ンジン1の排熱を熱源として利用した吸収式冷凍機3と
から成る。エンジン1は、ガソリンまたはディーゼル油
等の燃料を燃焼して回転動力を発生する。このエンジン
1は水冷式であり、エンジン冷却水(以下温水と言う)
を循環させる温水配管4を備える。なお、温水の循環
は、図示しないウォータポンプによって行われる。
DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, an embodiment of an engine type air conditioner of the present invention will be described with reference to the drawings. (First Embodiment) FIG. 1 is a schematic view showing the overall construction of an engine type air conditioner. Engine type air conditioner S of the present embodiment
Is composed of a compression refrigerator 2 driven by the engine 1 and an absorption refrigerator 3 using exhaust heat of the engine 1 as a heat source. The engine 1 burns fuel such as gasoline or diesel oil to generate rotational power. This engine 1 is a water-cooled type, and engine cooling water (hereinafter referred to as hot water)
A hot water pipe 4 for circulating is provided. The circulation of hot water is performed by a water pump (not shown).
【0014】圧縮式冷凍機2は、エンジン1により駆動
される冷媒圧縮機5、この冷媒圧縮機5で圧縮された高
温高圧の冷媒をクーリングファン6の送風を受けて凝縮
液化する冷媒凝縮器7、この冷媒凝縮器7より送られた
冷媒を貯留して液冷媒のみを送り出すレシーバ8、レシ
ーバ8から送られた冷媒を減圧膨張する膨張弁9(減圧
手段)、この膨張弁9で減圧された低温低圧の冷媒を室
内ファン10の送風を受けて蒸発させる冷媒蒸発器11
の各機能部品より構成されて、それぞれ冷媒配管12に
よって接続されている。
The compression refrigerator 2 includes a refrigerant compressor 5 driven by the engine 1, and a refrigerant condenser 7 for condensing and liquefying the high temperature and high pressure refrigerant compressed by the refrigerant compressor 5 by the cooling fan 6. , A receiver 8 that stores the refrigerant sent from the refrigerant condenser 7 and sends only the liquid refrigerant, an expansion valve 9 (pressure reducing means) that decompresses and expands the refrigerant sent from the receiver 8, and the expansion valve 9 decompresses the refrigerant. Refrigerant evaporator 11 that evaporates low-temperature low-pressure refrigerant by blowing air from the indoor fan 10
And each of which is connected by a refrigerant pipe 12.
【0015】吸収式冷凍機3は、再生器13、凝縮器1
4、蒸発器15、吸収器16、溶液回路(下述する)、
冷媒回路17、冷却水回路18(冷却液回路)等から構
成されている。なお、この吸収式冷凍機3で使用する溶
液(吸収液)は、例えば、吸収剤として臭化リチウム、
冷媒に水を用いた臭化リチウム水溶液である。
The absorption refrigerator 3 includes a regenerator 13 and a condenser 1.
4, evaporator 15, absorber 16, solution circuit (described below),
It is composed of a refrigerant circuit 17, a cooling water circuit 18 (cooling liquid circuit), and the like. The solution (absorption liquid) used in the absorption refrigerator 3 is, for example, lithium bromide as an absorbent,
It is a lithium bromide aqueous solution using water as a refrigerant.
【0016】再生器13は、凝縮器14と共通の耐圧容
器19と、この耐圧容器19に収容された伝熱管13a
とから構成されている。耐圧容器19は、その内部が仕
切板20によって再生器13側と凝縮器14側とに区画
されている。但し、仕切板20は、耐圧容器19内の上
部に再生器13側と凝縮器14側とを連通する開口部が
設けられている。伝熱管13aは、耐圧容器19内(再
生器13側)の溶液に浸漬された状態で、エンジン1の
温水配管4に接続されている。この再生器13では、温
水配管4を通ってエンジン1より供給された温水(約8
5〜90℃)が伝熱管13aを流れることで、耐圧容器
19に収容された溶液を加熱されて水分が蒸発すること
により溶液が濃縮されて濃溶液が得られる。なお、本実
施例での濃溶液とは、臭化リチウムの溶解度が60重量
%前後の水溶液を言う。
The regenerator 13 has a pressure-resistant container 19 common to the condenser 14, and a heat transfer tube 13 a housed in the pressure-resistant container 19.
It is composed of The pressure vessel 19 is divided into a regenerator 13 side and a condenser 14 side by a partition plate 20 inside. However, the partition plate 20 is provided with an opening in the upper portion of the pressure vessel 19 that connects the regenerator 13 side and the condenser 14 side. The heat transfer pipe 13 a is connected to the hot water pipe 4 of the engine 1 while being immersed in the solution in the pressure vessel 19 (on the regenerator 13 side). In this regenerator 13, the hot water (about 8
(5 to 90 ° C.) through the heat transfer tube 13a, the solution contained in the pressure resistant container 19 is heated to evaporate the water, thereby concentrating the solution and obtaining a concentrated solution. The concentrated solution in this example means an aqueous solution in which the solubility of lithium bromide is about 60% by weight.
【0017】凝縮器14は、上記の耐圧容器19と、こ
の耐圧容器19に収容された伝熱管14aとから構成さ
れている。伝熱管14aは、冷却水回路18に接続され
て、内部を冷却水(約40〜45℃)が流れる。この凝
縮器14では、再生器13で蒸発した冷媒蒸気(水蒸
気)が伝熱管14aを流れる冷却水により冷却されて凝
縮液化される。
The condenser 14 comprises the pressure resistant container 19 and the heat transfer tube 14a housed in the pressure resistant container 19. The heat transfer pipe 14a is connected to the cooling water circuit 18, and cooling water (about 40 to 45 ° C.) flows inside. In the condenser 14, the refrigerant vapor (water vapor) evaporated in the regenerator 13 is cooled and liquefied by the cooling water flowing through the heat transfer tube 14a.
【0018】蒸発器15は、吸収器16と共通の耐圧容
器21と、この耐圧容器21に収容された伝熱管15a
とから構成されている。耐圧容器21は、その内部が仕
切板22によって蒸発器15側と吸収器16側とに区画
されている。但し、仕切板22は、耐圧容器21内の上
部に蒸発器15側と吸収器16側とを連通する開口部が
設けられている。伝熱管15aは、圧縮式冷凍機2のレ
シーバ8と膨張弁9とを繋ぐ高圧配管12aに接続され
て、内部を高圧冷媒が流れるように構成されている。こ
の蒸発器15では、凝縮器14で液化した冷媒液(水)
が蒸発器15内に噴霧されて、伝熱管15aを流れる冷
媒(即ち、レシーバ8より送り出された液冷媒)から気
化熱を奪って蒸発することにより、伝熱管15aを流れ
る冷媒を冷却する。
The evaporator 15 includes a pressure-resistant container 21 common to the absorber 16 and a heat transfer tube 15 a housed in the pressure-resistant container 21.
It is composed of The pressure-resistant container 21 is partitioned by a partition plate 22 into an evaporator 15 side and an absorber 16 side. However, the partition plate 22 is provided with an opening in the upper part of the pressure-resistant container 21 that connects the evaporator 15 side and the absorber 16 side. The heat transfer tube 15a is connected to a high-pressure pipe 12a that connects the receiver 8 and the expansion valve 9 of the compression refrigerator 2 and is configured so that a high-pressure refrigerant flows inside. In the evaporator 15, the refrigerant liquid (water) liquefied in the condenser 14
Is sprayed into the evaporator 15 and takes heat of vaporization from the refrigerant flowing through the heat transfer tube 15a (that is, the liquid refrigerant sent from the receiver 8) to evaporate, thereby cooling the refrigerant flowing through the heat transfer tube 15a.
【0019】吸収器16は、上記の耐圧容器21と、こ
の耐圧容器21に収容された伝熱管16aとから構成さ
れている。伝熱管16aは、凝縮器14の伝熱管14a
と直列に冷却水回路18に接続されて、内部を冷却水
(約40〜45℃)が流れる。この吸収器16では、蒸
発器15で蒸発した冷媒蒸気が吸収器16内に噴霧され
る溶液に吸収されることにより、耐圧容器21内を真空
に保つことができる。一方、冷媒蒸気を吸収した溶液
は、濃度が低下して希溶液となる。この希溶液とは、臭
化リチウムの溶解度が55重量%程度の水溶液を言う。
The absorber 16 comprises the pressure resistant vessel 21 and a heat transfer tube 16a housed in the pressure resistant vessel 21. The heat transfer tube 16 a is the heat transfer tube 14 a of the condenser 14.
Is connected in series to the cooling water circuit 18, and cooling water (about 40 to 45 ° C.) flows inside. In this absorber 16, the refrigerant vapor evaporated in the evaporator 15 is absorbed by the solution sprayed in the absorber 16, so that the pressure vessel 21 can be kept in vacuum. On the other hand, the solution that has absorbed the refrigerant vapor has a reduced concentration and becomes a dilute solution. The dilute solution means an aqueous solution having a solubility of lithium bromide of about 55% by weight.
【0020】溶液回路は、濃溶液流路23、希溶液流路
24、溶液熱交換器25、および溶液ポンプ26より構
成される。濃溶液流路23は、再生器13で濃縮された
濃溶液を吸収器16へ導くもので、一端が耐圧容器19
(再生器13側)の底部に接続されて耐圧容器19内に
開口し、他端が耐圧容器21内(吸収器16側)に取り
入れられて、その先端部に再生器13から導かれた濃溶
液を噴霧するノズル27が設けられている。希溶液流路
24は、吸収器16で濃度の低下した希溶液を再生器1
3へ導くもので、一端が耐圧容器21(吸収器16側)
の底部に接続されて耐圧容器21内に開口し、他端が耐
圧容器19(再生器13側)の上部に接続されて耐圧容
器19内に開口している。溶液熱交換器25は、濃溶液
流路23を流れる濃溶液(高温)と希溶液流路24を流
れる希溶液(低温)とを熱交換させる。溶液ポンプ26
は、希溶液流路24に設けられて、吸収器16の希溶液
を再生器13へ送り込む。
The solution circuit comprises a concentrated solution flow path 23, a dilute solution flow path 24, a solution heat exchanger 25, and a solution pump 26. The concentrated solution flow path 23 guides the concentrated solution concentrated in the regenerator 13 to the absorber 16, and has one end with a pressure resistant container 19
It is connected to the bottom of the (regenerator 13 side) and opens into the pressure resistant container 19, and the other end is taken into the pressure resistant container 21 (absorber 16 side). A nozzle 27 for spraying the solution is provided. The dilute solution flow path 24 regenerates the dilute solution whose concentration has been reduced in the absorber 16 by the regenerator 1.
3, which is a pressure-resistant container 21 (on the side of the absorber 16).
Is connected to the bottom of the pressure resistant container 21 and is opened in the pressure resistant container 21, and the other end is connected to the upper part of the pressure resistant container 19 (regenerator 13 side) and is opened in the pressure resistant container 19. The solution heat exchanger 25 exchanges heat between the concentrated solution (high temperature) flowing through the concentrated solution flow path 23 and the diluted solution (low temperature) flowing through the dilute solution flow path 24. Solution pump 26
Is provided in the dilute solution flow path 24 and sends the dilute solution of the absorber 16 to the regenerator 13.
【0021】冷媒回路17は、凝縮器14で液化した冷
媒液を蒸発器15へ導くもので、一端が耐圧容器19
(凝縮器14側)の底部に接続されて耐圧容器19内に
開口し、他端が耐圧容器21内(蒸発器15側)に取り
入れられて、その先端部に凝縮器14から導かれた冷媒
液を噴霧するノズル28が設けられている。
The refrigerant circuit 17 guides the refrigerant liquid liquefied in the condenser 14 to the evaporator 15. One end of the refrigerant circuit 17 is a pressure resistant container 19.
The refrigerant connected to the bottom of (condenser 14 side) and opened in the pressure-resistant container 19 and the other end being taken into the pressure-resistant container 21 (evaporator 15 side) and guided from the condenser 14 to the tip thereof. A nozzle 28 for spraying the liquid is provided.
【0022】冷却水回路18は、吸収器16の伝熱管1
6aおよび凝縮器14の伝熱管14aに冷却水を流すも
ので、空冷熱交換器29と冷却水ポンプ30とを備え
る。空冷熱交換器29は、冷却水回路18を循環する冷
却水をクーリングファン6の送風を受けて冷却するもの
で、図1に示すように、冷媒凝縮器7より風上側に設置
されている。冷却水ポンプ30は、冷却水回路18に冷
却水を循環させるもので、空冷熱交換器29で冷却され
た冷却水が吸収器16を流れた後、凝縮器14を流れ
て、再び空冷熱交換器29へ戻る。
The cooling water circuit 18 is the heat transfer tube 1 of the absorber 16.
6a and the heat transfer pipe 14a of the condenser 14 are used to flow cooling water, and are provided with an air-cooling heat exchanger 29 and a cooling water pump 30. The air-cooling heat exchanger 29 cools the cooling water circulating in the cooling water circuit 18 by receiving the blowing air of the cooling fan 6, and is installed on the windward side of the refrigerant condenser 7 as shown in FIG. 1. The cooling water pump 30 circulates the cooling water in the cooling water circuit 18, and after the cooling water cooled by the air cooling heat exchanger 29 flows through the absorber 16, flows through the condenser 14 and again the air cooling heat exchange. Return to container 29.
【0023】次に、本実施例の作動を説明する。エンジ
ン1の運転開始に伴って加熱された温水がウォータポン
プの作動により温水配管4を循環する。温水配管4に接
続された再生器13では、耐圧容器19内の希溶液が伝
熱管13aを流れる温水によって加熱され、水分の蒸発
によって濃縮される。再生器13で溶液から蒸発分離し
た冷媒蒸気は、凝縮器14の伝熱管14aを流れる冷却
水により冷却されて、耐圧容器19内(凝縮器14側)
で液化する。液化した冷媒液は、冷媒回路17を通って
耐圧容器21内(蒸発器15側)に導かれてノズル28
から噴霧され、蒸発器15の伝熱管15aを流れる冷媒
から気化潜熱を奪って蒸発する。従って、伝熱管15a
を流れる冷媒は、伝熱管15aの表面に噴霧された冷媒
液が蒸発する際に気化潜熱を奪われて冷やされる。
Next, the operation of this embodiment will be described. The hot water heated with the start of operation of the engine 1 circulates in the hot water pipe 4 by the operation of the water pump. In the regenerator 13 connected to the hot water pipe 4, the dilute solution in the pressure vessel 19 is heated by the hot water flowing through the heat transfer pipe 13a and concentrated by evaporation of water. The refrigerant vapor evaporated and separated from the solution in the regenerator 13 is cooled by the cooling water flowing through the heat transfer tube 14a of the condenser 14, and then inside the pressure vessel 19 (condenser 14 side).
Liquefy with. The liquefied refrigerant liquid is guided through the refrigerant circuit 17 into the pressure-resistant container 21 (on the side of the evaporator 15) and the nozzle 28.
From the refrigerant flowing through the heat transfer tube 15a of the evaporator 15 to remove the latent heat of vaporization and evaporate. Therefore, the heat transfer tube 15a
The refrigerant flowing through is deprived of the latent heat of vaporization when the refrigerant liquid sprayed on the surface of the heat transfer tube 15a evaporates, and is cooled.
【0024】また、再生器13で濃縮された溶液(濃溶
液)は、濃溶液流路23を通って耐圧容器21内に導か
れてノズル27から噴霧される。蒸発器15と同一の耐
圧容器21で構成される吸収器16では、蒸発器15で
発生した冷媒蒸気がノズル27から噴霧される濃溶液に
吸収される。冷媒蒸気を吸収して濃度の低下した希溶液
は、溶液ポンプ26によって吸収器16から希溶液流路
24を通って再生器13へ送り込まれる。なお、濃溶液
流路23を通る濃溶液と希溶液流路24を通る希溶液
は、溶液熱交換器25で熱交換されることにより、濃溶
液は冷却されて希溶液は加熱される。
The solution (concentrated solution) concentrated in the regenerator 13 is introduced into the pressure resistant container 21 through the concentrated solution flow path 23 and sprayed from the nozzle 27. In the absorber 16 including the same pressure resistant container 21 as the evaporator 15, the refrigerant vapor generated in the evaporator 15 is absorbed by the concentrated solution sprayed from the nozzle 27. The diluted solution whose concentration has been reduced by absorbing the refrigerant vapor is sent from the absorber 16 through the diluted solution flow path 24 to the regenerator 13 by the solution pump 26. The concentrated solution passing through the concentrated solution flow path 23 and the diluted solution passing through the diluted solution flow path 24 are heat-exchanged by the solution heat exchanger 25, whereby the concentrated solution is cooled and the diluted solution is heated.
【0025】一方、圧縮式冷凍機2は、エンジン1の運
転開始に伴って冷媒圧縮機5が駆動されることにより、
低圧側から吸引されたガス冷媒が高温高圧に圧縮されて
吐出される。この吐出された冷媒は、冷媒凝縮器7でク
ーリングファン6の送風を受けて凝縮液化した後、レシ
ーバ8へ送られて気液分離され、液冷媒のみが送り出さ
れる。レシーバ8から送り出された冷媒は、吸収式冷凍
機3の蒸発器15で得られる冷凍能力によって過冷却さ
れる(図3参照)。このサブクールを得た冷媒は、膨張
弁9で減圧膨張されて冷媒蒸発器11へ送り込まれ、冷
媒蒸発器11で室内ファン10により送風された室内空
気との熱交換により蒸発して再び冷媒圧縮機5に吸引さ
れる。
On the other hand, in the compression refrigerator 2, the refrigerant compressor 5 is driven as the engine 1 starts operating,
The gas refrigerant sucked from the low pressure side is compressed into high temperature and high pressure and discharged. The discharged refrigerant is blown by the cooling fan 6 in the refrigerant condenser 7 to be condensed and liquefied, and then sent to the receiver 8 to be separated into gas and liquid, and only the liquid refrigerant is sent out. The refrigerant sent from the receiver 8 is subcooled by the refrigerating capacity obtained by the evaporator 15 of the absorption refrigerator 3 (see FIG. 3). The refrigerant that has obtained this subcool is decompressed and expanded by the expansion valve 9 and sent to the refrigerant evaporator 11. The refrigerant evaporator 11 evaporates by heat exchange with the indoor air blown by the indoor fan 10, and again the refrigerant compressor. 5 is sucked.
【0026】(第1実施例の特徴および効果)本実施例
のエンジン式冷房装置Sは、吸収式冷凍機3の蒸発器1
5で得られる冷凍能力を圧縮式冷凍機2の冷媒凝縮器7
で凝縮された液冷媒に回収して冷房運転を行うことがで
きる。このため、図3のモリエル線図に示すように、液
冷媒のサブクールが得られるため、圧縮式冷凍機2を単
独運転した場合と比較して、約60%の能力向上を実現
することができる。
(Characteristics and Effects of the First Embodiment) The engine type air conditioner S of the present embodiment is the evaporator 1 of the absorption refrigerator 3.
The refrigerating capacity obtained in 5 is used as the refrigerant condenser 7 of the compression refrigerator 2.
The air-cooling operation can be performed by recovering the liquid refrigerant condensed in the above step. Therefore, as shown in the Mollier diagram of FIG. 3, since a subcool of the liquid refrigerant is obtained, it is possible to realize a capacity improvement of about 60% as compared with the case where the compression refrigerator 2 is operated alone. .
【0027】また、本実施例のシステムによれば、室内
機31に対して冷熱媒体の循環経路を圧縮式冷凍機2で
使用する冷媒の1系統で構成することができる。その結
果、吸収式冷凍機3用の室内機およびその室内機に対す
る配管設備が不要となることから、大幅なコストの低減
を図ることができる。なお、吸収式冷凍機3の冷凍能力
は、圧縮式冷凍機2のレシーバ8より流出する液冷媒を
過冷却するために使用されるが、圧縮式冷凍機2の冷媒
蒸発器11において再び冷凍能力として回収できるた
め、吸収式冷凍機3の冷凍能力が減じることはない。
Further, according to the system of the present embodiment, the circulation path of the cooling / heating medium with respect to the indoor unit 31 can be constituted by one system of the refrigerant used in the compression refrigerator 2. As a result, the indoor unit for the absorption chiller 3 and the piping equipment for the indoor unit are not required, so that the cost can be significantly reduced. The refrigerating capacity of the absorption refrigerator 3 is used for supercooling the liquid refrigerant flowing out from the receiver 8 of the compression refrigerator 2, but the refrigerating capacity of the refrigerant evaporator 11 of the compression refrigerator 2 is again used. Therefore, the refrigerating capacity of the absorption refrigerator 3 does not decrease.
【0028】さらに、本実施例では、吸収式冷凍機3の
吸収器16および凝縮器14を流れる冷却水を空気冷却
することができる。この理由を図2のデューリング線図
を用いて、従来の吸収式冷凍機3と比較しながら説明す
る。なお、図2において本実施例のデューリング線図を
実線グラフで示し、従来のデューリング線図を破線グラ
フで示す。従来の吸収式冷凍機では、再生器の熱源とし
てエンジン1の温水排熱を利用した場合に再生温度(図
2のG′点)が80〜90℃となり、蒸発器で低温の冷
水を取り出すために蒸発温度(図2のE′点)を4〜6
℃に設定している。このため、凝縮温度(図2のC′
点)および吸収温度(図2のA′点)は35〜42℃と
なり、外気(例えば夏場で40℃前後)との温度差が取
れないことから、空冷化が困難である。
Further, in this embodiment, the cooling water flowing through the absorber 16 and the condenser 14 of the absorption refrigerator 3 can be air-cooled. The reason for this will be described with reference to the Duhring diagram of FIG. 2 while comparing it with the conventional absorption refrigerator 3. Note that, in FIG. 2, the Duhring diagram of the present embodiment is shown by a solid line graph, and the conventional Duhring diagram is shown by a broken line graph. In the conventional absorption refrigerator, the regeneration temperature (point G ′ in FIG. 2) becomes 80 to 90 ° C. when the hot water exhaust heat of the engine 1 is used as the heat source of the regenerator, and low temperature cold water is taken out by the evaporator. The evaporation temperature (point E ′ in FIG. 2) to 4 to 6
Set to ° C. Therefore, the condensation temperature (C ′ in FIG. 2)
Point) and the absorption temperature (point A ′ in FIG. 2) are 35 to 42 ° C., and there is no temperature difference with the outside air (for example, around 40 ° C. in summer), so it is difficult to perform air cooling.
【0029】これに対して、本実施例の吸収式冷凍機3
は、蒸発器15で得られる冷凍能力によって圧縮式冷凍
機2のレシーバ8より流出する液冷媒を過冷却できる程
度の凝縮温度および吸収温度が得られれば良い。即ち、
レシーバ出口の冷媒温度を60℃程度とすれば、蒸発温
度(図2のE点)を25〜30℃として、凝縮温度(図
2のC点)および吸収温度(図2のA点)を50〜55
℃に設定することができる。従って、外気温度の高い夏
場でも、冷却水回路18を循環する冷却水を十分に空気
冷却することが可能である。
On the other hand, the absorption refrigerator 3 of this embodiment
Is only required to obtain the condensation temperature and the absorption temperature at which the liquid refrigerant flowing out from the receiver 8 of the compression refrigerator 2 can be supercooled by the refrigerating capacity obtained by the evaporator 15. That is,
If the refrigerant temperature at the receiver outlet is about 60 ° C., the evaporation temperature (point E in FIG. 2) is set to 25 to 30 ° C., and the condensation temperature (point C in FIG. 2) and absorption temperature (point A in FIG. 2) are set to 50. ~ 55
° C. Therefore, it is possible to sufficiently cool the cooling water circulating in the cooling water circuit 18 even in the summer when the outside air temperature is high.
【0030】このように、冷却水の空冷化が可能となる
ことから、設備費や施工費の高い水冷設備(冷却塔、水
冷用配管、ポンプ等)が不要となるとともに、空冷化に
よって冷却水回路18をクローズドタイプとすることが
できるため、水質管理も不要となり、コストの大幅な低
減を図ることができる。
Since the cooling water can be air-cooled as described above, a water-cooling facility (cooling tower, water-cooling pipe, pump, etc.) having high equipment costs and construction costs is not required, and the cooling water is cooled by the air-cooling. Since the circuit 18 can be of a closed type, water quality control is not required and the cost can be significantly reduced.
【0031】(第2実施例)図4はエンジン式冷房装置
Sの全体構成を示す模式図である。本実施例の吸収式冷
凍機3は、エンジン1の温水を熱源として利用する低温
側吸収サイクルとエンジン1の排気ガス(約400〜5
00℃)を熱源として利用する高温側吸収サイクルから
成る。圧縮式冷凍機2の構成は第1実施例と同様である
ため、説明を省略する。低温側吸収サイクルと高温側吸
収サイクルとは、凝縮器32のみを共通化して、再生
器、蒸発器、および吸収器がそれぞれ別々に設けられて
いる。
(Second Embodiment) FIG. 4 is a schematic view showing the overall construction of the engine type air conditioner S. The absorption refrigerating machine 3 of the present embodiment includes a low temperature side absorption cycle in which hot water of the engine 1 is used as a heat source and an exhaust gas of the engine 1 (about 400 to 5).
(00 ° C.) as a heat source. Since the structure of the compression refrigerator 2 is the same as that of the first embodiment, its explanation is omitted. In the low temperature side absorption cycle and the high temperature side absorption cycle, only the condenser 32 is shared, and a regenerator, an evaporator and an absorber are provided separately.
【0032】即ち、低温側吸収サイクルは、エンジン1
の冷却水(温水)を熱源として溶液を加熱する低温再生
器33、この低温再生器33で蒸発した冷媒蒸気を冷却
水との熱交換によって凝縮液化する凝縮器32、この凝
縮器32で液化した冷媒液を伝熱管34aを流れる冷媒
から蒸発潜熱を奪って蒸発させる第1蒸発器34、この
第1蒸発器34で蒸発した冷媒蒸気を低温再生器33か
ら送られた濃溶液に吸収させる第1吸収器35、この第
1吸収器35で冷媒蒸気を吸収して濃度の低下した希溶
液を低温再生器33へ送る第1ポンプ36、低温再生器
33から第1吸収器35へ流れる濃溶液と第1吸収器3
5から低温再生器33へ送られる希溶液とを熱交換する
第1溶液熱交換器37等を備える。
That is, the low temperature side absorption cycle is the engine 1
Low temperature regenerator 33 that heats the solution by using the cooling water (warm water) as a heat source, a condenser 32 that condenses and liquefies the refrigerant vapor evaporated in the low temperature regenerator 33 by heat exchange with the cooling water, and liquefies in the condenser 32. A first evaporator 34 that evaporates the refrigerant liquid by removing latent heat of vaporization from the refrigerant flowing through the heat transfer tube 34a, and a first vaporizer that absorbs the refrigerant vapor evaporated in the first evaporator 34 into the concentrated solution sent from the low temperature regenerator 33. An absorber 35, a first pump 36 that absorbs the refrigerant vapor in the first absorber 35 and sends a dilute solution having a reduced concentration to the low temperature regenerator 33, and a concentrated solution that flows from the low temperature regenerator 33 to the first absorber 35. First absorber 3
A first solution heat exchanger 37 for exchanging heat with the dilute solution sent from 5 to the low temperature regenerator 33 is provided.
【0033】高温側吸収サイクルは、エンジン1の排気
ガスを熱源として溶液を加熱する高温再生器38、この
高温再生器38で蒸発した冷媒蒸気を冷却水との熱交換
によって凝縮液化する凝縮器32、この凝縮器32で液
化した冷媒液を伝熱管39aを流れる冷媒から蒸発潜熱
を奪って蒸発させる第2蒸発器39、この第2蒸発器3
9で蒸発した冷媒蒸気を高温再生器38から送られた濃
溶液に吸収させる第2吸収器40、この第2吸収器40
で冷媒蒸気を吸収して濃度の低下した希溶液を高温再生
器38へ送る第2ポンプ41、高温再生器38から第2
吸収器40へ流れる濃溶液と第2吸収器40から高温再
生器38へ送られる希溶液とを熱交換する第2溶液熱交
換器42等を備える。
In the high temperature side absorption cycle, the high temperature regenerator 38 that heats the solution by using the exhaust gas of the engine 1 as a heat source, and the condenser 32 that condenses and liquefies the refrigerant vapor evaporated in the high temperature regenerator 38 by heat exchange with cooling water. , A second evaporator 39 which evaporates the refrigerant liquid liquefied in the condenser 32 by evaporating latent heat of evaporation from the refrigerant flowing through the heat transfer tube 39a, and the second evaporator 3
A second absorber 40 for absorbing the refrigerant vapor evaporated in 9 into the concentrated solution sent from the high temperature regenerator 38, and the second absorber 40.
From the high temperature regenerator 38 to the high temperature regenerator 38, the second solution pumping the diluted solution whose concentration has been reduced by absorbing the refrigerant vapor in
The second solution heat exchanger 42 and the like for exchanging heat between the concentrated solution flowing to the absorber 40 and the dilute solution sent from the second absorber 40 to the high temperature regenerator 38 are provided.
【0034】なお、第1蒸発器34、第1吸収器35、
第2蒸発器39、第2吸収器40は、耐圧容器43を共
通化することができるが、低温側と高温側とで圧力およ
び温度が異なることから、耐圧容器43の内部は低温側
と高温側との間が仕切板44によって気密に区画されて
いる。また、冷却水回路18を循環する冷却水は、空冷
熱交換器29→第1吸収器35→第2吸収器40→凝縮
器32の順に流れて、再び空冷熱交換器29に戻る。
The first evaporator 34, the first absorber 35,
The second evaporator 39 and the second absorber 40 can share the pressure resistant container 43, but since the pressure and the temperature are different between the low temperature side and the high temperature side, the inside of the pressure resistant container 43 has a high temperature side and a high temperature side. A partition plate 44 divides the side from the side in an airtight manner. The cooling water circulating in the cooling water circuit 18 flows in the order of the air cooling heat exchanger 29 → the first absorber 35 → the second absorber 40 → the condenser 32, and returns to the air cooling heat exchanger 29 again.
【0035】本実施例の吸収式冷凍機3は、第1蒸発器
34および第2蒸発器39で冷水を取り出す必要がない
ことから、凝縮温度(図5のC点)および吸収温度(図
5のA1 点、A2 点)を例えば50℃に設定することが
できるため、第1実施例と同様に冷却水の空冷化が可能
となる。また、低温側吸収サイクルと高温側吸収サイク
ルとでは、高温側吸収サイクルの方が再生温度(図5の
G2 点)が高いことから、低温側吸収サイクルより蒸発
温度(図5のE2 点)を下げることができる(例えば約
4℃)。
Since the absorption refrigerator 3 of this embodiment does not need to take out cold water from the first evaporator 34 and the second evaporator 39, the condensation temperature (point C in FIG. 5) and the absorption temperature (FIG. 5). Since A1 point and A2 point) can be set to, for example, 50 ° C., the cooling water can be air-cooled as in the first embodiment. Further, in the low temperature side absorption cycle and the high temperature side absorption cycle, since the high temperature side absorption cycle has a higher regeneration temperature (point G2 in Fig. 5), the evaporation temperature (point E2 in Fig. 5) is higher than that in the low temperature side absorption cycle. Can be lowered (eg about 4 ° C).
【0036】従って、図6のモリエル線図に示すよう
に、低温側吸収サイクルで得られる冷凍能力によって圧
縮式冷凍機2の冷媒凝縮器7で液化した液冷媒を過冷却
した後、高温側吸収サイクルで得られる冷凍能力によっ
てさらに過冷却することによって、第1実施例の時より
さらに大きくサブクールを得ることができ、その分、冷
房能力の向上を図ることができる。具体的には、図7に
示すように、圧縮式冷凍機2を単独運転した場合の冷房
能力に対して、低温側吸収サイクルの冷凍能力によって
約39%、高温側吸収サイクルの冷凍能力によって約2
5%、合わせて約64%の能力向上が可能となる。な
お、冷却水の空冷化、および室内機に対して冷熱媒体の
循環経路を圧縮式冷凍機2で使用する冷媒の1系統で構
成できることによる効果(コストの大幅な低減)は、第
1実施例と同様である。
Therefore, as shown in the Mollier diagram of FIG. 6, after supercooling the liquid refrigerant liquefied in the refrigerant condenser 7 of the compression refrigerator 2 by the refrigerating capacity obtained in the low temperature side absorption cycle, the high temperature side absorption is performed. By further subcooling by the refrigerating capacity obtained in the cycle, it is possible to obtain a larger subcool than in the first embodiment, and the cooling capacity can be improved accordingly. Specifically, as shown in FIG. 7, about 39% of the cooling capacity in the low temperature side absorption cycle and about the cooling capacity in the high temperature side absorption cycle with respect to the cooling capacity when the compression type refrigerator 2 is operated independently. Two
It is possible to improve the capacity by 5%, or about 64% in total. Note that the effect of cooling the cooling water by air and the fact that the circulation path of the cooling / heating medium with respect to the indoor unit can be configured by one system of the refrigerant used in the compression refrigerator 2 (a drastic reduction in cost) is Is the same as.
【0037】(第3実施例)図8はエンジン式冷房装置
Sの全体構成を示す模式図である。本実施例の吸収式冷
凍機3は、第1実施例で説明した構成に対して、凝縮器
14および吸収器16を直接空気冷却するものであり、
そのための送風機45(送風手段)を備える。
(Third Embodiment) FIG. 8 is a schematic view showing the overall construction of the engine type air conditioner S. The absorption refrigerating machine 3 of the present embodiment has a configuration in which the condenser 14 and the absorber 16 are directly air-cooled with respect to the configuration described in the first embodiment.
A blower 45 (blowing means) for that purpose is provided.
【0038】凝縮器14および吸収器16は、図8に示
すように、それぞれ伝熱管14a、16aの外周に伝熱
用フィン14b、16bを取り付けた熱交換器を構成し
ている。従って、再生器13は、凝縮器14と分かれて
専用の耐圧容器19を有し、冷媒通路46によって凝縮
器14(伝熱管14a)に接続されている。同様に、蒸
発器15は、吸収器16と分かれて専用の耐圧容器21
を有し、連通管47によって吸収器16(伝熱管16
a)に接続されている。
As shown in FIG. 8, the condenser 14 and the absorber 16 constitute a heat exchanger in which heat transfer fins 14b and 16b are attached to the outer circumferences of the heat transfer tubes 14a and 16a, respectively. Therefore, the regenerator 13 is separated from the condenser 14 and has a dedicated pressure-resistant container 19, and is connected to the condenser 14 (heat transfer tube 14 a) by the refrigerant passage 46. Similarly, the evaporator 15 is separated from the absorber 16 in a dedicated pressure vessel 21.
And the absorber 16 (heat transfer tube 16
a).
【0039】この実施例の作動を説明する。再生器13
では、耐圧容器19内の希溶液が伝熱管13aを流れる
温水によって加熱され、水分の蒸発によって濃縮され
る。再生器13で溶液から蒸発分離した冷媒蒸気は、冷
媒通路46を通って凝縮器14へ導かれ、凝縮器14の
伝熱管14a内部を流れる際に送風機45からの送風に
より冷却されて凝縮液化する。液化した冷媒液は、蒸発
器15の耐圧容器21内に導かれてノズル28から噴霧
され、蒸発器15の伝熱管15aを流れる冷媒(圧縮式
冷凍機2を循環する冷媒)から気化潜熱を奪って蒸発す
る。従って、伝熱管15aを流れる冷媒は、伝熱管15
aの表面に噴霧された冷媒液が蒸発する際に気化潜熱を
奪われて冷やされる。
The operation of this embodiment will be described. Regenerator 13
Then, the dilute solution in the pressure vessel 19 is heated by the hot water flowing through the heat transfer tube 13a and concentrated by evaporation of water. The refrigerant vapor evaporated and separated from the solution in the regenerator 13 is guided to the condenser 14 through the refrigerant passage 46 and is cooled by the air blow from the blower 45 when flowing through the heat transfer tube 14a of the condenser 14 to be condensed and liquefied. . The liquefied refrigerant liquid is introduced into the pressure-resistant container 21 of the evaporator 15, is sprayed from the nozzle 28, and removes latent heat of vaporization from the refrigerant (the refrigerant circulating in the compression refrigerator 2) flowing through the heat transfer pipe 15 a of the evaporator 15. Evaporate. Therefore, the refrigerant flowing through the heat transfer tube 15a is
When the refrigerant liquid sprayed on the surface of a is evaporated, the latent heat of vaporization is taken away and cooled.
【0040】再生器13で濃縮された溶液(濃溶液)
は、濃溶液流路23を通って吸収器16に導かれて、吸
収器16の伝熱管16a内部に送り込まれる。連通管4
7によって蒸発器15の耐圧容器21と連通する伝熱管
16a内部では、蒸発器15から導かれた冷媒蒸気が伝
熱管16a内部に送り込まれた濃溶液に吸収される。こ
の伝熱管16a内部で冷媒蒸気を吸収して濃度の低下し
た希溶液は、溶液ポンプ26により吸収器16から希溶
液流路24を通って再生器13へ送り込まれる。なお、
濃溶液流路23を通る濃溶液と希溶液流路24を通る希
溶液は、溶液熱交換器25で熱交換されることにより、
濃溶液は冷却されて希溶液は加熱される。
Solution concentrated in the regenerator 13 (concentrated solution)
Is guided to the absorber 16 through the concentrated solution flow path 23 and is fed into the heat transfer tube 16 a of the absorber 16. Communication pipe 4
Inside the heat transfer tube 16a communicating with the pressure resistant container 21 of the evaporator 15 by 7, the refrigerant vapor introduced from the evaporator 15 is absorbed by the concentrated solution sent into the heat transfer tube 16a. The diluted solution whose concentration has been reduced by absorbing the refrigerant vapor inside the heat transfer tube 16a is sent from the absorber 16 through the diluted solution flow path 24 to the regenerator 13 by the solution pump 26. In addition,
The concentrated solution passing through the concentrated solution flow path 23 and the diluted solution passing through the diluted solution flow path 24 are heat-exchanged by the solution heat exchanger 25,
The concentrated solution is cooled and the dilute solution is heated.
【0041】一方、圧縮式冷凍機2は、第1実施例で説
明したように、レシーバ8から送り出された冷媒が吸収
式冷凍機3の蒸発器15で得られる冷凍能力によって過
冷却される(図3参照)。このサブクールを得た冷媒
は、膨張弁9で減圧膨張されて冷媒蒸発器11へ送り込
まれ、冷媒蒸発器11で室内ファン10により送風され
た室内空気との熱交換により蒸発して再び冷媒圧縮機5
に吸引される。
On the other hand, as described in the first embodiment, the compression refrigerator 2 is supercooled by the refrigerating capacity of the refrigerant sent from the receiver 8 obtained by the evaporator 15 of the absorption refrigerator 3 ( (See FIG. 3). The refrigerant that has obtained this subcool is decompressed and expanded by the expansion valve 9 and sent to the refrigerant evaporator 11. The refrigerant evaporator 11 evaporates by heat exchange with the indoor air blown by the indoor fan 10, and again the refrigerant compressor. 5
Is sucked.
【0042】本実施例のエンジン式冷房装置は、第1実
施例と同様に吸収式冷凍器3の蒸発温度(図2のE点)
を25〜30℃として、凝縮温度(図2のC点)および
吸収温度(図2のA点)を50〜55℃に設定すること
ができる。これにより、外気温度の高い夏場でも、十分
に凝縮器14および吸収器16を空気冷却することが可
能である。このため、第1実施例では、凝縮器14およ
び吸収器16を循環する冷却水の空冷化を実現すること
でコストダウンを図っているが、本実施例では、送風機
45により凝縮器14および吸収器16を直接空気冷却
するシステム構成を採用したことにより、第1実施例で
説明した冷却水回路18(空冷熱交換器29および冷却
水ポンプ30を含む)が不要となる。これにより、第1
実施例と比較してもさらにコストダウンが可能となる。
In the engine type air conditioner of this embodiment, as in the first embodiment, the evaporation temperature of the absorption refrigerator 3 (point E in FIG. 2).
Can be set to 25 to 30 ° C., and the condensation temperature (point C in FIG. 2) and the absorption temperature (point A in FIG. 2) can be set to 50 to 55 ° C. As a result, the condenser 14 and the absorber 16 can be sufficiently air-cooled even in the summer when the outside air temperature is high. For this reason, in the first embodiment, the cost is reduced by realizing the cooling of the cooling water circulating through the condenser 14 and the absorber 16, but in the present embodiment, the blower 45 is used to cool the condenser 14 and the absorber. The cooling water circuit 18 (including the air-cooling heat exchanger 29 and the cooling water pump 30) described in the first embodiment becomes unnecessary by adopting the system configuration of directly cooling the air in the cooling device 16. Thereby, the first
Even when compared with the embodiment, the cost can be further reduced.
【0043】また、本実施例では、凝縮器14および吸
収器16を送風機45によって直接空気冷却するため、
凝縮器14および吸収器16に冷却水を循環させて、そ
の冷却水を空冷する方式(即ち、第1実施例で説明した
システム)と比較して冷却効率に優れる。このため、送
風機45の消費電力を低減できるという効果が得られ
る。
Further, in this embodiment, since the condenser 14 and the absorber 16 are directly air-cooled by the blower 45,
The cooling efficiency is superior to the method of circulating cooling water in the condenser 14 and the absorber 16 and cooling the cooling water by air (that is, the system described in the first embodiment). Therefore, the effect that the power consumption of the blower 45 can be reduced can be obtained.
【0044】(第4実施例)図9はエンジン式冷房装置
Sの全体構成を示す模式図である。本実施例は、吸収式
冷凍機3の排熱を圧縮式冷凍機2の凝縮液冷媒に回収す
る構成とした場合の一例を示すものである。なお、第1
実施例と同一の構成部品は同一符号とする。圧縮式冷凍
機2は、冷媒圧縮機5、冷媒凝縮器7、レシーバ8、膨
張弁9、冷媒蒸発器11の各機能部品を環状に結ぶ冷凍
サイクルの他に、レシーバ8と膨張弁9の間から凝縮液
冷媒の一部を分岐して冷媒圧縮機5へ戻すガスインジェ
クション回路47を備え、このガスインジェクション回
路47には第2膨張弁48が設けられている。吸収式冷
凍機3は、再生器13、凝縮器14、蒸発器15、吸収
器16から成り、再生器13の熱源としてエンジン1の
排熱(エンジン冷却水の熱)を利用している。但し、凝
縮器14および吸収器16の各伝熱管14a、16a
は、それぞれガスインジェクション回路47の一部を構
成している。
(Fourth Embodiment) FIG. 9 is a schematic view showing the overall construction of the engine type air conditioner S. The present embodiment shows an example of a configuration in which the exhaust heat of the absorption refrigerator 3 is recovered in the condensed liquid refrigerant of the compression refrigerator 2. The first
The same components as those in the embodiment are designated by the same reference numerals. The compression type refrigerator 2 includes a refrigerant compressor 5, a refrigerant condenser 7, a receiver 8, an expansion valve 9 and a refrigerant evaporator 11 in addition to a refrigeration cycle in which functional parts of the refrigerant evaporator 11 are annularly connected. A gas injection circuit 47 for branching a part of the condensed liquid refrigerant to return it to the refrigerant compressor 5 is provided, and the gas injection circuit 47 is provided with a second expansion valve 48. The absorption refrigerator 3 includes a regenerator 13, a condenser 14, an evaporator 15, and an absorber 16, and uses exhaust heat of the engine 1 (heat of engine cooling water) as a heat source of the regenerator 13. However, the heat transfer tubes 14a, 16a of the condenser 14 and the absorber 16
Respectively constitute a part of the gas injection circuit 47.
【0045】次に、本実施例の作動を説明する。圧縮式
冷凍機2では、エンジン1の駆動力を受けて冷媒圧縮機
5が駆動されると、冷媒圧縮機5で圧縮された高温高圧
の冷媒が室外の冷媒凝縮器7に送られ、この冷媒凝縮器
7で図示しないクーリングファンの送風を受けて放熱す
る。この冷媒凝縮器7で凝縮液化した冷媒は、レシーバ
8の下流で分岐する一部を除いて吸収式冷凍機3の蒸発
器15で過冷却される。過冷却された冷媒は、膨張弁9
で減圧された後、室内の冷媒蒸発器11で室内空気との
熱交換により蒸発して、再び冷媒圧縮機5へ戻る。レシ
ーバ8の下流でガスインジェクション回路47へ分岐し
た一部の凝縮液冷媒は、第2膨張弁48で減圧された
後、吸収式冷凍機3の吸収器16を冷却し、更に凝縮器
14を冷却して吸収式冷凍機3の排熱を回収し、中間圧
で冷媒圧縮機5へ戻る。
Next, the operation of this embodiment will be described. In the compression refrigerator 2, when the refrigerant compressor 5 is driven by receiving the driving force of the engine 1, the high-temperature and high-pressure refrigerant compressed by the refrigerant compressor 5 is sent to the outdoor refrigerant condenser 7, and the refrigerant. The condenser 7 receives air from a cooling fan (not shown) to radiate heat. The refrigerant condensed and liquefied in the refrigerant condenser 7 is subcooled in the evaporator 15 of the absorption refrigerator 3 except for a part branched downstream of the receiver 8. The supercooled refrigerant flows through the expansion valve 9
After being decompressed by, the refrigerant evaporator 11 in the room evaporates by heat exchange with room air and returns to the refrigerant compressor 5 again. A part of the condensed liquid refrigerant branched to the gas injection circuit 47 downstream of the receiver 8 is decompressed by the second expansion valve 48, then cools the absorber 16 of the absorption refrigerator 3, and further cools the condenser 14. Then, the exhaust heat of the absorption refrigerator 3 is recovered and returned to the refrigerant compressor 5 at an intermediate pressure.
【0046】一方、吸収式冷凍機3では、再生器13に
てエンジン1の排熱により加熱された溶液が蒸気を発生
して濃縮する。再生器13で蒸発した蒸気は、凝縮器1
4の伝熱管14aを流れる凝縮液冷媒により冷却されて
液化した後、蒸発器15内のノズル28から噴霧され
て、蒸発器15の伝熱管15aを流れる凝縮液冷媒から
気化潜熱を奪って蒸発する。従って、伝熱管15aを流
れる凝縮液冷媒は、伝熱管15aの表面に噴霧された噴
霧液が蒸発する際に気化潜熱を奪われて冷やされる(過
冷却される)。再生器13で濃縮した溶液は、吸収器1
6内のノズル27から噴霧されて、伝熱管16aを流れ
る凝縮液冷媒に冷却されながら蒸発器15で蒸発した蒸
気を吸収して希釈され、溶液ポンプ26によって再び再
生器13へ送り込まれる。
On the other hand, in the absorption refrigerator 3, the solution heated by the exhaust heat of the engine 1 in the regenerator 13 generates vapor and is concentrated. The vapor evaporated in the regenerator 13 is the condenser 1
After being cooled and liquefied by the condensed liquid refrigerant flowing through the heat transfer tube 14a of No. 4, the condensed liquid refrigerant flowing through the heat transfer tube 15a of the evaporator 15 is sprayed from the nozzle 28 of the evaporator 15 to remove latent heat of vaporization and evaporate. . Therefore, the condensed liquid refrigerant flowing through the heat transfer tube 15a is cooled (supercooled) by removing latent heat of vaporization when the spray liquid sprayed on the surface of the heat transfer tube 15a is evaporated. The solution concentrated in the regenerator 13 is the absorber 1
6 is sprayed from the nozzle 27 in 6 and absorbed by the vapor evaporated in the evaporator 15 while being cooled by the condensate refrigerant flowing through the heat transfer tube 16a and diluted, and is fed again to the regenerator 13 by the solution pump 26.
【0047】以上の様に、吸収式冷凍機3の排熱を圧縮
式冷凍機2の凝縮液冷媒に回収することで、排熱温度レ
ベルが60℃程度まで高くなるため、通常の空冷式熱交
換器(本実施例では冷媒凝縮器7)でも外気との熱交換
が十分可能となり、水冷式と比較してコストの低い空冷
式を採用することができる。なお、室内機に対して冷熱
媒体の循環経路を圧縮式冷凍機2で使用する冷媒の1系
統で構成することができるため、吸収式冷凍機3用の室
内機およびその室内機に対する配管設備が不要となって
大幅なコストダウンを達成できることは第1実施例と同
じである。
As described above, by recovering the exhaust heat of the absorption refrigerating machine 3 into the condensate refrigerant of the compression refrigerating machine 2, the exhaust heat temperature level rises to about 60 ° C., so that the normal air-cooled heat Even the exchanger (refrigerant condenser 7 in this embodiment) can sufficiently exchange heat with the outside air, and an air-cooled type, which is lower in cost than the water-cooled type, can be adopted. Since the circulation route of the cooling / heating medium with respect to the indoor unit can be configured by one system of the refrigerant used in the compression refrigerator 2, the indoor unit for the absorption refrigerator 3 and the piping facility for the indoor unit are provided. It is the same as the first embodiment in that it is not necessary and a large cost reduction can be achieved.
【0048】また、本実施例の装置は、圧縮式冷凍機2
にガスインジェクション回路47を設けていることか
ら、図10に示すように、蒸発器15でサブクールが得
られるサイクルBと、ガスインジェクション回路47を
流れるサイクルCが成立する。従って、第1実施例に示
した回路構成と比較すると、凝縮液冷媒の一部がサイク
ルCに利用される分だけ能力は低下するが、通常の冷凍
サイクルAよりは能力向上が得られる。例えば、エンジ
ンの温水排熱だけを利用した単効用の場合と、排気熱も
利用した2重効用の場合とで通常の冷凍サイクルと比較
すると、通常の冷凍サイクルに対して、単効用の場合で
約12%、2重効用の場合で約25%の能力向上が可能
となる(図11参照)。
Further, the apparatus of this embodiment is the compression refrigerator 2
Since the gas injection circuit 47 is provided in FIG. 10, a cycle B in which a subcool is obtained in the evaporator 15 and a cycle C in which the gas injection circuit 47 flows are established as shown in FIG. Therefore, compared with the circuit configuration shown in the first embodiment, the capacity is reduced by the amount of a part of the condensed liquid refrigerant used in the cycle C, but the capacity is improved as compared with the normal refrigeration cycle A. For example, comparing the normal refrigeration cycle with a single effect that uses only the exhaust heat of the engine hot water and a double effect that also uses exhaust heat It is possible to improve the capacity by about 12% and about 25% in the case of double effect (see FIG. 11).
【0049】(変形例)第1実施例〜第4実施例では、
レシーバサイクルの圧縮式冷凍機2を説明したが、アキ
ュムレータサイクルでも同様の効果を得ることができ
る。また、第1実施例および第2実施例では、冷却水回
路18の空冷熱交換器29の風下に圧縮式冷凍機2の冷
媒凝縮器7を配置したが、その逆でもよい。即ち、空冷
熱交換器29の風上に冷媒凝縮器7を配置しても良い。
あるいは、空冷熱交換器29と冷媒凝縮器7とを並列に
配置しても良い。
(Modification) In the first to fourth embodiments,
Although the compression refrigerator 2 of the receiver cycle has been described, the same effect can be obtained in the accumulator cycle. Further, in the first and second embodiments, the refrigerant condenser 7 of the compression type refrigerator 2 is arranged leeward of the air-cooling heat exchanger 29 of the cooling water circuit 18, but the reverse is also possible. That is, the refrigerant condenser 7 may be arranged on the windward side of the air-cooling heat exchanger 29.
Alternatively, the air-cooling heat exchanger 29 and the refrigerant condenser 7 may be arranged in parallel.
【0050】第3実施例では、第1実施例のシステム構
成に適用して凝縮器14と吸収器16とを直接空気冷却
する構成としたが、第2実施例のシステム構成に適用し
ても良い。即ち、第2実施例の凝縮器32、第1吸収器
35、および第2吸収器40を送風機45によって直接
空気冷却する構成としても良い。
In the third embodiment, the system configuration of the first embodiment is applied to directly cool the condenser 14 and the absorber 16, but the system configuration of the second embodiment is also applied. good. That is, the condenser 32, the first absorber 35, and the second absorber 40 of the second embodiment may be directly air-cooled by the blower 45.
【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]
【図1】エンジン式冷房装置の全体構成を示す模式図で
ある(第1実施例)。
FIG. 1 is a schematic diagram showing an overall configuration of an engine type air conditioner (first embodiment).
【図2】第1実施例に示す吸収式冷凍機のデューリング
線図である。
FIG. 2 is a Dühring diagram of the absorption refrigerator according to the first embodiment.
【図3】第1実施例に示す圧縮式冷凍機のモリエル線図
である。
FIG. 3 is a Mollier diagram of the compression refrigerator shown in the first embodiment.
【図4】エンジン式冷房装置の全体構成を示す模式図で
ある(第2実施例)。
FIG. 4 is a schematic diagram showing an overall configuration of an engine type air conditioner (second embodiment).
【図5】第2実施例に示す吸収式冷凍機のデューリング
線図である。
FIG. 5 is a Dühring diagram of the absorption refrigerator according to the second embodiment.
【図6】第2実施例に示す圧縮式冷凍機のモリエル線図
である。
FIG. 6 is a Mollier diagram of the compression refrigerator shown in the second embodiment.
【図7】第2実施例の効果(冷房能力向上)を示すグラ
フである。
FIG. 7 is a graph showing an effect (improvement of cooling capacity) of the second embodiment.
【図8】エンジン式冷房装置の全体構成を示す模式図で
ある(第3実施例)。
FIG. 8 is a schematic diagram showing an overall configuration of an engine type air conditioner (third embodiment).
【図9】エンジン式冷房装置の全体構成を示す模式図で
ある(第4実施例)。
FIG. 9 is a schematic diagram showing an overall configuration of an engine type air conditioner (fourth embodiment).
【図10】第4実施例に示す圧縮機式冷凍機のモリエル
線図である。
FIG. 10 is a Mollier diagram of the compressor refrigerator shown in the fourth embodiment.
【図11】性能向上を示すグラフである(第4実施
例)。
FIG. 11 is a graph showing performance improvement (fourth example).
【符号の説明】[Explanation of symbols]
S エンジン式冷房装置 1 エンジン 2 圧縮式冷凍機 3 吸収式冷凍機 5 冷媒圧縮機 7 冷媒凝縮器 9 膨張弁(減圧手段) 11 冷媒蒸発器 12a 高圧配管 13 再生器 14 凝縮器(第1実施例、第3実施例) 15 蒸発器 15a 伝熱管 16 吸収器 18 冷却水回路(冷却液回路) 29 空冷熱交換器 32 凝縮器(第2実施例) 33 低温再生器 34 第1蒸発器 34a 伝熱管 35 第1吸収器 36 第1ポンプ 38 高温再生器 39 第2蒸発器 40 第2吸収器 41 第2ポンプ 45 送風機(送風手段/第3実施例) 47 ガスインジェクション回路 S Engine type air conditioner 1 Engine 2 Compression type refrigerator 3 Absorption type refrigerator 5 Refrigerant compressor 7 Refrigerant condenser 9 Expansion valve (Decompression means) 11 Refrigerant evaporator 12a High pressure piping 13 Regenerator 14 Condenser (first embodiment) , 3rd Example) 15 evaporator 15a heat transfer tube 16 absorber 18 cooling water circuit (cooling liquid circuit) 29 air cooling heat exchanger 32 condenser (second example) 33 low temperature regenerator 34 first evaporator 34a heat transfer tube 35 1st absorber 36 1st pump 38 High temperature regenerator 39 2nd evaporator 40 2nd absorber 41 2nd pump 45 Blower (blower means / 3rd Example) 47 Gas injection circuit

Claims (7)

    【特許請求の範囲】[Claims]
  1. 【請求項1】燃料を燃焼して回転動力を発生するエンジ
    ンと、 再生器、凝縮器、蒸発器、吸収器を備え、前記再生器の
    熱源として前記エンジンの排熱を利用した吸収式冷凍機
    と、 冷媒圧縮機、冷媒凝縮器、減圧手段、冷媒蒸発器を備
    え、前記冷媒圧縮機が前記エンジンにより駆動される圧
    縮式冷凍機とから成り、 前記吸収式冷凍機で得られる冷凍能力を、前記冷媒凝縮
    器で凝縮液化された凝縮液冷媒に回収する構成としたこ
    とを特徴とするエンジン式冷房装置。
    1. An absorption refrigerating machine comprising an engine that burns fuel to generate rotational power, a regenerator, a condenser, an evaporator, and an absorber, and uses exhaust heat of the engine as a heat source of the regenerator. A refrigerant compressor, a refrigerant condenser, a pressure reducing means, a refrigerant evaporator, the refrigerant compressor is composed of a compression refrigerator driven by the engine, the refrigerating capacity obtained by the absorption refrigerator, An engine type air conditioner having a configuration in which the condensed liquid refrigerant condensed and liquefied by the refrigerant condenser is recovered.
  2. 【請求項2】請求項1に記載したエンジン式冷房装置に
    おいて、 前記吸収式冷凍機の前記蒸発器は、前記圧縮式冷凍機の
    前記冷媒凝縮器と前記減圧手段とを連絡する高圧配管に
    接続された伝熱管を有し、前記吸収式冷凍機の前記凝縮
    器より送られた液冷媒と前記伝熱管を流れる高圧冷媒と
    の間で熱交換を行わせることを特徴とするエンジン式冷
    房装置。
    2. The engine type air conditioner according to claim 1, wherein the evaporator of the absorption chiller is connected to a high pressure pipe that connects the refrigerant condenser of the compression chiller and the pressure reducing means. An engine type air conditioner having a heat transfer tube configured to perform heat exchange between the liquid refrigerant sent from the condenser of the absorption refrigerator and the high-pressure refrigerant flowing in the heat transfer tube.
  3. 【請求項3】請求項1または2に記載したエンジン式冷
    房装置において、 前記吸収式冷凍機は、前記エンジンの排気ガスを熱源と
    して利用する高温側吸収サイクルと、前記エンジンの冷
    却水を熱源として利用する低温側吸収サイクルとから構
    成されて、前記低温側吸収サイクルで得られる冷凍能力
    を前記冷媒凝縮器で凝縮液化された凝縮液冷媒に回収し
    た後、前記高温側吸収サイクルで得られる冷凍能力を前
    記凝縮液冷媒に回収することを特徴とするエンジン式冷
    房装置。
    3. The engine type air conditioner according to claim 1, wherein the absorption refrigerator has a high temperature side absorption cycle in which exhaust gas of the engine is used as a heat source, and cooling water of the engine is used as a heat source. A refrigerating capacity obtained in the high temperature side absorption cycle, which is composed of a low temperature side absorption cycle to be used, and after recovering the refrigerating capacity obtained in the low temperature side absorption cycle to the condensed liquid refrigerant condensed and liquefied in the refrigerant condenser. Is recovered in the condensate refrigerant as an engine type air conditioner.
  4. 【請求項4】請求項3に記載したエンジン式冷房装置に
    おいて、 前記低温側吸収サイクルは、 前記エンジンの冷却水を熱源として吸収液を加熱する低
    温再生器と、この低温再生器で発生した冷媒蒸気を冷却
    液との熱交換によって凝縮液化する前記凝縮器と、この
    凝縮器で液化した冷媒液を前記伝熱管の上流域を流れる
    高圧冷媒から蒸発潜熱を奪って蒸発させる第1蒸発器
    と、この第1蒸発器で蒸発した冷媒蒸気を前記低温再生
    器から送られた高濃度の吸収液に吸収させる第1吸収器
    と、この第1吸収器で冷媒蒸気を吸収して濃度の低下し
    た吸収液を前記低温再生器へ送る第1ポンプとを備え、 前記高温側吸収サイクルは、 前記エンジンの排気ガスを熱源として吸収液を加熱する
    高温再生器と、この高温再生器で蒸発した冷媒蒸気を冷
    却液との熱交換によって凝縮液化する前記凝縮器と、こ
    の凝縮器で液化した冷媒液を前記伝熱管の下流域を流れ
    る高圧冷媒から蒸発潜熱を奪って蒸発させる第2蒸発器
    と、この第2蒸発器で蒸発した冷媒蒸気を前記高温再生
    器から送られた高濃度の吸収液に吸収させる第2吸収器
    と、この第2吸収器で冷媒蒸気を吸収して濃度の低下し
    た吸収液を前記高温再生器へ送る第2ポンプとを備えた
    ことを特徴とするエンジン式冷房装置。
    4. The engine type air conditioner according to claim 3, wherein, in the low temperature side absorption cycle, a low temperature regenerator that heats an absorbing liquid by using cooling water of the engine as a heat source, and a refrigerant generated in the low temperature regenerator. The condenser for condensing and liquefying steam by heat exchange with a cooling liquid, and the first evaporator for depriving the high-pressure refrigerant flowing in the upstream region of the heat transfer tube to evaporate the refrigerant liquid liquefied in the condenser by evaporation. A first absorber that absorbs the refrigerant vapor evaporated in the first evaporator into a high-concentration absorption liquid sent from the low-temperature regenerator, and an absorption in which the refrigerant vapor is absorbed in the first absorber to reduce the concentration. A first pump for sending the liquid to the low temperature regenerator, and the high temperature side absorption cycle comprises a high temperature regenerator for heating the absorbing liquid using the exhaust gas of the engine as a heat source, and a refrigerant vapor evaporated in the high temperature regenerator. With cooling liquid , A second evaporator for condensing and liquefying the condensed refrigerant liquid by the heat exchange, a second evaporator for evaporating the refrigerant liquid liquefied by the condenser from the high pressure refrigerant flowing in the downstream region of the heat transfer tube to evaporate latent heat of vaporization, and the second evaporator. A second absorber that absorbs the refrigerant vapor evaporated in step S2 into a high-concentration absorption liquid sent from the high-temperature regenerator; and a second absorber that absorbs the refrigerant vapor and reduces the concentration of the absorption liquid. An engine-type air conditioner, comprising: a second pump for sending to an air conditioner.
  5. 【請求項5】請求項1〜4に記載した何れかのエンジン
    式冷房装置において、 前記吸収式冷凍機は、 前記吸収器および前記凝縮器を冷却液が循環する冷却液
    回路を有し、 この冷却液回路に空冷式の熱交換器が設けられているこ
    とを特徴とするエンジン式冷房装置。
    5. The engine cooling apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the absorption refrigerator has a cooling liquid circuit in which a cooling liquid circulates through the absorber and the condenser, An engine type air conditioner characterized in that an air-cooled heat exchanger is provided in the cooling liquid circuit.
  6. 【請求項6】請求項1〜3に記載した何れかのエンジン
    式冷房装置において、 前記吸収式冷凍機は、 前記吸収器および前記凝縮器に送風する送風手段を備
    え、 前記吸収器および前記凝縮器は、前記送風手段からの送
    風を受けて冷却されることを特徴とするエンジン式冷房
    装置。
    6. The engine cooling apparatus according to any one of claims 1 to 3, wherein the absorption refrigerating machine includes a blowing unit that blows air to the absorber and the condenser. An engine-type air conditioner, wherein the air conditioner is cooled by receiving air blown from the air blower.
  7. 【請求項7】請求項1〜4に記載した何れかのエンジン
    式冷房装置において、 前記圧縮式冷凍機は、前記冷媒凝縮器で凝縮液化された
    凝縮液冷媒の一部を前記減圧手段の上流側で分岐して前
    記冷媒圧縮機へ戻すガスインジェクション回路を有し、 前記吸収式冷凍式の排熱を前記ガスインジェクション回
    路を流れる凝縮液冷媒に回収する構成としたことを特徴
    とするエンジン式冷房装置。
    7. The engine type air conditioner according to claim 1, wherein the compression refrigerator cools a part of the condensed liquid refrigerant condensed and liquefied by the refrigerant condenser upstream of the pressure reducing means. The engine cooling system has a gas injection circuit that branches back to the refrigerant compressor and recovers the absorption refrigeration exhaust heat to the condensed liquid refrigerant flowing through the gas injection circuit. apparatus.
JP8006394A 1995-01-31 1996-01-18 Engine type cooling device Pending JPH0953864A (en)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP1365595 1995-01-31
JP14166995 1995-06-08
JP7-141669 1995-06-08
JP7-13655 1995-06-08
JP8006394A JPH0953864A (en) 1995-01-31 1996-01-18 Engine type cooling device

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP8006394A JPH0953864A (en) 1995-01-31 1996-01-18 Engine type cooling device

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH0953864A true JPH0953864A (en) 1997-02-25

Family

ID=27277145

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP8006394A Pending JPH0953864A (en) 1995-01-31 1996-01-18 Engine type cooling device

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPH0953864A (en)

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100814615B1 (en) * 2007-05-25 2008-03-18 엘에스전선 주식회사 Cogeneration system using compression type cycle and absorption type cycle
JP2009085571A (en) * 2007-10-03 2009-04-23 Daikin Ind Ltd Absorption type refrigerating device
JP2009092317A (en) * 2007-10-10 2009-04-30 Daikin Ind Ltd Absorption type refrigerating device
JP2009097749A (en) * 2007-10-15 2009-05-07 Daikin Ind Ltd Absorption type refrigerating device
JP2011075222A (en) * 2009-09-30 2011-04-14 Daikin Industries Ltd Refrigerating system
JP2013245902A (en) * 2012-05-29 2013-12-09 Aisin Seiki Co Ltd Composite absorption heat pump device
CN106895603A (en) * 2017-02-28 2017-06-27 天津城建大学 Compression/absorb enclosed parallel connection composite fuel gas heat pump operation method
CN109838941A (en) * 2019-01-14 2019-06-04 郝丽滨 A kind of Small-Volumed Compressor and ammonium hydroxide absorb combined refrigeration system
KR102286057B1 (en) * 2020-01-31 2021-08-03 한국해양대학교 산학협력단 Absorption refrigeration system using waste heat of marine water temperature generator

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100814615B1 (en) * 2007-05-25 2008-03-18 엘에스전선 주식회사 Cogeneration system using compression type cycle and absorption type cycle
JP2009085571A (en) * 2007-10-03 2009-04-23 Daikin Ind Ltd Absorption type refrigerating device
JP2009092317A (en) * 2007-10-10 2009-04-30 Daikin Ind Ltd Absorption type refrigerating device
JP2009097749A (en) * 2007-10-15 2009-05-07 Daikin Ind Ltd Absorption type refrigerating device
JP2011075222A (en) * 2009-09-30 2011-04-14 Daikin Industries Ltd Refrigerating system
JP2013245902A (en) * 2012-05-29 2013-12-09 Aisin Seiki Co Ltd Composite absorption heat pump device
CN106895603A (en) * 2017-02-28 2017-06-27 天津城建大学 Compression/absorb enclosed parallel connection composite fuel gas heat pump operation method
CN109838941A (en) * 2019-01-14 2019-06-04 郝丽滨 A kind of Small-Volumed Compressor and ammonium hydroxide absorb combined refrigeration system
KR102286057B1 (en) * 2020-01-31 2021-08-03 한국해양대학교 산학협력단 Absorption refrigeration system using waste heat of marine water temperature generator

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2011133123A (en) Refrigerating cycle device
JP2010243079A (en) Refrigerating device
JP2003004321A (en) Refrigerating air conditioner
JPH0953864A (en) Engine type cooling device
KR100981672B1 (en) Two-stage driven hot water absorption chiller
JP2007051788A (en) Refrigerating device
JP2004190885A (en) Absorption compression refrigerating machine and refrigerating system
JP3952284B2 (en) Air conditioner
KR100634842B1 (en) Refrigerating mechine
KR101218547B1 (en) Composion refrigerator
JP2003004334A (en) Waste heat recovery air conditioner
KR100965114B1 (en) Heating and cooling system
JP5240040B2 (en) Refrigeration equipment
JP2000274875A (en) Composite cooling system and method for compositely cooling
JP4156842B2 (en) Operation method of cold heat generation system and cold heat generation system
JPH11281193A (en) Air conditioner
JP2004069276A (en) Waste heat recovering cooling system
JP4100462B2 (en) Heat utilization system
JP4282818B2 (en) Combined cooling system and combined cooling method
JP2003121025A (en) Heating-cooling combination appliance
JP5402187B2 (en) Refrigeration equipment
JP5310224B2 (en) Refrigeration equipment
JP3892689B2 (en) Combined cooling device and cooling operation method thereof
JP5434207B2 (en) Refrigeration equipment
CN205655518U (en) Air -cooled cold water or heat pump set with cross cold type structural system