JPH09503274A - 圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 一つ以上のガス供給器（６２）と、前記ガス供給器（６２）から流入された圧縮天然ガスを減圧させる圧力調節器（６５）と、前記圧力調節器（６５）からガスをエンジンに連続的に供給するとともに、圧縮天然ガスを噴射する複数のガスインジェクタ（Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３，Ｉ４）と前記ガスインジェクタ（Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３，Ｉ４）に連通され前記エンジン（２０）の燃焼室（２２）に至る吸気口（２４）の内壁（２４ａ）の一側に突出されて締結手段（４０）により設置されたガス噴射チューブ（２３）とを含むヒュエルレール（６８）と、前記ガス供給器、圧力調節器及びヒュエルレールを互いに連通させる燃料供給ライン（８０）と、前記ガスインジェクタ（Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３，Ｉ４）に電気的に連結され、エンジンに適正量の天然ガスを注入するように制御信号を出力する電子制御装置（６０）とから構成され、燃焼室（２２）内の噴射ガスの早い燃焼がなされる圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置。

Description

【発明の詳細な説明】 圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置 技術分野 本発明は圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置に関するもので、より詳し くはガスインジェクタに連結されたガス噴射チューブを介して燃焼室内に注入さ れた圧縮天然ガスを噴射させて渦巻またはタンブル運動を引き起こすことにより 、エンジンの体積効率を増大させ、迅速な燃焼を得るようになった圧縮天然ガス フローゼネレーティング装置に関するものである。 背景技術 高圧のガス貯蔵タンクに貯蔵されている圧縮天然ガスを燃料とする圧縮天然ガ スエンジンの燃料注入システムにおいては、燃料の圧力を適正に維持し得るよう にするため構造上多くの配慮が必要であり、ガス燃料を噴射する関係で液状の微 粒子形態に燃焼室内に飛散されるガソリンエンジンに比べて体積効率が低下し、 また、天然ガスの特性のため緩慢な燃焼が発生する。一般的に知られたことによ ると、圧縮天然ガスエンジンがガソリンエンジンのそれと対比して約１０〜２０ ％程度遅く燃焼される。 図１は従来の圧縮天然ガスエンジンによる吸気口の構造を概略的に示す縦断面 図であり、図２は図１の横断面図である。同図に示すように、圧縮天然ガスエン ジン１０はシリンダーヘッド２と、前記シリンダーヘッド２の下面に位置するシ リンダーブロック４とを含んでいる。前記シリンダーヘッド２の吸気口１４は屈 曲されており、スパイラル溝１３が吸気口１４の内壁１４ａに形成されている。 前記シリンダーブロック４は鋳鉄またはアルミニウム合金で作られたものである 。 前記シリンダーヘッド２は点火プラグ１８、吸気バルブ１５、排気バルブ１７ を含んでいる。 前記シリンダーブロック４は前記シリンダー２の下面に結合され、これにより 燃焼室１２が形成される。 前記従来の圧縮天然ガスエンジン１０において、燃焼室１２に流れるガス（Ｇ ）の流入過程は次のようである。 図１に示すように、吸気バルブ１５は開放されており、排気バルブ１７は閉鎖 されており、圧縮天然ガスは吸気マニホルド６の内壁に設置されたガスインジェ クタ１９により屈曲状態の吸気口１４を通って燃焼室１２に噴射される。以後、 前記吸気口１４を通過した天然ガスは燃焼室１２の内壁１２ａにぶつかって渦巻 を起こすかまたはタンブル運動しながら燃焼室１２に満たされ、遅い燃焼特性を 有する天然ガスが速い燃焼可能になり、これによりピストン１１を介して動力が 伝達されてエンジン１０が作動される。 しかしながら、前記のような従来の圧縮天然ガスエンジンでは、天然ガスが渦 巻及びタンブル運動を起こして速い燃焼を得るため、吸気口の形状を変形しなけ ればならなく、これにより金型を新たに製作すべきであるので、エンジンの製作 が難しく、エンジン製作費用が高くかかる問題点がある。 また、従来の圧縮天然ガスエンジンにおいて、全負荷状態では屈曲された吸気 口の形状により吸気口が燃料の流れに抵抗を与えて燃焼室への燃料流入を妨害し 、これによりエンジンの体積効率が低下し、さらにエンジンの最大出力が低下す る問題点があった。 発明の開示 本発明は前述したような従来の圧縮天然ガスエンジンにおける問題点を改善し 解決し得る圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置を提供することにその目的 がある。 本発明の他の目的は圧縮天然ガスの速い燃焼が可能で、エンジンの出力増大が 可能である圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置を提供することにある。 前記目的を達成するため、本発明は、吸気口、排気口、点火プラグ及びガスイ ンジェクタを含むシリンダーヘッドと、前記シリンダーヘッドとともに完全な燃 焼室を形成するシリンダーブロックと、ガス供給器を有し、前記燃焼室での点火 プラグの点火により動力を得るようになった圧縮天然ガスエンジンにおいて、一 つ以上のガス供給器と、前記ガス供給器により噴射されたガスの圧力を調節する 圧力調節器と、前記圧力調節器により調節されたガスをエンジンに連続的に供給 するとともに、ガスを噴射する少なくとも一つのガスインジェクタと前記ガスイ ンジェクタに連通され前記エンジンの燃焼室に至る吸気口の内壁の一側に突出さ れて締結手段により設置されたガス噴射チューブとを含むヒュエルレールと、前 記ガス供給器、圧力調節器及びヒュエルレールを互いに連通させる燃料供給ライ ンと、前記ガスインジェクタに電気的に連結され、エンジンに適正量の天然ガス を注入するように制御信号を出力する電子制御装置とから構成されたことを特徴 とする圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置を提供する。 図面の簡単な説明 図１は、従来の圧縮天然ガスエンジンによる吸気口の構造を概略的に示す縦断 面図である。 図２は、図１の概略横断面図である。 図３は、本発明による圧縮天然ガスエンジンの吸気口に設置されるガス噴射チ ューブの第１実施例の構造及び設置位置を概略的に示す縦断面図である。 図４は、図３の概略横断面図である。 図５は、本発明による圧縮天然ガスエンジンの吸気口に設置されるガス噴射チ ューブの第２実施例の構造及び設置位置を概略的に示す縦断面図である。 図６は、図５の概略横断面図である。 図７は、本発明による圧縮天然ガスエンジンにおいて、ガス噴射チューブが設 置された状態のシリンダーヘッドとシリンダーブロックを示す斜視図である。 図８は、本発明によるガス噴射チューブをシリンダーヘッドの吸気口に設置さ せる締結手段の一実施例を示す部分側断面図である。 図９は、本発明によるガス噴射チューブをシリンダーヘッドの吸気口に設置さ せる締結手段の他の実施例を示す図７に類似する図面である。 図１０は、本発明によるガス噴射チューブの一例を示す横断面図である。 図１１は、本発明によるガス噴射チューブの他の例を示す図１０に類似する図 面である。 図１２は、本発明によるガス噴射チューブのさらに他の例を示す図１０に類似 する図面である。 図１３は、本発明によるガス噴射チューブのさらに他の例を示す図１０に類似 する図面である。 図１４は、本発明による圧縮天然ガスエンジンの燃料供給システムの概略図で ある。 図１５は、図１４のヒュエルレールを示す詳細図である。 発明を実施するための最良形態 図３及び図４に示すように、圧縮天然ガスエンジン２０はシリンダーヘッド３ ０と前記シリンダーヘッド３０の下面に結合されたシリンダーブロック３２とを 含む。また、エンジン２０の燃焼室１２ではピストン２１が上下往復運動する。 前記シリンダーヘッド３０の所定位置には吸気口２４及び排気口２６が形成さ れており、前記吸気口及び排気口２４、２６の付近には電極２８ａを有する点火 プラグ２８が設置されている。前記吸気口２４及び排気口２６はそれぞれ吸気バ ルブ２５と排気バルブ２７により開閉される構造である。 また、所定直径のガス噴射チューブ２３が後述する締結手段４０によりシリン ダーヘッド３０に設置されており、前記ガス噴射チューブ２３の一端は、少し屈 曲され前記燃焼室２２に至る吸気口２４の内壁２４ａの一側に突出されており、 他端は後述するヒュエルレール６８に連通されている。 前記噴射チューブ２３は所定曲率半径（Ｒａ）を有するように設置されており 、チューブ２３により噴出された噴出ガス（Ｇ）は前記ピストン２１の加圧面２ １ａに対して鋭角をなしながらぶつかり、再び円を描きながら上方に反発される 。即ち、前記燃焼室２２内で噴出ガス（Ｇ）はタンブル運動することになる。前 記のようなガス噴射チューブ２３の構造及び設置位置は４バルブエンジンに適す る。 図５及び図６に示すように、圧縮天然ガスエンジン２０はシリンダーヘッド３ ０と前記シリンダーヘッド３０の下面に結合されたシリンダーブロック３２とを 含んでいる。 エンジン２０の燃焼室２２にはピストン２１が上下往復運動する。 前記シリンダーヘッド３０の所定位置には吸気口２４及び排気口２６が形成さ れており、前記吸気口及び排気口２４、２６の付近には電極２８ａを有する点火 プラグ２８が設置されている。前記吸気口２４及び排気口２６はそれぞれ吸気バ ルブ２５と排気バルブ２７により開閉される構造である。 また、所定直径のガス噴射チューブ２３が後述する締結手段４０によりシリン ダーヘッド３０に設置されており、前記ガス噴射チューブ２３の一端は、少し屈 曲され前記燃焼室２２に至る吸気口２４の内壁２４ａの一側に突出されており、 他端は後述するヒュエルレール６８に連通され、所定曲率半径（Ｒｂ）を有する 。 前記燃焼室２２の上部に位置するシリンダーヘッド３０の内側壁２２ａの一側 には凹溝５０を有するフローゼネレーティングヘッドマスク５１が突出形成され ている。前記ガス噴射チューブ２３から噴射されたガスはフローゼネレーティン グヘッドマスク５１の凹溝５０にぶつかりながら前記点火プラグ２８の電極２８ ａに案内され、燃焼室２２内で渦巻運動をする。 前記フローゼネレーティングヘッドマスク５１の凹溝５０はその断面が円弧形 である。 前記のようなガス噴射チューブ２３の構造及び設置位置は２バルブエンジンに 適する。 図７に示すように、エンジン２０には燃焼室２２を含んでいるシリンダーブロ ック３２と、吸気、排気口２４、２６、点火プラグ２８、ガス噴射チューブ２３ を含んでいるシリンダーヘッド３０が位置している。 前記ガス噴射チューブ２３はボルト４７の孔に押し込まれて固定され、前記ボ ルト４７はシリンダーヘッド３０のチューブ挿入用管４６に結合されている。 図８に示すように、ガス噴射チューブの締結手段は次のようである。締結手段 （４０）において、エンジン２０のシリンダーヘッド３０の外壁３０ａから冷却 水通路３６を通って吸気口２４の内壁２４ａを貫通する貫通孔４１が形成されて いる。前記孔４１は、一端にフランジ４２ａが形成され中央に孔４２ｂが形成さ れたブッシュ４２により閉鎖され、前記ブッシュ４２の底面は前記シリンダーヘ ッド３０の外壁３０ａの上面に溶接されており、前記ブッシュ４２の孔４２ｂに はガス噴射チューブ２３が押し込まれたボルト４３が螺合されており、前記孔４ ２ｂの下方開口部はリング形態のスペーサ４４が設置されることにより密閉され ており、このようになったブッシュ４２の上下側面はシーラ４５により密封され て天然ガスの漏洩を防止するようになっている。 ここで、ボルト４３の頭部４３ａの外周にはスパナ等の工具を差し込んで回す ことができるように、二つの挟持面４３ｃが形成されている。 図９に示すように、本発明によるガス噴射チューブを吸気口に設置するための 締結手段の他の実施例は次のようである。締結手段４０において、シリンダーヘ ッド３０は孔４６ａを有するチューブ挿入用管４６を含んでいる。前記孔４６ａ は冷却水通路３６を通って前記シリンダーヘッド３０の外壁３０ａから吸気目２ ４まで形成されており、前記ガス噴射チューブ３０が押し込まれたボルト４７が 前記孔４６ａと結合されている。前記ボルト４７の下方開目部はリング形態のス ペーサ４８により密閉され、このように構成された締結手段４０の上下及び側面 はシーラ４９により密封されて天然ガスの漏洩を防止するようになっている。 ここで、ボルト４７の頭部４７ａの外周にはスパナ等の工具を差し込んで回す ことができるように、二つの挟持面４７ｂが形成されている。 また、前記締結手段４０の二通りの実施例に適用されたシーラ４５、４９は一 般用途に広く使用される接着剤等を使用し、接着力が強い接着剤であればどのも のでも前記シーラ４５、４９として使用できる。 また、前記ボルト４７を前記孔４６ａに螺合しなく、他の固定方式（例えば、 溶接、接着材による結合、押込）を用いて固定することもできる。 図１０乃至図１３に示すように、図１０ではガス噴射チューブ２３の横断面が 円形であり、図１１では楕円形であり、図１２では長楕円形であり、図１３では ガス噴射チューブ２３の横断面が相互隔離された孔２３ａ、２３ｂが二つ形成さ れた形態のものに構成することにより、噴出ガス（Ｇ）の流れが２分岐されるよ うに構成されたものである。 図１４に示すように、本発明による圧縮天然ガスエンジンのフローゼネレーテ ィング装置は通常約２００ｋｇ／ｃｍ²の圧縮天然ガスを保管する複数（図示例 では二つ）のガス供給器６２が相互連通されており、前記ガス供給器６２には燃 料分配器６３が連結されており、一種の安全装置としての高圧燃料遮断バルブ６ １が前記燃料分配器６３に連結され、前記高圧燃料遮断バルブ６１には低圧燃料 遮断バルブ６７が連結され、前記高、低圧燃料遮断バルブ６１、６７の間には燃 料内に残留する不純物を濾過するガスフィルター６４と、前記容器６２から流入 された高圧のガスを圧力調節する圧力調節器６５とが設置されており、前記低圧 燃料遮断バルブ６７の出力ポートには一種のサージタンクの役割をするヒュエル レール６８が連結されており、前記ヒュエルレール６８にはガスインジェクタＩ １、Ｉ２、Ｉ３、Ｉ４が設置されており、これら各々のガスガスインジェクタＩ １、Ｉ２、Ｉ３、Ｉ４は所定直径を有するガス噴射チューブ２３に連通されてい る。 前記高圧及び低圧燃料遮断バルブ６１、６７と各々のガスインジェクタＩ１、 Ｉ２、Ｉ３、Ｉ４は電子制御装置６０に電気的に連結されている。 前記高圧燃料遮断バルブ６１は約２００ｋｇ／ｃｍ²の圧力下でも作動され、 制御が容易であり、応答速度が他のバルブより速いソレノイドバルブを使用して 構成し、作動電圧は１２Ｖである。 前記低圧燃料遮断バルブ６７は作動圧力が約１０ｋｇ／ｃｍ²以下であるソレ ノイドバルブであり、前記高圧燃料遮断バルブ６１とともに一種の安全装置とし ての役割をする。 前記インジェクタＩ１、Ｉ２、Ｉ３、Ｉ４はエンジン２０に適正量のガスを噴 射する装置である。 前記電子制御装置６０はエンジン２０が作動し得るように制御信号を出力する 装置である。 また、前記ガス供給器６２、燃料分配器６３、ガスフィルター６４、圧力調節 器６５、ヒュエルレール６８、高、低圧燃料遮断バルブ６１、６７は燃料供給ラ イン８０により互いに連通されている。 前記圧力調節器６５はガスの圧力を２段階に調節する（例えば、２００ｋｇ／ ｃｍ²→２０ｋｇ／ｃｍ²→６ｋｇ／ｃｍ²）。 前記エンジン２０は高圧縮比に改造したエンジンである。 図面符号７０はコンプレッサー７０（図示せず）から車両に装着された前記高 圧容器６２に天然ガスを充填するための装置である燃料充填具で、ガスの逆流を 防止するためのレリーフバルブ（図示せず）を含んでいる。 また、図面符号７１は車両内側に設置され、運転者の手動で作動されるボール タイプの燃料遮断バルブであり、７２は前記圧力調節器６５の入力ポートと減圧 チャンバー及び出力ポートにそれぞれ連結され、高圧、中圧、低圧の３種の圧力 を測定して各々を表示するようになった圧力ゲージを示す。 このように構成された本発明による圧縮天然ガスエンジンのフローゼネレーテ ィング装置の作用及び効果を説明すると次のようである。 始動スイッチ（Ignition Switch：図示せず）がオンとなると、電子制御装置 ６０から所定の制御信号が出力され、これにより高、低圧燃料遮断バルブ６１、 ６７には所定の制御信号が印加されて開放され、一つ以上のガス供給器６２に貯 蔵されている約２００ｋｇ／ｃｍ²の圧縮天然ガスが燃料自体の圧力で噴出され 、噴出されたガスは燃料分配管６３と高圧燃料遮断バルブ６１を経てからガスフ ィルター６４により不純物が濾過され、圧力調節器６５により約５〜６ｋｇ／ｃ ｍ²に減圧される。以後、ガスは低圧燃料遮断バルブ６７を介してヒュエルレー ル６８に流入される。一方、電子制御装置６０は制御信号を出力して、ヒュエル レール６８に設置されている複数のガスインジェクタＩ１、Ｉ２、Ｉ３、Ｉ４を 制御し、前記ガスインジェクタＩ１、Ｉ２、Ｉ３、Ｉ４は前記ヒュエルレール６ ８内でガス噴射チューブ２３に連結されているため、ガスはガス噴射チューブ２ ３によりエンジン２０内に噴射される。前記ガス噴射チューブ２３によりエンジ ン２０の燃焼室２２にガスが注入される時、注入されるガスの圧力が大気圧より は高いため、ガス注入速度が非常に速くなりガスは燃焼室２２内で燃焼されるこ とにより、エンジン２０が動力を得ることになる。 前記圧縮天然ガスエンジン２０は４バルブタイプであり、前記ガス噴射チュー ブ２３の設置位置が図３及び図４に示すような場合には、ガス噴射チューブ２３ から噴出される噴出ガス（Ｇ）が燃焼室２２内で上下運動するピストン２１の加 圧面２１ａに鋭角にぶつかり、非常に速い速度で燃焼室２２内にいっぱい満たさ れる。また、ガス噴射チューブ２３の横断面形状が一定大きさの細管であるので 、噴出される噴出ガス（Ｇ）は多少一定太さの幹状をなし、タンブルモーション を起こすことになる。 そして、前記噴出ガス（Ｇ）は燃焼室２２内で点火プラグ２８の点火により速 い燃焼が行われる。 一方、前記圧縮天然ガスエンジン２０が２バルブエンジンであり、前記ガス噴 射チューブ２３の設置位置が図５及び図６に示すような場合は、ガス噴射チュー ブ２３から噴出される噴出ガス（Ｇ）はフローゼネレーティングヘッドマスク５ １の凹溝５０にぶつかり、この凹溝５０により点火プラグ２８の電極に案内され 、ガス噴射チューブ２３の横断面が一定大きさの細管であるため、その噴出され る噴出ガス（Ｇ）は一定太さの幹状をなし、渦巻モーションを起こすことになる 。 そして、前記噴出ガス（Ｇ）は燃焼室２２内で点火プラグ２８の点火により速 い燃焼が行われる。 図１５に示すように、ヒュエルレール６８は複数のガスインジェクタＩ１、Ｉ ２、Ｉ３、Ｉ４と前記ガスインジェクタに連通されているガス噴射チューブ２３ とを含んでいる。前記ヒュエルレール６８の一側は低圧燃料遮断バルブ６７に連 結されている。 前記本発明による圧縮天然ガスエンジンのフローゼネレーティング装置におい て、ガス噴射チューブ２３は吸気口２４の末端部付近に設置されることが好まし い。 上述したように、本発明は従来圧縮天然ガスエンジンが速い燃焼をなすため屈 曲された吸気口を有するシリンダーヘッドを別に成形する必要がないので、製作 費用が節減され、エンジン製作が容易になる効果があり、ガス噴射チューブを介 して燃焼室内に速く流入されて満たされるだけでなく、点火プラグを直接通る構 造であるので、天然ガスの速い燃焼が可能になりエンジンの体積効率が極大化さ れるとともに最大出力を増大させ得る効果があるものである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． 所定位置に形成された吸気口及び排気口と点火プラグ有するシリンダーヘ ッドがあり、前記シリンダーヘッドとともに完全な燃焼室を形成するシリンダー ブロックを含み、ガス供給器からガスインジェクタ及び前記吸気口を介して燃焼 室に圧縮天然ガスを噴射させ点火プラグにより発火されるようになった圧縮天然 ガスエンジンにおいて、 一つ以上のガス供給器と、 前記ガス供給器から流入された圧縮天然ガスを減圧させる圧力調節器と、 前記圧力調節器からガスをエンジンに連続的に供給するとともに、圧縮天然ガ スを噴射する複数のガスインジェクタと前記ガスインジェクタに連通され前記エ ンジンの燃焼室に至る吸気口の内壁の一側に突出されて締結手段により設置され たガス噴射チューブとを含むヒュエルレールと、 前記ガス供給器、圧力調節器及びヒュエルレールを互いに連通させる燃料供給 ラインと、 前記ガスインジェクタに電気的に連結され、エンジンに適正量の天然ガスを注 入するように制御信号を出力する電子制御装置とから構成されたことを特徴とす る圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置。 ２． 前記ガス噴射チューブは全体的な形状が所定の曲率（Ｒａ）を有し、前記 チューブから噴出されるガスは前記燃焼室で往復運動するピストンの加圧面に対 して鋭角をなしながらぶつかり、タンブル運動を起こすようになったことを特徴 とする請求項１記載の圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置。 ３． 前記燃焼室の上部に位置するシリンダーヘッドの内側面の一側には、前記 ガス噴射チューブから噴射される噴出ガスを前記点火プラグの電極に案内するよ うになった曲面状の凹溝を有するフローゼネレーティングヘッドマスクがさらに 形成されて構成されたことを特徴とする請求項１記載の圧縮天然ガスフローゼネ レーティング装置。 ４． 前記フローゼネレーティングヘッドマスクの凹溝はその断面が円弧形であ り、前記凹溝に沿って案内される噴出ガスが旋回して点火プラグの電極を通りな がら前記燃焼室の内部で渦巻を起こすようになったことを特徴とする請求項３記 載の圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置。 ５． 前記ガス噴射チューブの横断面が円形であることを特徴とする請求項１記 載の圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置。 ６． 前記ガス噴射チューブの横断面が楕円形であることを特徴とする請求項１ 記載の圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置。 ７． 前記ガス噴射チューブの横断面が長円形であることを特徴とする請求項１ 記載の圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置。 ８． 前記ガス噴射チューブは二つの噴出口を有することを特徴とする請求項１ 記載の圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置。 ９． 前記締結手段は、前記圧縮天然ガスエンジンのシリンダーヘッドにこのシ リンダーヘッドの外壁から冷却水通路を通り前記吸気口の内壁を貫通する貫通孔 を形成し、一側端にフランジが形成され中央に孔が形成されたブッシュを、この 貫通孔を閉鎖し、前記ブッシュの孔を通じてガス噴射チューブが押込まれたボル トを結合するとともに、前記ブッシュの下方開口部をリング形態のスペーサで閉 鎖し、前記ブッシュの上下及び側面は天然ガスの漏洩を防止するためのシーラで シーリングして構成したことを特徴とする請求項１記載の圧縮天然ガスフローゼ ネレーティング装置。 １０． 前記締結手段は、前記圧縮天然ガスエンジンのシリンダーヘッドに形成 された冷却水通路を横切るチューブ挿入用管をシリンダーヘッドと一体に形成し 、このチューブ挿入管用管の中央に形成された孔に前記ガス噴射チューブが押込 まれたボルトを結合し、前記孔はリング形態のスペーサにより閉鎖し、前記ボル トの上下及び側面は天然ガスの漏洩を防止するためのシーラでシーリングして構 成したことを特徴とする請求項１記載の圧縮天然ガスフローゼネレーティング装 置。 １１． 前記ガス噴射チューブから噴出される噴出ガスの噴出圧力が大気圧より 高いことを特徴とする請求項１記載の圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置 。 １２． 前記大気圧より高い噴出ガスの噴出圧力が５〜６ｋｇ／ｃｍ²であるこ とを特徴とする請求項１１記載の圧縮天然ガスフローゼネレーティング装置。