JPH093522A - Refractory-coated lance - Google Patents
Refractory-coated lanceInfo
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- JPH093522A JPH093522A JP14740095A JP14740095A JPH093522A JP H093522 A JPH093522 A JP H093522A JP 14740095 A JP14740095 A JP 14740095A JP 14740095 A JP14740095 A JP 14740095A JP H093522 A JPH093522 A JP H093522A
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Abstract
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は取鍋、溶銑容器内での精
錬に際し、溶銑あるいは溶鋼等の溶融金属中に処理剤を
吹き込むために使用する耐火物被覆ランスに関するもの
である。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a refractory-coated lance used for blowing a treating agent into molten metal such as hot metal or molten steel during refining in a ladle or a hot metal container.
【0002】[0002]
【従来の技術】耐火物被覆ランスは、容器の溶融金属に
浸漬し、溶融金属の攪拌のためのガス、又は、ガスと共
に精錬剤のフラックスを溶融金属中に吹き込むために使
用される。Refractory coated lances are used to immerse a molten metal in a vessel and blow a gas for stirring the molten metal or a flux of refining agent with the gas into the molten metal.
【0003】耐火物被覆ランスから溶融金属中に吹き込
まれたガスは溶融金属中で気泡となり、その気泡が溶融
金属との比重差によって溶融金属中を上昇し、その途中
で溶融金属を攪拌し、かつ溶融金属中の介在物を吸着す
る。又、耐火物被覆ランスから溶融金属中に吹き込まれ
た精錬用フラックスは、例えば溶銑中の硫黄、燐等の溶
融金属中の不純物と反応した後、溶融金属表面に浮上す
ることによって不純物を除去する。更に、溶融金属表面
に浮上したフラックスは溶融金属表面を覆い、溶融金属
の表面からの放熱防止及び溶融金属中に浮遊している介
在物の吸収等の機能を有する。The gas blown into the molten metal from the refractory-coated lance becomes bubbles in the molten metal, and the bubbles rise in the molten metal due to the difference in specific gravity from the molten metal, and the molten metal is agitated on the way. And it adsorbs inclusions in the molten metal. The refining flux blown into the molten metal from the refractory-coated lance reacts with impurities in the molten metal, such as sulfur and phosphorus in the hot metal, and then floats on the surface of the molten metal to remove the impurities. . Further, the flux floating on the surface of the molten metal covers the surface of the molten metal and has the functions of preventing heat radiation from the surface of the molten metal and absorbing inclusions floating in the molten metal.
【0004】容器内での溶融金属の処理が完了すると、
耐火物被覆ランスは溶融金属から取り出され、耐火物被
覆ランス置場で放冷される。When the processing of the molten metal in the container is completed,
The refractory coated lance is removed from the molten metal and allowed to cool in the refractory coated lance yard.
【0005】耐火物被覆ランスは金属管からなる芯金の
下端近傍にガス吹き込み口を有し、芯金の外側は耐火物
で被覆されている。ガス及びフラックスは芯金の上端か
ら装入され、下端のガス吹き込み口から溶融金属中に吹
き込まれる。The refractory-coated lance has a gas blowing port near the lower end of a cored bar made of a metal tube, and the outside of the cored bar is coated with a refractory. Gas and flux are charged from the upper end of the cored bar, and are blown into the molten metal from the gas blowing port at the lower end.
【0006】[0006]
【発明が解決しょうとする課題】耐火物被覆ランスは、
上記のような過酷な使用環境で間欠的に繰り返して使用
されるので、耐用回数は低くなっている。[PROBLEMS TO BE SOLVED BY THE INVENTION]
Since it is repeatedly used intermittently in the harsh use environment as described above, the service life is low.
【0007】耐火物被覆ランスの耐用回数の低い原因
は、芯金と耐火物の熱膨張のアンバランスにより耐火物
に亀裂が発生して、耐火物が溶損する以前に芯金から剥
離するためである。即ち、耐火物被覆ランスが溶融金属
中に浸漬された状態では、耐火物は溶融金属から熱を受
け温度が上昇するが、芯金は吹き込みガスにより冷却さ
れている。一方、溶融金属を処理した後、次の溶融金属
の処理までの間は、耐火物被覆ランスは耐火物被覆ラン
ス置場で吹き込みガスを止めた状態で放冷されるので、
芯金は耐火物から熱を受けて加熱されて膨張し、逆に耐
火物は周りの雰囲気及び芯金から冷却されて収縮する。
このように、芯金と耐火物の熱膨張のアンバランスが発
生し、これにより耐火物に亀裂が発生して、耐火物が溶
損する以前に芯金から剥離する。The reason why the refractory-coated lance has a low service life is that cracks are generated in the refractory due to imbalance in thermal expansion of the core and the refractory, and the refractory is separated from the core before being melted and damaged. is there. That is, when the refractory-coated lance is immersed in the molten metal, the refractory receives heat from the molten metal and its temperature rises, but the core metal is cooled by the blowing gas. On the other hand, after processing the molten metal, until the next processing of the molten metal, the refractory coating lance is allowed to cool while blowing gas is stopped in the refractory coating lance storage area,
The cored bar receives heat from the refractory and is heated to expand, and conversely, the refractory is cooled from the surrounding atmosphere and the cored bar and contracts.
In this way, an imbalance in thermal expansion of the core metal and the refractory material occurs, which causes cracks in the refractory material and separates from the core metal before the refractory material melts.
【0008】この問題を解決するために、特開昭59−
145720号公報に示される方法が提案されている。
この方法は、耐火物被覆ランスで溶融金属を攪拌・精錬
処理した後、耐火物被覆ランス置場で待機中の耐火物被
覆ランスの芯金に、常温以下にした冷却ガスを流して冷
却し、芯金が耐火物の熱により膨張することを防止して
いる。In order to solve this problem, JP-A-59-
The method shown in Japanese Patent No. 145720 has been proposed.
This method involves stirring and refining the molten metal with a refractory-covered lance, then cooling the core metal of the refractory-covered lance waiting in the refractory-covered lance storage area by flowing a cooling gas at room temperature or lower to cool the core. It prevents the gold from expanding due to the heat of the refractory.
【0009】しかしながらこの方法では、溶融金属の処
理を行うガスの他に、耐火物被覆ランスの芯金を冷却す
るためのガス冷却装置が必要であり、設備的に複雑にな
るという問題があった。又、芯金に冷却ガスを流すため
に芯金が過剰に冷却されると、耐火物被覆ランスの耐火
物も過剰に冷却されるので、熱衝撃により耐火物に亀裂
が発生し耐用回数が低下するという問題があった。However, in this method, in addition to the gas for treating the molten metal, a gas cooling device for cooling the core metal of the refractory-coated lance is required, and there is a problem that the facility becomes complicated. . Further, if the core metal is excessively cooled to allow the cooling gas to flow through the core metal, the refractory material of the refractory-coated lance is also excessively cooled, so that cracks occur in the refractory material due to thermal shock and the service life is reduced. There was a problem of doing.
【0010】又、特開平3−111510号公報に示さ
れる技術は、中空耐火断熱素材を1〜20重量%含有す
るキャスタブルで芯金を被覆して、断熱効果を上げ、芯
金の温度上昇を防止するものであるが、芯金の温度はせ
いぜい500℃以下に抑えることが可能であるのみで、
芯金の膨張を防止していない。Further, in the technique disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 3-111510, the core metal is covered with a castable containing 1 to 20% by weight of a hollow refractory heat insulating material to enhance the heat insulating effect and increase the temperature of the core metal. Although it is to prevent it, the temperature of the core metal can be suppressed to 500 ° C or less at most,
It does not prevent the core metal from expanding.
【0011】この発明は、上記のような課題を解決する
ためになされたものであって、芯金が耐火物の熱により
膨張しても耐火物被覆ランスの耐火物に割れの生じない
耐火物被覆ランスを提供するものである。The present invention has been made in order to solve the above problems, and a refractory in which a refractory of a refractory-coated lance does not crack even if the core metal expands due to the heat of the refractory. A coated lance is provided.
【0012】[0012]
【課題を解決するための手段】本発明の耐火物被覆ラン
スは、芯金の回りに耐火物で被覆した耐火物被覆ランス
において、20℃を基準とした時の100℃から500
℃迄の温度範囲における平均線膨張係数が8×10-6/
K以下である金属を芯金とすることを特徴とするもので
ある。但し、ここでKは絶対温度を示している。The refractory-coated lance of the present invention is a refractory-coated lance in which a core metal is coated with a refractory, and the refractory-coated lance is 100 ° C. to 500 ° C. based on 20 ° C.
Average linear expansion coefficient in the temperature range up to ℃ 8 × 10 -6 /
A metal having a K or less is used as the core metal. However, K has shown absolute temperature here.
【0013】又、本発明の第2の発明は、第1の発明に
おいて、20℃を基準とした時の100℃から500℃
迄の温度範囲における平均線膨張係数の最大値と最小値
との差が3×10-6/K以下である金属を芯金とするこ
とを特徴とするものである。A second invention of the present invention is the same as the first invention, wherein 100 ° C to 500 ° C based on 20 ° C.
It is characterized in that a metal having a difference between the maximum value and the minimum value of the average linear expansion coefficient in the temperature range up to 3 × 10 −6 / K or less is used as the core metal.
【0014】[0014]
【作用】発明者等は溶銑の脱燐処理における窒素ガス吹
き込み用の耐火物被覆ランスの使用中と耐火物被覆ラン
ス置場での待機中における耐火物表面と芯金表面の温度
を測定した。ここで耐火物表面の測温位置は耐火物表面
から10mmの位置とした。耐火物被覆ランスの径は3
00mm、芯金の径は90mmで、処理時間は19分、
待機時間は24分である。測定結果を図5に示す。耐火
物表面温度は溶銑脱燐処理開始から上昇するが、処理終
了後には直ちに耐火物表面温度の低下が始まる。一方芯
金の表面温度も処理開始とともに上昇を始めるが、耐火
物表面と異なり処理後も10分ほど温度の上昇が続く。
これは処理時には窒素ガスを吹き込んでいるので芯金が
冷却されるのに対して、処理後は窒素ガスを止めるため
芯金は冷却されず、耐火物に蓄えられた熱によって加熱
されるためである。The inventors measured the temperatures of the refractory surface and the core metal surface during the use of the refractory-coated lance for blowing nitrogen gas in the dephosphorization treatment of the hot metal and during standby in the refractory-coated lance storage area. Here, the temperature measurement position on the refractory surface was set at a position 10 mm from the refractory surface. Refractory coating lance diameter is 3
00 mm, core diameter is 90 mm, processing time is 19 minutes,
The waiting time is 24 minutes. FIG. 5 shows the measurement results. The refractory surface temperature rises from the start of the hot metal dephosphorization treatment, but the refractory surface temperature begins to drop immediately after the end of the treatment. On the other hand, the surface temperature of the core metal also starts to rise with the start of the treatment, but unlike the refractory surface, the temperature continues to rise for about 10 minutes after the treatment.
This is because the core metal is cooled because nitrogen gas is blown during the treatment, whereas the core metal is not cooled because nitrogen gas is stopped after the treatment and is heated by the heat stored in the refractory. is there.
【0015】この測定結果では、芯金の表面温度は処理
中及び待機時中には最小値は150℃、最大450℃の
間に変動する。In this measurement result, the surface temperature of the core metal fluctuates between the minimum value of 150 ° C. and the maximum value of 450 ° C. during processing and during standby.
【0016】従来は芯金には炭素鋼が使用されており、
日本金属学会編の金属データブック116頁(丸善株式
会社発行)によれば、炭素鋼の平均線膨張係数は表1に
示すように、温度が高くなるほど大きくなり、炭素濃度
0.23%以下の所謂普通炭素鋼の0℃から500℃ま
での平均線膨張係数は13.9〜14.2×10-6/K
となっている。Conventionally, carbon steel has been used for the core metal,
According to the Metals Data Book 116 edited by the Japan Institute of Metals (published by Maruzen Co., Ltd.), the average linear expansion coefficient of carbon steel increases as the temperature increases and the carbon concentration is 0.23% or less, as shown in Table 1. The average linear expansion coefficient of so-called ordinary carbon steel from 0 ° C to 500 ° C is 13.9 to 14.2 × 10 -6 / K.
It has become.
【0017】温度t1 と温度t2 の間の平均線膨張係数
αは(1)式で与えられる。 α =(1/l0 )×(l2 −l1 )/(t2 −t1 ) ……… (1) 但し、l0 は0℃における長さ、l2 は温度t2 Kにお
ける長さ、そしてl1 は温度t1 Kにおける長さであ
り、本願ではt1 として20℃(293K)を採用して
いる。即ち本願の平均線膨張係数とは20℃からある温
度まで加熱した時の膨張率を温度1K当たりに換算した
値である。表1では0℃を基準に平均線膨張係数を算出
しているが、本願の20℃を基準とした場合と平均線膨
張係数に大差はない。The average linear expansion coefficient α between the temperatures t 1 and t 2 is given by the equation (1). α = (1 / l 0 ) × (l 2 −l 1 ) / (t 2 −t 1 ) ... (1) where l 0 is the length at 0 ° C. and l 2 is the length at temperature t 2 K Then, l 1 is the length at the temperature t 1 K, and 20 ° C. (293 K) is adopted as t 1 in the present application. That is, the average linear expansion coefficient in the present application is a value obtained by converting the expansion coefficient when heated from 20 ° C. to a certain temperature per 1K of temperature. In Table 1, the average linear expansion coefficient is calculated based on 0 ° C., but there is no great difference in the average linear expansion coefficient from the case of 20 ° C. of the present application.
【0018】[0018]
【表1】 [Table 1]
【0019】一方、耐火物の使用温度範囲での平均線膨
張係数は一般的に8×10-6/K以下である。On the other hand, the average linear expansion coefficient of the refractory material in the operating temperature range is generally 8 × 10 -6 / K or less.
【0020】このように耐火物と芯金金属との平均線膨
張係数に差があると、処理時、待機時の熱サイクルを受
けた時、耐火物の膨張が芯金の膨張に追いつかず、耐火
物に亀裂が発生する。特に処理直後の耐火物表面温度が
低下し、芯金の温度が上昇した時期に亀裂が発生しやす
い。If there is a difference in the average linear expansion coefficient between the refractory material and the metal core metal, the expansion of the refractory material cannot catch up with the expansion of the core metal when subjected to thermal cycles during processing and standby, Cracks occur in the refractory. In particular, the surface temperature of the refractory immediately after the treatment is lowered, and cracks are likely to occur when the temperature of the core metal is increased.
【0021】本発明において芯金の温度を100〜50
0℃としたのは、耐火物被覆ランスは繰り返し使用され
るため、芯金の温度が100℃以下に冷却されるまで放
置されることは通常ないことと、芯金の温度が100℃
未満では耐火物被覆ランスを溶湯に挿入する時の耐火物
の温度と芯金の温度差が大きいために耐火物に亀裂が発
生するので本発明の目的を達成されないからであり、5
00℃を上限としたのは本発明の目的上これ以上の温度
を必要としないことによるものである。In the present invention, the temperature of the core metal is 100 to 50.
The temperature of 0 ° C was set because the refractory-coated lance is repeatedly used, and therefore it is not normally left to stand until the temperature of the cored bar is cooled to 100 ° C or less, and the temperature of the cored bar is 100 ° C.
If it is less than 5, the temperature difference between the temperature of the refractory when inserting the refractory-coated lance into the molten metal and the temperature of the core metal is large, and cracks occur in the refractory, so that the object of the present invention cannot be achieved.
The upper limit of 00 ° C. is that no higher temperature is required for the purpose of the present invention.
【0022】芯金の使用温度である100〜500℃の
温度範囲で耐火物の平均線膨張係数に近い8×10-6/
K以下の平均線膨張係数を持った金属を芯金とすること
により、処理時、待機時の熱サイクルを受けた場合にお
いても、耐火物の温度挙動と芯金の温度挙動による両者
の膨張量、収縮量が近くなるため、耐火物の亀裂が抑制
できる。In the temperature range of 100 to 500 ° C. which is the operating temperature of the core metal, the average linear expansion coefficient of the refractory material is close to 8 × 10 -6 /
By using a metal having an average linear expansion coefficient of K or less as the core metal, the expansion amount of both the refractory and the core metal due to the temperature behavior of the refractory even when subjected to a thermal cycle during processing and standby. Since the amount of shrinkage is close, cracking of the refractory can be suppressed.
【0023】又、100〜500℃の温度範囲で平均線
膨張係数が8×10-6/K以下であっても、平均線膨張
係数が急激に変化すると、平均線膨張率の急激な変化に
より耐火物に亀裂を発生させる。そのため、100〜5
00℃の温度範囲での平均線膨張係数の最大値と最小値
の差が3×10-6/K以下であることが望ましい。Even if the average linear expansion coefficient is 8 × 10 −6 / K or less in the temperature range of 100 to 500 ° C., if the average linear expansion coefficient changes abruptly, the average linear expansion coefficient changes abruptly. Cause cracks in refractory materials. Therefore, 100 to 5
The difference between the maximum value and the minimum value of the average linear expansion coefficient in the temperature range of 00 ° C. is preferably 3 × 10 −6 / K or less.
【0024】[0024]
【実施例】本発明の実施例を図面に基づいて説明する。Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
【0025】図1に示すように容器1に溶融金属2を注
入し、耐火物被覆ランス3を溶融金属2に浸漬させて、
耐火物被覆ランス3から溶融金属2の攪拌のためのガ
ス、又は溶融金属2の精錬のためのガス及びフラックス
を吹き込んでいる。As shown in FIG. 1, the molten metal 2 is poured into the container 1, the refractory-coated lance 3 is dipped in the molten metal 2,
Gas for agitating the molten metal 2, or gas and a flux for refining the molten metal 2 are blown from the refractory coating lance 3.
【0026】耐火物被覆ランス3からガス及びフラック
スが溶融金属2中に吹き込まれ、4は吹き込まれたガス
気泡であり、このガス気泡は溶融金属2との比重差で溶
融金属2中を上昇し、その途中に溶融金属2の攪拌及び
溶融金属2中の介在物を吸着する機能を有している。5
はスラグで溶融金属2の表面からの放熱防止及び溶融金
属2中に浮遊している介在物の吸収等の機能を有してい
る。Gas and flux are blown into the molten metal 2 from the refractory coating lance 3 and 4 is blown gas bubbles. The gas bubbles rise in the molten metal 2 due to the difference in specific gravity from the molten metal 2. In the middle of the process, it has a function of stirring the molten metal 2 and adsorbing inclusions in the molten metal 2. 5
Has a function of preventing heat radiation from the surface of the molten metal 2 by the slag and absorbing inclusions floating in the molten metal 2.
【0027】容器1内での溶融金属2の攪拌及び精錬が
完了すると、耐火物被覆ランス3は溶融金属2中から取
り出され、耐火物被覆ランス3の置場で自然放冷され
る。When the stirring and refining of the molten metal 2 in the container 1 are completed, the refractory coating lance 3 is taken out of the molten metal 2 and naturally cooled in the place of the refractory coating lance 3.
【0028】耐火物被覆ランス3は図2に示すような構
造を有している。芯金6はその下端近傍にガス吹き込み
口7を有している。そして芯金6の外側は耐火物8で被
覆されている。攪拌のガス、又は精錬のガス及びフラッ
クスは芯金6の上端から注入され、下端のガス吹き込み
口7から溶融金属2中に吹き込まれる。The refractory coating lance 3 has a structure as shown in FIG. The cored bar 6 has a gas blowing port 7 near its lower end. The outside of the cored bar 6 is covered with a refractory material 8. The stirring gas or the refining gas and flux is injected from the upper end of the cored bar 6 and blown into the molten metal 2 from the gas injection port 7 at the lower end.
【0029】(実施例1)図1は本発明の実施例を示す
溶融金属容器と耐火物被覆ランスの断面図で、溶融金属
として溶銑を処理する場合を示す。溶融金属容器の容量
は200t、耐火物被覆ランスの長さは8150mm、
耐火物被覆ランスの径は300mm、芯金の径は90m
mで、攪拌ガスとして窒素ガス、吹き込みフラックスと
してCaOを使用した。(Embodiment 1) FIG. 1 is a cross-sectional view of a molten metal container and a refractory-coated lance showing an embodiment of the present invention, showing a case where hot metal is treated as molten metal. The capacity of the molten metal container is 200 t, the length of the refractory coating lance is 8150 mm,
The diameter of the refractory coated lance is 300 mm, the diameter of the core metal is 90 m
m, nitrogen gas was used as the stirring gas, and CaO was used as the blowing flux.
【0030】芯金に被覆する耐火物はアルミナ・スピネ
ルキャスタブルを用いた。この耐火物被覆ランスを用い
て溶銑の脱硫処理を行った。芯金の金属としては鉄−N
i(Niは約30%、残部は鉄)合金で、この合金の2
0℃を基準とした時の温度と平均線膨張係数との関係を
図3に示す。図3に示すように20℃から100℃迄の
平均線膨張係数は0.8×10-6/K、20℃から50
0℃迄の平均線膨張係数は7.4×10-6/Kであり、
100℃から500℃迄の温度範囲における平均線膨張
係数は8×10-6/Kより小さい値である。Alumina spinel castable was used as the refractory material coated on the core metal. Using this refractory-coated lance, hot metal was desulfurized. Iron-N as the core metal
i (Ni is about 30%, balance is iron) alloy,
FIG. 3 shows the relationship between the temperature and the average linear expansion coefficient with 0 ° C. as the reference. As shown in Fig. 3, the average linear expansion coefficient from 20 ℃ to 100 ℃ is 0.8 × 10 -6 / K, from 20 ℃ to 50 ℃.
The average coefficient of linear expansion up to 0 ° C is 7.4 × 10 -6 / K,
The average linear expansion coefficient in the temperature range from 100 ° C. to 500 ° C. is less than 8 × 10 −6 / K.
【0031】溶銑の脱硫処理の処理時間は17分、待機
時間は27分である。この条件で繰り返し使用した時の
耐火物被覆ランスの耐用回数の比較を行った結果、本発
明による耐火物被覆ランスの耐用回数は平均45回であ
るのに対して、従来の炭素鋼の芯金を用いた耐火物被覆
ランスの寿命は30回となり著しく向上した。尚、本発
明の耐火物被覆ランスに亀裂は発生しなかった。The hot metal desulfurization time is 17 minutes and the standby time is 27 minutes. As a result of comparing the number of times the refractory-coated lances were used repeatedly under these conditions, the average number of times the refractory-coated lances of the present invention were used was 45, while the conventional carbon steel core bar was used. The life of the refractory coating lance using was 30 times, which was a remarkable improvement. No crack was generated in the refractory-coated lance of the present invention.
【0032】(実施例2)実施例1と同一の溶融金属容
器、同一形状の耐火物被覆ランスで、溶銑の同一の処理
を実施した。(Example 2) The same molten metal container and refractory-coated lance having the same shape as in Example 1 were used to perform the same hot metal treatment.
【0033】芯金に被覆する耐火物はアルミナ・スピネ
ルキャスタブルを用いた。この耐火物被覆ランスを用い
て溶銑の脱硫処理を行った。芯金の金属としては鉄−N
i−Co(Niは約30%、Coは約15%、残部は
鉄)合金で、この合金の20℃を基準とした時の温度と
平均線膨張係数との関係を図4に示す。図4に示すよう
に20℃から100℃迄の平均線膨張係数は4.2×1
0-6/K、20℃から500℃までの平均線膨張係数は
5.8×10-6/Kであり、100℃から500℃の範
囲での平均線膨張係数の最小値は約300℃における
3.8×10-6/Kで、最大値は500℃における5.
8×10-6/Kで、最大値と最小値との差は2×10-6
/Kである。Alumina spinel castable was used as the refractory material coated on the core metal. Using this refractory-coated lance, hot metal was desulfurized. Iron-N as the core metal
An i-Co (Ni is about 30%, Co is about 15%, and the balance is iron) alloy, and the relationship between the temperature and the average linear expansion coefficient when this alloy is set to 20 ° C. is shown in FIG. As shown in Fig. 4, the average linear expansion coefficient from 20 ℃ to 100 ℃ is 4.2 × 1.
0 -6 / K, the average linear expansion coefficient from 20 ℃ to 500 ℃ is 5.8 × 10 -6 / K, the minimum value of the average linear expansion coefficient from 100 ℃ to 500 ℃ is about 300 ℃ At 3.8 × 10 −6 / K and the maximum value at 500 ° C. is 5.
8 × 10 -6 / K, the difference between the maximum and minimum is 2 × 10 -6
/ K.
【0034】溶銑の脱硫処理の処理時間は17分、待機
時間は27分である。この条件で繰り返し使用した時の
耐火物被覆ランスの耐用回数の比較を行った結果、本発
明による耐火物被覆ランスの耐用回数は平均60回であ
るのに対して、従来の炭素鋼の芯金を用いた耐火物被覆
ランスの寿命は30回となり、著しく向上した。尚、本
発明の耐火物被覆ランスの亀裂は発生しなかった。The desulfurization treatment of the hot metal is 17 minutes and the waiting time is 27 minutes. As a result of comparing the number of times the refractory-coated lances were used repeatedly under these conditions, the average number of times the refractory-coated lances of the present invention were used was 60, while the conventional carbon steel cored bar was used. The life of the refractory-coated lance using was 30 times, which was a marked improvement. No cracks were formed on the refractory-coated lance of the present invention.
【0035】尚、通常金属の平均線膨張係数は高いの
で、平均線膨張係数の下限は限定していないが、0.5
×10-6/K以下になると、逆に芯金の膨張が耐火物の
膨張に追いつかず、芯金から耐火物が剥離、脱落し易く
なるので、0.5×10-6/K以上が望ましい。又、芯
金の外周部の被覆部に断熱効果の高い耐火物等を設け断
熱効果を上げることで芯金の表面温度が低くなるので、
更に耐火物被覆ランスの耐用回数が向上する。Since the average linear expansion coefficient of ordinary metals is high, the lower limit of the average linear expansion coefficient is not limited, but 0.5
When × falls below 10 -6 / K, contrary not keep up with the expansion of the expansion refractory metal core, refractory from the metal core is peeled off, so easily fall off, more than 0.5 × 10 -6 / K desirable. Also, by providing a refractory material or the like having a high heat insulating effect on the outer peripheral portion of the core metal to improve the heat insulating effect, the surface temperature of the core metal becomes low,
Further, the service life of the refractory-covered lance is improved.
【0036】[0036]
【発明の効果】本発明によれば、耐火物被覆ランスの芯
金に低い平均線膨張係数の金属を用いているので、耐火
物の亀裂が発生せず、耐火物被覆ランスの耐用回数の延
長ができる。According to the present invention, since a metal having a low average linear expansion coefficient is used for the core metal of the refractory-covered lance, cracks of the refractory-free material do not occur and the number of times the refractory-covered lance is used is extended. You can
【図1】本発明の実施例に用いられた溶融金属処理装置
の概要図である。FIG. 1 is a schematic diagram of a molten metal processing apparatus used in an example of the present invention.
【図2】本発明の実施例に用いられた耐火物被覆ランス
の概要図である。FIG. 2 is a schematic view of a refractory coating lance used in an example of the present invention.
【図3】本発明の実施例1に用いられた芯金金属の温度
と20℃を基準とした時の平均線膨張係数との関係を示
す図である。FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the temperature of the metal core metal used in Example 1 of the present invention and the average linear expansion coefficient with 20 ° C. as a reference.
【図4】本発明の実施例2に用いられた芯金金属の温度
と20℃を基準とした時の平均線膨張係数との関係を示
す図である。FIG. 4 is a diagram showing the relationship between the temperature of the core metal used in Example 2 of the present invention and the average linear expansion coefficient when 20 ° C. is used as a reference.
【図5】耐火物被覆ランスの使用中及び置場での待機中
の耐火物の表面温度及び芯金表面温度と経過時間との関
係を示す図である。FIG. 5 is a diagram showing the relationship between the surface temperature of the refractory and the surface temperature of the cored bar during use of the refractory-coated lance and standby in the storage space and the elapsed time.
1 溶融金属容器 2 溶融金属 3 耐火物被覆ランス 4 ガス気泡 5 スラグ 6 芯金 7 ガス吹き込み口 8 耐火物 1 Molten Metal Container 2 Molten Metal 3 Refractory Coated Lance 4 Gas Bubble 5 Slag 6 Core Bar 7 Gas Inlet 8 Refractory
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 達人 東京都千代田区丸の内一丁目1番2号 日 本鋼管株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Inventor Tatsuto Takahashi 1-2-1, Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nihon Steel Pipe Co., Ltd.
Claims (2)
覆ランスにおいて、20℃を基準とした時の100℃か
ら500℃迄の温度範囲における平均線膨張係数が8×
10-6/K以下である金属を芯金とすることを特徴とす
る耐火物被覆ランス。但しKは絶対温度である。1. A refractory-coated lance in which a core metal is coated with a refractory material has an average linear expansion coefficient of 8 × in a temperature range of 100 ° C. to 500 ° C. with reference to 20 ° C.
A refractory-coated lance characterized by using a metal having a metal content of 10 -6 / K or less as a core metal. However, K is an absolute temperature.
00℃迄の温度範囲における平均線膨張係数の最大値と
最小値との差が3×10-6/K以下である金属を芯金と
することを特徴とする請求項1に記載の耐火物被覆ラン
ス。2. From 100 ° C. based on 20 ° C. to 5
The refractory material according to claim 1, wherein a metal having a difference between the maximum value and the minimum value of the average linear expansion coefficient in the temperature range up to 00 ° C of 3 × 10 -6 / K or less is used as the core metal. Coated lance.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14740095A JPH093522A (en) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | Refractory-coated lance |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14740095A JPH093522A (en) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | Refractory-coated lance |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH093522A true JPH093522A (en) | 1997-01-07 |
Family
ID=15429437
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14740095A Pending JPH093522A (en) | 1995-06-14 | 1995-06-14 | Refractory-coated lance |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH093522A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006338811A (en) * | 2005-06-03 | 2006-12-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Optical pickup and its adjusting device |
-
1995
- 1995-06-14 JP JP14740095A patent/JPH093522A/en active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006338811A (en) * | 2005-06-03 | 2006-12-14 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Optical pickup and its adjusting device |
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Date | Code | Title | Description |
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