JPH09328561A - 摩擦材 - Google Patents
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- JPH09328561A JPH09328561A JP15067596A JP15067596A JPH09328561A JP H09328561 A JPH09328561 A JP H09328561A JP 15067596 A JP15067596 A JP 15067596A JP 15067596 A JP15067596 A JP 15067596A JP H09328561 A JPH09328561 A JP H09328561A
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Abstract
れる摩擦材の摩擦摩耗特性の改良。 【解決手段】樹脂に基材を配合した混合物を結着成形し
てなる摩擦材において、基材として、チタン酸アルカリ
金属結晶粒と、モース硬度6〜8の無機酸化物粒子とが
結合した複合粒子からなる複合化合物粉末を適量(約3
〜50重量%)配合する。チタン酸アルカリ金属は六チ
タン酸カリウムが好適であり、無機酸化物は、酸化マグ
ネシウム,酸化鉄,酸化ジクコニウム,酸化珪素,ジル
コン等である。無機酸化物粒の含有量は1〜30重量
%、複合粒子の粒径は10〜100μm(平均)、無機
酸化物粒の粒径は1〜10μm(平均)が好ましい。
Description
両,航空機,産業機械類等の制動装置におけるブレーキ
ライニング,ディスクパッド,クラッチフェーシング等
の摺動面を構成する摩擦材に関する。
ール樹脂,エポキシ樹脂等)を結合剤としてこれに基材
を分散し、必要に応じて摩擦・摩耗調整剤(硫酸バリウ
ム等)を添加した混合物を加熱・加圧下に結着成形する
ことにより製造される。従来よりアスベスト繊維を基材
成分とする摩擦材が使用されてきたが、摩擦面の高温化
に伴う摩耗損傷が著しく、摩擦係数の急激な低下・フェ
ード現象を生じ易い。またアスベスト繊維には発がん性
の問題も指摘されている。このため、アスベスト代替品
の開発が進められ、六チタン酸カリウム(K2 Ti6 O
13)に代表されるチタン酸アルカリ金属繊維の実用化が
試みられている。チタン酸アルカリ金属粉末は主とし
て、ウィスカないし多結晶繊維状粒子からなる粉末とし
て製造されているが、樹脂中の均一分散性、摩擦材の変
形(反り・歪み)の低減・寸法精度改善等の観点から、
繊維形状のものに代え、球状粒子からなる粉末を使用す
ることも提案されている(特開平7−53214号公
報)。
の小型化、軽量化等の要請に対処するには、高い摩擦係
数をもち、低速度から高速度域に亘つて高摩擦係数を安
定に維持し得る摩擦材が要求される。上記六チタン酸カ
リウム等のチタン酸アルカリ金属粉末は、強度,耐熱
性,耐摩耗性,補強性等にすぐれ、かつ摩擦材として適
度の硬度を有する材料であり、アスベスト繊維を基材成
分とする従来の摩擦材を凌ぐ改良された摩擦摩耗特性を
得ることを可能とする。本発明は、チタン酸アルカリ金
属の特性を活かしながら、更に改良された摩擦摩耗特性
を有する摩擦材を提供しようとするものである。
に基材を配合した混合物を結着成形してなる摩擦材にお
いて、基材として、チタン酸アルカリ金属結晶粒と、モ
ース硬度6〜8の無機酸化物粒とが結合した複合粒子か
らなるチタン酸アルカリ金属系複合化合物粉末が配合さ
れていることを特徴としている。
る上記チタン酸アルカリ金属系複合化合物粉末は、チタ
ン酸アルカリ金属結晶を基本構成相とし、これにモース
硬度6〜8の無機酸化物粒が結合した複合粒子構造を有
している効果として、チタン酸アルカリ金属の単相粉
末、またはチタン酸アルカリ金属粉末と上記無機酸化物
粒との単なる混合粉末では得られない摩擦特性を摩擦材
に付与し、相手材を攻撃することなく、低速度域から高
速度域にわたって高摩擦係数を安定に維持することを可
能にする。
相であるチタン酸アルカリ金属は、下記一般式〔1〕 A2 Tin O2n+1 … 〔1〕 〔式中,Aは,K,Na,Li,Rb等のアルカリ金
属,nは3〜8である〕で表される。その具体例とし
て、三チタン酸ナトリウム(Na2 Ti3 O7 )、四チ
タン酸カリウム(K2 Ti4 O9 )、六チタン酸カリウ
ム(K2 Ti6 O13)等が挙げられる。殊に、六チタン
酸カリウムは、熱的安定性,耐摩耗性,強度等の点から
基本構成相として最も好適である。
合粒子を形成するモース硬度6〜8の無機酸化物粒は、
例えば、MgO(モース硬度: 6),Fe3 O4 (同:
6),ZrO2 (同: 7.5),SiO2 (同: 7),
SiZrO4 (ジルコン)(同: 7.5),Cr2 O3
(同: 6.5)等が挙げられる。酸化物系セラミックス
は摩擦材の基材成分として必要な耐熱性,化学的安定等
を備えている。無機酸化物粒の材種を、モース硬度6〜
8のものに限定したのは、それより低い硬度では、チタ
ン酸アルカリ金属結晶(例えば、六チタン酸カリウムの
モース硬度は約3〜4)との複合効果がなく、またそれ
より高い硬度の粒子では、摩擦材の対面損傷性を悪くす
るからである。
物粒の材種は必ずしも1種に限定されず、2種以上の無
機酸化物粒がチタン酸アルカリ金属結晶粒と結合した粒
子構造を有するものであってもよい。複合化合物粉末中
の上記無機酸化物粒の含有量(2種以上の無機酸化物粒
が混在する場合はその合計量)は、1〜30重量%の範
囲であるのが好ましい。含有量がこれに満たないと、無
機酸化物粒の複合効果が十分に発現されず、他方これを
超えて多量に配合すると、基本構成相であるチタン酸ア
ルカリ金属結晶の特性が弱められるからである。
操作性および分散効果の点から、平均粒径約10〜10
0μmの範囲が程度が適当である。無機酸化物粒の粒径
は、約1〜10μmであるのが好ましい。粒径が1μm
に満たない微細径では、安定した高摩擦係数を保持する
ことが困難となり、10μmを超える粗大粒子では、対
面損傷性が悪化する。また、樹脂に対する複合化合物粉
末の配合割合は、約3〜50重量%の範囲が適当であ
る。約3重量%より少ないと、その配合効果が少なく、
他方50重量%をを越えると、摩擦・摩耗特性の改善効
果は飽和し、それ以上に増量する利益がないからであ
る。
加熱によりTiO2 を生成するチタン化合物)粉末と、
A2 O(または加熱によりA2 Oを生成するアルカリ金
属化合物)粉末と、モース硬度6〜8の無機酸化物粉末
の1種もしくは2種以上を混合し、これを造粒処理によ
り適当な粒径の造粒粉として焼成処理することにより製
造される。粉末の粒径は、造粒粉の粒度により制御する
ことができる。すなわち、造粒粉を焼成処理した後、焼
成物に振動ふるい等の簡単な解砕処理を施すことによ
り、造粒粉とほぼ同一の真球に近い球形状と粒径を有す
る複合粒子からなる粉末を収得することができる(後記
参考例参照)。
複合化合物粉末と共に、公知の他材種を複合的に配合す
ることもできる。例えばポリアミド(ナイロン)繊維,
アラミド繊維,スチール繊維,ステンレス繊維,銅繊
維,黄銅繊維,炭素繊維,ガラス繊維,アルミナ・シリ
カ繊維,ロックウール,木質パルプ等が挙げられる。こ
れらはその1種〜2種以上が任意に選択され、配合量は
特に限定されないが、複合化合物粉末との合計量で約1
0〜65重量%となる範囲で配合してよい。基材は必要
に応じ、分散性、結合剤樹脂との結着性の向上等を目的
として、シラン系カップリング剤(アミノシラン,ビニ
ルシラン,エポキシシラン,メタアクリロキシラン,メ
ルカプトキシラン等)、またはチタネート系カップリン
グ剤(イソプロピルトリイソステアロイルチタネート,
ジ(ジオクチルパイロホスフェート)エチレンチタネー
ト等)による表面処理(カップリング処理)が常法に従
って施されて使用される。
擦摩耗調整剤、例えば、加硫もしくは未加硫の天然・合
成ゴム粉末,カシュー樹脂粉粒体,レジンダスト,ゴム
ダスト等の有機物粉末、天然・人造黒鉛,二硫化モリブ
デン,三硫化アンチモン,硫酸バリウム,炭酸カルシウ
ム等の無機質粉末、銅,アルミニウム,亜鉛,鉄等の金
属粉末、アルミナ,シリカ,酸化クロム,酸化銅,三酸
化アンチモン,酸化チタン,酸化鉄等の酸化物粉末等か
ら選ばれる1種ないし2種以上の成分が、摩擦摩耗特性
(摩擦係数,摩耗抵抗性,振動特性,ナキ等)の改善を
目的として適量(例えば20〜70重量%)配合され
る。また、各種添加剤、例えば防錆剤、潤滑剤、研削剤
等が、その用途・使用態様等に応じて適量配合(例えば
50重量%以下)されることも通常の摩擦材と異ならな
い。
材種、例えばフェノール樹脂,ホルムアルデヒド樹脂,
エポキシ樹脂,シリコーン樹脂等の熱硬化性樹脂、また
はこれらの変性(カシュー油変性,乾性変性等)熱硬化
性樹脂、天然ゴム、スチレンブタジエンゴム,ニトリル
ゴム等のゴム系樹脂等が挙げられる。
物の調製は、基材成分として上記複合化合物粉末が使用
される点を除いて、従来一般の摩擦材と異ならず、また
その製造工程にも特別の条件ないし制限は課せられな
い。すなわち、基材を結合剤樹脂中に分散し、必要に応
じて配合される摩擦摩耗調整剤、および防錆剤,潤滑
剤,研削剤等を添加し、均一に混合して原料組成物を調
製し、予備成形についで金型成形等により、加熱・加圧
下(加圧力約10〜40MPa,温度約150〜200
℃)に結着成形を行い、型から取り出した後、所望によ
り加熱炉内で熱処理(温度約150〜200℃,保持時
間約1〜12Hr)を施し、しかる後その成形体に機械
加工、研磨加工を加えて所定の形状を有する摩擦材に仕
上げる。別法として、原料組成物を、水等に分散懸濁さ
せ、抄き網で抄きあげ、搾水してシートを抄造し、その
適当枚数を重ね、加熱・加圧下に結着成形する工程を経
由し、その成形体を機械加工,研磨加工して所定の摩擦
材を得ることもできる。
のとおりである(粉末P1 〜P5 の製造は後記参考例参
照)。比較例( No.11 〜No.13 )におけ基材成分として
配合している六チタン酸カリウム結晶粉末および無機酸
化物粉末の平均粒径は、それぞれ40μm、および5μ
mである。
温,時間: 1分間)の後、金型による結着成形(加圧
力: 15MPa,温度: 170 ℃,加圧保持時間:5分
間)を行い、成形後、離型して乾燥炉で熱処理(180 ℃
に3時間保持) を施す。その後、所定寸法に切断し、研
磨加工を加えて供試摩擦材( ディスクパッド) を得る。
置ダイナモメータ試験方法」による第2効力試験を行
い、表2の下欄に示す結果を得た。「対面損傷性」は、
試験後の相手材(材種: FC 250)の摩擦面の肉眼観察に
よる摩耗状況を対比したものである(◎: 摩耗損傷極め
て軽微、○: 軽微、△: やや多い)。 (試験条件) 制動初速度: 50Km / h, 100Km / h。 減速度 : 0.3G
摩擦材(No.1〜6)は、比較例の摩擦材No.11 (基材成
分: 六チタン酸カリウム粉末)や、No.12 (基材成分:
無機酸化物粉末)、No.13 (基材成分: 六チタン酸カリ
ウム粉末と無機酸化物粉末の混合粉末)に比し、高い摩
擦係数μを安定に維持している。また、相手材攻撃性
も、摩擦材No.12 (基材成分: 無機酸化物粉末)やNo.1
3 (基材成分: 六チタン酸カリウム粉末と無機酸化物粉
末の混合粉末)のものに比し優れており、摩擦材No.11
(基材成分: 六チタン酸カリウム粉末)に準じた良好な
対面損傷性を有している。
チタン(精製アナターゼ)粉末とアルカリ金属化合物の
粉末、およびモース硬度6〜8の無機酸化物粉末を配合
する。これに適量の水を加えてスラリーを調製し、湿式
噴霧乾燥機(スプレードライヤー)で処理し、乾燥物と
して造粒粉(平均粒径約40μm)を得る。乾燥物をア
ルミナるつぼに入れ、電気炉で焼成処理(処理時間:2
Hr)する。焼成処理の後、焼成反応生成物を振動篩に
かけて複合化合物粉末を得る。表3に、原料粉末混合物
の配合組成、焼成処理温度、および得られた複合化合物
粉末の粒子構成を示す。複合化合物粉末は、六チタン酸
カリウム結晶と無機酸化物粒からなる混相構造を有して
いる。粒子の形状(球形状)および粒径は造粒粉のそれ
と実質的に同じである。
属系複合化合物粉末の配合効果として、改良された摩擦
摩耗特性を有し、自動車,車両,航空機,各種産業機械
類の制動装置を構成するブレーキライニング,ディスク
パッド,クラッチフェーシング等として有用であり、制
動装置の小型化・軽量化等への対応を可能とし、制動機
能の向上・安定化、耐久性の改善等に寄与するものであ
る。
Claims (3)
- 【請求項1】 樹脂に基材を配合した混合物を結着成形
してなる摩擦材において、基材として、チタン酸アルカ
リ金属結晶粒と、モース硬度6〜8の無機酸化物粒とが
結合した複合粒子からなるチタン酸アルカリ金属系複合
化合物粉末が配合されていることを特徴とする摩擦材。 - 【請求項2】 複合粒子の平均粒径: 10〜100μ
m、無機酸化物粒の平均粒径: 1〜10μm、無機酸化
物粒の含有量: 1〜30重量%であることを特徴とする
請求項1に記載の摩擦材。 - 【請求項3】 チタン酸アルカリ金属結晶が、六チタン
酸カリウム結晶であることを特徴とする請求項1または
請求項2に記載の摩擦材。
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009067639A (ja) * | 2007-09-14 | 2009-04-02 | Kubota Corp | 非晶質複合チタン酸アルカリ金属組成物及び摩擦材 |
WO2016175284A1 (ja) * | 2015-04-28 | 2016-11-03 | 戸田工業株式会社 | 摩擦材用充填材 |
JP2017114699A (ja) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | 大塚化学株式会社 | 多孔質複合粒子及びその製造方法 |
-
1996
- 1996-06-12 JP JP15067596A patent/JP3292973B2/ja not_active Expired - Fee Related
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WO2016175284A1 (ja) * | 2015-04-28 | 2016-11-03 | 戸田工業株式会社 | 摩擦材用充填材 |
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JP2017114699A (ja) * | 2015-12-21 | 2017-06-29 | 大塚化学株式会社 | 多孔質複合粒子及びその製造方法 |
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