JPH09325111A

JPH09325111A - 液体粘度測定装置

Info

Publication number: JPH09325111A
Application number: JP14266096A
Authority: JP
Inventors: Masaru Tanabe; 大田辺
Original assignee: Riken Corp
Current assignee: Riken Corp
Priority date: 1996-06-05
Filing date: 1996-06-05
Publication date: 1997-12-16

Abstract

(57)【要約】【課題】小型、軽量でかつ取扱いの容易な液体粘度測
定装置により液体の粘度に対する温度特性による発振周
波数の変動を除去して液体の粘度を測定する。【解決手段】少なくとも液体中に浸漬される液中発振
回路を含むセンサユニットと、演算ユニットと、センサ
ユニットと演算ユニットとを連結する導線を含む可撓性
チューブとを備え、特定の周波数で発振する出力を発生
する基準発振回路と、基準発振回路と液中発振回路との
周波数の差に対応した出力を発生する周波数差出力回路
と、演算ユニットは周波数差出力回路の出力を対応する
粘度値に変換する演算回路を有する液体粘度測定装置を
提供する。周波数差出力回路によって液中発振回路と基
準発振回路との周波数の差に対応して液体の粘度を測定
するため、周波数差のレベルを５ＭＨｚ前後から数ＫＨ
ｚにまで低減して、液体の粘度を容易に測定できると共
に、演算ユニットの演算処理では広いダイナミックレン
ジを確保することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、液体の粘度の測
定を行う粘度計、特に小型で取扱いが簡便な液体粘度測
定装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】液体の物理的特性の種々の物性値を測定
する各種のセンサを使用して環境の改善及び生産効率を
向上すると共に、物性値測定の精度及び測定性能を高め
るため新たに種々のセンサが開発されているが、液体の
重要な物性値の一つである粘性の測定に適する小型、軽
量かつ安価で取扱いの容易な液体粘度センサが必要とさ
れている。液体の絶対粘度を測定する従来の方法は、ポ
アズイユの法則に基づく細管からの液体の流出を利用す
る方法、ストークスの法則の利用に基づく液体内の球の
落下速度を測る方法、液体内での円板若しくは円筒の回
転又は振動に対する液体の抵抗を利用する方法がある。
また、標準液体に対する粘性率を比較して粘度を測定す
る装置として、細管部を一定量の液体が通過するに要す
る時間を比較するオストヴァルト粘度計、ウォッシュバ
ーン・ウィリアムズの粘度計、ウベローデの粘度計など
がある。例えば、液体内での物体の振動を利用する機械
振動式の液体粘度測定装置は、特開平１−２０９３３８
号公報に示されるように、液体槽内に浸漬した振動片を
交流電圧で振動させ、交流電圧と振動片の振動との位相
差を検出する位相差検出器を備え、位相差により液体の
粘度を測定している。液体の粘性抵抗によって減衰する
振動片の振動の位相を検出するため、振動片に接続され
たターゲットに光源から光を照射し、その反射光又は透
過光を光電変換器により受光して振動片の振幅を測定し
ている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
測定方法及び測定装置は、測定部が大型化すると共に、
被検液体の量も多いため、測定装置を固定して利用しな
ければならず、測定装置を移動又は携帯することはでき
ない。そこで、圧電材料からなる超音波振動子又は弾性
表面波素子を利用した小型の粘度センサを製作する試み
がなされる。このような超音波素子の中でも、厚み滑り
水晶振動子（ＡＴカット）を利用した液体粘度センサ
は、構造が単純で強度もあり、また感度も良いので、特
に低粘度液体用の粘度センサとして実用化が期待されて
いる。水晶振動子を用いた粘度測定を行う場合、液体中
での振動子のアドミタンス測定又は共振周波数の測定が
提案されているが、ネットワークアナライザ等の高価な
測定機器を使用して液体中での水晶振動子のアドミタン
スを測定するため、安価な粘度センサの使用を妨げる障
害となっている。また水晶振動子の液体中での共振周波
数から粘度を測定する方式では、液体中での共振周波数
の低下が大きく、液中で発振が持続する発振回路の具体
的な提案例はほとんどない。液体中で発振が持続しかつ
満足できる精度の発振回路を製作できれば、小型、軽量
でかつ安価の粘度センサを実現することができる。また
広い温度範囲で粘度を測定するとき、水晶振動子特有の
３次的な温度特性が測定データに混入するため、ＡＴカ
ット水晶振動子を使用しても共振周波数及びアドミタン
スの測定では温度特性が測定データに影響する。この発
明は、液体の粘度に対する温度特性による発振周波数の
変動を除去できると共に、小型、軽量でかつ取扱いの容
易な液体粘度測定装置を提供することを目的とする。

【０００４】

【課題を解決するための手段】この発明による液体粘度
測定装置は、少なくとも液体中に浸漬される液中発振回
路を含むセンサユニットと、演算ユニットと、センサユ
ニットと演算ユニットとを連結する導線を含む可撓性チ
ューブとを備え、特定の周波数で発振する出力を発生す
る基準発振回路と、基準発振回路と液中発振回路との周
波数の差に対応した出力を発生する周波数差出力回路
と、演算ユニットは周波数差出力回路の出力を対応する
粘度値に変換する演算回路を有する。この発明の実施形
態では、基準発振回路及び周波数差出力回路はセンサユ
ニット内に設けられ、周波数数差出力回路と演算回路と
が導線により接続される。演算回路は周波数差出力回路
の周波数差出力を電圧レベル又はデジタル信号に変換す
る信号変換回路と、信号変換回路の出力を２乗するレン
ジ補正回路とを有する。信号変換回路の出力として得ら
れた粘度測定値を表示する表示回路又は外部に出力する
出力回路が設けられる。液中発振回路は発振回路と、発
振回路の両端部とグランドとの間にそれぞれ接続された
一対のコンデンサと、発振回路の両端に並列に接続され
たインバータ回路とを有する。発振回路を構成する水晶
振動子の両端部とグランドとの間にそれぞれ接続された
一対のコンデンサはそれぞれインバータ回路の入力端子
と出力端子に接続され、インバータ回路の出力端子に接
続されたコンデンサの静電容量はインバータ回路の入力
端子に接続されたコンデンサの静電容量より大きい。基
準発振回路は液中発振回路と同様の電気回路により構成
され、空気中で発振される基準発振回路の水晶振動子と
実質的に同一の温度に保持される。インバータ回路は水
晶振動子に接続された入力端子を有する第１のインバー
タと、抵抗を介して第１のインバータの出力端子に接続
された第２のインバータと、第２のインバータの出力端
子に接続された第３のインバータと、抵抗を介して第３
のインバータの出力端子に接続された第４のインバータ
とを備えている。第４のインバータは別のインバータを
介して周波数差出力回路に接続される。第１のインバー
タの入力端子と出力端子との間には抵抗とコンデンサと
の並列回路が並列に接続され、第２のインバータ、第３
のインバータ及び第４のインバータの各入力端子と出力
端子との間には抵抗が接続される。他の実施形態では、
基準発振回路及び周波数差出力回路は演算ユニット内に
設けられ、液中発振回路と周波数数差出力回路とが導線
により接続される。

【０００５】周波数差出力回路によって液中発振回路と
基準発振回路との周波数の差に対応して液体の粘度を測
定するため、周波数差のレベルを５ＭＨｚ前後から数Ｋ
Ｈｚにまで低減して、液体の粘度を容易に測定できると
共に、演算ユニットの演算処理では広いダイナミックレ
ンジを確保することができる。またダイナミックレンジ
が拡大されるため、耐ノイズ特性も向上し、周波数差出
力回路が放射するノイズレベルも低減することができ
る。また、液中発振回路と基準発振回路とに使用される
発振回路を実質的に同一の温度に保持するすることによ
り、液中発振回路と基準発振回路との温度変化に対する
周波数特性の偏差を相殺し、液体の正確な粘度を測定す
ることができる。

【０００６】

【発明の実施の形態】この発明による液体粘度測定装置
は、図１及び図２に示すように、液体中に浸漬されるセ
ンサユニット１と、演算ユニット２と、センサユニット
１と演算ユニット２とを接続する可撓性チューブ３とを
備えている。センサユニット１内には、液体中に浸漬さ
れる液中発振回路１１と、特定の振動数で発振する出力
を発生する基準発振回路１２と、基準発振回路１２と液
中発振回路１１との周波数の差に対応した出力を発生す
る周波数差出力回路１３とを備えている。演算ユニット
２内には、導線１４により周波数差出力回路１３に接続
されかつ周波数差出力回路１３からの周波数差信号を電
圧に変換する信号変換回路としてのＦ／Ｖ変換器１５
と、Ｆ／Ｖ変換器１５の出力のレンジを補正するレンジ
補正回路１６と、レンジ補正回路１６の粘度測定値を表
示表示する表示回路１７及びレンジ補正回路１６の粘度
測定値を外部に出力する出力回路１８とを備えている。
Ｆ／Ｖ変換器１５、レンジ補正回路１６、表示回路１７
及び出力回路１８は周波数差信号を粘度測定値に変換す
る演算回路を構成する。基準発振回路１２の基準周波数
は、周波数差出力回路１３からの周波数差出力が概ね粘
度測定範囲となるように調整される。センサユニット１
と演算ユニット２とを連結する可撓性チューブ３は、例
えばステンレス等の耐食性金属により製作される屈曲自
由なフレキシブルチューブが使用され、可撓性チューブ
３内には導線１４を含む電源線及び信号線が設けられ
る。可撓性チューブ３は、センサユニット１及び演算ユ
ニット２のそれぞれに対して、脱着可能なコネクタによ
って連結され、センサユニット１及び演算ユニット２は
それぞれコネクタ２０により可撓性チューブ３から分離
して、容易に変換することができる。Ｆ／Ｖ変換器１５
はＡ／Ｄ変換器又は例えば単安定マルチバイブレータと
積分器によって構成され、周波数差出力回路１３からの
入力周波数に対し比例する出力電圧を発生する。周波数
差出力回路１３は、発振回路から出力される矩形波を扱
う場合、排他的論理和回路とフィルタ回路によって構成
することができる。図３はセンサユニット１に設けられ
た液中発振回路１１の回路図を示す。液中発振回路１１
は、発振回路として液体中に浸漬されかつ数ＭＨｚ、例
えば５ＭＨｚの水晶振動子Ｑと、水晶振動子Ｑの両端部
とグランドとの間にそれぞれ接続されたコンデンサ
Ｃ₂、Ｃ₃と、水晶振動子Ｑの両端に並列に接続されたイ
ンバータ回路Ｉｎとを有する。インバータ回路Ｉｎは、
水晶振動子Ｑの一端から他端まで直列に接続された第１
のインバータＵ₁、抵抗Ｒ₂、第２のインバータＵ₂、第
３のインバータＵ₃、抵抗Ｒ₅及び第４のインバータＵ₄
を備えている。第１のインバータＵ₁の入力端子と出力
端子との間には抵抗Ｒ₁とコンデンサＣ₁との並列回路が
並列に接続される。第２のインバータＵ₂、第３のイン
バータＵ₃及び第４のインバータＵ₄の各入力端子と出力
端子との間にはそれぞれ抵抗Ｒ₃、Ｒ₄及びＲ_６が並列に
接続される。第４のインバータＵ_４の出力端子はコンデ
ンサＣ₃に接続されると共に、第５のインバータＵ₅に接
続され、第５のインバータＵ₅の出力端子は周波数差出
力回路１３に接続される。液体中に浸漬されかつ発振さ
れる水晶振動子Ｑの振動は液体の粘性によりダンピング
（減衰）されるため、第１のインバータＵ₁〜第４のイ
ンバータＵ₄を多段に接続して回路利得及び位相量を確
保している。コンデンサＣ₂、Ｃ₃の静電容量をＣ₂＜Ｃ₃
となるように定数を選ぶと、増幅回路を構成するインバ
ータ回路Ｉｎの回路利得が増加し、インバータ回路Ｉｎ
の負担を軽減できる。更に、水晶振動子Ｑと直列に数ｐ
Ｆ〜数１０ｐＦのコンデンサＣ₂、Ｃ₃を挿入して位相量
を調整できる。また、第１のインバータＵ₁〜第４のイ
ンバータＵ₄をそれぞれバイパスする抵抗Ｒ₁、Ｒ₃、Ｒ₄
及びＲ₆は、対応するインバータのバイアス電圧を所定
のレベルに保持する。前記の構成によって、液体の粘性
負荷中、特に３０ｃｐ（センチポアズ）以下の粘性を有
する液体中に液中発振回路１１の発振が持続しかつ発振
開始特性が確実に確保される。基準発振回路１２は、液
中発振回路１１と同様の電気的構成を有するので、基準
発振回路１２の回路図の図示を省略する。基準発振回路
１２の水晶振動子は空気中で発振されるため、一般的な
１段インバータの発振回路でも良いが、液中発振回路１
１の温度特性に適合させるため、液中発振回路１１と同
じ構成の発振回路を使用することが望ましい。また基準
発振回路１２の周波数は、電極材料の蒸着量等の多少に
より任意の周波数に調整される。液中発振回路１１と基
準発振回路１２の水晶振動子は、水晶基板から同一のカ
ット面で切り出された同一物性の水晶体を使用して、温
度変化に対する発振特性を均等にすることができる。更
に、基準発振回路１２の水晶振動子を、液中に浸漬され
る水晶振動子Ｑと同一の温度に保持して同一の温度条件
で作動するとよい。液体中に浸漬される水晶振動子Ｑ
は、図１に示す等価回路によって表示される。図１の等
価回路は、インダクタンス（コイル）Ｌ₁、コンデンサ
Ｃ₄、抵抗Ｒ₇、インダクタンスＬ₂、抵抗Ｒ₈及びインダ
クタンスＬ₃からなる直列回路と、コンデンサＣ₅及びコ
ンデンサＣ₆を並列に接続した発振回路を構成する。こ
のうち、インダクタンスＬ₁、コンデンサＣ₄及びＣ₅、
抵抗Ｒ₇は水晶振動子固有の物性値である。インダクタ
ンスＬ₂と抵抗Ｒ₈は液体負荷によるインピーダンス変化
分、インダクタンスＬ₃は電極等の質量負荷によるイン
ダクタンス分、コンデンサＣ₆は液体の誘電率で決まる
寄生容量である。ω_Sを直列共振角速度、ρを液体の密
度、ηを液体の粘度（ｃｐ）、ρ_qを水晶振動子Ｑの密
度、η_qを水晶のスティフネス、ｎを液体に接触する面
の数、Ｎを共振の高調次数とすると、インダクタンスＬ
₂と液体の粘度ηとの間には以下に示す数式１の関係が
ある。

【０００７】

【数１】

【０００８】また、抵抗Ｒ₈と液体の粘度ηとの間には
数式２の関係がある。

【０００９】

【数２】

【００１０】直列共振角速度ω_S、インダクタンスＬ₁、
Ｌ₂、Ｌ₃とコンデンサＣ₄との間には数式３の関係があ
る。

【００１１】

【数３】

【００１２】液体の密度ρ、水晶振動子Ｑの密度ρ_q、
水晶のスティフネスη_q、液体に接触する面の数ｎ、共
振の高調次数Ｎが定数であるとき、数式１〜数式３より
液体の粘度が変化に対応して、直列共振角速度ω_Sが変
化するため、共振周波数が変化することがわかる。上記
理論に基づき、５ＭＨｚ水晶振動子Ｑを２号軽油中に浸
漬し、温度を増加しながらネットワークアナライザを用
いて直列共振周波数ω_Sを測定すると、図５に示す水晶
振動子Ｑの粘度特性が得られる。図５に示す横軸は回転
粘度計によって測定しかつ温度の計算式によって換算し
た軽油の粘度(η)^1/2を示す。このグラフから液中の発
振周波数ｆｖとηとの関係は、(η)^1/2＝η＝０（ｃ
ｐ）の時の発振周波数をｆ₀とすると、数式４に示す通
りである。

【００１３】

【数４】

【００１４】数式４の中で、−α・(η)^1/2が粘度特性
であり、理論通り軽油粘度の平方根に反比例する。従っ
て、この発明の実施形態では、演算ユニット２は、液体
中での水晶振動子Ｑの直列共振での発振周波数の変化を
粘度に換算し出力する。ＡＴカット水晶振動子Ｑの温度
特性の一例を図６に示す。図６から理解できるように、
ＡＴカット水晶振動子には常温（この例では２５℃）を
中心とした３次曲線を持つ温度特性がある。従って図５
のグラフが示す粘度特性にも、周波数変動分の誤差が含
まれている。この温度特性は主として水晶原石から水晶
片を切り出す際のカットアングルによって決定される。
本明細書では、注記しない限り、水晶振動子は、ＡＴカ
ット厚み滑り水晶振動子を意味する。粘度の測定範囲を
ある任意の範囲に限定し、液中発振回路１１の発振周波
数をｆｖ、基準発振回路１２の発振周波数をｆrefとす
ると、周波数差出力回路１３により、数式５に示す周波
数差ｆｄに変換して出力される。

【００１５】

【数５】

【００１６】数式４よりｆref＝ｆｖとすると、周波数
差出力回路１３から出力される周波数差ｆｄは、粘度特
性のみの−α・(η)^1/2が得られ、絶対値回路であるか
ら符号はなくなる。従って数式５は数式６に書き換えら
れる。

【００１７】

【数６】

【００１８】従って、(η)^1/2＝０を基準として(η)^1/2
に比例しながらαの傾きを持つグラフが描ける。液中発
振回路１１の発振周波数ｆｖと基準発振回路１２の発振
周波数ｆrefは同一の温度環境にあるから、両者の温度
周波数特性における基準点からの周波数偏差は減算する
ことによって相殺される。図５のグラフを例に取ると、
(η)^1/2が０.８から２の間では４９９２５００Ｈｚ〜４
９９６０００Ｈｚの範囲で変化し、発振周波数変化の幅
は約３.３ＫＨｚに過ぎず、周波数の絶対値約５ＭＨｚ
から見ると、周波数差のダイナミックレンジは非常に狭
い。そこで液中発振回路１１の発振周波数から基準発振
回路１２の発振周波数を減算すると、図７に示すよう
に、周波数差は当初の５ＭＨｚ前後から数ＫＨｚにまで
低減することができ、演算ユニット２の演算処理では広
いダイナミックレンジを確保することができる。また耐
ノイズ特性も向上し、自身の放射するノイズレベルも低
減される。演算ユニット２では、センサユニット１から
の周波数差ｆｄを、Ｆ／Ｖ変換器により変換した電圧Ｖ
ｄを得る。Ｆ／Ｄ変換回路１５の入力周波数に対し出力
電圧を比例させれば、Ｆ／Ｄ変換回路１５の出力Ｖｄは
数式７で表される。

【００１９】

【数７】

【００２０】数式７に数式６を代入すると、数式８が得
られる。

【００２１】

【数８】

【００２２】Ｆ／Ｄ変換回路１５の出力Ｖｄは(η)^1/2
に比例した電圧となる。レンジ補正回路１６の乗算器に
よって出力Ｖｄを２乗すれば、粘度に比例した電圧とな
り、これを直読できるレベルに変換し表示回路１７によ
り表示すると共に、出力回路１８により外部に出力す
る。アナログ回路を用いて電圧値として演算する上記の
例の代わりに、マイクロコンピュータを用いて、出力Ｖ
ｄをＡ／Ｄ変換してＶｄ²を計算し、又は周波数差ｆ
ｄ’のパルス幅を直接測定して、粘度に換算することも
できる。図７は、この発明による粘度測定装置によって
２号軽油の温度を変化させたときのセンサユニット１か
らの周波数差ｆｄと粘度(η)^1/2との関係を示すグラフ
である。図７のグラフから周波数差ｆｄは数式６に裏付
けられ、この発明の有用性を証明している。

【００２３】本実施形態による液体粘度測定装置の作用
効果を列記すれば次の通りである。 (1) 周波数差出力回路１３によって液中発振回路１１
と基準発振回路１２との周波数の差に対応して液体の粘
度を測定するため、周波数差のレベルを５ＭＨｚ前後か
ら数ＫＨｚにまで低減して、容易に液体の粘度を測定す
ることができる。 (2) 演算ユニット２の演算処理では広いダイナミック
レンジを確保することができる。 (3) ダイナミックレンジが拡大されるため、耐ノイズ
特性も向上する。 (4) 周波数差のレベルを１０００分の１以下に低減す
るため、周波数差出力回路３が放射するノイズレベルも
低減することができる。 (5) 液中発振回路１１と基準発振回路１２とに使用さ
れる発振回路を実質的に同一の温度に保持するすること
により、液中発振回路１１と基準発振回路１２との温度
変化に対する周波数特性の偏差を相殺し、最小の誤差で
液体の正確な粘度を測定することができる。 (6) 液体粘度測定装置を小型化できるため、タンク内
の液体及び細い容器内の液体の粘度も容易に測定するこ
とができる。 (7) 液体粘度測定装置を携帯して運搬することができ
る。この発明の前記実施形態は変更が可能である。水晶振動
子として示す発振回路はＣＲ回路、コルピッツ型発振回
路、ＩＣに組み込んだクロック成形回路等種々の公知の
回路を使用することができる。基準発振回路１２又は周
波数差出力回路１３を演算ユニット２内に設け、液中発
振回路１１と周波数数差出力回路１３及び基準発振回路
１２と周波数差出力回路１３とを導線により接続しても
よい。しかしながら、液中発振回路１１と基準発振回路
１２の発振回路を同一の温度に保持する場合には、前記
実施形態のように、いずれもセンサユニット１内に設け
るとよい。Ｆ／Ｖ変換回路１５を単安定マルチバイブレ
ータと積分器によって構成する代わりに、Ａ／Ｄ変換器
又は周波数／デジタル変換回路を使用してもよい。レン
ジ補正回路１６を省略してもよい。

【００２４】

【発明の効果】前記のように、この発明によれば、発振
回路の温度特性による誤差を最小にし、取り扱いが容易
で、安価で小型な液体粘度測定装置を提供できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明のブロック図

【図２】この発明の装置の外観の概略図

【図３】液中発振回路の回路図

【図４】水晶振動子の液体中の等価回路

【図５】水晶振動子の粘度特性を示すグラフ

【図６】ＡＴカット水晶振動子の温度特性を示すグラ
フ

【図７】液中発振回路と基準発振回路との周波数差と
液体の粘度の平方根との関係を示すグラフ

【符号の説明】

１・・センサユニット、２・・演算ユニット、３・
・可撓性ケーブル、１１・・液中発振回路、１２・・
基準発振回路、１３・・周波数差出力回路、１４・
・導線、１５・・Ｆ／Ｄ変換回路、１６・・レンジ
補正回路、１７・・表示回路、１８・・出力回路、
Ｑ・・水晶振動子（発振回路）、Ｕ₁・・第１のインバー
タ、Ｕ₂・・第２のインバータ、Ｕ₃・・第３のインバ
ータ、Ｕ₄・・第４のインバータ、

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】少なくとも液体中に浸漬される液中発振
回路を含むセンサユニットと、演算ユニットと、センサ
ユニットと演算ユニットとを連結する導線を含む可撓性
チューブとを備え、特定の周波数で発振する出力を発生する基準発振回路
と、基準発振回路と液中発振回路との周波数の差に対応した
出力を発生する周波数差出力回路と、演算ユニットは周波数差出力回路の出力を対応する粘度
値に変換する演算回路を有することを特徴とする液体粘
度測定装置。
【請求項２】基準発振回路及び周波数差出力回路はセ
ンサユニット内に設けられ、周波数数差出力回路と演算
回路とが導線により接続された請求項１に記載の液体粘
度測定装置。
【請求項３】演算回路は周波数差出力回路の周波数差
出力を電圧レベル又はデジタル信号に変換する信号変換
回路と、信号変換回路の出力を２乗するレンジ補正回路
とを有する請求項１又は請求項２のいずれか１項に記載
の液体粘度測定装置。
【請求項４】信号変換回路の出力として得られた粘度
測定値を表示する表示回路又は外部に出力する出力回路
とを備えた請求項３に記載の液体粘度測定装置。
【請求項５】液中発振回路は発振回路と、発振回路の
両端部とグランドとの間にそれぞれ接続された一対のコ
ンデンサと、発振回路の両端に並列に接続されたインバ
ータ回路とを有する請求項１に記載の液体粘度測定装
置。
【請求項６】発振回路を構成する水晶振動子の両端部
とグランドとの間にそれぞれ接続された一対のコンデン
サはそれぞれインバータ回路の入力端子と出力端子に接
続され、インバータ回路の出力端子に接続されたコンデ
ンサの静電容量はインバータ回路の入力端子に接続され
たコンデンサの静電容量より大きい請求項５に記載の液
体粘度測定装置。
【請求項７】基準発振回路は液中発振回路と同様の電
気回路により構成され、空気中で発振される基準発振回
路の水晶振動子と実質的に同一の温度に保持される請求
項６に記載の液体粘度測定装置。
【請求項８】インバータ回路は水晶振動子に接続され
た入力端子を有する第１のインバータと、抵抗を介して
第１のインバータの出力端子に接続された第２のインバ
ータと、第２のインバータの出力端子に接続された第３
のインバータと、抵抗を介して第３のインバータの出力
端子に接続された第４のインバータとを備えた請求項５
又は請求項６のいずれか１項に記載の液体粘度測定装
置。
【請求項９】第４のインバータは別のインバータを介
して周波数差出力回路に接続された請求項８に記載の液
体粘度測定装置。
【請求項１０】第１のインバータの入力端子と出力端
子との間には抵抗とコンデンサとの並列回路が並列に接
続され、第２のインバータ、第３のインバータ及び第４
のインバータの各入力端子と出力端子との間には抵抗が
接続される請求項９に記載の液体粘度測定装置。
【請求項１１】基準発振回路及び周波数差出力回路は
演算ユニット内に設けられ、液中発振回路と周波数数差
出力回路とが導線により接続された請求項１に記載の液
体粘度測定装置。