JPH09292288A

JPH09292288A - 内燃機関のピストン測温装置

Info

Publication number: JPH09292288A
Application number: JP10709996A
Authority: JP
Inventors: Akira Takaoka; 彰高岡; Masahiro Goto; 後藤　　正博; Yoshihiko Masuda; 義彦増田; Setsu Shimura; 節志村
Original assignee: Nippon Soken Inc; Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp; Soken Inc
Priority date: 1996-04-26
Filing date: 1996-04-26
Publication date: 1997-11-11
Anticipated expiration: 2016-04-26
Also published as: JP3097026B2

Abstract

(57)【要約】【目的】電磁誘導法を利用して測温するにあたり、ピ
ストンの一測温部の温度を測定する測温素子として１個
の測温抵抗素子を採用するのみで、広範囲のピストン温
度を測定するようにした内燃機関のピストン測温装置を
提供する。【解決手段】マルチプレクサ６０は、マイクロコンピ
ュータ４０により制御されて、高周波電流供給装置１６
のうちの各高周波発振器１６ａ乃至１６ｃからの高周波
電流の一つを選択して、受信コイル１２に供給する。即
ち、高周波電流供給装置１６からの高周波電流の周波数
を５００ｋＨｚ、１００ｋＨｚ、５０ｋＨｚのいずれか
に切り換えことで、ピストン温度が室温から３５０℃ま
でと広くても、測温分解能を高く維持しつつ、１つのサ
ーミスタでもって、室温から３５０℃までの広範囲に亘
るピストン温度を精度よく測定できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関のピストン測
温装置に係り、特に、電磁誘導法を利用してピストンの
測温部の温度を測定するピストン測温装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、内燃機関のピストンの測温は、硬
度法または熱電対法によって行われている。硬度法に
は、測定温度差が大きく、最高履歴温度のみの推定しか
できないという問題がある。一方、熱電対法には、測定
装置製作に多大な工数が必要であること、測定可能な気
筒が制限されること、長時間の測定が困難であること、
計測中での熱電対の断線が頻繁に発生すること等の問題
がある。

【０００３】これに対しては、電磁誘導法によりピスト
ン測温を行うことが考えられる。この電磁誘導法による
ピストン測温にあたっては、例えば、電気学会論文集
（電学論）Ｃ１１２巻２号により開示されている。この
論文集によれば、ピストン測温の原理は次のようなもの
である。図７にて示すように、送信コイル１及び受信コ
イル２が、その各軸にて、図示しないピストン軸に対し
直交するように、同軸的にかつ相互に間隔をおいて配置
される。そして、共振コイル３が、送信コイル１と受信
コイル２との間の中間位置にてこれらと同軸的に位置し
得るように上記ピストンの底壁に装着される。また、測
温抵抗素子４が、共振コイル３と共に直列閉回路を形成
するように、共振コイル３に接続される。

【０００４】このような構成のもとに、高周波発振器５
から送信コイル１に高周波電流を流すと、受信コイル２
に誘導電流が生ずる。そして、ピストンの下動により共
振コイル３が送信コイル１と受信コイル２との間の中間
位置に達すると、受信コイル２が共振コイル３との間の
電磁誘導作用によりこの共振コイル３に誘導電流を生じ
させる。

【０００５】このような状態で、測温抵抗素子４の抵抗
値が温度によって変動すると、共振コイル３の誘導電流
が変化し、その結果、受信コイル２の誘導電流も変化す
る。そこで、このような現象を利用して、受信コイルの
誘導電流の変化に伴う出力電圧の波高値を、オシロスコ
ープ６により測定することで、測温抵抗素子４を設けた
部位（ピストンの部位）の温度を測定する。

【０００６】

【本発明が解決しようとする課題】ところで、内燃機関
の動作時におけるピストンの温度変化が大きい。例え
ば、ピストンの頂面付近では最高約３５０℃に達し、こ
の頂面以外のリング溝、ピンボス等では約２５０℃に達
する（図８参照）。このため、室温から３５０℃までの
広範囲においてピストン温度の測定を可能にしなければ
ならない。

【０００７】ここで、ピストンの測温部に埋め込む測温
抵抗素子は、回路構成の簡単化やピストン重量軽減のた
め、一受信コイルに対しては、１つであることが望まし
い。また、この測温抵抗素子としてサーミスタを使用し
た場合、このサーミスタは、他の金属抵抗素子に比べ、
抵抗温度係数が大きい。従って、サーミスタによれば測
温分解能が高くなるものの、通常、測定器の測温レンジ
の幅には制限があるため、温度測定範囲が必然的に狭く
なる。

【０００８】よって、室温から３５０℃までの広範囲の
ピストン温度を１個のサーミスタで測定することは困難
である。そこで、本発明は、以上述べたことに対処する
ため、電磁誘導法を利用して測温するにあたり、ピスト
ンの一測温部の温度を測定する測温素子として１個の測
温抵抗素子を採用するのみで、広範囲のピストン温度を
測定するようにした内燃機関のピストン測温装置を提供
することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、請求項１及び２に記載の発明によれば、送信コイル
に高周波電流を供給する高周波電流供給手段が、当該高
周波電流の周波数を、互いに異なる複数の温度範囲にそ
れぞれ対応する各周波数のいずれかに、ピストンの測温
部の温度に応じて切り換える切り換え手段を有し、この
切り換え手段による切り換え周波数にて高周波電流を送
信コイルに供給する。

【００１０】これにより、ピストン温度が室温から例え
ば３５０℃までと広くても、上述のような高周波電流供
給手段からの高周波電流の周波数の切り換えのもと、大
きな抵抗温度係数を有する１つの測温抵抗素子でもっ
て、測温分解能を高く維持しつつ、室温から３５０℃ま
での広範囲に亘るピストン温度を精度よく測定できる。

【００１１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施の形態を図
１乃至図６に基づいて説明する。図１及び図２は、本発
明に係るピストン測温装置が４気筒式内燃機関Ｅに適用
された例を示している。このピストン測温装置は、図１
及び図２にて示すように、内燃機関Ｅの一気筒Ｃ内に配
設したコイルユニットＵを備えている。このコイルユニ
ットＵは、ピストンＰ（気筒Ｃ内に摺動可能に嵌装され
ている）に連結するピストンクランクシャフトのカウン
タウェイトを削り形成したスペースにて、内燃機関Ｅの
シリンダブロックに支持部材１８を介し支持されてい
る。なお、支持部材１８は、ボルト１８ａにより上記シ
リンダブロックに締着されている。

【００１２】コイルユニットＵは、棒状フェライトコア
１５を有しており、このフェライトコア１５は、その軸
にて、気筒Ｃの軸に平行となるように、支持部材１８上
に立設されている。また、コイルユニットＵは、送信コ
イル１１及び受信コイル１２を有しており、これら送信
コイル１１及び受信コイル１２は、フェライトコア１５
に巻装支持されている。ここで、送信コイル１１及び受
信コイル１２は、フェライトコア１５の軸方向上下に間
隔をおいて位置している。

【００１３】しかして、送信コイル１１には、後述する
高周波電流供給装置１６から高周波電流が供給される。
これにより、送信コイル１１が、フェライトコア１５を
通過する磁界を形成し、受信コイル１２に電磁誘導作用
のもとに誘導電流を発生させる。このことは、受信コイ
ル１２が、その誘導電流に応じた出力電圧を誘起するこ
とを意味する。

【００１４】また、ピストン測温装置は、図１及び図２
にて示すように、ピストンＰの底壁に装着したピストン
コイル１３と、ピストンＰの測温部に設けた測温抵抗素
子であるサーミスタ１４とを備えている。ピストンコイ
ル１３は、コイルユニットＵに対向する位置にてピスト
ンＰの底壁に設けられており、このピストンコイル１３
は、送信コイル１１及び受信コイル１２と同軸的に位置
している。

【００１５】また、ピストンコイル１３は、ピストンＰ
の下動により、コイルユニットＵに外方から嵌まり、下
死点に達したとき送信コイル１１と受信コイル１２の軸
方向中間位置（図２参照）に達するように位置してい
る。なお、ピストンコイル１３の内径は、コイルユニッ
トＵ、即ち、送信コイル１１及び受信コイル１２の外径
より大きい。

【００１６】サーミスタ１４は、図１に示すごとく、ピ
ストンＰの測温部に埋め込まれており、このサーミスタ
１４はピストンコイル１３と直列閉回路を形成してい
る。ここで、このサーミスタ１４は、負の抵抗温度特性
を有する。しかして、サーミスタ１４の抵抗値が上記測
温部の温度により変化すると、ピストンコイル１３の誘
導電流が当該抵抗値の変化に応じて変化する。それに伴
って、ピストンコイル１３が通る受信コイル１２の交流
誘起電圧の波高値が両コイル１２、１３間の電磁誘導作
用により変化する。このため、受信コイル１２にオシロ
スコープを接続して、その出力値を監視することによ
り、上記測温部の温度を演算することが可能になる。

【００１７】次に、ピストン測温装置の電気回路構成に
ついて図３により説明する。包絡線検波回路２０は、受
信コイル１３の出力電圧の波形の包絡線を検波して検波
電圧を出力する。Ａ−Ｄ変換器３０は、包絡線検波回路
２０の検波電圧をディジタル変換してマイクロコンピュ
ータ４０に出力する。マイクロコンピュータ４０は、図
４にて示すフローチャートに従い、コンピュータプログ
ラムを実行し、Ａ−Ｄ変換器３０の出力を利用して、予
め定めたマップデータ（図５（ｂ）参照）に応じて表示
器５０を制御するとともにマルチプレクサ６０を介し高
周波電流供給装置１６を制御するに要する演算処理をす
る。

【００１８】ここで、上記マップデータは、周波数をパ
ラメータとしたピストン温度と受信コイル１３の出力電
圧との関係を表すデータであって、マイクロコンピュー
タ４０のＲＯＭに予め記憶されている。本実施の形態で
は、上記マップデータは、周波数５０ＫＨｚにおける出
力電圧とピストン温度との関係を表す特性曲線Ｌ₅₀、周
波数１００ＫＨｚにおける出力電圧とピストン温度との
関係を表す特性曲線Ｌ₁₀₀及び周波数５００ＫＨｚにお
ける出力電圧とピストン温度との関係を表す特性曲線Ｌ
₅₀₀により構成されている。

【００１９】また、このマップデータは、次のようにし
て求めた。まず、図６に示すように、コイルユニットＵ
を固定台上に立設し、ピストンコイル１３を測温位置で
支持し、このピストンコイル１３にダミー抵抗Ｒ（サー
ミスタ１４と実質的に同様に抵抗温度特性を有する）を
直列接続する。しかして、受信コイル１２にオシロスコ
ープを接続し、受信コイル１１に後述する高周波発振器
１６ａ、１６ｂ或いは１６ｃから高周波電流を供給し
て、受信コイル１２の出力電圧とピストン温度との関係
を測定した。これにより、上記各特性曲線を得た。

【００２０】高周波電流供給装置１６は、三つの高周波
発振器１６ａ、１６ｂ、１６ｃを備えており、高周波発
振器１６ａは、５０ＫＨｚの周波数を有する高周波電流
を供給する。また、高周波発振器１６ｂは、１００ＫＨ
ｚの周波数を有する高周波電流を供給し、高周波発振器
１６ｃは、５００ＫＨｚの周波数を有する高周波電流を
供給する。

【００２１】マルチプレクサ６０は、マイクロコンピュ
ータ４０により制御されて、高周波電流供給装置１６の
うちの各高周波発振器１６ａ乃至１６ｃからの高周波電
流の一つを選択して、受信コイル１２に供給する。この
ように構成した本実施の形態において、マイクロコンピ
ュータ４０は、図４のフローチャートに従い、以下のよ
うにコンピュータプログラムを実行しているものとす
る。このとき、内燃機関Ｅは作動状態にあるものとす
る。

【００２２】ステップ１００では、現段階にてマルチプ
レクサ６０が、高周波発振器１６ａ乃至１６ｃのいずれ
かからの高周波電流を選択し送信コイル１１に流入す
る。すると、送信コイル１１がその流入高周波電流によ
り受信コイル１２に電圧を誘起させる。しかして、ピス
トンＰが下動して下死点に達すると、ピストンコイル１
３が、受信コイル１２と送信コイル１１との間の位置に
達し、受信コイル１２と電磁誘導作用を起こす。このと
き、ピストンコイル１３の誘導電流がサーミスタ１４の
抵抗値により変化すると、受信コイル１２の誘起電圧の
波高値を変化させる。

【００２３】すると、包絡線検波回路２０が受信コイル
１２の出力に基づき検波電圧を発生し、この検波電圧が
Ａ−Ｄ変換器３０によりディジタル変換されてマイクロ
コンピュータ４０に入力される。ついで、この入力ディ
ジタル検波電圧に応じて上記マップデータに基づきピス
トン温度が算出され、次のステップ１１０で、今回の算
出ピストン温度が前回のピストン温度以上か否かが判定
される。

【００２４】今回の算出ピストン温度が前回のピストン
温度以上であれば、ステップ１１０における判定がＹＥ
Ｓとなる。ここで、送信コイル１１への供給高周波電流
の現在の周波数（以下、周波数ｆという）が５０ＫＨｚ
であれば、コンピュータプログラムがステップ１２０か
らステップ１００に進み、上述と同様にピストン温度の
算出がなされる。

【００２５】また、現在の周波数ｆが１００ＫＨｚなら
ば、コンピュータプログラムがステップ１２０からステ
ップ１３０に進む。ここで、上述した今回の算出ピスト
ン温度が２３０℃以上でなければ、ステップ１３０にお
ける判定がＮＯとなる。一方、ステップ１３０における
判定がＹＥＳならば、ステップ１３１において、周波数
ｆが５０ＫＨｚに切り換えられる。

【００２６】また、上記ステップ１２０において、現在
の周波数ｆが５００ＫＨｚならば、コンピュータプログ
ラムがステップ１４０に進む。ここで、上述した今回の
算出ピストン温度が１３０℃以上でなければ、ステップ
１４０における判定がＮＯとなる。一方、ステップ１４
０における判定がＹＥＳならば、ステップ１４１におい
て、周波数ｆが１００ＫＨｚに切り換えられる。

【００２７】一方、上述した今回の算出ピストン温度が
前回の算出ピストン温度以上ではなく、ステップ１１０
における判定がＮＯとなる場合において、現在の周波数
ｆが５０ＫＨｚであれば、コンピュータプログラムがス
テップ１５０からステップ１６０に進む。ここで、上述
した今回の算出ピストン温度が２２０℃以下でなけれ
ば、ステップ１６０における判定がＮＯとなる。一方、
ステップ１６０における判定がＹＥＳならば、ステップ
１６１において、周波数ｆが１００ＫＨｚに切り換えら
れる。

【００２８】また、上記ステップ１５０において、現在
の周波数ｆが１００ＫＨｚならば、コンピュータプログ
ラムがステップ１７０に進む。ここで、上述した今回の
算出ピストン温度が１２０℃以下でなければ、ステップ
１７０における判定がＮＯとなる。一方、ステップ１７
０における判定がＹＥＳならば、ステップ１７１におい
て、周波数ｆが５００ＫＨｚに切り換えられる。

【００２９】また、ステップ１５０において、現在の周
波数ｆが５００ＫＨｚならば、コンピュータプログラム
がステップ１００に進む。しかして、上述のように、ス
テップ１１０における判定がＹＥＳとなりピストン温度
が上昇中にあると判断される場合において、ステップ１
３１にて周波数ｆが５０ＫＨｚに切り換えられると、マ
ルチプレクサ６０が、高周波発振器１６ａからの高周波
電流を選択して送信コイル１１に供給する。すると、送
信コイル１１がその流入高周波電流（周波数５０ＫＨｚ
を有する）により受信コイル１２に電圧を誘起させる。

【００３０】また、ステップ１４１にて周波数ｆが１０
０ＫＨｚに切り換えられると、マルチプレクサ６０が、
高周波発振器１６ｂからの高周波電流を選択して送信コ
イル１１に供給する。すると、送信コイル１１がその流
入高周波電流（周波数１００ＫＨｚを有する）により受
信コイル１２に電圧を誘起させる。一方、上述のよう
に、ステップ１１０における判定がＮＯとなりピストン
温度が下降中にあると判断される場合において、ステッ
プ１６１にて周波数ｆが１００ＫＨｚに切り換えられる
と、マルチプレクサ６０が、高周波発振器１６ｂからの
高周波電流を選択して送信コイル１１に供給する。する
と、送信コイル１１がその流入高周波電流（周波数１０
０ＫＨｚを有する）により受信コイル１２に電圧を誘起
させる。

【００３１】また、ステップ１７１にて周波数ｆが５０
０ＫＨｚに切り換えられると、マルチプレクサ６０が、
高周波発振器１６ｃからの高周波電流を選択して送信コ
イル１１に供給する。すると、送信コイル１１がその流
入高周波電流（周波数５００ＫＨｚを有する）により受
信コイル１２に電圧を誘起させる。以上のようにして、
５０ＫＨｚ、１００ＫＨｚ或いは５００ＫＨｚの高周波
電流に基づき受信コイル１２に５０ＫＨｚ、１００ＫＨ
ｚ或いは５００ＫＨｚの誘起電圧が発生している状態に
て、ピストンＰが下動して下死点に達し、ピストンコイ
ル１３が受信コイル１２と送信コイル１１との間の位置
に達すると、このピストンコイル１３が、受信コイル１
２との間に電磁誘導作用を起こし電圧を発生する。

【００３２】このとき、サーミスタ１４の抵抗値に応じ
て、受信コイル１２の誘起電圧の波高値が変化し、上述
と同様にして、包絡線検波回路２０及びＡ−Ｄ変換器３
０を通してマイクロコンピュータ４０に入力される。す
ると、ステップ１１０において、ピストン温度が算出さ
れる。この場合、ピストン温度の上昇過程において、高
周波発振器１６ｃからの高周波電流が送信コイル１１に
供給されるときには、上記マップデータの特性曲線Ｌ
₅₀₀のうちの３０℃乃至１２０℃の範囲の部分（図５
（ａ）参照）に基づき、受信コイル１２からの出力電圧
に応じてピストン温度が算出される。

【００３３】また、高周波発振器１６ｂからの高周波電
流が送信コイル１１に供給されるときには、上記マップ
データの特性曲線Ｌ₁₀₀のうちの１３０℃乃至２３０℃
の範囲の部分（図５（ａ）参照）に基づき、受信コイル
１２からの出力電圧に応じてピストン温度が算出され
る。また、高周波発振器１６ａからの高周波電流が送信
コイル１１に供給されるときには、上記マップデータの
特性曲線Ｌ₅₀のうちの２３０℃乃至３５０℃の範囲の部
分（図５（ａ）参照）に基づき、受信コイル１２からの
出力電圧に応じてピストン温度が算出される。

【００３４】一方、ピストン温度の下降過程において、
高周波発振器１６ａからの高周波電流が送信コイル１１
に供給されるときには、上記マップデータの特性曲線Ｌ
₅₀のうちの２２０℃乃至３５０℃の範囲の部分（図５
（ａ）参照）に基づき、受信コイル１２からの出力電圧
に応じてピストン温度が算出される。また、高周波発振
器１６ｂからの高周波電流が送信コイル１１に供給され
るときには、上記マップデータの特性曲線Ｌ₁₀₀のうち
の１２０℃乃至２２０℃の範囲の部分に基づき、受信コ
イル１２からの出力電圧に応じてピストン温度が算出さ
れる。

【００３５】また、高周波発振器１６ｃからの高周波電
流が送信コイル１１に供給されるときには、上記マップ
データの特性曲線Ｌ₅₀₀のうちの３０℃乃至１３０℃の
範囲の部分（図５（ａ）参照）に基づき、受信コイル１
２からの出力電圧に応じてピストン温度が算出される。
なお、図５（ａ）では、太線の各立ち上がり矩形部が、
５００ＫＨｚ、１００ＫＨｚ、５０ＫＨｚの周波数ｆの
高周波電流の発生期間をそれぞれ表す。

【００３６】このように、ピストン温度が室温から３５
０℃までと広くても、高周波電流供給装置１６からの高
周波電流の周波数を５００ｋＨｚ、１００ｋＨｚ、５０
ｋＨｚの３種類の周波数に切り換え、かつ上記マップデ
ータを活用することで、測温分解能を高く維持しつつ、
他の金属抵抗に比べ大きな抵抗温度係数を有する１つの
サーミスタでもって、室温から３５０℃までの広範囲に
亘るピストン温度を精度よく測定できる。

【００３７】この場合、上述のように、高周波電流の周
波数を３種類に切り換えるので、測定器の通常の測温レ
ンジ範囲でも、高分解能を維持しつつ、測温可能であ
る。また、上述のようにサーミスタ１４として、負の抵
抗温度特性を有するサーミスタを採用しているので、上
記分解能の向上をより一層促進できる。また、上述のよ
うに、温度の上昇過程及び下降過程で周波数ｆの切り替
えを判定するピストン温度に１０℃の差を設け重複して
設定するようにしてあるので、周波数ｆの切り換え前後
で測定温度に差が生じた場合にも、周波数ｆの切り換え
が確実に行われる。

【００３８】なお、上記実施の形態では、内燃機関Ｅの
一気筒のピストンＰの温度を測定する例について説明し
たが、これに限ることなく、他の気筒をも含めて全ピス
トンの温度測定を行うようにしてもよく、また、４気筒
のピストンの少なくとも一以上のピストンの温度測定を
するようにしてもよい。また、本発明の実施にあたって
は、各コイルユニットＵのフェライトコアは廃止して実
施してもよい。

【００３９】また、本発明の実施にあたっては、各コイ
ルユニットＵの送信コイルと受信コイルの上下の位置関
係は、逆にしてもよい。また、本発明の実施にあたり、
ピストンの測温部の数は、適宜変更して実施してもよ
い。また、本発明の実施にあたり、ピストンの測温タイ
ミングは、ピストンの下死点近傍に限ることなく、下死
点近傍以外のピストンの位置に設定してもよい。

【００４０】また、本発明の実施にあたり、４気筒式内
燃機関に限らず、単気筒式等の各種内燃機関のピストン
測温に本発明を適用して実施してもよい。また、本発明
の実施にあたっては、上記実施の形態にて述べたコイル
ユニットに限ることなく、例えば、本明細書の冒頭にて
述べた図７の構成のものをコイルユニットとして採用し
て実施してもよい。

【００４１】また、上記実施の形態では、サーミスタ１
４として負の抵抗温度特性を有するサーミスタを採用し
たが、これに代えて、正の抵抗温度特性を有するサーミ
スタをサーミスタ１４として採用してもよい。また、上
記実施の形態では、ピストン温度の測温素子して、サー
ミスタを採用するようにしたが、これに限らず、抵抗温
度係数の大きい測温抵抗素子を、サーミスタに代えて採
用して実施してもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る内燃機関のピストン測温装置の一
実施の形態の機械的構成部を示す断面図である。

【図２】図１のユニットコイルの取り付け状態を示す部
分拡大断面図である。

【図３】上記実施の形態におけるピストン測温装置の電
気回路構成を示すブロック図である。

【図４】図３のマイクロコンピュータの作用を示すフロ
ーチャートである。

【図５】（ａ）は、周波数ｆの切り換えタイミングをピ
ストン温度との関係を表すタイミングチャートであり、
（ｂ）は、受信コイルの出力電圧とピストン温度との関
係を表すマップデータを示す図である。

【図６】上記マップデータを測定するための測定構成図
である。

【図７】従来の電磁誘導法による測温方法の原理を示す
図である。

【図８】図７の共振コイルの検出電圧とピストン温度と
の関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１１・・・送信コイル、１２・・・受信コイル、１３・
・・ピストンコイル、１４・・・サーミスタ、１６・・
・高周波電流供給装置、１６ａ乃至１６ｃ・・・高周波
発振器、２０・・・包絡線検波回路、４０・・・マイク
ロコンピュータ、６０・・・マルチプレクサ、Ｃ・・・
気筒、Ｐ・・・ピストン。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者増田義彦愛知県豊田市トヨタ町１番地トヨタ自動車株式会社内 (72)発明者志村節愛知県豊田市トヨタ町１番地トヨタ自動車株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内燃機関（Ｅ）の気筒（Ｃ）内低部に設
けられた送信コイル（１１）及びこの送信コイルに同軸
的に設けられた受信コイル（１２）を備えるコイルユニ
ット（Ｕ）と、前記送信コイルに高周波電流を供給してこの送信コイル
を介し前記受信コイルに電圧を誘起させる高周波電流供
給手段（１６、１６ａ乃至１６ｃ）と、前記気筒内に摺動可能に嵌装したピストン（Ｐ）の測温
部に設けられて前記測温部の温度に応じ抵抗値を変化さ
せる抵抗温度係数の大きい単一の測温抵抗素子（１４）
と、前記気筒内に摺動可能に嵌装したピストンの低壁に前記
コイルユニットに対向して設けられ、かつ前記測温抵抗
素子に接続されて前記ピストンの動作に伴い移動して前
記受信コイルの誘起電圧を前記抵抗値に応じ変化させる
ピストンコイル（１３）と、前記受信コイルの誘起電圧変化を検出する誘起電圧変化
検出手段（２０）と、この誘起電圧変化検出手段の検出結果に基づき前記測温
部の温度を算出する算出手段（１００）とを備え、前記高周波電流供給手段が、前記高周波電流の周波数
を、互いに異なる複数の温度範囲にそれぞれ対応する各
周波数のいずれかに、前記測温部の温度に応じて切り換
える切り換え手段（１１０乃至１７１）を有し、この切
り換え手段による切り換え周波数にて前記高周波電流を
前記送信コイルに供給する内燃機関のピストン測温装
置。
【請求項２】前記測温抵抗素子が、負の抵抗温度特性
を有するサーミスタであり、前記高周波電流の複数の周波数が、５０ＫＨｚ、１５０
ＫＨｚ及び５００ＫＨｚであることを特徴とする請求項
１に記載の内燃機関のピストン測温装置。