JPH09291331A - リングプル型キャップ用アルミニウム合金板及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【課題】 キャップ材の薄肉化に伴い、開栓性及びシー
ミング特性が優れたリングプル型キャップ用アルミニウ
ム合金板及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｍｇ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｓｉ、およびＡＩか
らなり、表面に現れる晶出物のうち、ＡＩ−Ｆｅ−Ｍｎ
系晶出物が平均粒径２．０〜３．５μｍ、Ｍｇ−Ｓｉ系
晶出物が平均粒径１．０〜２．５μｍである。この組成
のアルミニウム合金鋳塊を５００〜５５０℃で均質化処
理した後、熱間圧延及び冷間圧延を施し、その後中間焼
鈍として加熱冷却速度１００℃／分以上、板温度４００
乃至５００℃に１０分以内保持する条件で連続焼鈍を施
し、圧延率６０％以上で冷間圧延し、必要に応じて、２
５０℃以下で仕上げ焼鈍するものである。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、キャップ天面又は
側面に楔形に圧入する加工（以下、スコア加工という）
を施されたリングプル型キャップ用の素材であるリング
プル型キャップ用アルミニウム合金板及びその製造方法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、リングプル型キャップ用アル
ミニウム合金板としては、ＪＩＳ５０５２又はＪＩＳ３
１０５合金の成分を有する鋳塊を均熱し、熱間圧延後、
比較的高い圧延率で冷間圧延された材料が使用されてい
る。しかし、ＪＩＳ３１０５合金は引き裂き性に優れて
いるものの、材料強度が低いために、炭酸飲料用の容器
のキャップのように、強度を必要とするものには不向き
であった。

【０００３】これに対し、ＪＩＳ５０５２合金はＭｇ添
加量が多いため、高強度材を得ることが可能であるが、
適正強度を得ようとすると、その組成では、絞り成形品
の圧延０−１８０°方向で２つの耳が発生し、シーミン
グ特性等に悪影響を与えるという問題点があった。この
シーミング特性とは、キャップを容器に巻き締めしたと
きのキャップと容器との密封性及び密着性を指す。圧延
方向及びその逆方向（圧延０−１８０°方向）に２つの
耳しか生じない場合は、キャップを容器に巻き締めした
場合にキャップと容器との支持点（つめ）が少なく、脱
落しやすい。

【０００４】また、近時、キャップのコストを削減する
ため、キャップ材の薄肉化が要望されているが、この場
合、キャップの耐圧強度及び落下衝撃時のスコア割れ等
を防ぐという観点から、スコアの深さを十分に深く成形
できない。このため、引き裂きの進展性が悪いＪＩＳ５
０５２合金では、スコア以外の箇所に亀裂が生じて開栓
不良を起こすという難点がある。

【０００５】一方、リングプル型キャップ用材料とし
て、特公昭６２−３２２６４号公報に記載された引き裂
き性が優れたアルミニウム合金が提案されている。この
特公昭６２−３２２６４号に記載されたアルミニウム合
金は、Ｍｇ：０．３〜６重量％、Ｍｎ：０．１５〜２重
量％を含有し、且つ、Ｆｅ：０．５〜１．８重量％、Ｃ
ｒ：０．２５〜０．８重量％の１種又は２種を含有し、
更に、Ｓｉ：０．２〜１重量％、Ｃｕ：０．１〜１重量
％の１種又は２種を含有し、残部Ａｌ及び不可避的不純
物からなる組成を有する。このアルミニウム合金はＦ
ｅ、Ｓｉ等の成分を適切なものに調節し、晶出物分布を
適正化することにより、引き裂き性を向上させている。

【０００６】また、上記公報にはキャップ用材料の製造
方法として、アルミニウム合金材を５１０℃に４時間均
質化処理した後、熱間圧延により４ｍｍの板材とし、そ
の後、冷間圧延により０．６２５ｍｍの厚さにし、連続
焼鈍炉により４８０℃の温度で中間焼鈍（急速加熱、急
速冷却）を実施した後、再び冷間圧延により０．２５ｍ
ｍ厚（冷間加工率６０％）とする方法が開示されてい
る。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、近時のキャッ
プ材の薄肉化に伴って、キャップ製品が必要とする耐圧
強度を満たすように、材料強度及び晶出物分布を調整す
ることは勿論のこと、シーミング性についても重要な課
題となっている。このため、容器材の薄肉化に伴い、強
度及びシーミング性が優れたアルミニウム合金の開発が
要望されている。

【０００８】しかしながら、前述の如く、特公昭６２−
３２２６４号公報に記載されたアルミニウム合金は、引
き裂き性については、改善が図られているものの、前述
のシーミング性については、不十分であった。

【０００９】また、前記公報に記載されたアルミニウム
合金は、Ｆｅ又はＣｒの添加量が過剰であるため、製品
表面における晶出物の面積占有率が大きく、亀裂が生じ
やすく、所望の耐圧強度が得られないという難点があ
る。

【００１０】一方、前記公報に記載されたアルミニウム
合金の製造方法は、得られる製品の板厚が０．２５ｍｍ
であるため、通常の板厚に比較してキャップ製品にかか
るコストが高くなるほか、仕上げ焼鈍を施さないと、塗
装時にウィケットマークを生じることがある。

【００１１】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、キャップ材の薄肉化に伴い、開栓性及びシ
ーミング特性が優れたリングプル型キャップ用アルミニ
ウム合金板及びその製造方法を提供することを目的とす
る。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明に係るリングプル
型キャップ用アルミニウム合金板は、Ｍｇ：２．００乃
至４．００重量％，Ｍｎ：０．２０〜０．７０重量％、
Ｆｅ：０．１０〜０．５０重量％、Ｓｉ：０．０５〜
０．３０重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純
物からなるアルミニウム合金により構成されることを特
徴とする。

【００１３】また、このリングプル型キャップ用アルミ
ニウム合金板は、表面に現れる晶出物のうち、Ａｌ−Ｆ
ｅ−Ｍｎ系晶出物が平均粒径：２．０乃至３．５μｍ、
面積占有率：０．５乃至１．５％であり、Ｍｇ−Ｓｉ系
晶出物が平均粒径：１．０乃至２．５μｍ、面積占有
率：０．００１乃至０．０４％であることが好ましい。

【００１４】更に、本発明に係るリングプル型キャップ
用アルミニウム合金板の製造方法は、Ｍｇ：２．００乃
至４．００重量％，Ｍｎ：０．２０〜０．７０重量％、
Ｆｅ：０．１０〜０．５０重量％、Ｓｉ：０．０５〜
０．３０重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純
物からなるアルミニウム合金の鋳塊を５００〜５５０℃
で均質化処理した後、熱間圧延及び冷間圧延を施し、そ
の後、中間焼鈍として加熱冷却速度１００℃／分以上、
板温度４００乃至５００℃に１０分以内保持する条件で
連続焼鈍を施し、圧延率６０％以上で冷間圧延し、必要
に応じて、２５０℃以下で仕上焼鈍することを特徴とす
る。

【００１５】なお、面積占有率とは、観察した全面積に
対する晶出物の占める全面積の割合（％）をいい、観察
した視野数が２０視野で、１視野当たりの観察面積が
０．１ｍｍ²の場合は、観察した全面積は２ｍｍ²とな
る。

【００１６】

【発明の実施の形態】本願発明者等は、開栓性及びシー
ミング性を向上させるべく、種々実験研究を繰り返した
結果、金属間化合物においては、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系及
びＭｇ−Ｓｉ系の晶出物が開栓性の向上に大きく寄与
し、その効果は製品板の表面において、平均粒径が２．
０μｍ以上のＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物が面積占有率で
０．５％以上であり、かつ平均粒径が１．０μｍ以上の
Ｍｇ−Ｓｉ系晶出物が面積占有率で０．００１％以上で
あるときに顕著に現れることを見出した。

【００１７】しかし、晶出物を過剰に増大させると、耐
圧強度に悪影響を及ぼす。このため、Ａｌ−Ｆｅ−Ｍｎ
系晶出物は、その平均粒径が３．５μｍ以下、面積占有
率が１．５％以下であることが好ましく、かつＭｇ−Ｓ
ｉ系晶出物はその平均粒径が２．５μｍ以下、面積占有
率が０．０４％以下であることが好ましい。

【００１８】シーミング性については、材料強度とスプ
リングバックとの関係の他に、キャップ成形時に発生す
る耳が重要である。つまり、シーミング性を向上させる
ためには、スプリングバック量を少なくさせることと、
従来キャップ成形品で発生していた圧延０−１８０°の
２つの耳ではなく、圧延４５°に４つの耳を発生させる
必要がある。即ち、圧延方向に対し、４５°、−４５
°、１３５°及び−１３５°傾斜した方向に４つの耳が
発生する場合（圧延４５°）は、キャップを容器に巻き
締めしたときに、４つの山（巻き締め時のつめ）で容器
とキャップとを密着させるので、キャップと容器との支
持点が２点から４点に増え、落下衝撃等を受けても脱落
しにくく、シーミング性が優れたものとなる。

【００１９】以下、上述の本願発明の課題を解決するた
めのアルミニウム合金の成分組成及びその限定理由並び
に製造工程の各種条件及びその限定理由について説明す
る。

【００２０】先ず、本発明において使用するアルミニウ
ム合金の成分添加理由及びその組成限定理由について説
明する。

【００２１】Ｍｇ：２．００乃至４．００重量％ Ｍｇは強度を付与するために重要な元素であので、本発
明では必須成分として添加する。リングプル型キャップ
用素材としては、Ｍｇを、少なくとも、２．００重量％
以上添加しないと十分な強度を得ることができない。し
かし、Ｍｇを過剰に添加すると、強度が高すぎることに
よってキャップを容器にシーミングする際に、スプリン
グバックによって十分な密封性が得られず、また、成形
性の低下を招く。このため、Ｍｇの添加量は４．００重
量％以下にする。従って、Ｍｇの添加量は２．００乃至
４．００重量％とする。

【００２２】Ｍｎ：０．２０乃至０．７０重量％ Ｍｎは、引き裂き性を向上させるＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系晶
出物を生成させるために必要な元素であると共に、製品
板を絞り成形した場合に圧延４５°に４つの耳を発生さ
せるために有効な元素である。この効果を得るために
は、Ｍｎを０．２０重量％以上添加することが必要であ
る。また、Ｍｎを０．７０重量％を超えて過剰に添加す
ると、巨大な晶出物の生成数が多くなるため、耐圧強度
の低下を招く。従って、Ｍｎの添加量は０．２０乃至
０．７０重量％とする。

【００２３】Ｆｅ：０．１０乃至０．５０重量％ Ｆｅの添加は開栓性を向上させるＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系晶
出物の生成に有効であると共に、成形性を向上させる結
晶粒微細化に大きな効果を示し、その添加量が多い程結
晶粒が微細化される。しかし、Ｆｅの含有量が０．１０
重量％以下ではその効果が十分発現されず、逆に０．５
０重量％を超える添加では、巨大な晶出物が生成し、ま
たその生成数が多くなり、アルミニウム合金板の耐圧強
度が低下してします。従って、Ｆｅの添加量は０．１０
乃至０．５０重量％とする。

【００２４】Ｓｉ：０．０５乃至０．３０重量％ Ｓｉの添加は引き裂き性を向上させるＭｇ−Ｓｉ系晶出
物の生成に有効である。この引き裂き性向上の効果を得
るためには、Ｓｉを０．０５重量％以上添加することが
必要であるが、０．３０重量％を超えて過剰に添加する
と、巨大な晶出物が生成し、またその生成数が多く成り
すぎて、アルミニウム合金板の耐圧強度及び成形性の低
下を招く。このため、Ｓｉ量の添加量の上限は０．３０
重量％とする。従って、Ｓｉの添加量は０．０５乃至
０．３０重量％とする。

【００２５】他の成分 なお、上記含有成分以外に、Ｔｉ，Ｃｕ，Ｚｎの添加
は、夫々０．２０重量％以下であれば、開栓性等の本発
明の効果を損なうことがないので許容される。また、Ｃ
ｒについても含有量が０．４０重量％であれば、同様の
理由により許容される。

【００２６】晶出物 本発明においては、Ｓｉ，Ｆｅ，Ｍｎ，Ｍｇの添加によ
り、Ａｌ₆（Ｆｅ，Ｍｎ）又はＭｇ₂Ｓｉ等の晶出物が生
成されるが、開栓性の向上に寄与するのは、製品板表面
において、平均粒径２．０μｍ以上のＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ
系晶出物が面積占有率で０．５％以上であると共に、平
均粒径が１．０μｍ以上のＭｇ‐Ｓｉ系晶出物が面積占
有率で０．００１％以上の場合である。しかし、Ａｌ−
Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物の平均粒径が３．５μｍより大き
く、面積占有率が１．５％より大きい場合、又はＭｇ−
Ｓｉ系晶出物の平均粒径が２．５μｍより大きく、面積
占有率が０．０４％より大きい場合は、耐圧強度の低下
を招く。従って、本願発明においては、平均粒径２．０
乃至３．５μｍのＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系晶出物が面積占有
率で０．５乃至１．５％であると共に、平均粒径が１．
０乃至２．５μｍのＭｇ‐Ｓｉ系晶出物が面積占有率で
０．００１乃至０．０４％とする。

【００２７】製造工程の条件 本発明は上記化学成分を有するアルミニウム合金鋳塊
を、本発明にて規定する条件で製造することにより、晶
出物の分布を上記範囲に規定するものである。

【００２８】均質化温度 均質化処理温度が５００℃未満では、晶出物が微細とな
り、開栓性の向上が認められない。また、均質化温度が
５５０℃を超えると、バーニングを生じる可能性がある
と共に、巨大な金属間化合物が生成し、その生成数が多
くなりすぎるため、耐圧強度の低下を招く。このため、
均質化処理温度は５００乃至５５０℃とする。

【００２９】冷間圧延及び中間焼鈍 均質化処理後、熱間圧延を施した後、中間焼鈍を含んだ
冷間圧延にてリングプル型キャップに適した強度に調整
する。

【００３０】中間焼鈍前の冷間圧延率は３０％未満では
中間焼鈍後の結晶粒が大きくなり、キャップの必要特性
である成形性に影響を及ぼすため、冷間圧延率は３０％
以上とする。

【００３１】冷間圧延に次いで、中間焼鈍を行うが、こ
の中間焼鈍は４００〜５００℃の温度に加熱することに
より行う。中間処理温度が４００℃未満では、Ｍｇ及び
Ｃｕが十分に固溶せず、キャップの必要強度が得られ
ず、逆に中間処理温度が５００℃を超えると、結晶粒が
粗大化して製品厚に圧延した後の成形性に影響を及ぼ
す。このため、中間焼鈍温度は４００乃至５００℃にす
る。

【００３２】また、この中間焼鈍処理における加熱冷却
速度を１００℃／分以上とする。これは、強度に寄与す
るＭｇ及びＣｕを固溶状態にするためであり、加熱冷却
速度が１００℃未満では十分な強度が得られない。

【００３３】この中間焼鈍時の保持時間は１０分以内で
ある。保持時間が１０分を超えると、結晶粒が大きくな
り、成形性の低下及び外観上の問題が生じ、キャップ成
形後の肌荒れ発生の原因となる。

【００３４】その後、再度冷間圧延することによって製
品厚さに減厚するが、中間焼鈍後の冷間圧延は強度と製
品板の耳率に大きく影響する条件であり、この中間処理
後の冷間圧延の圧延率が６０％未満では必要な強度が得
られない。また、絞り成形品において、圧延０−１８０
°に２つの耳が発生し、シーミング性に悪影響を与え
る。従って、中間焼鈍後の冷間圧延率は６０％以上とす
る。

【００３５】冷間圧延後、必要に応じて、仕上焼鈍を施
す。この仕上げ焼鈍は製品板の強度を調整したり、冷間
圧延によって結晶粒界に絡まっていた転位を整理し、転
位密度を減少させることにより、塗装焼付時に発生する
ウィケットマークを防止するために行う。この仕上げ焼
鈍の処理温度が２５０℃を超えると、アルミニウム合金
板の強度が低下すると共に、ウイケットマークの防止効
果が飽和する。このため、仕上げ焼鈍の温度は２５０℃
以下とする。

【００３６】

【実施例】実施例１ 下記第１表に示す化学成分を有するアルミニウム合金鋳
塊を均質化処理して５２０℃の温度に４時間保持し、厚
さ３．０ｍｍに熱間圧延し、次いで厚さ０．７ｍｍまで
冷間圧延し、これを連続焼鈍炉において加熱冷却速度１
０００℃／分で到達温度４２０℃、保持時間１０秒間の
熱処理を施した。更に、冷間圧延により板厚０．２１ｍ
ｍとし、次いで、１９０℃で２時間焼鈍し、製品板とし
た。これを通常のキャップの塗装焼付条件に相当する１
９０℃の温度で１０分間加熱した後、晶出物の平均粒径
及び面積占有率、材料特性（抗張力、耐力、伸び、
耳）、キャップ特性（開栓性、耐圧強度、落下衝撃強
度）を調査した。

【００３７】次に、各特性の測定方法について説明す
る。晶出物の平均粒径及び面積占有率は、供試材を研磨
した後、５００倍で２０視野（全視野＝２．０平方ｍ
ｍ）観察したときの晶出物を画像処理によって平均粒径
及び面積占有率を算出した。

【００３８】引張試験については、供試材をＪＩＳ５号
引張試験片に加工した後、インストロン型試験機を使用
して測定した。耳については、供試材から直径が７７ｍ
ｍのブランクを採取し、直径が４０ｍｍのポンチを使用
し、しわ押さえ力３００ｋｇｆで潤滑油を塗布して円筒
絞りカップを作製し、カップ円周部に発生した耳の位置
と山の数を測定した。

【００３９】開栓性の評価については、図１に示すよう
な２本の平行なスコア１を加工し、引張試験機にて引き
裂き荷重を測定した。耐圧強度については、図２に示す
ように、側面部にスコア２をを入れた円筒の中に内圧を
かけ、スコア２が破断するときの内圧値から測定した。
落下強度試験については、供試材から直径が５０ｍｍの
ブランク材を採取し、直径が３８ｍｍのポンチを使用
し、円筒絞りカップを３０個作製した後、各カップをガ
ラス瓶に巻き締め加工して装着し、これを一定の高さ
（３００ｍｍ）からキャップ部を下方にして落下させ、
キャップが外れた個数を測定した。

【００４０】下記表２、３、４は供試材の材料特性（抗
張力、耐力、伸び、耳）と、供試材のキャップ特性（開
栓性、耐圧強度、落下強度）を示す。この表２、３、４
に示すように、本発明の実施例材である実施例Ｎｏ．１
〜９はいずれも引き裂き荷重が低く、開栓性が優れてい
る。また、耐圧強度は従来材と同等のレベルにある。更
に、落下衝撃によるキャップの脱落もなくシーミング性
が優れていることがわかる。

【００４１】一方、比較例のＮｏ．１０、１２、１６、
１８、１９は、開栓性を向上させるための晶出物面積占
有率が本発明の範囲から外れているために、引き裂き荷
重が増加している。また、比較例Ｎｏ．１２、１８につ
いては、Ｍｎの添加量が少ないために、製品板を絞った
ときに圧延０−１８０°耳の発生により落下衝撃試験に
おいてキャップの脱落が生じた。更に、比較例のＮｏ．
１３、１５、１７においては、晶出物が過剰に存在する
ため、引き裂き荷重が低くなる一方、耐圧強度が低下す
る。更にまた、比較例Ｎｏ．１１については、Ｍｇの添
加量が多いため元板強度が高く、キャップを巻き締めた
ときのスプリングバック量が多く、落下衝撃によるキャ
ップの脱落が生じた。

【００４２】

【表１】

【００４３】

【表２】

【００４４】

【表３】

【００４５】

【表４】

【００４６】〔実施例２〕表１のＮｏ．２（実施例）と
同じ組成のＡｌ合金鋳塊から、下記表５に示すような製
造方法で板を製造し、キャップの塗装焼付相当の加熱処
理（１９０℃で１０分間）を行った後、材料特性（抗張
力、耐力、晶出物分布）、キャップ特性（開栓性、耐圧
強度）及び絞り成形後の肌あれについて調査した。な
お、材料特性及びキャップ特性の評価方法については実
施例１と同様な方法で行った。また、肌荒れについて
は、供試材から直径が７７ｍｍのブランクを採取し、直
径が４０ｍｍのポンチを使用し、しわ押させ力３００ｋ
ｇｆで潤滑油を塗布して円筒絞りカップを作製した後、
側面を観察して評価した。

【００４７】下記表６、７はその調査結果を示す。表
６、７から明らかなように、本発明の製造条件により得
られたＡｌ合金板Ａ〜Ｄは良好な引き裂き性、耐圧強度
及び成形性を示す。これに対し、比較例Ｅ〜Ｌは、本発
明条件を外れているため、晶出物の面積占有率の低下に
よる引き裂き荷重の増加、強度不足による耐圧強度の低
下、結晶粒の粗大化による成形後の肌荒れを生じた。

【００４８】

【表５】

【００４９】

【表６】

【００５０】

【表７】

【００５１】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
開栓性及びシーミング性が優れたリングプル型キャップ
用アルミニウム合金板を得ることができ、本願発明はリ
ングプル型キャップ材の高強度化及び薄肉化を可能にす
る等、この種の技術の進歩に多大の貢献をなす。

【図面の簡単な説明】

【図１】引き裂き性の評価方法を示す図である。

【図２】耐圧強度評価方法を示す図である。

【符号の説明】

１、２：スコア

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡本 文人 栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地 株式会社神 戸製鋼所真岡製造所内 (72)発明者 薄谷 英明 栃木県真岡市鬼怒ケ丘15番地 株式会社神 戸製鋼所真岡製造所内

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｍｇ：２．００乃至４．００重量％，Ｍ
   ｎ：０．２０〜０．７０重量％、Ｆｅ：０．１０〜０．
   ５０重量％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０重量％を含有
   し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウ
   ム合金により構成されることを特徴とするリンプル型キ
   ャップ用アルミニウム合金板。
2. 【請求項２】 表面に現れる晶出物のうち、Ａｌ−Ｆｅ
   −Ｍｎ系晶出物が平均粒径：２．０乃至３．５μｍ、面
   積占有率：０．５乃至１．５％であり、Ｍｇ−Ｓｉ系晶
   出物が平均粒径：１．０乃至２．５μｍ、面積占有率：
   ０．００１乃至０．０４％であることを特徴とする請求
   項１に記載のリングプル型キャップ用アルミニウム合金
   板。
3. 【請求項３】 Ｍｇ：２．００乃至４．００重量％，Ｍ
   ｎ：０．２０〜０．７０重量％、Ｆｅ：０．１０〜０．
   ５０重量％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０重量％を含有
   し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウ
   ム合金の鋳塊を５００〜５５０℃で均質化処理した後、
   熱間圧延及び冷間圧延を施し、その後、中間焼鈍として
   加熱冷却速度１００℃／分以上、板温度４００乃至５０
   ０℃に１０分以内保持する条件で連続焼鈍を施し、圧延
   率６０％以上で冷間圧延することを特徴とするリングプ
   ル型キャップ用アルミニウム合金板の製造方法。
4. 【請求項４】 Ｍｇ：２．００乃至４．００重量％，Ｍ
   ｎ：０．２０〜０．７０重量％、Ｆｅ：０．１０〜０．
   ５０重量％、Ｓｉ：０．０５〜０．３０重量％を含有
   し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウ
   ム合金の鋳塊を５００〜５５０℃で均質化処理した後、
   熱間圧延及び冷間圧延を施し、その後、中間焼鈍として
   加熱冷却速度１００℃／分以上、板温度４００乃至５０
   ０℃に１０分以内保持する条件で連続焼鈍を施し、圧延
   率６０％以上で冷間圧延し、２５０℃以下で仕上げ焼鈍
   することを特徴とするリングプル型キャップ用アルミニ
   ウム合金板の製造方法。