JPH09279258A - Method for agglomerating iron-making dust - Google Patents
Method for agglomerating iron-making dustInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、製鉄所において発
生するダスト（以下製鉄ダストという）の内、特に高炉
において発生する高炉ダスト及び製鋼作業において発生
する製鋼ダストを極めて簡単な方法により塊成化し、そ
の後の利用を促進しするための塊成化方法に関する。TECHNICAL FIELD The present invention relates to agglomeration of dust (hereinafter referred to as iron-making dust) generated in a steel mill, particularly blast-furnace dust generated in a blast furnace and steel-making dust generated in steel-making work, by an extremely simple method. , An agglomeration method for promoting subsequent use.
【０００２】[0002]
【従来の技術】製鉄ダストは主に高炉ダスト及び製鋼ダ
ストからなるが、いずれも金属鉄、酸化鉄を多量に残有
している優れた鉄源である。その多くはベンチュリース
クラバーで補集され、シックナーで水と分離され、さら
にフィルタープレスで脱水されるという湿式法で回収さ
れている。2. Description of the Related Art Iron-making dust mainly consists of blast furnace dust and steel-making dust, both of which are excellent iron sources containing a large amount of metallic iron and iron oxide. Most of them are collected by a venturi scrubber, separated from water by a thickener, and then dehydrated by a filter press to be recovered by a wet method.
【０００３】しかし、その脱水処理物（以下脱水ケーキ
という）は２０〜４０ｗｔ％の水分を有し、ハンドリン
グ性が悪く、また特に転炉製鋼ダストは酸化発熱性を有
することにより、作業に困難が伴っている。現在、製鉄
ダストは、高炉原料または転炉用原料とする場合、焼結
焼成ペレットないしコールドペレットとし、または溶銑
予備処理時の脱珪処理剤とする場合は乾燥して粉砕し、
粉末として使用している。However, the dehydrated product (hereinafter referred to as "dehydrated cake") has a water content of 20 to 40 wt% and is poor in handleability, and converter steelmaking dust is oxidatively exothermic, which makes it difficult to work. Accompany it. Currently, iron-making dust is sinter-fired pellets or cold pellets when used as a blast furnace raw material or raw material for a converter, or dried and crushed when used as a desiliconizing agent during hot metal pretreatment.
It is used as powder.
【０００４】通常、脱水機から排出された脱水ケーキ
は、まずヤードにおいて天日乾燥される。この乾燥は、
天日及びダスト中に含有される金属鉄の酸化熱による。
その後溶銑予備処理時の脱珪材として使用する場合に
は、粉砕して更に完全に乾燥させる工程を得て使用され
る。また焼成ペレットとする場合は、他の原料とボール
ミルなどで混合粉砕され、ディスクぺレタイザーで生ペ
レットとしたものをロータリーキルンで焼成する。Usually, the dehydrated cake discharged from the dehydrator is first dried in the yard in the sun. This drying is
Due to the heat of oxidation of metallic iron contained in the sun and dust.
When it is subsequently used as a desiliconizing material in the hot metal pretreatment, it is used after it is pulverized and then completely dried. In the case of using fired pellets, other raw materials are mixed and pulverized by a ball mill or the like, and raw pellets are produced by a disc pelletizer and fired by a rotary kiln.
【０００５】また、コールドぺレットとする場合は、原
料中に７％程度のセメントなどを配合して増量し、特公
昭５５−０１２１６８号公報に示すようにヤードにおい
て養生して強度を発現させる。上記方法において脱水ケ
ーキの天日乾燥は、通常平均一週間程度の長期間を有
し、また乾燥したダストの性質により環境問題を起こす
危険性が多い。In the case of cold pellets, about 7% of cement or the like is added to the raw material to increase the amount, and as shown in JP-B-55-012168, it is cured in a yard to develop strength. In the above method, the sun-drying of the dehydrated cake usually takes a long period of about one week on average, and there is a great risk of causing environmental problems due to the nature of the dried dust.
【０００６】これらの問題に対して、特公昭６３−１１
５８８号公報では、１１３０℃以上の酸化性ガスの通入
により、活性鉄の酸化発熱を利用しながら乾燥する方法
が提案されている。またペレット以外の塊成鉱とする方
法では、特開平４−６６６２５号公報に非酸化性雰囲気
で９００℃以上に加熱して還元焼結化することにより、
金属回収に有利な低級鉄酸化物とする方法が提案されて
いる。To solve these problems, Japanese Patent Publication No. 63-11
In Japanese Patent Laid-Open No. 588, a method is proposed in which an oxidizing gas at 1130 ° C. or higher is passed therethrough and drying is performed while utilizing the oxidation heat of the activated iron. Further, in the method of forming an agglomerated ore other than pellets, Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 4-66625 discloses a method of heating at 900 ° C. or higher in a non-oxidizing atmosphere to perform reduction sintering,
A method of converting to a lower iron oxide, which is advantageous for metal recovery, has been proposed.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】この様に従来の一般的
な方法では脱水ケーキの処理工程で上述したように、比
較的大きな処理設備を必要としており、設備上、環境上
及び工程管理上の問題があった。また、焼成ペレットに
加工する場合には、加熱燃料が必要であり、またコール
ドペレットではセメント等のバインダーが必要であり、
共に塊成化に大きなエネルギーコストを要している。As described above, the conventional general method requires a relatively large treatment facility as described above for treating the dehydrated cake, which requires facility, environment and process control. There was a problem. Also, when processed into fired pellets, heating fuel is required, and cold pellets require a binder such as cement,
Both require large energy costs for agglomeration.
【０００８】また反応熱を利用して乾燥する特公昭６３
−１１５８８号公報の方法は、脱水ケーキの処理工程の
短縮化と安定化には効果が大きいが、生成物は乾燥した
不定型かつ低強度ダストの固まりに過ぎず、高炉ない
し、転炉へのリサイクルに際し所要の粒度、強度を有す
る塊成鉱とするには問題がある。また特開平４−６６６
２５号公報に示される還元焼結化は一工程で所要の塊成
鉱が得られるが、高温の外部加熱処理が必要であり、所
要エネルギーは少なくない。[0008] Further, Japanese Patent Publication No. Sho 63 which dries by utilizing the heat of reaction
The method of -11588 publication is very effective in shortening and stabilizing the treatment process of the dehydrated cake, but the product is only a dry, amorphous and low-strength dust mass, and it is used in a blast furnace or a converter. There is a problem in recycling agglomerated ore with the required particle size and strength. In addition, JP-A-4-666
The reduction sintering shown in Japanese Unexamined Patent Publication No. 25 can obtain the required agglomerated ore in one step, but it requires high-temperature external heat treatment and requires a large amount of energy.
【０００９】そこで本発明は、製鉄ダストの処理に於け
る上記の問題点に対して、処理期間短縮し、環境問題及
び塊成化コストの低減を同時に達成することを目的とす
る。更に塊成化された製鉄ダストを高炉または転炉の原
料として再使用し、ダストに含まれてる亜鉛濃度を濃縮
し、最終的に亜鉛原料として供給できる亜鉛濃度の高い
製鉄ダストの供給をも目的とする。In view of the above problems in the processing of iron-making dust, the present invention aims to shorten the processing period and simultaneously achieve environmental problems and agglomeration costs. Furthermore, the agglomerated iron-making dust is reused as a raw material for the blast furnace or converter, the zinc concentration contained in the dust is concentrated, and the purpose is also to supply iron-making dust with a high zinc concentration that can be finally supplied as a zinc raw material. And
【００１０】[0010]
【課題を解決するための手段】第１の発明は、下記の工
程を備えたことを特徴とする製鉄ダストの塊成化方法を
提供する。 （ａ）所定の水分を含み、Ｆｅ＋ＦｅＯ含有量が２０ｗ
ｔ％以上である製鉄ダストを用意する工程と、（ｂ）前
記製鉄ダストを大気の通気性があるように山積みする工
程と、（ｃ）山積みした前記製鉄ダストを大気中に所定
の時間保持する工程。The first aspect of the present invention provides a method for agglomerating iron-making dust, characterized by comprising the following steps. (A) Fe + FeO content of 20w including predetermined water
a step of preparing iron making dust of t% or more; (b) a step of stacking the iron making dust so as to have air permeability to the atmosphere; and (c) holding the piled iron making dust in the atmosphere for a predetermined time. Process.
【００１１】第２の発明は、前記山積みする製鉄ダスト
の前記水分の含有量を外数として５〜４０ｗｔ％とする
ことを特徴とする製鉄ダストの塊成化方法を提供する。A second aspect of the present invention provides a method for agglomerating iron-making dust, characterized in that the water content of the pile-up iron-making dust is 5-40 wt% as an external number.
【００１２】第３の発明は、前記山積みする製鉄ダスト
のかさ比重を０．１〜３ｇ／ｃｍ3することを特徴とす
る製鉄ダストの塊成化方法を提供する。A third aspect of the present invention provides a method for agglomerating ironmaking dust, characterized in that the bulk specific gravity of the piled ironmaking dust is 0.1 to 3 g / cm 3 .
【００１３】第４の発明は、前記山積みした製鉄ダスト
の底部から空気を５ｌ／分・ｔｏｎ（ダスト）以上を前
記製鉄ダスト中に吹き込むことを特徴とする製鉄ダスト
の塊成化方法を提供する。A fourth aspect of the present invention provides a method for agglomerating iron-making dust, characterized in that air is blown into the iron-making dust at 5 l / min · ton (dust) or more from the bottom of the piled iron-making dust. .
【００１４】第５の発明は、前記製鉄ダストとして、転
炉ダストと高炉ダストを均一混合して、Ｆｅ＋ＦｅＯ含
有量は２０ｗｔ％以上とした製鉄ダストであることを特
徴とする製鉄ダストの塊成化方法を提供する。A fifth aspect of the present invention is agglomeration of iron-making dust, characterized in that, as the iron-making dust, converter dust and blast-furnace dust are uniformly mixed, and Fe + FeO content is 20 wt% or more. Provide a way.
【００１５】[0015]
【発明の実施の形態】先ず本願発明の対象とする高炉ダ
スト及び転炉ダストの粒径分布を図３に示す。転炉ダス
トは平均粒径が７〜８μｍであり、高炉ダストは約２０
μｍ程度である。この様にいずれのダストも粒径が小さ
く、乾燥した状態においては極めて飛散しやすい粒径と
なっている。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION First, FIG. 3 shows particle size distributions of blast furnace dust and converter dust which are the objects of the present invention. The average particle size of the converter dust is 7 to 8 μm, and the blast furnace dust is about 20 μm.
It is about μm. As described above, all the dusts have a small particle size, and have a particle size that is extremely easy to scatter in a dry state.
【００１６】次に、製鉄ダストである高炉ダスト及び転
炉ダストの亜鉛及び鉄の分布の形態及びその重量％（ｗ
ｔ％）を表１に示す。高炉ダストの金属鉄（Ｆｅ）、Ｆ
ｅＯは少なくＦｅ2 Ｏ3 が多く、また全亜鉛量は約３ｗ
ｔ％であり、亜鉛が多く含まれている。Next, the distribution form of zinc and iron in blast furnace dust and converter dust, which are iron-making dust, and its weight% (w
t%) is shown in Table 1. Blast furnace dust metallic iron (Fe), F
eO is less Fe 2 O 3 increases, also the total amount of zinc is about 3w
t%, and contains a large amount of zinc.
【００１７】[0017]
【表１】 [Table 1]
【００１８】他方、転炉ダストは全亜鉛量は約０．３ｗ
ｔ％程度であり、主たる成分はＦｅＯを主成分（約６２
ｗｔ％）とする酸化鉄である。また約５ｗｔ％程度の金
属鉄を含むことが注目される。以上の様に高炉ダストは
亜鉛量が多く、また酸化鉄が多い。他方、転炉ダストは
亜鉛量は少ないが反応性のある金属鉄及びＦｅＯを多量
に含んでいる。上記の通り転炉ダストは特に酸化しやす
いＦｅとＦｅＯが多量に含まれている。On the other hand, the total amount of zinc in converter dust is about 0.3w.
The main component is FeO (about 62%).
wt%). It is also noted that it contains about 5 wt% metallic iron. As described above, blast furnace dust contains a large amount of zinc and iron oxide. On the other hand, converter dust contains a small amount of zinc but contains a large amount of reactive metallic iron and FeO. As described above, the converter dust contains a large amount of Fe and FeO, which are particularly susceptible to oxidation.
【００１９】そこで本発明においては、この多量に含ま
れているＦｅとＦｅＯが大気中の酸素および脱水ケ−キ
に含まれている水分と反応させ、発熱反応を生じさせる
ことより塊成化を図る。即ち、このＦｅ＋ＦｅＯと水分
及び空気中の酸素との反応による発熱反応によりダスト
を焼結させる。Therefore, in the present invention, a large amount of Fe and FeO are reacted with oxygen in the atmosphere and water contained in the dehydration cake to cause an exothermic reaction, thereby causing agglomeration. Try. That is, the dust is sintered by an exothermic reaction due to the reaction of this Fe + FeO with water and oxygen in the air.
【００２０】このような焼結には約２００℃程度が必要
であり、そのためには、Ｆｅ＋ＦｅＯがダスト中に２０
ｗｔ％以上含まれていることが必要である。従って、高
炉ダストのみではＦｅ＋ＦｅＯが２０ｗｔ％以上になら
ないため、製鋼ダストを配合して上記組成とする。About 200 ° C. is necessary for such sintering, and for that purpose, Fe + FeO is added to the dust in an amount of 20.
It is necessary that the content be at least wt%. Therefore, Fe + FeO does not reach 20 wt% or more only with blast furnace dust, so steelmaking dust is blended to obtain the above composition.
【００２１】本発明では、上記発熱反応を生じさせるた
め、製鉄ダストをヤードに山積みを行う。この山積みの
方法については問わないが、例えばオア−ベッデング
（ｏｒｅ ｂｅｄｄｉｎｇ）の様な方法を採用すること
が可能である。例えば、一辺が５ｍ、他辺が３０ｍ、高
さ３ｍの断面がほぼ三角形の山積みとする。なお、上記
発熱反応による熱が直ちに大気中に放散しないように、
最小の山積み高さを１ｍとする。In the present invention, in order to cause the above-mentioned exothermic reaction, iron-making dust is piled up in the yard. There is no limitation on the method of stacking, but it is possible to employ a method such as or-bedding, for example. For example, it is assumed that one side is 5 m, the other side is 30 m, and the height is 3 m. In order to prevent the heat generated by the above exothermic reaction from being immediately dissipated in the atmosphere,
The minimum pile height is 1 m.
【００２２】この製鉄ダストに対して水分を外数として
５〜４０ｗｔ％を含ませる。前述の脱水ケ−キは水分を
２０〜４０ｗｔ％含んでいるので、そのまま使用するこ
とが可能である。上記の様に山積みをした後大気中に放
置すると約２３０時間後において以下に示すような発熱
反応が生じ、製鉄ダストは塊成化されていた。The iron dust is made to contain water in an amount of 5 to 40 wt% as an external number. Since the above-mentioned dehydrated cake contains 20 to 40 wt% of water, it can be used as it is. When piled up as described above and left to stand in the atmosphere, the following exothermic reaction occurred after about 230 hours, and the ironmaking dust was agglomerated.
【００２３】金属鉄（Ｆｅ）の反応： Ｆｅ＋Ｈ2 Ｏ＋１／２Ｏ2 ＝Ｆｅ（ＯＨ）2 ２Ｆｅ（ＯＨ）2 ＋１／２Ｏ2 ＝２ＦｅＯ（ＯＨ）＋Ｈ2 Ｏ ２Ｆｅ（ＯＨ）＋ Ｆｅ（ＯＨ）2 ＝Ｆｅ3 Ｏ4 ＋２Ｈ2 ＯReaction of metallic iron (Fe): Fe + H 2 O + 1 / 2O 2 = Fe (OH) 2 2Fe (OH) 2 + 1 / 2O 2 = 2FeO (OH) + H 2 O 2Fe (OH) + Fe (OH) 2 = Fe 3 O 4 + 2H 2 O
【００２４】ＦｅＯの反応： ＦｅＯ＋Ｈ2 Ｏ＝Ｆｅ（ＯＨ）2 ２Ｆｅ（ＯＨ）2 ＋１／２Ｏ2 ＝２ＦｅＯ（ＯＨ）＋Ｈ2 Ｏ ２Ｆｅ（ＯＨ）＋ Ｆｅ（ＯＨ）2 ＝Ｆｅ3 Ｏ4 ＋２Ｈ2 ＯReaction of FeO: FeO + H 2 O = Fe (OH) 2 2Fe (OH) 2 + 1 / 2O 2 = 2FeO (OH) + H 2 O 2 Fe (OH) + Fe (OH) 2 = Fe 3 O 4 + 2H 2 O
【００２５】そこで、この際ダスト中の水分量を変化さ
せ発熱反応が終了するまでの時間を測定してその結果を
図２に示す。この図からダストの水分量が外数として５
〜４０ｗｔ％の範囲においては前述の式に基づく発熱反
応は約２５０時間以内に終了し、製鉄ダストは塊成鉱と
なっていた。反応の過程においては途中温度は約２００
℃程度まで上昇し、以後徐々に温度は低下していった。Therefore, at this time, the amount of water in the dust was changed and the time until the exothermic reaction was completed was measured. The results are shown in FIG. From this figure, the moisture content of dust is 5
In the range of ˜40 wt%, the exothermic reaction based on the above formula was completed within about 250 hours, and the ironmaking dust was agglomerated ore. During the reaction process, the temperature is about 200.
The temperature rose to about 0 ° C and then gradually decreased.
【００２６】この際、後述するように、山積みの底部か
ら空気の吹き込みをしなかった。前述の化学反応式から
判るように上記反応は酸素ガスも関与していることが明
らかである。そこで、特に積極的に空気を吹き込まない
場合には、山積みしたダスト中に空気が自然対流により
侵入するようにダストの嵩比重を限定する必要がある。
種々調査した結果、嵩比重を０．１〜３ｇ／ｃｍ3 する
ことが望ましいと判明した。嵩比重を上記の範囲とする
ためには脱水ケ−キの山積みに際して余り圧縮しないよ
うに配慮すれば足りる。At this time, as described later, air was not blown from the bottom of the pile. As can be seen from the above chemical reaction formula, it is clear that oxygen gas also participates in the above reaction. Therefore, when the air is not particularly actively blown, it is necessary to limit the bulk specific gravity of the dust so that the air enters the piled dust by natural convection.
As a result of various investigations, it was found that it is desirable to set the bulk specific gravity to 0.1 to 3 g / cm 3 . In order to set the bulk specific gravity within the above range, it is sufficient to take care not to compress the dehydrated cakes in piles.
【００２７】更に、上記焼結反応を積極的に促進するた
めには、予め山積みをする際に底面に近い部分に長手方
向に複数の配管を設け、この配管に設けた空気孔より空
気を上方に噴出させると、上記焼結反応を促進できる。
山積みの底部から噴出させた空気の量と反応終了時間と
の関係について図１に示す様な関係が得られた。Further, in order to positively promote the above-mentioned sintering reaction, a plurality of pipes are provided in the longitudinal direction in a portion close to the bottom surface when piled up in advance, and the air is upwardly moved from the air holes provided in the pipes. When it is jetted out to, the sintering reaction can be promoted.
The relationship between the amount of air ejected from the bottom of the pile and the reaction end time was obtained as shown in FIG.
【００２８】即ち、全く空気を吹き込まない場合の２３
０時間は、例えば空気吹き込み量が５ｌ／分・ｔｏｎ
（ダスト）の場合には焼結反応終了時間は５０時間とな
り、１００ｌ／分・ｔｏｎ（ダスト）の場合には１２時
間に低下した。That is, 23 when no air is blown
At 0 hours, for example, the amount of air blown is 5 l / min · ton
In the case of (dust), the completion time of the sintering reaction was 50 hours, and in the case of 100 l / min · ton (dust), it was reduced to 12 hours.
【００２９】以上は転炉ダストのみを処理した場合につ
いての結果である。しかし、高炉ダストは前述のような
酸化反応に寄与する金属鉄（Ｆｅ）及びＦｅＯが少な
い。従って、高炉ダストのみを前述の様に山積みを行
い、更に空気を吹き込んで焼結反応が促進出来るかどう
かを確認したが、実質的に焼結反応は進行しなかった。The above is the result when only the converter dust is treated. However, blast furnace dust contains a small amount of metallic iron (Fe) and FeO that contribute to the above-described oxidation reaction. Therefore, it was confirmed whether only the blast furnace dust was piled up as described above and air could be blown into it to accelerate the sintering reaction, but the sintering reaction did not substantially proceed.
【００３０】そこで、上記のように空気を吹き込みなが
ら、転炉ダストと高炉ダストの配合量量を変えて反応終
了までの時間を測定した。その結果、転炉ダスト３０ｗ
ｔ％以上、即ち高炉ダスト７０ｗｔ％以下の配合（Ｆｅ
＋ＦｅＯ：２０ｗｔ％以上）の範囲においては実質的に
操業が可能な最大５日間（１２０時間）において反応は
終了した。即ち、転炉ダスト３０％ｗｔ以下の配合にお
いては発熱反応と山積みの冷却速度とがほぼバランスし
た状態になり、発熱反応は進行せず、焼結は生じなかっ
た。Therefore, the time until the reaction was completed was measured by changing the compounding amounts of the converter dust and the blast furnace dust while blowing air as described above. As a result, converter dust 30w
t% or more, that is, blast furnace dust 70 wt% or less (Fe
In the range of + FeO: 20 wt% or more), the reaction was completed within a maximum of 5 days (120 hours) when the operation was practically possible. That is, in the case of blending the converter dust of 30% by weight or less, the exothermic reaction and the cooling rate of the piled up were almost balanced, the exothermic reaction did not proceed, and sintering did not occur.
【００３１】[0031]
【発明の効果】以上説明した通り、本発明は主に転炉又
は高炉ダストのシックナーから得られた脱水ケーキをそ
のまま、即ち水分を含んだ状態において、例えばオア−
ベッデング（ｏｒｅ ｂｅｄｄｉｎｇ）のように山積み
を行い、更に山積みの底部から適量の空気を吹き込むこ
とによってダスト中の金属ＦｅおよびＦｅＯの酸化反応
を促進し、発熱させることによって製鉄ダストを焼結さ
せることが出来る。As described above, the present invention mainly uses the dehydrated cake obtained from the thickener of the converter or blast furnace dust as it is, that is, in the state of containing water, for example, or-
It is possible to sinter the iron-making dust by performing pile-up like the oreding, and further blowing an appropriate amount of air from the bottom of the pile to promote the oxidation reaction of the metal Fe and FeO in the dust and generating heat. I can.
【００３２】本発明の方法においては、新たな設備は不
要である。上記処理によって得られた塊成鉱は平均の大
きさが１００〜２００ｍｍ程度の塊状の塊成鉱であっ
て、適当に粉砕することにより、例えば高炉原料として
使用でき、或いは塊成鉱の原料として使用出来る。上記
方法で得られた塊成鉱は更に鉄源として転炉に再裝入す
ることができ、その鉄分を回収できる。更には転炉に再
裝入することにより製鋼ダスト中の亜鉛を濃縮させるこ
とができ、最終的には外部に販売できる程度の亜鉛濃度
の高い転炉ダストを発生させることが出来る。No new equipment is required in the method of the present invention. The agglomerated ore obtained by the above treatment is an agglomerated agglomerated ore having an average size of about 100 to 200 mm, and can be used as, for example, a blast furnace raw material by appropriately crushing, or as a raw material of the agglomerated ore. Can be used. The agglomerated ore obtained by the above method can be further reintroduced into the converter as an iron source, and the iron content can be recovered. Furthermore, zinc in the steelmaking dust can be concentrated by reintroducing it into the converter, and finally converter dust having a high zinc concentration that can be sold to the outside can be generated.
【図１】山積みダストの空気吹き込み量と焼結終了時間
との関係を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing a relationship between an air blowing amount of piled dust and a sintering end time.
【図２】山積みダストの水分量と焼結終了時間との関係
を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a relationship between a moisture content of piled dust and a sintering end time.
【図３】高炉ダストと製鋼ダストの粒径分布を示す図で
ある。FIG. 3 is a diagram showing a particle size distribution of blast furnace dust and steelmaking dust.
Claims (5)
鉄ダストの塊成化方法。 （ａ）所定の水分を含み、Ｆｅ＋ＦｅＯ含有量が２０ｗ
ｔ％以上である製鉄ダストを用意する工程と、（ｂ）前
記製鉄ダストを大気の通気性があるように山積みする工
程と、（ｃ）山積みした前記製鉄ダストを大気中に所定
の時間保持する工程。1. A method for agglomerating ironmaking dust, comprising the following steps. (A) Fe + FeO content of 20w including predetermined water
a step of preparing iron making dust of t% or more; (b) a step of stacking the iron making dust so as to have air permeability to the atmosphere; and (c) holding the piled iron making dust in the atmosphere for a predetermined time. Process.
水分の含有量を外数として５〜４０ｗｔ％とすることを
特徴とする請求項１記載の製鉄ダストの塊成化方法。2. The method for agglomerating iron-making dust according to claim 1, wherein the content of the predetermined water content of the pile-up iron-making dust is an external number of 5 to 40 wt%.
０．１〜３ｇ／ｃｍ3 であることを特徴とする請求項１
又は２記載の製鉄ダストの塊成化方法。3. The bulk specific gravity of the piled iron-making dust is 0.1 to 3 g / cm 3.
Alternatively, the method for agglomerating the iron-making dust according to item 2.
気を５ｌ／分・ｔｏｎ（ダスト）以上を前記製鉄ダスト
中に吹き込むことを特徴とする請求項２又は３記載の製
鉄ダストの塊成化方法。4. The method for agglomeration of iron-making dust according to claim 2, wherein air is blown into the iron-making dust at 5 l / min · ton (dust) or more from the bottom of the piled iron-making dust. .
ストを均一混合して、Ｆｅ＋ＦｅＯ含有量は２０ｗｔ％
以上した製鉄ダストであることを特徴とする請求項１か
ら５のいずれかに記載の製鉄ダストの塊成化方法。5. The iron-making dust is a uniform mixture of converter dust and blast furnace dust, and the Fe + FeO content is 20 wt%.
The agglomeration method of iron-making dust according to any one of claims 1 to 5, which is the iron-making dust described above.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11838496A JPH09279258A (en) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | Method for agglomerating iron-making dust |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11838496A JPH09279258A (en) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | Method for agglomerating iron-making dust |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09279258A true JPH09279258A (en) | 1997-10-28 |
Family
ID=14735365
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11838496A Pending JPH09279258A (en) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | Method for agglomerating iron-making dust |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09279258A (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005138107A (en) * | 2004-12-03 | 2005-06-02 | Hazama Corp | Soil-cleaning agent and soil cleaning method |
| JP2005179771A (en) * | 2003-11-28 | 2005-07-07 | Jfe Steel Kk | Method for agglomerating iron-making sludge |
| US6986801B2 (en) | 2001-09-14 | 2006-01-17 | Nippon Steel Corporation | Method of producing reduced iron compacts in rotary hearth-type reducing furnace, reduced iron compacts, and method of producing molten iron using them |
| JP2007016289A (en) * | 2005-07-08 | 2007-01-25 | Nippon Steel Corp | Method for agglomerating steelmaking dust |
| US7815710B2 (en) | 2000-10-30 | 2010-10-19 | Nippon Steel Corporation | Metal oxide-containing green pellet for reducing furnace, method for production thereof, method of reduction thereof, and reduction facilities |
-
1996
- 1996-04-16 JP JP11838496A patent/JPH09279258A/en active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US7815710B2 (en) | 2000-10-30 | 2010-10-19 | Nippon Steel Corporation | Metal oxide-containing green pellet for reducing furnace, method for production thereof, method of reduction thereof, and reduction facilities |
| US7964014B2 (en) | 2000-10-30 | 2011-06-21 | Nippon Steel Corporation | Metal oxide-bearing green pellets for reducing furnace, method of production of same, method of reduction of same, and reduction facility |
| US6986801B2 (en) | 2001-09-14 | 2006-01-17 | Nippon Steel Corporation | Method of producing reduced iron compacts in rotary hearth-type reducing furnace, reduced iron compacts, and method of producing molten iron using them |
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| JP4530824B2 (en) * | 2004-12-03 | 2010-08-25 | 株式会社間組 | Soil purification agent and soil purification method |
| JP2007016289A (en) * | 2005-07-08 | 2007-01-25 | Nippon Steel Corp | Method for agglomerating steelmaking dust |
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