JPH09263552A - 管式加熱炉 - Google Patents
管式加熱炉Info
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- JPH09263552A JPH09263552A JP7664296A JP7664296A JPH09263552A JP H09263552 A JPH09263552 A JP H09263552A JP 7664296 A JP7664296 A JP 7664296A JP 7664296 A JP7664296 A JP 7664296A JP H09263552 A JPH09263552 A JP H09263552A
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- Japan
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- tube
- fluid
- furnace
- heating
- pipe
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】炉内に配置した加熱管に流体を流通させ、管の
外部から加熱する管式加熱炉（エチレン製造用熱分解反
応炉等）において、炉内温度を低く設定しても管内流体
の加熱昇温を効率よく行うことができるようにする。 【解決手段】この管式加熱炉は、加熱管の入側端から出
側端に到る管路の少なくとも一部を高熱伝達性を有する
管で形成されている。高熱伝達性管は、管内面に流体攪
拌要素としてフィンを有すると共に、管径の大きい管が
好適に使用される。フィンによる管内流体の乱流形成効
果として熱伝達性が高められることにより、炉内温度を
低めに設定することができ、フィンに起因する管内流体
の圧力損失の増大は管径の拡大により防止される。
外部から加熱する管式加熱炉（エチレン製造用熱分解反
応炉等）において、炉内温度を低く設定しても管内流体
の加熱昇温を効率よく行うことができるようにする。 【解決手段】この管式加熱炉は、加熱管の入側端から出
側端に到る管路の少なくとも一部を高熱伝達性を有する
管で形成されている。高熱伝達性管は、管内面に流体攪
拌要素としてフィンを有すると共に、管径の大きい管が
好適に使用される。フィンによる管内流体の乱流形成効
果として熱伝達性が高められることにより、炉内温度を
低めに設定することができ、フィンに起因する管内流体
の圧力損失の増大は管径の拡大により防止される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、炉内に管を配置し
て流体通路とし、管内流体を高速流通させながら、管の
外部から加熱昇温する管式加熱炉、例えば石油化学にお
けるエチレン製造用熱分解反応炉等の改良に関し、特に
炉内温度・管外表面温度の設定温度を低くして管内流体
の効率的な加熱昇温を行うことができるようにしたもの
である。
て流体通路とし、管内流体を高速流通させながら、管の
外部から加熱昇温する管式加熱炉、例えば石油化学にお
けるエチレン製造用熱分解反応炉等の改良に関し、特に
炉内温度・管外表面温度の設定温度を低くして管内流体
の効率的な加熱昇温を行うことができるようにしたもの
である。
【０００２】
【従来の技術】ナフサ・軽灯油等の炭化水素類を熱分解
し、エチレン，プロピレン等のオレフィン類を製造する
熱分解反応は、炉内に配置された加熱管（反応管）に、
炭化水素類と水蒸気との混合流体（約600 〜700 ℃）を
供給し、管内を高速流通させながら、管の外部から加熱
昇温することにより行われる。エチレンの熱分解反応は
オレフィンの二次反応を付随し、これはエチレン収率の
低下、管内面のコーキング（遊離炭素の沈積）を招く。
高いエチレン収率を確保すると共に、コーキングを抑制
し、効率的な熱分解操業を遂行するためには、管内の原
料流体を迅速に所定の反応温度に加熱昇温すると共に反
応時間をできるだけ短くして、オレフィンの二次反応を
抑制防止することが必要である。エチレンプラントでは
約７５０〜８５０℃の温度範囲に制御され、反応時間は
約０．２〜０．６秒が適用されている。
し、エチレン，プロピレン等のオレフィン類を製造する
熱分解反応は、炉内に配置された加熱管（反応管）に、
炭化水素類と水蒸気との混合流体（約600 〜700 ℃）を
供給し、管内を高速流通させながら、管の外部から加熱
昇温することにより行われる。エチレンの熱分解反応は
オレフィンの二次反応を付随し、これはエチレン収率の
低下、管内面のコーキング（遊離炭素の沈積）を招く。
高いエチレン収率を確保すると共に、コーキングを抑制
し、効率的な熱分解操業を遂行するためには、管内の原
料流体を迅速に所定の反応温度に加熱昇温すると共に反
応時間をできるだけ短くして、オレフィンの二次反応を
抑制防止することが必要である。エチレンプラントでは
約７５０〜８５０℃の温度範囲に制御され、反応時間は
約０．２〜０．６秒が適用されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、上記エチレン熱
分解炉の操業は、炉内温度を約１２００℃前後に設定
し、管外表面を約９００℃以上の温度に加熱保持するこ
とにより行われている。この炉内および管外表面の設定
温度を下げて管内流体の迅速な加熱昇温と短時間の反応
を行わせることができれば、熱エネルギの節減に多大の
効果が得られ、また反応管の熱的損傷が抑制防止される
ことによる反応管の耐用寿命の向上・連続運転時間の延
長等が可能となる。本発明はこのような熱分解炉操業を
可能とする管式加熱炉を提供するものである。
分解炉の操業は、炉内温度を約１２００℃前後に設定
し、管外表面を約９００℃以上の温度に加熱保持するこ
とにより行われている。この炉内および管外表面の設定
温度を下げて管内流体の迅速な加熱昇温と短時間の反応
を行わせることができれば、熱エネルギの節減に多大の
効果が得られ、また反応管の熱的損傷が抑制防止される
ことによる反応管の耐用寿命の向上・連続運転時間の延
長等が可能となる。本発明はこのような熱分解炉操業を
可能とする管式加熱炉を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、炉内の加熱管
に流体を流通させながら、管の外部から流体を加熱する
管式加熱炉において、加熱管の入側端から出側端に到る
管路の少なくとも一部が高熱伝達性を有する管で形成さ
れていると共に、管内の流体を加熱昇温するための炉内
温度または／および管外表面温度が低く設定されること
を特徴としている。
に流体を流通させながら、管の外部から流体を加熱する
管式加熱炉において、加熱管の入側端から出側端に到る
管路の少なくとも一部が高熱伝達性を有する管で形成さ
れていると共に、管内の流体を加熱昇温するための炉内
温度または／および管外表面温度が低く設定されること
を特徴としている。
【０００５】
【発明の実施の形態】本発明の加熱炉内の管路を構成す
る高熱伝達性の管の好適な例として、図４〜図７に示す
ように、管内面（１1 ）に流体攪拌要素としてフィン
（２）を設けたものが挙げられる。図４の管（１）は、
管軸（ｘ）とほぼ直交する向きに管内面（１1 ）を一周
する突起からなるリング状フィン（２）が管軸方向に適
宜の間隔をおいて反復形成され、図５の管（１）は、管
内面に沿って管軸（ｘ）方向に螺回する突起からなる螺
旋状フィン（２）が設けられ、図６の管（１）は、管軸
方向に延在する直線状突起からなるフィン（２）が円周
方向に適宜間隔をおいて形成されている。また図７の管
（１）は、図４のリング状フィンに断点を設けた断続的
な突起からなるフィン（２）を有している。
る高熱伝達性の管の好適な例として、図４〜図７に示す
ように、管内面（１1 ）に流体攪拌要素としてフィン
（２）を設けたものが挙げられる。図４の管（１）は、
管軸（ｘ）とほぼ直交する向きに管内面（１1 ）を一周
する突起からなるリング状フィン（２）が管軸方向に適
宜の間隔をおいて反復形成され、図５の管（１）は、管
内面に沿って管軸（ｘ）方向に螺回する突起からなる螺
旋状フィン（２）が設けられ、図６の管（１）は、管軸
方向に延在する直線状突起からなるフィン（２）が円周
方向に適宜間隔をおいて形成されている。また図７の管
（１）は、図４のリング状フィンに断点を設けた断続的
な突起からなるフィン（２）を有している。
【０００６】高熱伝達性を有する管（１）は、炉内の加
熱管の入側端から出側端に到る管路の上流側領域，中流
領域，下流側領域等における１個所または２以上の複数
個所に組み込まれる。攪拌要素として管内面に形成され
たフィン（２）は、管内流体の乱流形成・均一混合効果
として、加熱管の熱伝達特性を飛躍的に高める。その熱
伝達特性の向上効果により、管内流体の迅速な加熱昇温
に必要な炉内温度および管外表面の加熱保持温度を低め
に設定することが可能となる。
熱管の入側端から出側端に到る管路の上流側領域，中流
領域，下流側領域等における１個所または２以上の複数
個所に組み込まれる。攪拌要素として管内面に形成され
たフィン（２）は、管内流体の乱流形成・均一混合効果
として、加熱管の熱伝達特性を飛躍的に高める。その熱
伝達特性の向上効果により、管内流体の迅速な加熱昇温
に必要な炉内温度および管外表面の加熱保持温度を低め
に設定することが可能となる。
【０００７】図１は、エチレン製造用熱分解反応炉にお
いて、フィンを有する管が組み込まれた反応管（Ａ）
と、通常の管体（フィンを有しない管）からなる反応管
（Ｂ）である場合とについて、管の外部加熱条件および
管内流体の加熱昇温の解析結果を示している。解析条件
は次のとおりである。なお、高熱伝達性管は、図４のリ
ング状フィンを有する管（フィンの形態: 高さ 3mm, 幅
5mm, 間隔 100mm）であり、ストレート管とは、フィン
を有しない通常の管を意味している。各反応管（Ａ）
（Ｂ）の管路は、図３（１）のように、上流側の管路ｐ
i および下流側管路ｐo からなり、入側端ｉから出側端
ｏまでの管路全長はいずれも 50 ｍである。
いて、フィンを有する管が組み込まれた反応管（Ａ）
と、通常の管体（フィンを有しない管）からなる反応管
（Ｂ）である場合とについて、管の外部加熱条件および
管内流体の加熱昇温の解析結果を示している。解析条件
は次のとおりである。なお、高熱伝達性管は、図４のリ
ング状フィンを有する管（フィンの形態: 高さ 3mm, 幅
5mm, 間隔 100mm）であり、ストレート管とは、フィン
を有しない通常の管を意味している。各反応管（Ａ）
（Ｂ）の管路は、図３（１）のように、上流側の管路ｐ
i および下流側管路ｐo からなり、入側端ｉから出側端
ｏまでの管路全長はいずれも 50 ｍである。
【０００８】 〔管路構成〕 反応管Ａ: 管路ｐi …ストレート管，内径 75mm, 長さ 35 ｍ 管路ｐo …ストレート管，内径 110mm, 長さ 15 ｍ 反応管Ｂ: 管路ｐi …高熱伝達性管，内径 100mm, 長さ 35 ｍ 管路ｐo …ストレート管，内径 110mm, 長さ 15 ｍ 〔管内流体〕 流 体 :ナフサ−スチーム混合流体 流体温度: 管路入側端 600℃ 管路出側端 850℃ 流速（管路入側端）: 反応管Ａ 60.0ｍ／秒 反応管Ｂ 33.75 ｍ／秒
【０００９】図１に示したように、管路出側端の流体温
度を８５０℃に設定した場合において、反応管（Ａ）
（ストレート管のみで構成された従来例）の炉内温度は
約１１９０℃となり、これに対し、高熱伝達性の管が組
み込まれた反応管（Ｂ）の炉内温度は約１１３０℃と、
約６０℃低くなる。それに伴って、管外表面温度も、反
応管（Ａ）のそれより、約４６℃低くなる。このような
低温加熱条件のもとに、反応管（Ｂ）の管内流体は迅速
な加熱昇温を達成し、その昇温速度は従来の熱分解炉の
それを凌ぐ程である。
度を８５０℃に設定した場合において、反応管（Ａ）
（ストレート管のみで構成された従来例）の炉内温度は
約１１９０℃となり、これに対し、高熱伝達性の管が組
み込まれた反応管（Ｂ）の炉内温度は約１１３０℃と、
約６０℃低くなる。それに伴って、管外表面温度も、反
応管（Ａ）のそれより、約４６℃低くなる。このような
低温加熱条件のもとに、反応管（Ｂ）の管内流体は迅速
な加熱昇温を達成し、その昇温速度は従来の熱分解炉の
それを凌ぐ程である。
【００１０】上記のように高熱伝達性の管としてフィン
を有する管を適用する場合、フィンは管内流体の攪拌要
素として熱伝達性を飛躍的に高める反面、管内圧力損失
を増大する要因ともなるが、その圧力損失の増大は、管
径を大きめに設計することにより回避される。前記反応
管Ｂにおける管路ｐi の管径を、反応管Ａの管路ｐiよ
り大きくしているのはそのためである。図２は、前記図
１と同じエチレン熱分解反応炉における管内流体の圧力
損失に及ぼす管径の影響について、下記の反応管Ａ〜Ｄ
の解析結果を示している。反応管Ａおよび反応管Ｂの管
路構成は、それぞれ前記図１における反応管Ａおよび反
応管Ｂと同一であり、反応管Ｃおよび反応管Ｄにおける
高熱伝達性の管は、反応管Ｂにおけるそれと同様のリン
グ状フィンを有する管（フィンの形態: 高さ 3mm, 幅 5
mm, 間隔 100mm）である。
を有する管を適用する場合、フィンは管内流体の攪拌要
素として熱伝達性を飛躍的に高める反面、管内圧力損失
を増大する要因ともなるが、その圧力損失の増大は、管
径を大きめに設計することにより回避される。前記反応
管Ｂにおける管路ｐi の管径を、反応管Ａの管路ｐiよ
り大きくしているのはそのためである。図２は、前記図
１と同じエチレン熱分解反応炉における管内流体の圧力
損失に及ぼす管径の影響について、下記の反応管Ａ〜Ｄ
の解析結果を示している。反応管Ａおよび反応管Ｂの管
路構成は、それぞれ前記図１における反応管Ａおよび反
応管Ｂと同一であり、反応管Ｃおよび反応管Ｄにおける
高熱伝達性の管は、反応管Ｂにおけるそれと同様のリン
グ状フィンを有する管（フィンの形態: 高さ 3mm, 幅 5
mm, 間隔 100mm）である。
【００１１】反応管Ａ: 第３図（１） 管路ｐi …ストレート管，内径 75mm，長さ 35 ｍ 管路ｐo …ストレート管，内径 110mm, 長さ 15 ｍ 反応管Ｂ: 第３図（１） 管路ｐi …高熱伝達性管，内径 100mm，長さ 35 ｍ 管路ｐo …ストレート管，内径 110mm, 長さ 15 ｍ 反応管Ｃ: 第３図（２） 管路ｐi …高熱伝達性管，内径 110 mm ，長さ 15 ｍ 管路ｐm …高熱伝達性管，内径 100mm，長さ 20 ｍ 管路ｐo …ストレート管，内径 110mm，長さ 15 ｍ 反応管Ｄ: 第３図（１） 管路ｐi …高熱伝達性管，内径 75mm，長さ 35 ｍ 管路ｐo …ストレート管，内径 110mm, 長さ 15 ｍ
【００１２】図２において、反応管Ｂと反応管Ｄとの比
較に示されるように、フィンを有する管を組み込む場
合、その管径をフィンを有しない場合の管径より大きく
することにより、フィンに起因する管内圧力損失の増大
を効果的に回避し、ストレート管のみの従来の反応管Ａ
とほぼ同等のレベルに納めることができる。また反応管
Ｃのように、フィンを有する管を管路の入側端から長い
領域に亘つて組み込む場合は、入側端に近い側の管径を
その下流側の管径より大きくして管径の勾配を持たせる
ことにより、圧力損失の増大をより効果的に緩和するこ
とができる。なお、反応管Ｂや反応管Ｃのように上流側
の管径を大きくすると、管内の流体速度が小さくなり、
このことはエチレンの熱分解反応に付随するオレフィン
の二次反応を生起し易くする要因となるが、上流側の管
内流体温度は比較的低いので、管径拡大に伴う流体速度
の減少による影響は少なく、またその影響は圧力損失の
緩和効果により十分に補償される。
較に示されるように、フィンを有する管を組み込む場
合、その管径をフィンを有しない場合の管径より大きく
することにより、フィンに起因する管内圧力損失の増大
を効果的に回避し、ストレート管のみの従来の反応管Ａ
とほぼ同等のレベルに納めることができる。また反応管
Ｃのように、フィンを有する管を管路の入側端から長い
領域に亘つて組み込む場合は、入側端に近い側の管径を
その下流側の管径より大きくして管径の勾配を持たせる
ことにより、圧力損失の増大をより効果的に緩和するこ
とができる。なお、反応管Ｂや反応管Ｃのように上流側
の管径を大きくすると、管内の流体速度が小さくなり、
このことはエチレンの熱分解反応に付随するオレフィン
の二次反応を生起し易くする要因となるが、上流側の管
内流体温度は比較的低いので、管径拡大に伴う流体速度
の減少による影響は少なく、またその影響は圧力損失の
緩和効果により十分に補償される。
【００１３】高熱伝達性の管の例として、前記図４〜図
７に例示したフィン（２）を有する管のフィンの形態
は、加熱炉の使用条件，管サイズ等に応じた適宜の設計
がなされる。エチレン熱分解炉の反応管（通常、内径約
40〜150mm ）では、例えばフィン高さ（管内面からの突
出量）: 約2 〜15mm，幅: 約 3〜10mm，フィンのピッチ
（隣合うフィン同士の間隔）: 約 3〜400mm ，螺旋状フ
ィンの傾斜角: 約10°以上とすることができる。図７の
ように、断続形態を有するフィン（２）における各フィ
ンの長さは約 3〜100 mm, 断点の長さは約１〜50mmとす
る例が挙げられる。図７のフィン（２）は、図４のリン
グ状フィン（２）に断点を設けた例であるが、図５の螺
旋状フィンや図６の直線状フィンについても、同様の断
続形態が与えられる。このほか、規則的もしくはランダ
ムな分布パターンをなす散点模様状の突起からなるフィ
ンを形成してもよく、フィン（２）の形態・分布パター
ンは多様な設計が可能である。フィンの形成には、例え
ば溶接法（粉体プラズマ溶接，ティグ溶接，ミグ溶接
等）が適用され、溶接ビード肉盛層として種々の形態を
有するフィンを形成することができる。
７に例示したフィン（２）を有する管のフィンの形態
は、加熱炉の使用条件，管サイズ等に応じた適宜の設計
がなされる。エチレン熱分解炉の反応管（通常、内径約
40〜150mm ）では、例えばフィン高さ（管内面からの突
出量）: 約2 〜15mm，幅: 約 3〜10mm，フィンのピッチ
（隣合うフィン同士の間隔）: 約 3〜400mm ，螺旋状フ
ィンの傾斜角: 約10°以上とすることができる。図７の
ように、断続形態を有するフィン（２）における各フィ
ンの長さは約 3〜100 mm, 断点の長さは約１〜50mmとす
る例が挙げられる。図７のフィン（２）は、図４のリン
グ状フィン（２）に断点を設けた例であるが、図５の螺
旋状フィンや図６の直線状フィンについても、同様の断
続形態が与えられる。このほか、規則的もしくはランダ
ムな分布パターンをなす散点模様状の突起からなるフィ
ンを形成してもよく、フィン（２）の形態・分布パター
ンは多様な設計が可能である。フィンの形成には、例え
ば溶接法（粉体プラズマ溶接，ティグ溶接，ミグ溶接
等）が適用され、溶接ビード肉盛層として種々の形態を
有するフィンを形成することができる。
【００１４】炉内の加熱管の管路の構成についても、前
記反応管ＢやＣ等の例に限定されず、具体的な操業条
件，所望の熱伝達特性等に応じた多様な設計がなされ
る。管の熱伝達性をより高めるために、管路の入側端か
ら出側端に亘る比較的長い領域にフィンを有する管を組
み込んだ管路を構成する場合にも、上流側の管径を大き
くし下流側に向って管径が順次小さくなるように管径の
勾配をもたせることにより、管内流体の圧力損失増大を
効果的に回避しつつ、高い熱伝達性が確保される。な
お、出側端付近の管径をその上流側より大きくすること
は、管内圧力損失の緩和に有効であり、その管径の設計
はストレート管のみで構成される従来の管路構成と異な
らない。
記反応管ＢやＣ等の例に限定されず、具体的な操業条
件，所望の熱伝達特性等に応じた多様な設計がなされ
る。管の熱伝達性をより高めるために、管路の入側端か
ら出側端に亘る比較的長い領域にフィンを有する管を組
み込んだ管路を構成する場合にも、上流側の管径を大き
くし下流側に向って管径が順次小さくなるように管径の
勾配をもたせることにより、管内流体の圧力損失増大を
効果的に回避しつつ、高い熱伝達性が確保される。な
お、出側端付近の管径をその上流側より大きくすること
は、管内圧力損失の緩和に有効であり、その管径の設計
はストレート管のみで構成される従来の管路構成と異な
らない。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、管式加熱炉における炉
内温度および管外表面温度を、従来より低めに設定した
操業条件下に、管内流体の迅速な加熱昇温を達成し、所
望の出口流体温度を確保することができ、管内にフィン
を有する管が組み込まれた管路構成においても、管内圧
力損失の増大を効果的に回避することができる。本発明
は、エチレン製造用熱分解炉等として有用であり、炉内
温度を低めに設定できることにより、熱エネルギの節減
に多大の効果が得られ、また反応管の熱的損傷が抑制防
止されることによる管体の耐用寿命の向上・連続運転時
間の延長等の効果が得られる。
内温度および管外表面温度を、従来より低めに設定した
操業条件下に、管内流体の迅速な加熱昇温を達成し、所
望の出口流体温度を確保することができ、管内にフィン
を有する管が組み込まれた管路構成においても、管内圧
力損失の増大を効果的に回避することができる。本発明
は、エチレン製造用熱分解炉等として有用であり、炉内
温度を低めに設定できることにより、熱エネルギの節減
に多大の効果が得られ、また反応管の熱的損傷が抑制防
止されることによる管体の耐用寿命の向上・連続運転時
間の延長等の効果が得られる。
【図１】管内流体の熱伝達解析結果を示すグラフであ
る。
る。
【図２】管内流体の圧力損失解析結果を示すグラフであ
る。
る。
【図３】炉内の管路構成の説明図である。
【図４】管内にフィンを有する高熱伝達性管のフィンの
形設態様の例を示す管軸方向断面図である。
形設態様の例を示す管軸方向断面図である。
【図５】管内にフィンを有する高熱伝達性管のフィンの
形設態様の例を示す管軸方向断面図である。
形設態様の例を示す管軸方向断面図である。
【図６】管内にフィンを有する高熱伝達性管のフィンの
形設態様の例を示す管軸方向断面図である。
形設態様の例を示す管軸方向断面図である。
【図７】管内にフィンを有する高熱伝達性管のフィンの
形設態様の例を示す管軸方向断面図である。
形設態様の例を示す管軸方向断面図である。
１: 管 ２: フィン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 乾 正弘 大阪府枚方市中宮大池１丁目１番１号 株 式会社クボタ枚方製造所内
Claims (4)
- 【請求項１】 炉内に配置された加熱管に流体を流通さ
せながら、管の外部から流体を加熱する管式加熱炉にお
いて、加熱管の入側端から出側端に到る管路の少なくと
も一部が高熱伝達性を有する管で形成されていると共
に、管内の流体の加熱昇温に必要な炉内温度または／お
よび管外表面温度が低く設定されることを特徴とする管
式加熱炉。 - 【請求項２】 高熱伝達性を有する管が、管内面に流体
攪拌要素としてフィンを有する管であることを特徴とす
る請求項１に記載の管式加熱炉。 - 【請求項３】 管内面にフィンを有する管が、その下流
側の管路を形成する管より大きい内径を有することを特
徴とする請求項２に記載の管式加熱炉。 - 【請求項４】 炭化水素類の熱分解反応を行う石油化学
用熱分解反応炉であることを特徴とする請求項１〜３の
いずれか１項に記載の管式加熱炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7664296A JPH09263552A (ja) | 1996-03-29 | 1996-03-29 | 管式加熱炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7664296A JPH09263552A (ja) | 1996-03-29 | 1996-03-29 | 管式加熱炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09263552A true JPH09263552A (ja) | 1997-10-07 |
Family
ID=13611047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7664296A Pending JPH09263552A (ja) | 1996-03-29 | 1996-03-29 | 管式加熱炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09263552A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2008004574A1 (ja) * | 2006-07-05 | 2009-12-03 | 住友金属工業株式会社 | 熱分解反応用金属管 |
-
1996
- 1996-03-29 JP JP7664296A patent/JPH09263552A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2008004574A1 (ja) * | 2006-07-05 | 2009-12-03 | 住友金属工業株式会社 | 熱分解反応用金属管 |
| JP5155163B2 (ja) * | 2006-07-05 | 2013-02-27 | 新日鐵住金株式会社 | 熱分解反応用金属管 |
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