JPH09232121A - Ｒ−ｍ−ｂ磁石 - Google Patents
Ｒ−ｍ−ｂ磁石Info
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
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- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｒリッチ相の偏析に伴う耐食性の低下やＲリ
ッチ相へのカーバイトやオキサイドの生成に伴う磁気特
性の低下の両面の改善を図ったＲ−Ｍ−Ｂ磁石。 【解決手段】 Ｒリッチ相にＧａ、Ｃ、Ｏ2の複合組織
にすることがＲリッチ相の耐食性改善とＣ、Ｏ2のＲリ
ッチ相への偏析に伴う磁気特性の低下を防ぎ、特にＧａ
の添加がＣやＯ2の量の多い場合に有効である。
ッチ相へのカーバイトやオキサイドの生成に伴う磁気特
性の低下の両面の改善を図ったＲ−Ｍ−Ｂ磁石。 【解決手段】 Ｒリッチ相にＧａ、Ｃ、Ｏ2の複合組織
にすることがＲリッチ相の耐食性改善とＣ、Ｏ2のＲリ
ッチ相への偏析に伴う磁気特性の低下を防ぎ、特にＧａ
の添加がＣやＯ2の量の多い場合に有効である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はＲ（Ｙを含む希土
類）、Ｍ（ＦｅまたはＦｅとＣｏ）、Ｂ（ホウ素）を主
成 分とする永久磁石に関し、特に耐蝕性を有し、且つ
高磁気特性のＲ−Ｍ−Ｂ磁石に関するものである。
類）、Ｍ（ＦｅまたはＦｅとＣｏ）、Ｂ（ホウ素）を主
成 分とする永久磁石に関し、特に耐蝕性を有し、且つ
高磁気特性のＲ−Ｍ−Ｂ磁石に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】Ｒ−Ｍ−Ｂ磁石は、組成及びその製造方
法の種々の改良で、最大エネルギー積で４０ＭＧＯｅ以
上のものが量産化されている。特に製造方法の中でも最
近は、従来の一組成の合金を粉砕、成形、焼結、熱処理
の工程を経て製造するいわゆるシングル法から、磁気特
性改善の為、二種以上の各種合金粉末や組成の異なる合
金粉末を混合し、焼結、熱処理し高性能Ｒ−Ｍ−Ｂ磁石
を製造する、いわゆるブレンド法が提案されている。
法の種々の改良で、最大エネルギー積で４０ＭＧＯｅ以
上のものが量産化されている。特に製造方法の中でも最
近は、従来の一組成の合金を粉砕、成形、焼結、熱処理
の工程を経て製造するいわゆるシングル法から、磁気特
性改善の為、二種以上の各種合金粉末や組成の異なる合
金粉末を混合し、焼結、熱処理し高性能Ｒ−Ｍ−Ｂ磁石
を製造する、いわゆるブレンド法が提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながらこのブレ
ンド法ではＲ−Ｍ−Ｂ磁石の耐蝕性と磁気特性の両方を
満足させることが非常に困難である。Ｒ−Ｍ−Ｂ磁石は
Ｒ2Ｆｅ14Ｂを主体とする母相、Ｒリッチ相、Ｂリッチ
相が混在した組織を有しており、シングル法ではこのＲ
リッチ相は一部が母相粒内及び粒界近傍に分散してい
る。ブレンド法においては、希土類元素の含有量の異な
る２種の合金を混合して磁気特性の高いＲ−Ｍ−Ｂ磁石
を得る為に、Ｒリッチ相に、Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ａ
ｌ，Ｎｂ等の元素を偏析させ、且つ母相粒内のＲリッチ
相を減らし粒界近傍にＲリッチ相を偏析させる析出相の
組織及び組成制御を行うことが一般的である。その場合
Ｒリッチ相の粒界近傍での偏析程度はシングル法より顕
著である。一方、一般的にこのＲリッチ相は特に希土類
元素（特にＮｄ）の濃度が高く、Ｎｄリッチの相は耐蝕
性が悪いことが知られている。またこのＲリッチ相には
ＣやＯ2が偏析する傾向があり、Ｒ−カーバイトやＲオ
キサイドが生成され、これ 等の多い場合には磁気特性
の低下が生じる（特に保磁力ｉＨｃ）。本発明は従来の
欠点であるＲリッチ相の偏析に伴う耐蝕性の低下やＲリ
ッチ相へのカーバイトやオキサイドの生成に伴う磁気特
性の低下の両面の改善を図ったＲ−Ｍ−Ｂ磁石を提供す
るものである。
ンド法ではＲ−Ｍ−Ｂ磁石の耐蝕性と磁気特性の両方を
満足させることが非常に困難である。Ｒ−Ｍ−Ｂ磁石は
Ｒ2Ｆｅ14Ｂを主体とする母相、Ｒリッチ相、Ｂリッチ
相が混在した組織を有しており、シングル法ではこのＲ
リッチ相は一部が母相粒内及び粒界近傍に分散してい
る。ブレンド法においては、希土類元素の含有量の異な
る２種の合金を混合して磁気特性の高いＲ−Ｍ−Ｂ磁石
を得る為に、Ｒリッチ相に、Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ａ
ｌ，Ｎｂ等の元素を偏析させ、且つ母相粒内のＲリッチ
相を減らし粒界近傍にＲリッチ相を偏析させる析出相の
組織及び組成制御を行うことが一般的である。その場合
Ｒリッチ相の粒界近傍での偏析程度はシングル法より顕
著である。一方、一般的にこのＲリッチ相は特に希土類
元素（特にＮｄ）の濃度が高く、Ｎｄリッチの相は耐蝕
性が悪いことが知られている。またこのＲリッチ相には
ＣやＯ2が偏析する傾向があり、Ｒ−カーバイトやＲオ
キサイドが生成され、これ 等の多い場合には磁気特性
の低下が生じる（特に保磁力ｉＨｃ）。本発明は従来の
欠点であるＲリッチ相の偏析に伴う耐蝕性の低下やＲリ
ッチ相へのカーバイトやオキサイドの生成に伴う磁気特
性の低下の両面の改善を図ったＲ−Ｍ−Ｂ磁石を提供す
るものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者は、Ｒリッチ相
の偏析に伴う課題を解決する為に従来の耐蝕性劣化と磁
気特性低下の磁石組成及び組織を改善し、優れた耐蝕性
と磁気特性の高い磁石を得ることを見い出した。本発明
の要旨はＲリッチ相にＧａ，Ｃ，Ｏ2の複合組織にする
ことがＲリッチ相の耐蝕性改善とＣ，Ｏ2のＲリッチ相
への偏析に伴う磁気特性の低下を防ぐことを見い出し
た。特にＧａの添加がＣやＯ2の量の多い場合に有効で
ある。希土類元素の重量比が、ほぼ同じ二種以上の合金
粉末をブレンドし所定の組成のＲ−Ｆｅ−Ｂ磁石を製造
する場合に、一方の合金粉末にＧａ、ＤｙとＡｌ、Ｔ
ｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗの内の一種以上若しくはＧａ、
Ｄｙ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗの内の一種以上
を含有させることが有効である。又、総希土類元素の異
なる二種以上の合金粉末をブレンドし所定の組成のＲ−
Ｆｅ−Ｂ磁石を製造する場合に総希土類元素の重量比の
多い合金粉末にＣ，Ｏ2が多いこと及びＧａ，Ｃ，Ｏ2が
多いことが有効な効果をもたらす。
の偏析に伴う課題を解決する為に従来の耐蝕性劣化と磁
気特性低下の磁石組成及び組織を改善し、優れた耐蝕性
と磁気特性の高い磁石を得ることを見い出した。本発明
の要旨はＲリッチ相にＧａ，Ｃ，Ｏ2の複合組織にする
ことがＲリッチ相の耐蝕性改善とＣ，Ｏ2のＲリッチ相
への偏析に伴う磁気特性の低下を防ぐことを見い出し
た。特にＧａの添加がＣやＯ2の量の多い場合に有効で
ある。希土類元素の重量比が、ほぼ同じ二種以上の合金
粉末をブレンドし所定の組成のＲ−Ｆｅ−Ｂ磁石を製造
する場合に、一方の合金粉末にＧａ、ＤｙとＡｌ、Ｔ
ｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗの内の一種以上若しくはＧａ、
Ｄｙ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗの内の一種以上
を含有させることが有効である。又、総希土類元素の異
なる二種以上の合金粉末をブレンドし所定の組成のＲ−
Ｆｅ−Ｂ磁石を製造する場合に総希土類元素の重量比の
多い合金粉末にＣ，Ｏ2が多いこと及びＧａ，Ｃ，Ｏ2が
多いことが有効な効果をもたらす。
【０００５】以下、本発明を詳細に説明する。本発明
は、２８〜３２Wt％のＲ（但し、ＲはＹを含む希土類元
素の少なくとも一種以上であり、Ｒの内０．５〜２．０
Wt％がＤｙ）と０．１〜２．０Wt％のＢと０．０２〜
０．２Wt％のＧａとＡｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗか
ら選ばれた少なくとも一種以上の元素１０Wt％以下と
０．０２〜０．２Wt％のＣと４０００〜７０００ｐｐｍ
のＯ2及び残部がＦｅまたはＦｅとＣｏからなり、Ｇ
ａ、Ｃ及びＯ2がＲリッチ相及びその周辺に偏析してい
るＲ−Ｍ−Ｂ磁石であり、また２８〜３２Wt％のＲ（但
し、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも一種以上）と
０．１〜２．０Wt％のＢと０．０２〜０．２Wt％のＧａ
とＡｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗから選ばれた少なく
とも一種以上の元素１０Wt％以下と０．０２〜０．２Wt
％のＣと４０００〜７０００ｐｐｍのＯ2及び残部がＦ
ｅまたはＦｅとＣｏからなり、Ｇａ、Ｃ及びＯ2がＲリ
ッチ相及びその周辺に偏析しているＲ−Ｍ−Ｂ磁石であ
る。ここで、Ｃは０．０２％未満では耐蝕性には効果が
なく、０．２％を越えると磁力が低下する。Ｏ2は４０
００ｐｐｍ未満では耐蝕性が悪く、７０００ｐｐｍを越
えると磁力低下をもたらす。Ｇａの限定理由 は、Ｇａ
＜０．０２％では磁気特性の改善効果がなく、また、Ｇ
ａ＞０．２％入れてもｉＨｃの改善度は変わらずＧａが
高価である為に得策ではない為である。更にＧａ，Ｃ，
Ｏ2と重希土類元素及びＶ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ａｌ，Ｎ
ｂから 選ばれた一種以上の元素をＲリッチ相及びその
周辺に偏析させても良い。次に異なる組成をもつ粉末を
混合して焼結する希土類永久磁石の製造方法において、
総希土類割合（以下、ＴＲＥ％で示す）の低い合金とＴ
ＲＥ％の高い合金とを混合して、所定のＴＲＥ％のＲ−
Ｍ−Ｂ磁石を製造する際に、ＴＲＥ％の高い合金（以
下、高Ｒ合金と称す）のＣ量及びＯ2量をＴＲＥ％の低
い合金（以下、低Ｒ合金 と称す）のそれ等より高くす
る方法であり、本製造方法により作成したＲ−Ｍ−Ｂ磁
石である。上記方法においてＧａを高Ｒ合金に添加する
とその効果は飛躍的に向上し、本発明により耐蝕性の優
れた、高性能のＲ−Ｍ−Ｂ磁石が発現する。
は、２８〜３２Wt％のＲ（但し、ＲはＹを含む希土類元
素の少なくとも一種以上であり、Ｒの内０．５〜２．０
Wt％がＤｙ）と０．１〜２．０Wt％のＢと０．０２〜
０．２Wt％のＧａとＡｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗか
ら選ばれた少なくとも一種以上の元素１０Wt％以下と
０．０２〜０．２Wt％のＣと４０００〜７０００ｐｐｍ
のＯ2及び残部がＦｅまたはＦｅとＣｏからなり、Ｇ
ａ、Ｃ及びＯ2がＲリッチ相及びその周辺に偏析してい
るＲ−Ｍ−Ｂ磁石であり、また２８〜３２Wt％のＲ（但
し、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも一種以上）と
０．１〜２．０Wt％のＢと０．０２〜０．２Wt％のＧａ
とＡｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗから選ばれた少なく
とも一種以上の元素１０Wt％以下と０．０２〜０．２Wt
％のＣと４０００〜７０００ｐｐｍのＯ2及び残部がＦ
ｅまたはＦｅとＣｏからなり、Ｇａ、Ｃ及びＯ2がＲリ
ッチ相及びその周辺に偏析しているＲ−Ｍ−Ｂ磁石であ
る。ここで、Ｃは０．０２％未満では耐蝕性には効果が
なく、０．２％を越えると磁力が低下する。Ｏ2は４０
００ｐｐｍ未満では耐蝕性が悪く、７０００ｐｐｍを越
えると磁力低下をもたらす。Ｇａの限定理由 は、Ｇａ
＜０．０２％では磁気特性の改善効果がなく、また、Ｇ
ａ＞０．２％入れてもｉＨｃの改善度は変わらずＧａが
高価である為に得策ではない為である。更にＧａ，Ｃ，
Ｏ2と重希土類元素及びＶ，Ｔｉ，Ｍｏ，Ｗ，Ａｌ，Ｎ
ｂから 選ばれた一種以上の元素をＲリッチ相及びその
周辺に偏析させても良い。次に異なる組成をもつ粉末を
混合して焼結する希土類永久磁石の製造方法において、
総希土類割合（以下、ＴＲＥ％で示す）の低い合金とＴ
ＲＥ％の高い合金とを混合して、所定のＴＲＥ％のＲ−
Ｍ−Ｂ磁石を製造する際に、ＴＲＥ％の高い合金（以
下、高Ｒ合金と称す）のＣ量及びＯ2量をＴＲＥ％の低
い合金（以下、低Ｒ合金 と称す）のそれ等より高くす
る方法であり、本製造方法により作成したＲ−Ｍ−Ｂ磁
石である。上記方法においてＧａを高Ｒ合金に添加する
とその効果は飛躍的に向上し、本発明により耐蝕性の優
れた、高性能のＲ−Ｍ−Ｂ磁石が発現する。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施例に基づき説
明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。 （実施例１、比較例１）Ｒ量が同一重量％のＲ合金（合
金Ａ、Ｂ）を表１に示すように、実施例１と比較例１の
組成になるように、金属Ｎｄ，Ｄｙ，Ｆｅ，ｆｅｒｒｏ
−Ｂ，ｆｅｒｒｏ−Ｎｄ，金属Ｇａを所定の重量秤量
し、これを真空溶解して重量１０Ｋｇの各々のインゴッ
トを作成した。このインゴットをハンマーで解砕した
後、更に粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕
を行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。次いでこの
粗粉をジェットミルを用い不活性雰囲気中で微粉砕をし
て微粉を得た。Ｃ，Ｏ2量は粉砕時に各 々調整した。こ
の微粉の平均粒度は４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ）であ
る。次にこの微粉を表１に示すような最終組成（ブレン
ド後）になるように合金Ａと合金Ｂを混合し、配向磁場
強度１５ＫＯｅ，成形圧力１．５Ton／cm2の条件下の横
磁場中でプレス成形し、３０mm×２０mm×１５mmの成形
体を作成した。この成形体を実質的に真空の条件で１１
００℃×３Ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に９００
℃×２Ｈｒの第１次熱処理、次いで５８０℃×２Ｈｒの
第２次熱処理を施した。得られた焼結体の密度は７．５
８g／cm3であった。実施例１のｉＨｃは１７．０ＫＯ
ｅ、比較例１のｉＨｃは１４．８ＫＯｅであった。
明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。 （実施例１、比較例１）Ｒ量が同一重量％のＲ合金（合
金Ａ、Ｂ）を表１に示すように、実施例１と比較例１の
組成になるように、金属Ｎｄ，Ｄｙ，Ｆｅ，ｆｅｒｒｏ
−Ｂ，ｆｅｒｒｏ−Ｎｄ，金属Ｇａを所定の重量秤量
し、これを真空溶解して重量１０Ｋｇの各々のインゴッ
トを作成した。このインゴットをハンマーで解砕した
後、更に粗粉砕機を用い不活性ガス雰囲気中での粗粉砕
を行い５００μｍ以下の粒度の粗粉を得た。次いでこの
粗粉をジェットミルを用い不活性雰囲気中で微粉砕をし
て微粉を得た。Ｃ，Ｏ2量は粉砕時に各 々調整した。こ
の微粉の平均粒度は４．０μｍ（Ｆ．Ｓ．Ｓ．Ｓ）であ
る。次にこの微粉を表１に示すような最終組成（ブレン
ド後）になるように合金Ａと合金Ｂを混合し、配向磁場
強度１５ＫＯｅ，成形圧力１．５Ton／cm2の条件下の横
磁場中でプレス成形し、３０mm×２０mm×１５mmの成形
体を作成した。この成形体を実質的に真空の条件で１１
００℃×３Ｈｒの焼結を行い、得られた焼結体に９００
℃×２Ｈｒの第１次熱処理、次いで５８０℃×２Ｈｒの
第２次熱処理を施した。得られた焼結体の密度は７．５
８g／cm3であった。実施例１のｉＨｃは１７．０ＫＯ
ｅ、比較例１のｉＨｃは１４．８ＫＯｅであった。
【０００７】
【表１】
【０００８】表１よりわかるようＣ量、Ｏ2量の高い同
一重量％のＲを含有するＲ合金を混合してブレン ド後
の組成のＣ量、Ｏ2量の高い合金を作成する混合法にお
いて、ＧａはＤｙ、 Ａｌ、ＮｂなどのいわゆるｉＨｃ
向上させる元素を有する合金に入れることが磁気特性の
向上につながることが分かる。
一重量％のＲを含有するＲ合金を混合してブレン ド後
の組成のＣ量、Ｏ2量の高い合金を作成する混合法にお
いて、ＧａはＤｙ、 Ａｌ、ＮｂなどのいわゆるｉＨｃ
向上させる元素を有する合金に入れることが磁気特性の
向上につながることが分かる。
【０００９】実施例１のＥＰＭＡの線分析結果を図１に
示す。Ｇａ，Ｃ，Ｏ2がＲリッチ相に偏析しており、Ｒ
リッチ相でＲ−Ｇａ−Ｃ−Ｏ2の複合組織を得ることが
特性改善につながるものと考えられる。
示す。Ｇａ，Ｃ，Ｏ2がＲリッチ相に偏析しており、Ｒ
リッチ相でＲ−Ｇａ−Ｃ−Ｏ2の複合組織を得ることが
特性改善につながるものと考えられる。
【００１０】（実施例２，３，４、比較例２，３，４，
５）低Ｒ合金と高Ｒ合金を表２、表３に示すように実施
例２，３と比較例２，３の組成になる様に秤量し、各々
別々のインゴットを作成し、実施例１と同様の方法で粉
砕を行い、表２、表３に示す最終組成（ブレンド後）に
なるように低Ｒ合金と高Ｒ合金を混合し、実施例１と同
様の方法で成形、焼結、熱処理し、磁気特性（ｉＨｃ）
を測定した。混合後の最終組成のＲ量は同じであるが、
実施例２，３と比較例２，３の高Ｒ合金のＲ量は実施例
１より高い。実施例２と３は高Ｒ合金にＧａが入ってお
り、実施例２は低Ｒ合金と高Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量が高
いのに対し、実施例３は低Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量が低
く、高Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量が高い。一方、比較例２は
低Ｒ合金にＧａが入っており、高Ｒ合金及び低Ｒ合金共
Ｃ量、Ｏ2量が高く、比較例３は低Ｒ合金、高Ｒ合金共
にＧａが入ってなく、Ｃ量、Ｏ2量は両者共高い。実施
例２，３、比較例２，３の各々のｉＨｃの測定結果は、
実施例２は１７．１ＫＯｅ、実施例３は１８．２ＫＯ
ｅ、比較例２は１５．５ＫＯｅ、比較例３は１４．８Ｋ
Ｏｅであった。実施例２と比較例２，３を比較するとブ
レンド後のＣ量、Ｏ2量が同等レベルで高い場合Ｇａ添
加はｉＨｃ向上に有効であるが、特にＧａの添加結果は
高Ｒ合金に入る場合に磁気特性の向上に対して著しく有
効であることがわかる。実施例３では、特に低Ｒ合金の
Ｃ量、Ｏ2量が高Ｒ合金より低い場合、高Ｒ合金のＣや
Ｏ2量が高くてもＧａが高Ｒ合金中に入ることでｉＨｃ
のレベルは実施例２に比べ更に向上する。即ち、Ｇａの
効果は低Ｒ合金と高Ｒ合金とを組み合せたブレンド法の
場合において特に高Ｒ合金のＣやＯ2量の高い場合その
効果を発揮することが認められた。
５）低Ｒ合金と高Ｒ合金を表２、表３に示すように実施
例２，３と比較例２，３の組成になる様に秤量し、各々
別々のインゴットを作成し、実施例１と同様の方法で粉
砕を行い、表２、表３に示す最終組成（ブレンド後）に
なるように低Ｒ合金と高Ｒ合金を混合し、実施例１と同
様の方法で成形、焼結、熱処理し、磁気特性（ｉＨｃ）
を測定した。混合後の最終組成のＲ量は同じであるが、
実施例２，３と比較例２，３の高Ｒ合金のＲ量は実施例
１より高い。実施例２と３は高Ｒ合金にＧａが入ってお
り、実施例２は低Ｒ合金と高Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量が高
いのに対し、実施例３は低Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量が低
く、高Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量が高い。一方、比較例２は
低Ｒ合金にＧａが入っており、高Ｒ合金及び低Ｒ合金共
Ｃ量、Ｏ2量が高く、比較例３は低Ｒ合金、高Ｒ合金共
にＧａが入ってなく、Ｃ量、Ｏ2量は両者共高い。実施
例２，３、比較例２，３の各々のｉＨｃの測定結果は、
実施例２は１７．１ＫＯｅ、実施例３は１８．２ＫＯ
ｅ、比較例２は１５．５ＫＯｅ、比較例３は１４．８Ｋ
Ｏｅであった。実施例２と比較例２，３を比較するとブ
レンド後のＣ量、Ｏ2量が同等レベルで高い場合Ｇａ添
加はｉＨｃ向上に有効であるが、特にＧａの添加結果は
高Ｒ合金に入る場合に磁気特性の向上に対して著しく有
効であることがわかる。実施例３では、特に低Ｒ合金の
Ｃ量、Ｏ2量が高Ｒ合金より低い場合、高Ｒ合金のＣや
Ｏ2量が高くてもＧａが高Ｒ合金中に入ることでｉＨｃ
のレベルは実施例２に比べ更に向上する。即ち、Ｇａの
効果は低Ｒ合金と高Ｒ合金とを組み合せたブレンド法の
場合において特に高Ｒ合金のＣやＯ2量の高い場合その
効果を発揮することが認められた。
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】次に実施例２，３，４と比較例２，３の試
料を比較例４，５と共に耐蝕性評価を行った。耐蝕性は
プレッシャークッカーテスト法（１２０℃×２×１００
％相対湿度）で評価した。実施例４と比較例４，５は実
施例２，３と同様の方法で作製した。組成を表２、表３
に示す。実施例４と比較例４，５は低Ｒ合金にも高Ｒ合
金にもＧａは入っていない。実施例４は低Ｒ合金のＣ，
Ｏ2量は低く、高Ｒ合金のＣ，Ｏ2量が高い。比較例４は
低Ｒ合金も高Ｒ合金もＣ，Ｏ2量は低く、また比較例５
は低Ｒ合金のＣ，Ｏ2量は高く、高Ｒ合金のＣ，Ｏ2量は
低い。結果を表４に示す。表４において○印は耐久性
有、×印は耐久性無を示す。
料を比較例４，５と共に耐蝕性評価を行った。耐蝕性は
プレッシャークッカーテスト法（１２０℃×２×１００
％相対湿度）で評価した。実施例４と比較例４，５は実
施例２，３と同様の方法で作製した。組成を表２、表３
に示す。実施例４と比較例４，５は低Ｒ合金にも高Ｒ合
金にもＧａは入っていない。実施例４は低Ｒ合金のＣ，
Ｏ2量は低く、高Ｒ合金のＣ，Ｏ2量が高い。比較例４は
低Ｒ合金も高Ｒ合金もＣ，Ｏ2量は低く、また比較例５
は低Ｒ合金のＣ，Ｏ2量は高く、高Ｒ合金のＣ，Ｏ2量は
低い。結果を表４に示す。表４において○印は耐久性
有、×印は耐久性無を示す。
【００１４】
【表４】
【００１５】以上の結果より、ブレンド後のＣ量、Ｏ2
量によらずＧａは高Ｒ合金のＣ，Ｏ2量の高い場合に高
Ｒ合金に添加することで飛躍的な耐蝕性改善が図れるこ
とを見出した。またこれ等一連の試験結果より、実施例
４と比較例４，５を対比するとＧａの添加がない場合で
もブレンド後のＣ量、Ｏ2量によらず、高Ｒ合金のＣ，
Ｏ2量が、低Ｒ合金のＣ，Ｏ2量より高い場合に良い耐蝕
性を示すことが合せて見出された。
量によらずＧａは高Ｒ合金のＣ，Ｏ2量の高い場合に高
Ｒ合金に添加することで飛躍的な耐蝕性改善が図れるこ
とを見出した。またこれ等一連の試験結果より、実施例
４と比較例４，５を対比するとＧａの添加がない場合で
もブレンド後のＣ量、Ｏ2量によらず、高Ｒ合金のＣ，
Ｏ2量が、低Ｒ合金のＣ，Ｏ2量より高い場合に良い耐蝕
性を示すことが合せて見出された。
【００１６】
【発明の効果】本発明によればＲリッチ相にＧａが入る
ことでＣ，Ｏ2量による磁気特性の低下を抑えたＲ−Ｍ
−Ｂ磁石を得ることができ、特にＣ及びＯ2量の多い場
合に、従来にない効果をもたらすものである。また、Ｇ
ａ無添加の場合でも高Ｒ合金と低Ｒ合金とを組合わせた
場合に高Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量が低Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量
より高くすることによりブレンド後のＣ量、Ｏ2量によ
らず耐蝕性を向上させることができる。また、Ｇａを必
須とした高Ｒ合金のＣ及びＯ2量を低Ｒ合金のそれらよ
り高くし、混合することによりブレンド後のＣ量、Ｏ2
量によらずｉＨｃを向上させることができ産業上その利
用価値は極めて高い。
ことでＣ，Ｏ2量による磁気特性の低下を抑えたＲ−Ｍ
−Ｂ磁石を得ることができ、特にＣ及びＯ2量の多い場
合に、従来にない効果をもたらすものである。また、Ｇ
ａ無添加の場合でも高Ｒ合金と低Ｒ合金とを組合わせた
場合に高Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量が低Ｒ合金のＣ量、Ｏ2量
より高くすることによりブレンド後のＣ量、Ｏ2量によ
らず耐蝕性を向上させることができる。また、Ｇａを必
須とした高Ｒ合金のＣ及びＯ2量を低Ｒ合金のそれらよ
り高くし、混合することによりブレンド後のＣ量、Ｏ2
量によらずｉＨｃを向上させることができ産業上その利
用価値は極めて高い。
【図１】実施例１のＥＰＭＡ線分析結果。
なし
Claims (2)
- 【請求項１】 ２８〜３２Wt％のＲ（但し、ＲはＹを含
む希土類元素の少なくとも一種以上）と０．１〜２．０
Wt％のＢと０．０２〜０．２Wt％のＧａとＡｌ、Ｔｉ、
Ｎｂ、Ｍｏ、Ｖ、Ｗから選ばれた少なくとも一種以上の
元素１０Wt％以下と０．０２〜０．２Wt％のＣと４００
０〜７０００ｐｐｍのＯ2及び残部がＦｅまたはＦｅと
Ｃｏからなり、Ｇａ、Ｃ及びＯ2がＲリッチ相及びその
周辺に偏析していることを特徴とするＲ−Ｍ−Ｂ磁石。 - 【請求項２】 ２８〜３２Wt％のＲ（但し、ＲはＹを含
む希土類元素の少なくとも一種以上であり、Ｒの内０．
５〜２．０Wt％がＤｙ）と０．１〜２．０Wt％のＢと
０．０２〜０．２Wt％のＧａとＡｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｗから選ばれた少なくとも一種以上の元素１０
Wt％以下と０．０２〜０．２Wt％のＣと４０００〜７０
００ｐｐｍのＯ2及び残部がＦｅまたはＦｅとＣｏから
なり、Ｇａ、Ｃ及びＯ2がＲリッチ相及びその周辺に偏
析していることを特徴とするＲ−Ｍ−Ｂ磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8040101A JPH09232121A (ja) | 1996-02-27 | 1996-02-27 | Ｒ−ｍ−ｂ磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8040101A JPH09232121A (ja) | 1996-02-27 | 1996-02-27 | Ｒ−ｍ−ｂ磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09232121A true JPH09232121A (ja) | 1997-09-05 |
Family
ID=12571482
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8040101A Pending JPH09232121A (ja) | 1996-02-27 | 1996-02-27 | Ｒ−ｍ−ｂ磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09232121A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6468365B1 (en) | 1998-10-14 | 2002-10-22 | Hitachi Metals, Ltd. | R-T-B sintered permanent magnet |
| JP2009016853A (ja) * | 2008-08-08 | 2009-01-22 | Tdk Corp | 希土類焼結磁石の製造方法 |
-
1996
- 1996-02-27 JP JP8040101A patent/JPH09232121A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6468365B1 (en) | 1998-10-14 | 2002-10-22 | Hitachi Metals, Ltd. | R-T-B sintered permanent magnet |
| KR100592471B1 (ko) * | 1998-10-14 | 2006-06-23 | 히다찌긴조꾸가부시끼가이사 | 알-티-비계 소결형 영구자석 |
| JP2009016853A (ja) * | 2008-08-08 | 2009-01-22 | Tdk Corp | 希土類焼結磁石の製造方法 |
| JP4692783B2 (ja) * | 2008-08-08 | 2011-06-01 | Ｔｄｋ株式会社 | 希土類焼結磁石の製造方法 |
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