JPH09209820A - シリンダライナ及びその製造方法 - Google Patents
シリンダライナ及びその製造方法Info
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- JPH09209820A JPH09209820A JP8015609A JP1560996A JPH09209820A JP H09209820 A JPH09209820 A JP H09209820A JP 8015609 A JP8015609 A JP 8015609A JP 1560996 A JP1560996 A JP 1560996A JP H09209820 A JPH09209820 A JP H09209820A
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- Japan
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
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- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋳鉄製シリンダライナの摺動特性を維持しつ
ゝ、鍔部の応力集中部の疲労破壊を防止すること。 【解決手段】 シリンダライナの鍔部周辺に局部熱処理
を施して局部的にベイナイト組織を形成し、鍔部の応力
集中部を強靭化する。これによりシリンダライナの筒部
摺動部はパーライト組織を維持することができる。
ゝ、鍔部の応力集中部の疲労破壊を防止すること。 【解決手段】 シリンダライナの鍔部周辺に局部熱処理
を施して局部的にベイナイト組織を形成し、鍔部の応力
集中部を強靭化する。これによりシリンダライナの筒部
摺動部はパーライト組織を維持することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鋳鉄製シリンダライ
ナ及びその製造方法に関する。
ナ及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】エンジンのシリンダライナは筒部と鍔部
とからなり、鍔部はガスケットを介してシリンダヘッド
とシリンダブロック間に締め付けられる。この締め付け
応力はエンジンの高出力化とともに増大しており、締め
付け時における鍔部の破断が起こりやすくなっている。
とからなり、鍔部はガスケットを介してシリンダヘッド
とシリンダブロック間に締め付けられる。この締め付け
応力はエンジンの高出力化とともに増大しており、締め
付け時における鍔部の破断が起こりやすくなっている。
【０００３】また、このシリンダライナには、エンジン
の各行程毎に繰り返し応力が作用するため、過酷な使用
状態となっており、特に鍔部の破断が起こりやすいとい
う事情があった。このような鍔部の破断対策として、実
公平６−０３６２８１号公報記載のように、筒部と鍔部
の境界部外周にロール加工を行い、加工硬化による強度
の向上を計るという手法が提案されたが、最近のエンジ
ンの高出力化、軽量小型化に対応できない。また同様の
箇所を外周からの焼入れによって硬化させようという、
実開昭６０−６９３４４号公報の提案もあるが、問題の
解決にはほど遠いものであった。
の各行程毎に繰り返し応力が作用するため、過酷な使用
状態となっており、特に鍔部の破断が起こりやすいとい
う事情があった。このような鍔部の破断対策として、実
公平６−０３６２８１号公報記載のように、筒部と鍔部
の境界部外周にロール加工を行い、加工硬化による強度
の向上を計るという手法が提案されたが、最近のエンジ
ンの高出力化、軽量小型化に対応できない。また同様の
箇所を外周からの焼入れによって硬化させようという、
実開昭６０−６９３４４号公報の提案もあるが、問題の
解決にはほど遠いものであった。
【０００４】さらに、近年、振動・騒音の低減、耐熱性
の向上並びに軽量小型化を目的として開発された技術と
して、特開平３−２３４３５１号公報で示すように、Ｍ
ｏ，Ｎｉを添加した鋳鉄材を用いた鋳包み用シリンダラ
イナが提案されている。このシリンダライナは、鋳包み
シリンダブロックを作製するとき、ベイナイト化するの
が特徴である。したがってシリンダライナ全体がベイナ
イト組織であるため強靭であるが、通常のパーライト組
織のシリンダライナと比べて摺動特性の低下が問題であ
る。
の向上並びに軽量小型化を目的として開発された技術と
して、特開平３−２３４３５１号公報で示すように、Ｍ
ｏ，Ｎｉを添加した鋳鉄材を用いた鋳包み用シリンダラ
イナが提案されている。このシリンダライナは、鋳包み
シリンダブロックを作製するとき、ベイナイト化するの
が特徴である。したがってシリンダライナ全体がベイナ
イト組織であるため強靭であるが、通常のパーライト組
織のシリンダライナと比べて摺動特性の低下が問題であ
る。
【０００５】この他、大型シリンダライナの冷却用ボア
ークーリング通路の周辺や２サイクル用シリンダライナ
の吸排気用ポートブリッジで亀裂の発生がしばしば起こ
っており、このような大きな温度勾配を擁し、応力集中
の起こり易い箇所への有効な表面改質が今日まで行われ
ずに来た。
ークーリング通路の周辺や２サイクル用シリンダライナ
の吸排気用ポートブリッジで亀裂の発生がしばしば起こ
っており、このような大きな温度勾配を擁し、応力集中
の起こり易い箇所への有効な表面改質が今日まで行われ
ずに来た。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は鋳鉄製シリンダライナの摺動特性を維持しつ
ゝ、シリンダライナの破断し易い部分、特に鍔部周辺部
の疲労破壊（この疲労破壊は応力集中または繰返えし応
力（熱応力）などによって生じる）を防止することにあ
る。
する課題は鋳鉄製シリンダライナの摺動特性を維持しつ
ゝ、シリンダライナの破断し易い部分、特に鍔部周辺部
の疲労破壊（この疲労破壊は応力集中または繰返えし応
力（熱応力）などによって生じる）を防止することにあ
る。
【０００７】また、本発明の他の課題は大型シリンダラ
イナの鍔部ボアーイーリング部とその周辺部や２サイク
ル用シリングライナのポート部とその周辺部の強靭化を
図ることにある。
イナの鍔部ボアーイーリング部とその周辺部や２サイク
ル用シリングライナのポート部とその周辺部の強靭化を
図ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するために、鋳鉄製シリンダライナの筒部摺動部をパー
ライト組織とし、鍔部などの非摺動部をシリンダライナ
外周側または内周側からの熱処理によってベイナイト組
織にするものである。このようにシリンダライナの非摺
動部の破断し易い箇所だけを例えば高周波加熱によって
オーステナイト生成温度まで加熱してオーステナイト組
織にし、さらにこれをベイナイト生成温度まで急冷し、
その温度で一定時間保持することによってベイナイト組
織にして、その強靭化を図るのである。シリンダライナ
は一般に緻密なパーライト組織の基質に黒鉛が適当な量
と大きさをもって分布した鋳鉄製品であるが、上記のよ
うに非摺動部だけをベイナイト組織（詳しくは、ベイナ
イト、マルテンサイト及び残留オーステナイトの混合組
織でＨＲＣ２４〜４５の硬度を有する）にすると非摺動
部の応力集中部分の疲労破壊を防止することができると
ともに筒部摺動部の摺動特性を維持することができる。
するために、鋳鉄製シリンダライナの筒部摺動部をパー
ライト組織とし、鍔部などの非摺動部をシリンダライナ
外周側または内周側からの熱処理によってベイナイト組
織にするものである。このようにシリンダライナの非摺
動部の破断し易い箇所だけを例えば高周波加熱によって
オーステナイト生成温度まで加熱してオーステナイト組
織にし、さらにこれをベイナイト生成温度まで急冷し、
その温度で一定時間保持することによってベイナイト組
織にして、その強靭化を図るのである。シリンダライナ
は一般に緻密なパーライト組織の基質に黒鉛が適当な量
と大きさをもって分布した鋳鉄製品であるが、上記のよ
うに非摺動部だけをベイナイト組織（詳しくは、ベイナ
イト、マルテンサイト及び残留オーステナイトの混合組
織でＨＲＣ２４〜４５の硬度を有する）にすると非摺動
部の応力集中部分の疲労破壊を防止することができると
ともに筒部摺動部の摺動特性を維持することができる。
【０００９】
【発明の実施の形態】エンジンのシリンダライナは普通
遠心鋳造によって造られ、材質としては上記のように、
耐摩耗性、耐焼付き性、耐腐蝕性が優れ、高温における
強度・硬度が高くまた油膜保持力が強い鋳鉄が用いられ
ている。図１（Ａ）に示すように上記シリンダライナ１
は筒部２と鍔部３で構成されるが、鍔部３の下に研摩逃
がし溝部４が設けられており、かゝる鍔部３がガスケッ
トを介して、シリンダヘッドとシリンダブロック間に締
付けられているので、上記締付け力の作用やエンジンの
各行程毎の繰返えし応力の作用によって破断が起り易く
なっている。そこで、本発明では、同図で一例を示して
いるように鍔部３とこれに連なる研摩逃がし溝部４及び
その周辺部８−１を熱処理してベイナイト組織にする。
図中５はピストンリングが摺動する筒内周面であり、６
は非摺動部、７は摺動部であって線Ａがピストンリング
の行程上端位置を示している。
遠心鋳造によって造られ、材質としては上記のように、
耐摩耗性、耐焼付き性、耐腐蝕性が優れ、高温における
強度・硬度が高くまた油膜保持力が強い鋳鉄が用いられ
ている。図１（Ａ）に示すように上記シリンダライナ１
は筒部２と鍔部３で構成されるが、鍔部３の下に研摩逃
がし溝部４が設けられており、かゝる鍔部３がガスケッ
トを介して、シリンダヘッドとシリンダブロック間に締
付けられているので、上記締付け力の作用やエンジンの
各行程毎の繰返えし応力の作用によって破断が起り易く
なっている。そこで、本発明では、同図で一例を示して
いるように鍔部３とこれに連なる研摩逃がし溝部４及び
その周辺部８−１を熱処理してベイナイト組織にする。
図中５はピストンリングが摺動する筒内周面であり、６
は非摺動部、７は摺動部であって線Ａがピストンリング
の行程上端位置を示している。
【００１０】上記熱処理の一例を図２に示す。シリンダ
ライナ１の外周面と鍔部３の下面に近接して高周波コイ
ル９を配設し、冷却パイプ１０をシリンダライナ１の内
周面５に近接して設ける。シリンダライナ内周面５を冷
却水で冷却しながら高周波コイル９に電流を流して誘導
加熱によって部分８を加熱し、この部分をオーステナイ
ト組織にする。
ライナ１の外周面と鍔部３の下面に近接して高周波コイ
ル９を配設し、冷却パイプ１０をシリンダライナ１の内
周面５に近接して設ける。シリンダライナ内周面５を冷
却水で冷却しながら高周波コイル９に電流を流して誘導
加熱によって部分８を加熱し、この部分をオーステナイ
ト組織にする。
【００１１】次に、上記加熱部に空気を吹付けて空冷す
るが、その空気吹付け量と高周波電流の調節によって所
定温度まで急冷し、その後この温度を保持して上記加熱
部をベイナイト組織とする。上記の加熱温度、冷却速
度、冷却停止温度、保持時間等はシリンダライナの材料
の成分によって異なるので、各材料のＴＴＴ曲線にした
がってオーステナイト組織、ベイナイト組織が得られる
条件を決定する。例えは、７６０〜９００℃の加熱温
度、４〜１３０℃／sec の冷却速度、２５０〜５００℃
の冷却停止温度、２５秒〜３５分の保持時間などであ
る。具体的に一列を示せば、図３で示す鋳鉄組成、Ｌ１
６２材を使用し、高周波加熱による加熱温度を８５０
℃、急冷速度１１５℃／sec 、急冷停止温度（保持温
度）を３２０℃、保持時間を２０分間として熱処理した
ところ、筒部は硬度ＨＲＣ２０を有するパーライトマト
リックスが得られ、図１（Ａ）で示す鍔部近傍８−１の
熱処理部は硬度ＨＲＣ３８を有するベイナイトマトリッ
クスが得られた。そして、各組織の部材の強度を測定し
たところ、パーライトマトリックスで２７４．４MPa 、
ベイナイトマトリックスで４３１．２MPa の強度が得ら
れた。
るが、その空気吹付け量と高周波電流の調節によって所
定温度まで急冷し、その後この温度を保持して上記加熱
部をベイナイト組織とする。上記の加熱温度、冷却速
度、冷却停止温度、保持時間等はシリンダライナの材料
の成分によって異なるので、各材料のＴＴＴ曲線にした
がってオーステナイト組織、ベイナイト組織が得られる
条件を決定する。例えは、７６０〜９００℃の加熱温
度、４〜１３０℃／sec の冷却速度、２５０〜５００℃
の冷却停止温度、２５秒〜３５分の保持時間などであ
る。具体的に一列を示せば、図３で示す鋳鉄組成、Ｌ１
６２材を使用し、高周波加熱による加熱温度を８５０
℃、急冷速度１１５℃／sec 、急冷停止温度（保持温
度）を３２０℃、保持時間を２０分間として熱処理した
ところ、筒部は硬度ＨＲＣ２０を有するパーライトマト
リックスが得られ、図１（Ａ）で示す鍔部近傍８−１の
熱処理部は硬度ＨＲＣ３８を有するベイナイトマトリッ
クスが得られた。そして、各組織の部材の強度を測定し
たところ、パーライトマトリックスで２７４．４MPa 、
ベイナイトマトリックスで４３１．２MPa の強度が得ら
れた。
【００１２】このようにベイナイトマトリックスはパー
ライトマトリックスに比べ引張強度が高く、強靭性を有
する。このためシリンダライナ非摺動部をベイナイト化
すれば、同部分を起点とする破断が起りにくゝなる。一
方パーライトマトリックスはベイナイトマトリックスに
比べ、耐摩耗性、耐焼付き性に優れているため、摺動部
をパーライトマトリックスにすることで、従来の耐摩耗
性、耐焼付き性を維持することができる。
ライトマトリックスに比べ引張強度が高く、強靭性を有
する。このためシリンダライナ非摺動部をベイナイト化
すれば、同部分を起点とする破断が起りにくゝなる。一
方パーライトマトリックスはベイナイトマトリックスに
比べ、耐摩耗性、耐焼付き性に優れているため、摺動部
をパーライトマトリックスにすることで、従来の耐摩耗
性、耐焼付き性を維持することができる。
【００１３】したがって本発明は強靭でかつ耐摩耗性、
耐焼付き性に優れた特性を有するシリンダライナを提供
することができる。なお、本発明で用いる鋳鉄母材は通
常の鋳鉄組成で構成されるが、その組成を具体的に述べ
れば次のとおりである。すなわち、重量％でＣ：２．６
〜３．５％、Ｓｉ：１．６〜２．６％、Ｍｎ：０．５〜
１．０％、Ｐ：０．１〜０．４％、Ｓ：０．１２％以下
を含み、必要によりＣｒ：０．１〜０．５％、Ｂ：０．
０２〜０．１２％、Ｃｕ：０．２〜０．６％の少くとも
１種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる。
耐焼付き性に優れた特性を有するシリンダライナを提供
することができる。なお、本発明で用いる鋳鉄母材は通
常の鋳鉄組成で構成されるが、その組成を具体的に述べ
れば次のとおりである。すなわち、重量％でＣ：２．６
〜３．５％、Ｓｉ：１．６〜２．６％、Ｍｎ：０．５〜
１．０％、Ｐ：０．１〜０．４％、Ｓ：０．１２％以下
を含み、必要によりＣｒ：０．１〜０．５％、Ｂ：０．
０２〜０．１２％、Ｃｕ：０．２〜０．６％の少くとも
１種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる。
【００１４】また、前記非摺動部を容易にベイナイト化
するために、ベイナイト化促進元素Ｍｏ：０．２〜２．
０重量％、Ｎｉ：０．２〜５．０重量％をさらに添加し
てもよい。本発明で熱処理する非摺動部の他の例を図１
（Ｂ）〜（Ｅ）で示す。図１（Ｂ）は鍔部下の研摩逃が
し溝部４を中心にして円形状に熱処理したもので、特に
研摩逃がし溝部及びその周辺部８−２の強靭化を図って
いる。
するために、ベイナイト化促進元素Ｍｏ：０．２〜２．
０重量％、Ｎｉ：０．２〜５．０重量％をさらに添加し
てもよい。本発明で熱処理する非摺動部の他の例を図１
（Ｂ）〜（Ｅ）で示す。図１（Ｂ）は鍔部下の研摩逃が
し溝部４を中心にして円形状に熱処理したもので、特に
研摩逃がし溝部及びその周辺部８−２の強靭化を図って
いる。
【００１５】図１（Ｃ）は非摺動部６の全域８−３にわ
たって熱処理したものであり、図１（Ｄ）は鍔部３、研
摩逃がし溝部４を含めたシリンダライナ外周上部８−４
を熱処理している。なお、図１（Ｄ）で示すように、非
摺動部６におけるシリンダライナ内周面５より加熱して
研摩逃がし溝部４の背面８−５を強靭化しても本発明の
効果は達成される。
たって熱処理したものであり、図１（Ｄ）は鍔部３、研
摩逃がし溝部４を含めたシリンダライナ外周上部８−４
を熱処理している。なお、図１（Ｄ）で示すように、非
摺動部６におけるシリンダライナ内周面５より加熱して
研摩逃がし溝部４の背面８−５を強靭化しても本発明の
効果は達成される。
【００１６】また、大型シリンダライナに形成される鍔
部ボアークーリング部とその周辺部をベイナイト化する
ことで、上記ライナの強靭化と耐摩耗性、耐焼付き性を
同時に得ることができる。同様に、２サイクル用シリン
ダライナに形成されるポート部とその周辺部をベイナイ
ト化することで上記効果が得られる。
部ボアークーリング部とその周辺部をベイナイト化する
ことで、上記ライナの強靭化と耐摩耗性、耐焼付き性を
同時に得ることができる。同様に、２サイクル用シリン
ダライナに形成されるポート部とその周辺部をベイナイ
ト化することで上記効果が得られる。
【００１７】
【実施例】母材鋳鉄が重量％でＣ：３．２％、Ｓｉ：
２．１％、Ｍｎ：０．７％、Ｐ：０．２％、Ｓ：０．０
３％、Ｃｒ：０．３％、Ｂ：０．０８％及びＣｕ：０．
４％を含み、残部Ｆｅからなるシリンダライナの鍔部
に、図２で示すように高周波コイルを配設し、シリンダ
ライナ内周面を冷却しながら高周波コイルの誘導加熱に
よって８５０℃まで加熱し、図１（Ｂ）に示す鍔部周辺
部８−２をオーステナイト組織にした。
２．１％、Ｍｎ：０．７％、Ｐ：０．２％、Ｓ：０．０
３％、Ｃｒ：０．３％、Ｂ：０．０８％及びＣｕ：０．
４％を含み、残部Ｆｅからなるシリンダライナの鍔部
に、図２で示すように高周波コイルを配設し、シリンダ
ライナ内周面を冷却しながら高周波コイルの誘導加熱に
よって８５０℃まで加熱し、図１（Ｂ）に示す鍔部周辺
部８−２をオーステナイト組織にした。
【００１８】次に上記シリンダライナを３２０℃の塩浴
中に浸漬し、このまゝ２０分間保持した。これにより鍔
部周辺部８−２をベイナイト組織にした。このように熱
処理したシリンダライナ１に図４に示す鍔飛び強度試験
を施した。すなわち、シンリダライナ鍔部を受けリング
１２上に載置し、加圧リング１１をシリンダライナ１の
上面にのせたのちシリンダライナ筒部２に荷重をかけ、
これにより鍔部３に引張力を付与し、その破断荷重を測
定した。
中に浸漬し、このまゝ２０分間保持した。これにより鍔
部周辺部８−２をベイナイト組織にした。このように熱
処理したシリンダライナ１に図４に示す鍔飛び強度試験
を施した。すなわち、シンリダライナ鍔部を受けリング
１２上に載置し、加圧リング１１をシリンダライナ１の
上面にのせたのちシリンダライナ筒部２に荷重をかけ、
これにより鍔部３に引張力を付与し、その破断荷重を測
定した。
【００１９】一方、上記と同様の組成を有するシリンダ
ライナを上記の熱処理を施さずに、図４に示す鍔飛び強
度試験を行い、その破断荷重を測定した。以上の測定の
結果、図５に示すように、本発明のシリンダライナ（本
発明品）は１１０Mgの破断荷重が得られたのに対し、従
来品は６５Mgの破断荷重しか得られなかった。
ライナを上記の熱処理を施さずに、図４に示す鍔飛び強
度試験を行い、その破断荷重を測定した。以上の測定の
結果、図５に示すように、本発明のシリンダライナ（本
発明品）は１１０Mgの破断荷重が得られたのに対し、従
来品は６５Mgの破断荷重しか得られなかった。
【００２０】
【発明の効果】上述したように、本発明のシリンダライ
ナは筒部が耐摩耗性、耐焼付き性を有し、鍔部周辺の応
力集中部が強靭性を有するので、エンジンの過酷な使用
状態下であってもその使用寿命を大幅に改善することが
でき、したがって工業的効果は甚大である。
ナは筒部が耐摩耗性、耐焼付き性を有し、鍔部周辺の応
力集中部が強靭性を有するので、エンジンの過酷な使用
状態下であってもその使用寿命を大幅に改善することが
でき、したがって工業的効果は甚大である。
【図１】本発明のシリンダライナの鍔部の一部拡大図で
あり、同図（Ａ）〜（Ｅ）のそれぞれはベイナイト組織
の形成状態を示す。
あり、同図（Ａ）〜（Ｅ）のそれぞれはベイナイト組織
の形成状態を示す。
【図２】本発明のシリンダライナ鍔部周辺の熱処理方法
を示す断面図である。
を示す断面図である。
【図３】図２の熱処理で得られた結果を表示する図であ
る。
る。
【図４】鍔飛び強度試験の試験状態を示す一部拡大図で
ある。
ある。
【図５】本発明品と従来品の破断荷重を示す図である。
１…シリンダライナ ２…筒部 ３…鍔部 ４…研摩逃がし溝部 ５…シリンダライナ内周面 ６…非摺動部 ７…摺動部 ８…熱処理部 ９…高周波コイル １０…冷却パイプ １１…加圧リング １２…受けリング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｊ 10/04 Ｆ１６Ｊ 10/04
Claims (13)
- 【請求項１】 鋳鉄製シリンダライナにおいて、該シリ
ンダライナの摺動部がパーライト組織からなり、非摺動
部がベイナイト組織からなることを特徴とするシリンダ
ライナ。 - 【請求項２】 前記非摺動部がシリンダライナの鍔部と
これに連なる研摩逃がし溝部及びその周辺部である請求
項１記載のシリンダライナ。 - 【請求項３】 前記非摺動部が、シリンダライナの鍔部
下の研摩逃がし溝部及びその周辺部である請求項１記載
のシリンダライナ。 - 【請求項４】 前記非摺動部が大型シリンダライナに形
成される鍔部ボアークーリング部とその周辺部である請
求項１記載のシリンダライナ。 - 【請求項５】 前記非摺動部が２サイクル用シリンダラ
イナに形成されるポート部とその周辺部である請求項１
記載のシリンダライナ。 - 【請求項６】 鋳鉄組成を有するシリンダライナ素材を
鋳造し、該シリンダライナ素材を旋削加工した後に、得
られたシリンダライナの非摺動部にその外周側から熱処
理を施すことにより上記非摺動部をベイナイト組織にす
ることを特徴とするシリンダライナの製造方法。 - 【請求項７】 前記シリンダライナの非摺動部にその内
周側から熱処理を施す請求項６記載のシリンダライナの
製造方法。 - 【請求項８】 前記非摺動部が、シリンダライナの鍔部
とこれに連なる研摩逃がし溝部及びその周辺部である請
求項６記載のシリンダライナの製造方法。 - 【請求項９】 前記非摺動部が、シリンダライナの鍔部
下の研摩逃がし溝部及びその周辺部である請求項６記載
のシリンダライナの製造方法。 - 【請求項１０】 前記非摺動部が大型シリンダライナに
形成される鍔部ボアークーリング部とその周辺部である
請求項６記載のシリンダライナの製造方法。 - 【請求項１１】 前記非摺動部が２サイクル用シリンダ
ライナに形成されるポート部とその周辺部である請求項
６記載のシリンダライナの製造方法。 - 【請求項１２】 前記非摺動部が研摩逃がし溝部の背面
のシリンダライナ内周面周辺部である請求項７記載のシ
リンダライナの製造方法。 - 【請求項１３】 前記熱処理として、前記非摺動部に７
６０〜９００℃の温度範囲で高周波加熱を行い、前記非
摺動部をオーステナイト組織にしたのち、２５０〜５０
０℃の温度まで、４〜１３０℃／sec の冷却速度で冷却
し、該温度で２５秒〜３５分の間保持してベイナイト組
織にする請求項６又は７記載のシリンダライナの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01560996A JP3644742B2 (ja) | 1996-01-31 | 1996-01-31 | シリンダライナの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01560996A JP3644742B2 (ja) | 1996-01-31 | 1996-01-31 | シリンダライナの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09209820A true JPH09209820A (ja) | 1997-08-12 |
| JP3644742B2 JP3644742B2 (ja) | 2005-05-11 |
Family
ID=11893459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01560996A Expired - Fee Related JP3644742B2 (ja) | 1996-01-31 | 1996-01-31 | シリンダライナの製造方法 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP3644742B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012170332A3 (en) * | 2011-06-10 | 2013-01-31 | Caterpillar Inc. | Machine component with a cavitation resistant covering |
| CN107524539A (zh) * | 2017-07-06 | 2017-12-29 | 马勒技术投资(中国）有限公司 | 一种提高抗穴蚀能力的湿式缸套 |
| CN108397306A (zh) * | 2018-03-06 | 2018-08-14 | 广西玉柴机器股份有限公司 | 用于降低气缸体主轴承座润滑油道孔口应力的结构 |
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1996
- 1996-01-31 JP JP01560996A patent/JP3644742B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN108397306A (zh) * | 2018-03-06 | 2018-08-14 | 广西玉柴机器股份有限公司 | 用于降低气缸体主轴承座润滑油道孔口应力的结构 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3644742B2 (ja) | 2005-05-11 |
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