JPH09176759A - 耐浸食合金の製造方法 - Google Patents
耐浸食合金の製造方法Info
- Publication number
- JPH09176759A JPH09176759A JP9024832A JP2483297A JPH09176759A JP H09176759 A JPH09176759 A JP H09176759A JP 9024832 A JP9024832 A JP 9024832A JP 2483297 A JP2483297 A JP 2483297A JP H09176759 A JPH09176759 A JP H09176759A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- titanium
- alloy
- titanium alloy
- powder
- erosion resistant
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｃｏ基合金以上の良好な耐浸食性を有し、か
つ羽根材、とくにチタン合金に被着可能な耐浸食合金の
製造方法を提供すること。 【解決手段】 高硬度のセラミック粉末を体積比で２０
〜６０％と、残部がチタン合金の粉末からなる混合物を
真空中又は不活性ガス中で焼成した後に、ホットアイソ
スタティックプレス（高温等方加圧）処理により成形す
ることを特徴とする耐浸食合金の製造方法。
つ羽根材、とくにチタン合金に被着可能な耐浸食合金の
製造方法を提供すること。 【解決手段】 高硬度のセラミック粉末を体積比で２０
〜６０％と、残部がチタン合金の粉末からなる混合物を
真空中又は不活性ガス中で焼成した後に、ホットアイソ
スタティックプレス（高温等方加圧）処理により成形す
ることを特徴とする耐浸食合金の製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、例えば蒸気ター
ビン羽根の前縁部に被着されるエロージョンシールド用
合金部材として好適な耐浸食合金の製造方法に関する。
ビン羽根の前縁部に被着されるエロージョンシールド用
合金部材として好適な耐浸食合金の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、蒸気タービンには高出力化が求
められており、このため蒸気タービンの最終段に使用さ
れる羽根は必然的に長尺化する傾向にある。従来この種
の材質としては、通常１２Ｃｒ鋼が適用されていたが、
長尺化するにつれて、羽根先端の周速が増加し、これに
対する対応が問題となる。また、蒸気タービンの最終段
付近では蒸気タービンが湿っており、これが水滴となっ
て羽根に衝突し、羽根前縁部が浸食するエロージョンが
生じる。この浸食は周速が増すほど量が増え、羽根の信
頼性を低下せしめる。このため、羽根前縁部には防浸食
のために高硬度のＣｏ基合金をエロージョンシールドと
して被着していたが、長尺化による周速の増大により、
Ｃｏ基合金といえども多大な浸食を受けるという問題が
生じている。
められており、このため蒸気タービンの最終段に使用さ
れる羽根は必然的に長尺化する傾向にある。従来この種
の材質としては、通常１２Ｃｒ鋼が適用されていたが、
長尺化するにつれて、羽根先端の周速が増加し、これに
対する対応が問題となる。また、蒸気タービンの最終段
付近では蒸気タービンが湿っており、これが水滴となっ
て羽根に衝突し、羽根前縁部が浸食するエロージョンが
生じる。この浸食は周速が増すほど量が増え、羽根の信
頼性を低下せしめる。このため、羽根前縁部には防浸食
のために高硬度のＣｏ基合金をエロージョンシールドと
して被着していたが、長尺化による周速の増大により、
Ｃｏ基合金といえども多大な浸食を受けるという問題が
生じている。
【０００３】さらに、より一層羽根が長尺化すると、従
来から使用されていた１２Ｃｒ鋼では遠心力が大となる
ため、軽量なチタン合金（例えばチタン−６％アルミニ
ウム−４％バナジウム）が適用されつつある。しかしな
がら、チタン合金製の羽根の場合にも上記と同様に、高
周速による浸食が問題であり、しかもチタン合金へはＣ
ｏ基合金を被着しようにも合金の性質が異なるために、
被着させることは困難である。
来から使用されていた１２Ｃｒ鋼では遠心力が大となる
ため、軽量なチタン合金（例えばチタン−６％アルミニ
ウム−４％バナジウム）が適用されつつある。しかしな
がら、チタン合金製の羽根の場合にも上記と同様に、高
周速による浸食が問題であり、しかもチタン合金へはＣ
ｏ基合金を被着しようにも合金の性質が異なるために、
被着させることは困難である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明はＣｏ
基合金以上の良好な耐浸食性を有し、かつ羽根材、とく
にチタン合金に被着可能な耐浸食合金の製造方法を提供
することを目的とする。
基合金以上の良好な耐浸食性を有し、かつ羽根材、とく
にチタン合金に被着可能な耐浸食合金の製造方法を提供
することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するため、高硬度のセラミック粉末を体積比で２０〜
６０％と、残部がチタン合金の粉末からなる混合物を真
空中又は不活性ガス中で焼成した後に、ホットアイソス
タティックプレス（高温等方加圧）処理により成形する
ことを特徴としている。
成するため、高硬度のセラミック粉末を体積比で２０〜
６０％と、残部がチタン合金の粉末からなる混合物を真
空中又は不活性ガス中で焼成した後に、ホットアイソス
タティックプレス（高温等方加圧）処理により成形する
ことを特徴としている。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明においては、高硬度のセラ
ミック粉末として、チタン炭化物、チタン窒化物、チタ
ンホウ化物、チタン酸化物などのチタン化合物が用いら
れ得る。
ミック粉末として、チタン炭化物、チタン窒化物、チタ
ンホウ化物、チタン酸化物などのチタン化合物が用いら
れ得る。
【０００７】さらに、チタン合金の粉末としては、チタ
ン−６％アルミニウム−４％バナジウム（重量比）合金
などのα＋β型チタン合金、あるいはチタン−１５％モ
リブデン−５％ジルコニウム合金やチタン−１５％モリ
ブデン−５％ジルコニウム−３％アルミニウム合金（重
量比）などのβ型チタン合金が好ましく用いられる。
ン−６％アルミニウム−４％バナジウム（重量比）合金
などのα＋β型チタン合金、あるいはチタン−１５％モ
リブデン−５％ジルコニウム合金やチタン−１５％モリ
ブデン−５％ジルコニウム−３％アルミニウム合金（重
量比）などのβ型チタン合金が好ましく用いられる。
【０００８】上記β型チタン合金粉末を用いる場合に
は、セラミック粉末との成形後に７００〜８５０℃の範
囲の加熱による溶体化処理とその後に４００〜６００℃
の範囲で加熱する時効処理を施こすことが好ましい。
は、セラミック粉末との成形後に７００〜８５０℃の範
囲の加熱による溶体化処理とその後に４００〜６００℃
の範囲で加熱する時効処理を施こすことが好ましい。
【０００９】また、上記耐浸食合金を部材に被着するに
際しては、成形された耐浸食合金を、電子ビーム溶接や
ＴＩＧ溶接などの溶接法又は、銀ローなどを使ったロー
付法や拡散接合法などにより接合するか、または、耐浸
食合金を部材上でレーザーや電子ビームなどの高エネル
ギービームにより溶融することにより被着する。
際しては、成形された耐浸食合金を、電子ビーム溶接や
ＴＩＧ溶接などの溶接法又は、銀ローなどを使ったロー
付法や拡散接合法などにより接合するか、または、耐浸
食合金を部材上でレーザーや電子ビームなどの高エネル
ギービームにより溶融することにより被着する。
【００１０】また、チタン合金粉末として上記β型チタ
ン合金を用いるに際しては、成形された耐浸食合金を上
記方法により部材に被着した後に、７００〜８５０℃の
範囲の加熱による溶体化処理とその後に４００〜６００
℃の範囲で加熱する時効処理を施すことが好ましい。
ン合金を用いるに際しては、成形された耐浸食合金を上
記方法により部材に被着した後に、７００〜８５０℃の
範囲の加熱による溶体化処理とその後に４００〜６００
℃の範囲で加熱する時効処理を施すことが好ましい。
【００１１】本発明にかかる耐浸食合金の構成物のう
ち、セラミック粉末として、例えばシリコンカーバイド
（ＳｉＣ）やシリコンナイトライド（Ｓｉ３Ｎ４）、ボ
ロンナイトライド（ＢＮ）、チタンカーバイド（Ｔｉ
Ｃ）、チタンナイトライド（ＴｉＮ）、チタンボランド
（ＴｉＢ２など）、酸化チタン（ＴｉＯ２）、酸化アル
ミニウム（Ａｌ２Ｏ３）など、その個体が非常に高硬度
であり、これをチタン又はチタン合金粉末と混合一体化
することによりチタン又はチタン合金単独では得られな
い高硬度を得ることができ、また上記構成物を一体化す
るに際し、ホットアイソスタティックプレス処理を施こ
すことにより混合物間に生成されている気孔が圧着され
るので硬度・耐浸食性が一段と富むものとなる。
ち、セラミック粉末として、例えばシリコンカーバイド
（ＳｉＣ）やシリコンナイトライド（Ｓｉ３Ｎ４）、ボ
ロンナイトライド（ＢＮ）、チタンカーバイド（Ｔｉ
Ｃ）、チタンナイトライド（ＴｉＮ）、チタンボランド
（ＴｉＢ２など）、酸化チタン（ＴｉＯ２）、酸化アル
ミニウム（Ａｌ２Ｏ３）など、その個体が非常に高硬度
であり、これをチタン又はチタン合金粉末と混合一体化
することによりチタン又はチタン合金単独では得られな
い高硬度を得ることができ、また上記構成物を一体化す
るに際し、ホットアイソスタティックプレス処理を施こ
すことにより混合物間に生成されている気孔が圧着され
るので硬度・耐浸食性が一段と富むものとなる。
【００１２】また、チタン合金粉末としてチタン−６％
バナジウム−４％アルミニウム（重量比）などのチタン
合金製羽根と同種のα＋β型チタン合金を用いることに
より、羽根への被着を容易にすることができる。さら
に、チタン合金粉末としてチタン−１５％モリブデン−
５％ジルコニウム−３％アルミニウム合金などのβ型チ
タン合金を用いると、本合金系は、熱処理、すなわち、
７００〜８５０℃加熱による溶体化処理と４００〜６０
０℃加熱による時効処理、によりチタン合金自体も硬化
し、より硬度を増す。上記により製造した耐浸食合金
は、チタン合金製羽根と同種のチタン合金であるので同
羽根への溶接あるいはロー付拡散接合などにより高い被
着強度で被着させることができる。また、合金系の異な
る１２Ｃｒ鋼製の羽根に対しても、ロー付あるいは拡散
接合法などにより被着させることができる。さらに、本
発明になる耐浸食合金を部材、例えば蒸気タービン羽根
に載置し、耐浸食合金自体をレーザー等の高エネルギビ
ームで溶融することによって被着させることにより、ど
のような部材の材料に対しても高い接着強度で被着させ
ることができる。
バナジウム−４％アルミニウム（重量比）などのチタン
合金製羽根と同種のα＋β型チタン合金を用いることに
より、羽根への被着を容易にすることができる。さら
に、チタン合金粉末としてチタン−１５％モリブデン−
５％ジルコニウム−３％アルミニウム合金などのβ型チ
タン合金を用いると、本合金系は、熱処理、すなわち、
７００〜８５０℃加熱による溶体化処理と４００〜６０
０℃加熱による時効処理、によりチタン合金自体も硬化
し、より硬度を増す。上記により製造した耐浸食合金
は、チタン合金製羽根と同種のチタン合金であるので同
羽根への溶接あるいはロー付拡散接合などにより高い被
着強度で被着させることができる。また、合金系の異な
る１２Ｃｒ鋼製の羽根に対しても、ロー付あるいは拡散
接合法などにより被着させることができる。さらに、本
発明になる耐浸食合金を部材、例えば蒸気タービン羽根
に載置し、耐浸食合金自体をレーザー等の高エネルギビ
ームで溶融することによって被着させることにより、ど
のような部材の材料に対しても高い接着強度で被着させ
ることができる。
【００１３】
【実施例】以下、本発明にかかる耐食合金の製造方法お
よび当該耐食合金における各限定理由について説明する
とともに、その具体的実施手段について説明する。
よび当該耐食合金における各限定理由について説明する
とともに、その具体的実施手段について説明する。
【００１４】まず、セラミック粉末は、チタン炭化物
（ＴｉＣ）、チタン窒化物（ＴｉＮ）、チタンホウ化物
（ＴｉＢ２など）、酸化チタン（ＴｉＯ２）、シリコン
カーバイド（ＳｉＣ）、シリコンナイトライド（Ｓｉ３
Ｎ４）、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）などがあるから硬度は
例えばＴｉＣでは、Ｈｖ２４００，ＴｉＮがＨｖ１７０
０など従来エロージョンシールドとして使用されている
Ｃｏ基合金ステライトトの硬度Ｈｖ５００に比べて非常
に高い硬度を有している。これを混合焼結体に均一に分
散させるには全体体積比で２０％〜６０％が最も好まし
い適用範囲である。これは全体体積比が２０％未満では
Ｃｏ基合金以上の硬度を得ることが難しく、それが６０
％を超えると、脆くなり、焼結体として成形できなくな
るからである。このセラミックス粉末を焼結体とする
に、金属粉末としてチタン又はチタン合金をバインダー
として用いるが、その際、セラミックス粉末としては、
上記の各種セラミック粉末が使用可能であるが、とく
に、チタン系の炭・窒化物、ホウ化物、酸化物は、バイ
ンダーのチタン又はチタン合金との親和性が良好であ
り、緻密な焼結体が形成できる。
（ＴｉＣ）、チタン窒化物（ＴｉＮ）、チタンホウ化物
（ＴｉＢ２など）、酸化チタン（ＴｉＯ２）、シリコン
カーバイド（ＳｉＣ）、シリコンナイトライド（Ｓｉ３
Ｎ４）、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）などがあるから硬度は
例えばＴｉＣでは、Ｈｖ２４００，ＴｉＮがＨｖ１７０
０など従来エロージョンシールドとして使用されている
Ｃｏ基合金ステライトトの硬度Ｈｖ５００に比べて非常
に高い硬度を有している。これを混合焼結体に均一に分
散させるには全体体積比で２０％〜６０％が最も好まし
い適用範囲である。これは全体体積比が２０％未満では
Ｃｏ基合金以上の硬度を得ることが難しく、それが６０
％を超えると、脆くなり、焼結体として成形できなくな
るからである。このセラミックス粉末を焼結体とする
に、金属粉末としてチタン又はチタン合金をバインダー
として用いるが、その際、セラミックス粉末としては、
上記の各種セラミック粉末が使用可能であるが、とく
に、チタン系の炭・窒化物、ホウ化物、酸化物は、バイ
ンダーのチタン又はチタン合金との親和性が良好であ
り、緻密な焼結体が形成できる。
【００１５】つぎに、セラミック粉末と混合するチタン
合金の粉末は、バインダーの役目をするとともに、混合
焼結体の基本的な強度特性を代表するもので、商用純チ
タンならびにチタン基の合金全てで混合焼結体を形成す
ることが可能であるが、強度（硬度）をより高く必要と
する際には、高強度のチタン−６％アルミニウム−４％
バナジウム合金をはじめとするα＋β型合金が望まし
い。さらに、高強度を必要とする際には熱処理により硬
化する性質を有するチタン−１５％モリブデン−５％ジ
ルコニウムやチタン−１５％モリブデン−５％ジルコニ
ウム−３％アルミニウム合金などのβ型チタン合金が望
ましい。
合金の粉末は、バインダーの役目をするとともに、混合
焼結体の基本的な強度特性を代表するもので、商用純チ
タンならびにチタン基の合金全てで混合焼結体を形成す
ることが可能であるが、強度（硬度）をより高く必要と
する際には、高強度のチタン−６％アルミニウム−４％
バナジウム合金をはじめとするα＋β型合金が望まし
い。さらに、高強度を必要とする際には熱処理により硬
化する性質を有するチタン−１５％モリブデン−５％ジ
ルコニウムやチタン−１５％モリブデン−５％ジルコニ
ウム−３％アルミニウム合金などのβ型チタン合金が望
ましい。
【００１６】これらβ型チタン合金粉末を用いるに際し
ては、セラミック粉末と混合・焼成後、部材に被着前あ
るいは被着後のいずれかにおいて、７００〜８５０℃の
範囲で加熱後急冷する溶体化処理とその後に４００〜６
００℃の範囲で加熱することにより時効硬化して、より
高硬度の耐浸食合金が達成される。溶体化処理、として
は、７００℃以下の加熱保持では焼結後の合金が均一に
固溶体とはならず、また８５０℃以上になると焼結後の
合金が粗大化して、脆くなるので、この範囲とする。ま
た、時効処理としては、４００℃以下の加熱では、硬化
に数百時間を要し、工業的ではなく、また６００℃以上
になると硬化の程度が小さく、実際上有効な効果が得ら
れないので、この範囲とする。この溶体化−時効処理
は、部材への被着前でも後でも有効で、接合方法との関
連で選択出来る。また、銀ロー付などの接合方法をとる
場合においては、接合時の加熱温度が、あるいは接合方
法が電子ビーム溶接などの溶接や、レーザーなどの溶融
接合の場合にはその後に応力除去焼鈍などの後熱処理の
加熱温度が、上記溶体化処理と時効処理の温度範囲に一
致しているときは、それを兼ね合わせることができる。
ては、セラミック粉末と混合・焼成後、部材に被着前あ
るいは被着後のいずれかにおいて、７００〜８５０℃の
範囲で加熱後急冷する溶体化処理とその後に４００〜６
００℃の範囲で加熱することにより時効硬化して、より
高硬度の耐浸食合金が達成される。溶体化処理、として
は、７００℃以下の加熱保持では焼結後の合金が均一に
固溶体とはならず、また８５０℃以上になると焼結後の
合金が粗大化して、脆くなるので、この範囲とする。ま
た、時効処理としては、４００℃以下の加熱では、硬化
に数百時間を要し、工業的ではなく、また６００℃以上
になると硬化の程度が小さく、実際上有効な効果が得ら
れないので、この範囲とする。この溶体化−時効処理
は、部材への被着前でも後でも有効で、接合方法との関
連で選択出来る。また、銀ロー付などの接合方法をとる
場合においては、接合時の加熱温度が、あるいは接合方
法が電子ビーム溶接などの溶接や、レーザーなどの溶融
接合の場合にはその後に応力除去焼鈍などの後熱処理の
加熱温度が、上記溶体化処理と時効処理の温度範囲に一
致しているときは、それを兼ね合わせることができる。
【００１７】つぎに、本発明にかかる耐食合金の具体的
な製造例について説明する。
な製造例について説明する。
【００１８】第１表は、本発明の実施例の硬度と耐浸食
性を示したものである。実施例の各耐浸食合金は、Ｔｉ
ｅ，ＴｉＮ，ＴｉＢ２，ＳｉＣなどの炭・ホウ化物の粉
末と、チタン合金の粉末を所定の割合で機械的に混合し
た後、２０mm角×３００mm長さの矩形容器に混合粉末を
充てんし、プレスにより成形し、固体とした。その後、
矩形の固体を、周囲をＢＮ粉末で充てんし、別の円筒容
器に入れ、円筒容器を溶接で封印した後、１０００〜１
１００℃に加熱して、圧力１５００気圧でホットアイソ
スタティックプレス、成形して、焼結一体化した。その
後、硬度測定とエロージョン試験を実施した。エロージ
ョン試験としては、水温２４℃、６．５ＫＨｚ、振巾１
００μｍのキャビテーションエロージョン試験を行い、
エロージョン減量を求めた。
性を示したものである。実施例の各耐浸食合金は、Ｔｉ
ｅ，ＴｉＮ，ＴｉＢ２，ＳｉＣなどの炭・ホウ化物の粉
末と、チタン合金の粉末を所定の割合で機械的に混合し
た後、２０mm角×３００mm長さの矩形容器に混合粉末を
充てんし、プレスにより成形し、固体とした。その後、
矩形の固体を、周囲をＢＮ粉末で充てんし、別の円筒容
器に入れ、円筒容器を溶接で封印した後、１０００〜１
１００℃に加熱して、圧力１５００気圧でホットアイソ
スタティックプレス、成形して、焼結一体化した。その
後、硬度測定とエロージョン試験を実施した。エロージ
ョン試験としては、水温２４℃、６．５ＫＨｚ、振巾１
００μｍのキャビテーションエロージョン試験を行い、
エロージョン減量を求めた。
【００１９】実施例１から実施例９は本発明による耐浸
食合金であり、比較例１はＣｏ基合金のステライトで、
これと実施例を比較すると、いずれも硬さは高く、エロ
ージョン減量も比較例１より小さく、優れた耐エロージ
ョン性を有していることがわかる。実施例７と９は、チ
タン合金粉末としてβ合金を使用した例で、液体化−時
効処理を施こすことにより、熱処理なしに比べ、飛躍的
に耐エロージョン性が向上している。また比較例２と３
は、セラミック粉末の体積％が、本発明の範囲外にある
例で、いずれも高い硬度は得られず、耐エロージョン性
も比較例１より劣っている。
食合金であり、比較例１はＣｏ基合金のステライトで、
これと実施例を比較すると、いずれも硬さは高く、エロ
ージョン減量も比較例１より小さく、優れた耐エロージ
ョン性を有していることがわかる。実施例７と９は、チ
タン合金粉末としてβ合金を使用した例で、液体化−時
効処理を施こすことにより、熱処理なしに比べ、飛躍的
に耐エロージョン性が向上している。また比較例２と３
は、セラミック粉末の体積％が、本発明の範囲外にある
例で、いずれも高い硬度は得られず、耐エロージョン性
も比較例１より劣っている。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】以上述べたように、本発明による耐浸食
合金は、耐エロージョン性に優れており、特に蒸気ター
ビン羽根の信頼性向上を図る上において優れた効果を有
している。本発明になる耐浸食合金は、蒸気タービン羽
根を例にとって説明したが、その他のエロージョンによ
る損傷を受けるガスタービンやポンプなどの羽根やノズ
ルなどにも適用することができる。
合金は、耐エロージョン性に優れており、特に蒸気ター
ビン羽根の信頼性向上を図る上において優れた効果を有
している。本発明になる耐浸食合金は、蒸気タービン羽
根を例にとって説明したが、その他のエロージョンによ
る損傷を受けるガスタービンやポンプなどの羽根やノズ
ルなどにも適用することができる。
Claims (5)
- 【請求項１】体積比で２０〜６０％のセラミック粉末と
残部が実質的にチタン−６％アルミニウム−４％バナジ
ウム合金からなるα＋β型チタン合金の粉末とからなる
混合物を調製した後、この混合物を真空中又は不活性ガ
ス中で焼成し、ホットアイソスタティックプレス処理に
より成形することを特徴とする、耐浸食合金の製造方
法。 - 【請求項２】前記セラミック粉末として、チタン炭化
物、チタン窒化物、チタンホウ化物またはチタン酸化物
を用いたことを特徴とする、請求項１に記載の耐浸食合
金の製造方法。 - 【請求項３】体積比で２０〜６０％のセラミック粉末と
残部が実質的にチタン−１５％モリブデン−５％ジルコ
ニウム合金またはチタン−１５％モリブデン−５％ジル
コニウム−３％アルミニウム合金からなるβ型チタン合
金の粉末とからなる混合物を調製した後、この混合物を
真空中又は不活性ガス中で焼成し、ホットアイソスタテ
ィックプレス処理により成形することを特徴とする、耐
浸食合金の製造方法。 - 【請求項４】前記セラミック粉末として、チタン炭化
物、チタン窒化物、チタンホウ化物またはチタン酸化物
を用いたことを特徴とする、請求項３に記載の耐浸食合
金の製造方法。 - 【請求項５】ホットアイソスタティックプレス処理によ
る成形の後に、更に７００〜８５０℃の範囲で溶体化処
理し、次いで４００〜６００℃の範囲で時効処理を施す
ことを特徴とする、請求項３に記載の耐浸食合金の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9024832A JPH09176759A (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 耐浸食合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9024832A JPH09176759A (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 耐浸食合金の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1290573A Division JP2653527B2 (ja) | 1989-11-08 | 1989-11-08 | 耐浸食合金の接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09176759A true JPH09176759A (ja) | 1997-07-08 |
Family
ID=12149180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9024832A Pending JPH09176759A (ja) | 1997-02-07 | 1997-02-07 | 耐浸食合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09176759A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109689905A (zh) * | 2016-08-04 | 2019-04-26 | 伟尔矿物澳大利亚私人有限公司 | 金属基体复合材料铸件 |
| CN111979436A (zh) * | 2020-09-22 | 2020-11-24 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | 一种提升tc4钛合金材料强韧性水平的制备方法 |
| CN112662903A (zh) * | 2020-12-07 | 2021-04-16 | 北京理工大学 | 一种高强度Zr-Ti基合金的制备方法 |
| JP2021139002A (ja) * | 2020-03-05 | 2021-09-16 | 東京窯業株式会社 | 複合材料の焼結体の製造方法及び複合材料の焼結体 |
| WO2022028517A1 (zh) * | 2020-08-07 | 2022-02-10 | 南京航空航天大学 | 一种耐磨损梯度界面复相增强钛合金材料及其制备方法 |
-
1997
- 1997-02-07 JP JP9024832A patent/JPH09176759A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109689905A (zh) * | 2016-08-04 | 2019-04-26 | 伟尔矿物澳大利亚私人有限公司 | 金属基体复合材料铸件 |
| CN109689905B (zh) * | 2016-08-04 | 2021-12-21 | 伟尔矿物澳大利亚私人有限公司 | 金属基体复合材料铸件 |
| JP2021139002A (ja) * | 2020-03-05 | 2021-09-16 | 東京窯業株式会社 | 複合材料の焼結体の製造方法及び複合材料の焼結体 |
| WO2022028517A1 (zh) * | 2020-08-07 | 2022-02-10 | 南京航空航天大学 | 一种耐磨损梯度界面复相增强钛合金材料及其制备方法 |
| CN111979436A (zh) * | 2020-09-22 | 2020-11-24 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | 一种提升tc4钛合金材料强韧性水平的制备方法 |
| CN111979436B (zh) * | 2020-09-22 | 2021-11-16 | 西安稀有金属材料研究院有限公司 | 一种提升tc4钛合金材料强韧性水平的制备方法 |
| CN112662903A (zh) * | 2020-12-07 | 2021-04-16 | 北京理工大学 | 一种高强度Zr-Ti基合金的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7358034B2 (ja) | 予備焼結プリフォームを作製する方法 | |
| US5395699A (en) | Component, in particular turbine blade which can be exposed to high temperatures, and method of producing said component | |
| JP2653527B2 (ja) | 耐浸食合金の接合方法 | |
| CN106801163B (zh) | 一种Ti-39Nb-6Zr生物医用多孔钛合金及其制备方法 | |
| US5030277A (en) | Method and titanium aluminide matrix composite | |
| US5043305A (en) | High thermal expansion coefficient ceramic sinter and a composite body of the same and metal | |
| Miyamoto | The applications of functionally graded materials in Japan | |
| JP2003342617A (ja) | 耐熱合金製補修高温部品、Ｎｉ基耐熱合金製補修ガスタービン翼、Ｎｉ基耐熱合金製ガスタービン翼の補修方法および耐熱合金製ガスタービン動翼の補修方法 | |
| US10612382B2 (en) | Method for manufacturing gas turbine part | |
| JPH09176759A (ja) | 耐浸食合金の製造方法 | |
| JP3361072B2 (ja) | 耐酸化性に優れた金属製部材の製造方法 | |
| US5482673A (en) | Method for preparing ceramic composite | |
| CN103949647A (zh) | 一种自扩散梯度功能复合刀具材料及其制备方法 | |
| JP2680370B2 (ja) | 耐食性材料 | |
| JP3261457B2 (ja) | 高温用耐酸化性合金材料及びその製造方法 | |
| WO1999039016A1 (en) | Iron aluminide composite and method of manufacture thereof | |
| Waku et al. | Future trends and recent developments of fabrication technology for advanced metal matrix composites | |
| EP1604760B1 (en) | A method of manufacturing a component with a cellular structure by consolidating a coated metal powder | |
| JPH0711041B2 (ja) | セラミックス粒子強化チタン複合材料 | |
| JP2566978B2 (ja) | 耐食合金鋼の製造方法 | |
| JP5279187B2 (ja) | 発電ガスタービン用軽量耐熱材料 | |
| JP2566979B2 (ja) | 耐食合金鋼の製造方法 | |
| JP2566980B2 (ja) | 耐食合金鋼の製造方法 | |
| JPS61236654A (ja) | 高靭性窒化珪素焼結体およびその製法 | |
| JPH07315949A (ja) | 高信頼性耐熱セラミックス及びタービン部品 |