JPH09174083A - 間欠ばっ気法 - Google Patents
間欠ばっ気法Info
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- JPH09174083A JPH09174083A JP7338737A JP33873795A JPH09174083A JP H09174083 A JPH09174083 A JP H09174083A JP 7338737 A JP7338737 A JP 7338737A JP 33873795 A JP33873795 A JP 33873795A JP H09174083 A JPH09174083 A JP H09174083A
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- Japan
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- time
- aeration
- tank
- value
- stirring
- Prior art date
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- Granted
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 間欠ばっ気槽における、ばっ気及び撹拌時間
の最適値を自動的に求め、安定した処理水を求める。 【解決手段】 少なくともばっ気槽を有した浄化槽にお
いて、前記ばっ気槽内にばっ気装置、撹拌装置、温度計
を設け、前記温度計から得られるばっ気槽内水温Ｔか
ら、硝化速度ＫN、脱窒速度ＫDNを算出し、予め設定す
る１サイクル時間（ばっ気時間と撹拌時間を合わせた時
間）を前記ＫN及びＫDNによってばっ気時間及び撹拌時
間各々の時間割当てを行い、該時間割当てに従い１回目
の浄化槽運転を行い、その際ばっ気開始からばっ気槽内
のＤＯ値が所定値まで上昇する時間をｔ1、ばっ気停止
から撹拌によりＤＯ値が前記所定値まで下降するまでの
時間をｔ2とし、１回目に使用したばっ気時間及び撹拌
時間に前記ｔ1、ｔ2を加減することにより２回目の浄化
槽運転を行い、以後順次前記時間設定を繰り返すことに
よりばっ気時間と撹拌時間を設定する。
の最適値を自動的に求め、安定した処理水を求める。 【解決手段】 少なくともばっ気槽を有した浄化槽にお
いて、前記ばっ気槽内にばっ気装置、撹拌装置、温度計
を設け、前記温度計から得られるばっ気槽内水温Ｔか
ら、硝化速度ＫN、脱窒速度ＫDNを算出し、予め設定す
る１サイクル時間（ばっ気時間と撹拌時間を合わせた時
間）を前記ＫN及びＫDNによってばっ気時間及び撹拌時
間各々の時間割当てを行い、該時間割当てに従い１回目
の浄化槽運転を行い、その際ばっ気開始からばっ気槽内
のＤＯ値が所定値まで上昇する時間をｔ1、ばっ気停止
から撹拌によりＤＯ値が前記所定値まで下降するまでの
時間をｔ2とし、１回目に使用したばっ気時間及び撹拌
時間に前記ｔ1、ｔ2を加減することにより２回目の浄化
槽運転を行い、以後順次前記時間設定を繰り返すことに
よりばっ気時間と撹拌時間を設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、少なくともばっ気
槽を設けた汚水浄化槽特に、ばっ気時間及び撹拌時間を
設定する方法に関するものである。
槽を設けた汚水浄化槽特に、ばっ気時間及び撹拌時間を
設定する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】汚水中の窒素は、ばっ気槽中においてば
っ気装置により供給される空気中の酸素と硝化菌によ
り、酸化され硝酸性窒素或は亜硝酸性窒素に転換され
る。更に、ばっ気装置を停止し、ばっ気槽内の溶存酸素
（以下ＤＯという）をゼロに近い値とすると、脱窒菌の
作用により硝酸性窒素或は亜硝酸性窒素の原子状酸素が
消費され、窒素ガスに還元される。
っ気装置により供給される空気中の酸素と硝化菌によ
り、酸化され硝酸性窒素或は亜硝酸性窒素に転換され
る。更に、ばっ気装置を停止し、ばっ気槽内の溶存酸素
（以下ＤＯという）をゼロに近い値とすると、脱窒菌の
作用により硝酸性窒素或は亜硝酸性窒素の原子状酸素が
消費され、窒素ガスに還元される。
【０００３】通常、前述したような脱窒工程を行なうた
めの、ばっ気装置のばっ気及び停止時間の設定を、タイ
マーにって行い、ばっ気停止時のばっ気槽内の微生物と
硝酸性窒素或は亜硝酸性窒素との接触、即ち反応効率を
高めるため、撹拌機により混合したり、インバータによ
り低速撹拌を行なっている。
めの、ばっ気装置のばっ気及び停止時間の設定を、タイ
マーにって行い、ばっ気停止時のばっ気槽内の微生物と
硝酸性窒素或は亜硝酸性窒素との接触、即ち反応効率を
高めるため、撹拌機により混合したり、インバータによ
り低速撹拌を行なっている。
【０００４】また、特公平４−４８５２０号公報には、
好気性雰囲気を形成するＤＯ値の上限と下限をを設定
し、上限値でばっ気装置の運転をＯＮからＯＦＦに切替
へ、下限値以下ではＯＦＦ状態を一定時間保持した後、
ＯＦＦからＯＮへ切替て窒素の除去を行うことが開示さ
れている。
好気性雰囲気を形成するＤＯ値の上限と下限をを設定
し、上限値でばっ気装置の運転をＯＮからＯＦＦに切替
へ、下限値以下ではＯＦＦ状態を一定時間保持した後、
ＯＦＦからＯＮへ切替て窒素の除去を行うことが開示さ
れている。
【０００５】特開平４−３５８５９８号公報では、予め
硝化速度、脱窒速度、酸素移動総括係数を演算式に書き
込んでおき、水温、ＭＬＳＳ濃度、酸素利用速度の測定
値を前記演算式に代入し、ばっ気停止時間に対するばっ
気時間の比率を設定し、窒素除去を行うことが開示され
ている。
硝化速度、脱窒速度、酸素移動総括係数を演算式に書き
込んでおき、水温、ＭＬＳＳ濃度、酸素利用速度の測定
値を前記演算式に代入し、ばっ気停止時間に対するばっ
気時間の比率を設定し、窒素除去を行うことが開示され
ている。
【０００６】更に、特開昭６３−６９５９５号公報に
は、ばっ気槽内のＤＯ値を連続的に計測し、該計測値か
ら活性汚泥の必要酸素量を計算し、ばっ気時間を制御し
て脱窒除去を行なうことを開示している。
は、ばっ気槽内のＤＯ値を連続的に計測し、該計測値か
ら活性汚泥の必要酸素量を計算し、ばっ気時間を制御し
て脱窒除去を行なうことを開示している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ばっ気
時間及びばっ気停止時間をタイマーにより設定する方法
では、流入汚水量が少ない場合に必要以上のばっ気運転
を行なっていしまい、結果としてＤＯ値が高い状態の時
間が長いために脱窒時間が不足し、窒素除去率が低下し
てしてしまう。
時間及びばっ気停止時間をタイマーにより設定する方法
では、流入汚水量が少ない場合に必要以上のばっ気運転
を行なっていしまい、結果としてＤＯ値が高い状態の時
間が長いために脱窒時間が不足し、窒素除去率が低下し
てしてしまう。
【０００８】最適な硝化時間θN、脱窒時間θDNは、以
下のようにして求めることが可能である。即ち、建築用
途を住宅とした場合、流入総窒素（Ｔ−Ｎ）は５０ｍｇ
／ｌで、このうち１０ｍｇ／ｌが微生物の細胞合成に使
用されるため、初期Ｔ−Ｎ濃度は４０ｍｇ／ｌとなる。
処理水目標Ｔ−Ｎ濃度を１５ｍｇ／ｌとし、硝化率１０
０パーセントとするならば、４０ｍｇ／ｌを硝酸性窒素
に酸化しなければならない。またこのうち２５ｍｇ／ｌ
を窒素ガスに転換する必要がある。
下のようにして求めることが可能である。即ち、建築用
途を住宅とした場合、流入総窒素（Ｔ−Ｎ）は５０ｍｇ
／ｌで、このうち１０ｍｇ／ｌが微生物の細胞合成に使
用されるため、初期Ｔ−Ｎ濃度は４０ｍｇ／ｌとなる。
処理水目標Ｔ−Ｎ濃度を１５ｍｇ／ｌとし、硝化率１０
０パーセントとするならば、４０ｍｇ／ｌを硝酸性窒素
に酸化しなければならない。またこのうち２５ｍｇ／ｌ
を窒素ガスに転換する必要がある。
【０００９】硝化速度をＫN、脱窒速度をＫDNとする
と、各々は下記の式１、式２によって表され、硝化時間
θN、脱窒時間θDN、硝化速度をＫN、脱窒速度をＫDNの
間には式３が成立する。
と、各々は下記の式１、式２によって表され、硝化時間
θN、脱窒時間θDN、硝化速度をＫN、脱窒速度をＫDNの
間には式３が成立する。
【００１０】
【式１】
【００１１】
【式２】
【００１２】
【式３】
【００１３】ここで、硝化時間と脱窒時間を合わせた１
サイクルの時間を１２０分と設定すると、θN＋θDN＝
１２０となり、これらの式から最適な硝化時間θN、脱
窒時間θDNを求めることが可能となる。
サイクルの時間を１２０分と設定すると、θN＋θDN＝
１２０となり、これらの式から最適な硝化時間θN、脱
窒時間θDNを求めることが可能となる。
【００１４】但し、図１に示すように、硝化時間はθN
は、ばっ気時間θAにばっ気停止からＤＯ値が０．２ｍ
ｇ／ｌになるまでの時間ｔ1を加え、更にばっ気開始か
らＤＯ値が０．２ｍｇ／ｌに達するまでの時間ｔ2を差
し引いた値となる。同様に脱窒時間θDNも、ばっ気停止
時間θBからｔ1を差引き、ｔ2を加えた値となる。望ま
しくは、前述したような硝化時間と脱窒時間を得られる
ようにばっ気時間及びばっ気停止時間を設定しなければ
ならないが、汚水の流入量は常に一定ではなく、変化す
るものであり、図１破線に示すように流入汚水量が少な
い場合には時間を変更しなければならない。しかし、こ
のような変更は、一般的な維持管理者に要求することが
難しく現実不可能なことである。
は、ばっ気時間θAにばっ気停止からＤＯ値が０．２ｍ
ｇ／ｌになるまでの時間ｔ1を加え、更にばっ気開始か
らＤＯ値が０．２ｍｇ／ｌに達するまでの時間ｔ2を差
し引いた値となる。同様に脱窒時間θDNも、ばっ気停止
時間θBからｔ1を差引き、ｔ2を加えた値となる。望ま
しくは、前述したような硝化時間と脱窒時間を得られる
ようにばっ気時間及びばっ気停止時間を設定しなければ
ならないが、汚水の流入量は常に一定ではなく、変化す
るものであり、図１破線に示すように流入汚水量が少な
い場合には時間を変更しなければならない。しかし、こ
のような変更は、一般的な維持管理者に要求することが
難しく現実不可能なことである。
【００１５】そのような問題点から、タイマーを改良し
た特公平４−４８５２０号公報が開示している技術が見
出されたが、これでも最適な硝化時間と脱窒時間を得る
ことは難しい。尚図２は、ＤＯの上限値２．５ｍｇ／
ｌ、下限値０．２ｍｇ／ｌ、一定時間５０分としたとき
のばっ気槽内ＤＯ値変化を示している。
た特公平４−４８５２０号公報が開示している技術が見
出されたが、これでも最適な硝化時間と脱窒時間を得る
ことは難しい。尚図２は、ＤＯの上限値２．５ｍｇ／
ｌ、下限値０．２ｍｇ／ｌ、一定時間５０分としたとき
のばっ気槽内ＤＯ値変化を示している。
【００１６】特開平４−３５８５９８号公報では、前述
したようにＭＬＳＳ濃度の値が必要となり、高価なＭＬ
ＳＳ計を使用するかサンプリングにより手分析に因らな
ければならない。特開昭６３−６９５９５号公報によっ
て開示されているのは、ＤＯ計により必要酸素量を求
め、ばっ気必要時間を算出し省エネを図るもので、積極
的に窒素除去を行なう方法ではない。
したようにＭＬＳＳ濃度の値が必要となり、高価なＭＬ
ＳＳ計を使用するかサンプリングにより手分析に因らな
ければならない。特開昭６３−６９５９５号公報によっ
て開示されているのは、ＤＯ計により必要酸素量を求
め、ばっ気必要時間を算出し省エネを図るもので、積極
的に窒素除去を行なう方法ではない。
【００１７】本発明は、前記問題点に鑑み、汚水流入量
が変化しても最適な硝化時間及び脱窒時間を得られるよ
うに、ばっ気時間及びばっ気停止時間を設定する方法を
提供することを目的としている。
が変化しても最適な硝化時間及び脱窒時間を得られるよ
うに、ばっ気時間及びばっ気停止時間を設定する方法を
提供することを目的としている。
【００１８】
【課題を解決するための手段】本発明は、少なくともば
っ気槽を有した浄化槽において、前記ばっ気槽内にばっ
気装置、撹拌装置、温度計を設け、前記温度計から得ら
れるばっ気槽内水温Ｔから、硝化速度ＫN、脱窒速度Ｋ
DNを算出し、予め設定する１サイクル時間（ばっ気時間
と撹拌時間を合わせた時間）を前記ＫN及びＫDNによっ
てばっ気時間及び撹拌時間各々の時間割当てを行い、該
時間割当てに従い１回目の浄化槽運転を行い、その際ば
っ気開始からばっ気槽内のＤＯ値が所定値まで上昇する
時間をｔ1、ばっ気停止から撹拌によりＤＯ値が前記所
定値まで下降するまでの時間をｔ2とし、１回目に使用
したばっ気時間及び撹拌時間に前記ｔ1、ｔ2を加減する
ことにより２回目の浄化槽運転を行い、以後順次前記時
間設定を繰り返すことにより最適な硝化時間及び脱窒時
間を得られるばっ気時間及びばっ気停止時間を算出して
いる。
っ気槽を有した浄化槽において、前記ばっ気槽内にばっ
気装置、撹拌装置、温度計を設け、前記温度計から得ら
れるばっ気槽内水温Ｔから、硝化速度ＫN、脱窒速度Ｋ
DNを算出し、予め設定する１サイクル時間（ばっ気時間
と撹拌時間を合わせた時間）を前記ＫN及びＫDNによっ
てばっ気時間及び撹拌時間各々の時間割当てを行い、該
時間割当てに従い１回目の浄化槽運転を行い、その際ば
っ気開始からばっ気槽内のＤＯ値が所定値まで上昇する
時間をｔ1、ばっ気停止から撹拌によりＤＯ値が前記所
定値まで下降するまでの時間をｔ2とし、１回目に使用
したばっ気時間及び撹拌時間に前記ｔ1、ｔ2を加減する
ことにより２回目の浄化槽運転を行い、以後順次前記時
間設定を繰り返すことにより最適な硝化時間及び脱窒時
間を得られるばっ気時間及びばっ気停止時間を算出して
いる。
【００１９】
【発明の実施の形態】硝化速度ＫN、脱窒速度ＫDNの算
出は、ばっ気槽内水温Ｔより式１及び式２を使用するこ
とによって求められる。１サイクルの時間は、適宜決定
されるものであるが、通常１時間から６時間の間から選
択することが好ましい。ＤＯ値についても所定値を決定
しなければならないが、これは０．５ｍｇ／ｌ以下であ
ることが好ましい。
出は、ばっ気槽内水温Ｔより式１及び式２を使用するこ
とによって求められる。１サイクルの時間は、適宜決定
されるものであるが、通常１時間から６時間の間から選
択することが好ましい。ＤＯ値についても所定値を決定
しなければならないが、これは０．５ｍｇ／ｌ以下であ
ることが好ましい。
【００２０】本発明におけるばっ気時間と撹拌時間（ば
っ気停止時間）は、予め設定されている１サイクルの時
間とＤＯ値により決定される。前述したように、ばっ気
槽内水温Ｔより硝化速度ＫN、脱窒速度ＫDNを算出し、
１サイクルの時間をばっ気時間及び撹拌時間各々に割当
て、ここで算出された時間通りに１回目の運転を行う。
そして、設定されているＤＯ値を超えるまでの時間（ば
っ気開始からみて）を計測し、ばっ気停止から設定され
ているＤＯ値を下回るまでの時間を計測し、各々計測し
た時間を再度ばっ気槽内の温度Ｔから求められるばっ気
時間と撹拌時間に加減することにより最適な運転時間を
求めている。その後は順次この作業を繰り返すこととな
る。
っ気停止時間）は、予め設定されている１サイクルの時
間とＤＯ値により決定される。前述したように、ばっ気
槽内水温Ｔより硝化速度ＫN、脱窒速度ＫDNを算出し、
１サイクルの時間をばっ気時間及び撹拌時間各々に割当
て、ここで算出された時間通りに１回目の運転を行う。
そして、設定されているＤＯ値を超えるまでの時間（ば
っ気開始からみて）を計測し、ばっ気停止から設定され
ているＤＯ値を下回るまでの時間を計測し、各々計測し
た時間を再度ばっ気槽内の温度Ｔから求められるばっ気
時間と撹拌時間に加減することにより最適な運転時間を
求めている。その後は順次この作業を繰り返すこととな
る。
【００２１】時間の加減は、ばっ気開始からばっ気槽内
のＤＯ値が所定値まで上昇する時間をｔ1、ばっ気停止
から撹拌によりＤＯ値が前記所定値まで下降するまでの
時間をｔ2とすると、ばっ気時間θ1は式４により、撹拌
時間θ2は式５により示される。
のＤＯ値が所定値まで上昇する時間をｔ1、ばっ気停止
から撹拌によりＤＯ値が前記所定値まで下降するまでの
時間をｔ2とすると、ばっ気時間θ1は式４により、撹拌
時間θ2は式５により示される。
【００２２】
【式４】θ1＝θN＋ｔ1−ｔ2
【００２３】
【式５】θ2＝θDN−ｔ1＋ｔ２
【００２４】即ち、図３に示すように、ばっ気停止或い
は撹拌時間が保持されθ２時間後、再びばっ気装置がθ
1時間運転され、同様の操作が繰り返される。勿論、前
記θ1及びθ2の時間が流入汚水によって変化していくの
は言うまでもない。図４は、１サイクル１２０分、ＤＯ
の所定値を０．２ｍｇ／ｌとした場合のフローチャート
を示したものである。
は撹拌時間が保持されθ２時間後、再びばっ気装置がθ
1時間運転され、同様の操作が繰り返される。勿論、前
記θ1及びθ2の時間が流入汚水によって変化していくの
は言うまでもない。図４は、１サイクル１２０分、ＤＯ
の所定値を０．２ｍｇ／ｌとした場合のフローチャート
を示したものである。
【００２５】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する図５は、本発
明の１実施例を示すばっ気槽５を有した汚水浄化槽を示
すものである。汚水１３は、流量調整槽１に流入し、流
量調整ポンプ２により微細目スクリーン３に送水され、
夾雑物が除去された後、間欠ばっ気槽５に流入する。間
欠ばっ気槽５内には、ブロワ６と連結された散気筒７及
び水中撹拌機８が設置してある。
明の１実施例を示すばっ気槽５を有した汚水浄化槽を示
すものである。汚水１３は、流量調整槽１に流入し、流
量調整ポンプ２により微細目スクリーン３に送水され、
夾雑物が除去された後、間欠ばっ気槽５に流入する。間
欠ばっ気槽５内には、ブロワ６と連結された散気筒７及
び水中撹拌機８が設置してある。
【００２６】１サイクルを１２０分、ＤＯの所定値を
０．２ｍｇ／ｌとすると、間欠ばっ気槽５の水温が摂氏
２０度の時、式１及び２から導きだされる硝化速度は、
０．９８、脱窒速度は１．１５となり、式３及び１サイ
クル１２０分より、必要な硝化時間７８分、脱窒時間４
２分が導きだされる。従って、まず７８分間ブロワー６
を稼働し、その後ブロワ６を停止させて水中撹拌機８を
稼働させる。この時の間欠ばっ気槽５内のＤＯ値変化を
図６に示す。図６から、ＤＯ値が０．２ｍｇ／ｌまで上
昇する時間ｔ1は１０分、ブロワ６停止からＤＯ値が
０．２ｍｇ／ｌまで下降する時間は２２分となるため、
水中撹拌機８の運転時間θ2は４２−１０＋２２＝５４
となり５４分間、ブロワ６の運転時間は７８＋１０−２
２＝６６となり６６分と算出される。
０．２ｍｇ／ｌとすると、間欠ばっ気槽５の水温が摂氏
２０度の時、式１及び２から導きだされる硝化速度は、
０．９８、脱窒速度は１．１５となり、式３及び１サイ
クル１２０分より、必要な硝化時間７８分、脱窒時間４
２分が導きだされる。従って、まず７８分間ブロワー６
を稼働し、その後ブロワ６を停止させて水中撹拌機８を
稼働させる。この時の間欠ばっ気槽５内のＤＯ値変化を
図６に示す。図６から、ＤＯ値が０．２ｍｇ／ｌまで上
昇する時間ｔ1は１０分、ブロワ６停止からＤＯ値が
０．２ｍｇ／ｌまで下降する時間は２２分となるため、
水中撹拌機８の運転時間θ2は４２−１０＋２２＝５４
となり５４分間、ブロワ６の運転時間は７８＋１０−２
２＝６６となり６６分と算出される。
【００２７】ブロワ６の運転時にばっ気槽内水温を測定
すると今度は２１と計測され、この水温から硝化速度
は、１．０７、脱窒速度は１．２３となり、必要な硝化
及び脱窒時間がそれぞれ７７分、４３分となる。図６に
示すように、ｔ’2は１８分となるから、水中撹拌機８
の運転時間θ’2は４３−９＋１８＝５２（分）、一方
ブロワ６のばっ気時間θ’1は、７７＋９−１８＝６８
（分）となる。この様な一連の計算を繰返し、１サイク
ル２時間毎のブロワ６の運転時間及び水中撹拌機８の運
転時間を決定する。
すると今度は２１と計測され、この水温から硝化速度
は、１．０７、脱窒速度は１．２３となり、必要な硝化
及び脱窒時間がそれぞれ７７分、４３分となる。図６に
示すように、ｔ’2は１８分となるから、水中撹拌機８
の運転時間θ’2は４３−９＋１８＝５２（分）、一方
ブロワ６のばっ気時間θ’1は、７７＋９−１８＝６８
（分）となる。この様な一連の計算を繰返し、１サイク
ル２時間毎のブロワ６の運転時間及び水中撹拌機８の運
転時間を決定する。
【００２８】上記間欠ばっ気槽５にて処理されたばっ気
液は、沈殿槽１０に流入し固液分離された上澄み液が消
毒槽１１で消毒された後、放流ポンプ槽１２から放流さ
れる。一方固液分離された活性汚泥は、間欠ばっ気槽５
へ汚泥マス９を介して戻され、一部余剰汚泥は、汚泥マ
ス９から汚泥濃縮貯留槽４へ移送される。
液は、沈殿槽１０に流入し固液分離された上澄み液が消
毒槽１１で消毒された後、放流ポンプ槽１２から放流さ
れる。一方固液分離された活性汚泥は、間欠ばっ気槽５
へ汚泥マス９を介して戻され、一部余剰汚泥は、汚泥マ
ス９から汚泥濃縮貯留槽４へ移送される。
【００２９】この時の流入汚水及び放流水の水質は、表
１に示すとおりである。この表からも本発明を適用する
ことにより、放流水のＢＯＤ、Ｔ−Ｎ共に１０ｍｇ／ｌ
以下となり、ｐｈも中性域となったことがわかる。
１に示すとおりである。この表からも本発明を適用する
ことにより、放流水のＢＯＤ、Ｔ−Ｎ共に１０ｍｇ／ｌ
以下となり、ｐｈも中性域となったことがわかる。
【００３０】
【表１】
【００３１】別の実施例として、流入負荷が極端に低い
場合、即ち、ばっ気開始時にばっ気槽ＤＯ値が飽和値に
近づく場合には、図７に示すようになる。この場合でも
本発明のブロワ運転時間と水中撹拌機の運転時間は成立
するものであり、表２に示すようにＢＯＤ、Ｔ−Ｎ共に
１０ｍｇ／ｌ以下で安定した水質が得られる。尚ここで
述べてきた計算は、全て浄化槽に設置されたマイコンに
よって計算制御されるものであり、管理者は面倒な計算
を行う必要はない。
場合、即ち、ばっ気開始時にばっ気槽ＤＯ値が飽和値に
近づく場合には、図７に示すようになる。この場合でも
本発明のブロワ運転時間と水中撹拌機の運転時間は成立
するものであり、表２に示すようにＢＯＤ、Ｔ−Ｎ共に
１０ｍｇ／ｌ以下で安定した水質が得られる。尚ここで
述べてきた計算は、全て浄化槽に設置されたマイコンに
よって計算制御されるものであり、管理者は面倒な計算
を行う必要はない。
【００３２】
【表２】
【００３３】これまでの実施例は、ばっ気停止後撹拌開
始からＤＯの値が０．２ｍｇ／ｌまで下降する時間ｔ2
が所定時間内に入る、換言すれば図４中のθN−ｔ2がマ
イナスにならない範囲の実施例である。ここでは、θN
−ｔ2がマイナスになる実施例を示す。
始からＤＯの値が０．２ｍｇ／ｌまで下降する時間ｔ2
が所定時間内に入る、換言すれば図４中のθN−ｔ2がマ
イナスにならない範囲の実施例である。ここでは、θN
−ｔ2がマイナスになる実施例を示す。
【００３４】流入負荷が極端に低い場合には、ばっ気後
のばっ気槽５内ＤＯ値がなかなか下降せず、ｔ2が硝化
時間θNより大きな値をとる場合がある。この場合、図
４に示すフローチャートではばっ気時間及び撹拌時間を
算出することができないため、図８に示すフローチャー
トを適用する。
のばっ気槽５内ＤＯ値がなかなか下降せず、ｔ2が硝化
時間θNより大きな値をとる場合がある。この場合、図
４に示すフローチャートではばっ気時間及び撹拌時間を
算出することができないため、図８に示すフローチャー
トを適用する。
【００３５】図８に示すフローチャートは、演算式の中
でＤＯ値が０．２ｍｇ／ｌになるまでの時間ｔ2を求
め、ブロワ６の運転時間Ｔ1が５分より小さいか、或い
は１１５分より大きいときは、それぞれブロワ運転時間
Ｔ1５分、水中撹拌機運転時間Ｔ2１１５分、或いはブロ
ワ運転時間Ｔ1１１５分、水中撹拌機運転時間Ｔ2５分と
したものである。
でＤＯ値が０．２ｍｇ／ｌになるまでの時間ｔ2を求
め、ブロワ６の運転時間Ｔ1が５分より小さいか、或い
は１１５分より大きいときは、それぞれブロワ運転時間
Ｔ1５分、水中撹拌機運転時間Ｔ2１１５分、或いはブロ
ワ運転時間Ｔ1１１５分、水中撹拌機運転時間Ｔ2５分と
したものである。
【００３６】流入負荷が極端に低い場合のばっ気槽５内
のＤＯ値変化を図９に示す。水温摂氏２０度のとき、必
要硝化時間７７分、脱窒時間４３分、ｔ1５分、ｔ2３５
分からばっ気時間４７分、撹拌時間７３分となる。次の
１サイクルでは、ｔ2時間はＤＯ値が０．２ｍｇ／ｌに
なるまで更に１０分間稼働するため８３分となり、ブロ
ワ運転時間Ｔ1は７７＋３−８３＝−３となり５分以下
となってしまう。従って、ブロワ運転時間５分、撹拌時
間１１５分となる。尚、表３に示す低負荷時の処理水質
から明らかなように、良質な水質を得られることが理解
できる。
のＤＯ値変化を図９に示す。水温摂氏２０度のとき、必
要硝化時間７７分、脱窒時間４３分、ｔ1５分、ｔ2３５
分からばっ気時間４７分、撹拌時間７３分となる。次の
１サイクルでは、ｔ2時間はＤＯ値が０．２ｍｇ／ｌに
なるまで更に１０分間稼働するため８３分となり、ブロ
ワ運転時間Ｔ1は７７＋３−８３＝−３となり５分以下
となってしまう。従って、ブロワ運転時間５分、撹拌時
間１１５分となる。尚、表３に示す低負荷時の処理水質
から明らかなように、良質な水質を得られることが理解
できる。
【００３７】
【表３】
【００３８】
【発明の効果】以上説明したとおり本発明による方法
は、流入する汚水の質、量等が変化しても、それに対応
し安定した処理を行ない、ＢＯＤ、Ｔ−Ｎ共に低い値を
示すものである。また、ばっ気時間及び撹拌時間は、図
４に示すフローチャートにより自動的に設定されるため
維持管理時間が省略できる。
は、流入する汚水の質、量等が変化しても、それに対応
し安定した処理を行ない、ＢＯＤ、Ｔ−Ｎ共に低い値を
示すものである。また、ばっ気時間及び撹拌時間は、図
４に示すフローチャートにより自動的に設定されるため
維持管理時間が省略できる。
【図１】ばっ気時間、ばっ気停止時間を固定した場合の
ばっ気槽内ＤＯ値変化を、流入汚水量が設計値通りと設
計値より少ない場合に分けて示してあるグラフである。
ばっ気槽内ＤＯ値変化を、流入汚水量が設計値通りと設
計値より少ない場合に分けて示してあるグラフである。
【図２】上限ＤＯ値を２．５ｍｇ／ｌ、下限ＤＯ値を
０．２ｍｇ／ｌとした場合のばっ気槽内ＤＯ値変化を示
したグラフである。
０．２ｍｇ／ｌとした場合のばっ気槽内ＤＯ値変化を示
したグラフである。
【図３】本発明によるばっ気槽内のＤＯ値変化を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図４】本発明のばっ気装置及び撹拌機の運転時間設定
用フローチャートを示す。
用フローチャートを示す。
【図５】本発明を実施するための、浄化槽システム例を
示す。
示す。
【図６】本発明によるばっ気槽内のＤＯ値変化を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図７】本発明による、低負荷時のばっ気槽内のＤＯ値
変化を示すグラフである。
変化を示すグラフである。
【図８】ｔ2が硝化時間θNより大きな値をとる場合の、
ばっ気装置及び撹拌機の運転時間設定用フローチャート
を示す。
ばっ気装置及び撹拌機の運転時間設定用フローチャート
を示す。
【図９】本発明による、超低負荷時のばっ気槽内のＤＯ
値変化を示すグラフである。
値変化を示すグラフである。
１．流量調整槽 ２．流量調整ポンプ ３．微細目
スクリーン ４．汚泥濃縮貯留槽 ５．間欠ばっ気
槽 ６．ブロワ ７．散気筒 ８．水中撹拌機
９．汚泥マス １０．沈澱槽 １１．消毒槽
１２．放流ポンプ槽 １３．汚水 １４．放流水
スクリーン ４．汚泥濃縮貯留槽 ５．間欠ばっ気
槽 ６．ブロワ ７．散気筒 ８．水中撹拌機
９．汚泥マス １０．沈澱槽 １１．消毒槽
１２．放流ポンプ槽 １３．汚水 １４．放流水
Claims (1)
- 【請求項１】 少なくともばっ気槽を有した浄化槽にお
いて、前記ばっ気槽内にばっ気装置、撹拌装置、ＤＯ
計、温度計を設け、前記温度計から得られるばっ気槽内
水温Ｔから、硝化速度ＫN、脱窒速度ＫDNを算出し、予
め設定する１サイクル時間（ばっ気時間と撹拌時間を合
わせた時間）を前記ＫN及びＫDNによってばっ気時間及
び撹拌時間各々の時間割当てを行い、該時間割当てに従
い１回目の浄化槽運転を行い、その際ばっ気開始からば
っ気槽内のＤＯ値が所定値まで上昇する時間をｔ1、ば
っ気停止から撹拌によりＤＯ値が前記所定値まで下降す
るまでの時間をｔ2とし、１回目に使用したばっ気時間
及び撹拌時間に前記ｔ1、ｔ2を加減することにより２回
目の浄化槽運転を行い、以後順次前記時間設定を繰り返
す間欠ばっ気法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33873795A JP3690537B2 (ja) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | 間欠ばっ気法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33873795A JP3690537B2 (ja) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | 間欠ばっ気法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09174083A true JPH09174083A (ja) | 1997-07-08 |
| JP3690537B2 JP3690537B2 (ja) | 2005-08-31 |
Family
ID=18320991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33873795A Expired - Fee Related JP3690537B2 (ja) | 1995-12-26 | 1995-12-26 | 間欠ばっ気法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3690537B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006043542A (ja) * | 2004-08-02 | 2006-02-16 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | オキシデーションディッチの運転制御方法及びオキシデーションディッチの運転制御装置 |
| JP2011230069A (ja) * | 2010-04-28 | 2011-11-17 | Kiyomi Yamaura | 汚水処理装置の曝気運転制御システムおよび曝気運転制御方法 |
-
1995
- 1995-12-26 JP JP33873795A patent/JP3690537B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006043542A (ja) * | 2004-08-02 | 2006-02-16 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | オキシデーションディッチの運転制御方法及びオキシデーションディッチの運転制御装置 |
| JP2011230069A (ja) * | 2010-04-28 | 2011-11-17 | Kiyomi Yamaura | 汚水処理装置の曝気運転制御システムおよび曝気運転制御方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3690537B2 (ja) | 2005-08-31 |
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