JPH09165659A - ミクロ組織安定性の改良された被覆Ｎｉ基超合金製品の製造方法 - Google Patents
ミクロ組織安定性の改良された被覆Ｎｉ基超合金製品の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 被覆下のミクロ組織安定性の改良された被覆
Ｎｉ基超合金製品の提供。 【解決手段】 製品表面部分に少なくとも部分的に拡散
した被覆の下の製品表面部分の合金ミクロ組織中での、
高温曝露後における、二次反応域（ＳＲＺ）の有害な形
成を回避する。ＳＲＺ形成の回避は、被覆に先立って、
応力部分を物理的に除去したり、或いは応力部分を微細
粒組織へと再結晶した後その微細粒組織を被覆法におけ
る元素の拡散によって消費するなどして、表面部分の応
力を中和することによって達成できる。また、合金鋳造
組織の樹枝状晶コアと樹枝状晶間領域との間のＲｅ偏析
係数「ＲｅΔ」が約４０以下となるようにすることによ
っても、ＳＲＺの形成を回避できる。
Ｎｉ基超合金製品の提供。 【解決手段】 製品表面部分に少なくとも部分的に拡散
した被覆の下の製品表面部分の合金ミクロ組織中での、
高温曝露後における、二次反応域（ＳＲＺ）の有害な形
成を回避する。ＳＲＺ形成の回避は、被覆に先立って、
応力部分を物理的に除去したり、或いは応力部分を微細
粒組織へと再結晶した後その微細粒組織を被覆法におけ
る元素の拡散によって消費するなどして、表面部分の応
力を中和することによって達成できる。また、合金鋳造
組織の樹枝状晶コアと樹枝状晶間領域との間のＲｅ偏析
係数「ＲｅΔ」が約４０以下となるようにすることによ
っても、ＳＲＺの形成を回避できる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｎｉ基超合金製品
の製造方法に関するものであり、特に単結晶の形態の製
品、より具体的にはその一つの形態において環境被覆を
有する製品に関する。
の製造方法に関するものであり、特に単結晶の形態の製
品、より具体的にはその一つの形態において環境被覆を
有する製品に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｉ基超合金、特に１８００°Ｆ以上の
高温で使用するための単結晶製品とするためのＮｉ基超
合金の開発により、合金組織中に形成される可能性があ
りしかも製品の有効寿命を害するおそれのある幾つかの
相又は条件が同定されている。かかる有害な条件の一つ
は二次反応域（Secondary Reaction Zone；ＳＲＺと
略）と呼ばれる。その構成は斜方晶系の「Ｐ」相（第２
種ＴＣＰ(Type II topographically close-packed)相で
ある）とγ相から基本的になり、これらの相はいずれも
γ′マトリックスに分散している。かかるＴＣＰ相とγ
相は塊状γ′マトリックス内で針状組織を形成する。
高温で使用するための単結晶製品とするためのＮｉ基超
合金の開発により、合金組織中に形成される可能性があ
りしかも製品の有効寿命を害するおそれのある幾つかの
相又は条件が同定されている。かかる有害な条件の一つ
は二次反応域（Secondary Reaction Zone；ＳＲＺと
略）と呼ばれる。その構成は斜方晶系の「Ｐ」相（第２
種ＴＣＰ(Type II topographically close-packed)相で
ある）とγ相から基本的になり、これらの相はいずれも
γ′マトリックスに分散している。かかるＴＣＰ相とγ
相は塊状γ′マトリックス内で針状組織を形成する。
【０００３】合金を約１８００°Ｆ以上の温度に曝露し
た後のＳＲＺの形成に関連した諸問題については１９９
３年１２月１４日発行の米国特許第５２７０１２３号明
細書（Ｗａｌｓｔｏｎ他）で論じられており、ＴＣＰ相
の形成については１９９２年９月２９日発行の米国特許
第５１５１２４９号明細書（Ａｕｓｔｉｎ他）で確認さ
れている。また、ＴＣＰ相については、１９９２年１２
月２２日発行の米国特許第５１７３２５５号明細書（Ｒ
ｏｓｓ他）においても、約１．５〜４重量％のＲｅを含
んだ合金に関して論じられている。これらの米国特許
（すべて本願出願人に譲渡されている）の開示内容は文
献の援用によって本明細書の内容に取り込まれる。
た後のＳＲＺの形成に関連した諸問題については１９９
３年１２月１４日発行の米国特許第５２７０１２３号明
細書（Ｗａｌｓｔｏｎ他）で論じられており、ＴＣＰ相
の形成については１９９２年９月２９日発行の米国特許
第５１５１２４９号明細書（Ａｕｓｔｉｎ他）で確認さ
れている。また、ＴＣＰ相については、１９９２年１２
月２２日発行の米国特許第５１７３２５５号明細書（Ｒ
ｏｓｓ他）においても、約１．５〜４重量％のＲｅを含
んだ合金に関して論じられている。これらの米国特許
（すべて本願出願人に譲渡されている）の開示内容は文
献の援用によって本明細書の内容に取り込まれる。
【０００４】上記Ｗａｌｓｔｏｎ他の米国特許明細書に
は、Ｎｉ基超合金の鋳造組織内部におけるＳＲＺの形成
の可能性を合金含有量（特に上記Ｒｏｓｓ他の米国特許
に記載の、他の合金元素存在下で約４％を超えるような
Ｒｅ元素）によって予測し制御できる旨開示されてい
る。Ｎｉ基超合金単結晶鋳造物の凝固の際、諸元素は樹
枝状晶(dendrite)又は樹枝状晶間領域(interdendritic
region) のいずれかに偏析する。Ｒｅは樹枝状晶に大量
に偏析し、そのため内部ＳＲＺは典型的にはこのような
Ｒｅ含有合金の樹枝状晶において観察される。
は、Ｎｉ基超合金の鋳造組織内部におけるＳＲＺの形成
の可能性を合金含有量（特に上記Ｒｏｓｓ他の米国特許
に記載の、他の合金元素存在下で約４％を超えるような
Ｒｅ元素）によって予測し制御できる旨開示されてい
る。Ｎｉ基超合金単結晶鋳造物の凝固の際、諸元素は樹
枝状晶(dendrite)又は樹枝状晶間領域(interdendritic
region) のいずれかに偏析する。Ｒｅは樹枝状晶に大量
に偏析し、そのため内部ＳＲＺは典型的にはこのような
Ｒｅ含有合金の樹枝状晶において観察される。
【０００５】上記Ｗａｌｓｔｏｎ他の米国特許明細書に
記載されているものなどを始めとして幾つかのＮｉ基超
合金は、内部ＳＲＺの発生を防止し、その形成が滅多に
起こらないように開発されている。しかし、ある種の条
件下では、アルミニド又はＰｔ−Ａｌの拡散被覆或いは
表面部分に少なくとも部分的に拡散したオーバーレイ被
覆、例えば周知のＭＣｒＡｌＹ型の被覆（Ｍは一般にＮ
ｉ、Ｃｏ又はその組み合わせである）などの製品の環境
被覆の近傍又は下の表面部分で少量のＳＲＺが観察され
ている。このような条件は、かかる表面部分にＳＲＺが
含まれた製品の機械的特性に悪影響を与える可能性があ
る。
記載されているものなどを始めとして幾つかのＮｉ基超
合金は、内部ＳＲＺの発生を防止し、その形成が滅多に
起こらないように開発されている。しかし、ある種の条
件下では、アルミニド又はＰｔ−Ａｌの拡散被覆或いは
表面部分に少なくとも部分的に拡散したオーバーレイ被
覆、例えば周知のＭＣｒＡｌＹ型の被覆（Ｍは一般にＮ
ｉ、Ｃｏ又はその組み合わせである）などの製品の環境
被覆の近傍又は下の表面部分で少量のＳＲＺが観察され
ている。このような条件は、かかる表面部分にＳＲＺが
含まれた製品の機械的特性に悪影響を与える可能性があ
る。
【０００６】
【発明の概要】本発明は、一つの形態において、Ｎｉ基
超合金からミクロ組織安定性の改良された被覆製品を製
造する方法にして、ある選択された被覆法によって製品
表面部分に少なくとも部分的に拡散した被覆の下の製品
表面部分の合金ミクロ組織中での、高温曝露後におけ
る、二次反応域（ＳＲＺ）の有害な形成を回避するため
の方法を提供する。当該方法の一つの形態には、上記被
覆法による被覆に先立って上記表面部分から除去などに
よって応力を中和（消滅）する段階、及び次いで前記表
面部分に少なくとも部分的に拡散するような被覆で上記
表面部分を被覆する段階が含まれる。
超合金からミクロ組織安定性の改良された被覆製品を製
造する方法にして、ある選択された被覆法によって製品
表面部分に少なくとも部分的に拡散した被覆の下の製品
表面部分の合金ミクロ組織中での、高温曝露後におけ
る、二次反応域（ＳＲＺ）の有害な形成を回避するため
の方法を提供する。当該方法の一つの形態には、上記被
覆法による被覆に先立って上記表面部分から除去などに
よって応力を中和（消滅）する段階、及び次いで前記表
面部分に少なくとも部分的に拡散するような被覆で上記
表面部分を被覆する段階が含まれる。
【０００７】応力の中和は、電解研磨法(electropolish
ing)、電気化学的材料除去法、その他実質的に残留応力
のない表面部分をもたらすような冶金分野で実施されて
いる周知の材料除去法などの、表面材除去法を適用する
ことによって達成することができる。次いで、被覆を施
す。本発明の別の形態では、応力の中和は、特に単結晶
組織においては、内部応力の存在する表面部分を再結晶
して微細粒セル組織(fine grained cellular structur
e) とすること（第二種再結晶(Type II recrystallizat
ino) と呼ばれることもある）によって達成し得るが、
表面部分中で該微細粒セル組織の到達する深さは、被覆
を拡散させようとする拡散深さを実質的に超えない。本
発明の実施に際して、かかる再結晶は、表面部分を再結
晶させるに十分な再結晶時間、γ′ソルバス温度よりも
約５０°Ｆ〜約４００°Ｆ低い温度に表面部分を曝露す
ることによって達成される。しかる後、製品表面部分の
拡散被覆深さの範囲内で微細再結晶セルが実質的に消費
されるような方式で表面部分の被覆を行う。
ing)、電気化学的材料除去法、その他実質的に残留応力
のない表面部分をもたらすような冶金分野で実施されて
いる周知の材料除去法などの、表面材除去法を適用する
ことによって達成することができる。次いで、被覆を施
す。本発明の別の形態では、応力の中和は、特に単結晶
組織においては、内部応力の存在する表面部分を再結晶
して微細粒セル組織(fine grained cellular structur
e) とすること（第二種再結晶(Type II recrystallizat
ino) と呼ばれることもある）によって達成し得るが、
表面部分中で該微細粒セル組織の到達する深さは、被覆
を拡散させようとする拡散深さを実質的に超えない。本
発明の実施に際して、かかる再結晶は、表面部分を再結
晶させるに十分な再結晶時間、γ′ソルバス温度よりも
約５０°Ｆ〜約４００°Ｆ低い温度に表面部分を曝露す
ることによって達成される。しかる後、製品表面部分の
拡散被覆深さの範囲内で微細再結晶セルが実質的に消費
されるような方式で表面部分の被覆を行う。
【０００８】本発明は、別の形態では、約４重量％を上
回るＲｅを含んでいて樹枝状晶コアと樹枝状晶間領域を
含む鋳造組織を有する鋳造Ｎｉ基超合金から、ミクロ組
織安定性の改良された製品を製造する方法にして、被覆
の下又は近傍の合金ミクロ組織中での、高温曝露後にお
ける、二次反応域（ＳＲＺ）の有害な形成を回避するた
めの方法を提供する。当該方法には、Ｒｅ偏析（Ｒｅ
Δ）を４０以下とするのに十分な時間、合金γ′ソルバ
ス温度よりも高い温度に上記超合金を加熱する段階が含
まれる。ここで、ＲｅΔは次の通り定義される。
回るＲｅを含んでいて樹枝状晶コアと樹枝状晶間領域を
含む鋳造組織を有する鋳造Ｎｉ基超合金から、ミクロ組
織安定性の改良された製品を製造する方法にして、被覆
の下又は近傍の合金ミクロ組織中での、高温曝露後にお
ける、二次反応域（ＳＲＺ）の有害な形成を回避するた
めの方法を提供する。当該方法には、Ｒｅ偏析（Ｒｅ
Δ）を４０以下とするのに十分な時間、合金γ′ソルバ
ス温度よりも高い温度に上記超合金を加熱する段階が含
まれる。ここで、ＲｅΔは次の通り定義される。
【０００９】
【数２】
【００１０】かかる方法で製造された製品はＲｅΔが約
４０以下であることを特徴とする。
４０以下であることを特徴とする。
【００１１】
【好ましい実施形態の説明】ここで、添付図面について
簡単に説明する。図１は、被覆下でのＳＲＺ率（％）を
表面仕上の関数として示したグラフである。図２は、グ
リットブラストによる応力導入後にアルミニド被覆した
Ｎｉ基超合金の倍率×５００の光学顕微鏡写真であり、
被覆の下にＳＲＺが広範囲に連続して存在しているのが
分かる。
簡単に説明する。図１は、被覆下でのＳＲＺ率（％）を
表面仕上の関数として示したグラフである。図２は、グ
リットブラストによる応力導入後にアルミニド被覆した
Ｎｉ基超合金の倍率×５００の光学顕微鏡写真であり、
被覆の下にＳＲＺが広範囲に連続して存在しているのが
分かる。
【００１２】図３は、グリットブラストに次いで電解研
磨を行って、被覆処理に先だって応力残留表面部分を除
去しておいてからアルミニド被覆したＮｉ基超合金の倍
率×５００の光学顕微鏡写真であり、被覆の下にＳＲＺ
が実質的に全くないことが分かる。図４は、異なるγ′
溶体化条件下で生じたＲｅΔと拡散被覆下でのＳＲＺ率
（％）とをグラフにして比較した図である。
磨を行って、被覆処理に先だって応力残留表面部分を除
去しておいてからアルミニド被覆したＮｉ基超合金の倍
率×５００の光学顕微鏡写真であり、被覆の下にＳＲＺ
が実質的に全くないことが分かる。図４は、異なるγ′
溶体化条件下で生じたＲｅΔと拡散被覆下でのＳＲＺ率
（％）とをグラフにして比較した図である。
【００１３】次に本発明の好ましい実施の形態について
説明する。内部ＳＲＺの防止（被覆からの）は、全体と
しての合金化学の変更又は調節或いは元素の偏析の低減
によって達成することができる。これは、一つの形態と
して、上記Ｗａｌｓｔｏｎ他の米国特許第５２７０１２
３号明細書に示されている。しかし、Ｎｉ基超合金製品
（特に約４重量％を超えるＲｅを含んだ単結晶の形態の
もの）の表面部分の拡散型の被覆に関しては、かかる表
面部分における応力状態が被覆の近傍又は下でのＳＲＺ
の形成の主因又は駆動力となり得ることが分かった。こ
のような表面部分における応力状態は、ガスタービンエ
ンジン用のタービンブレードのような製品の製造の際
に、被覆処理前に所望の表面仕上又は表面状態を得るた
めの切削、研削、研磨（ポリシング）、擦過加工、グリ
ットブラストなどの加工処理の結果として発生し得る。
説明する。内部ＳＲＺの防止（被覆からの）は、全体と
しての合金化学の変更又は調節或いは元素の偏析の低減
によって達成することができる。これは、一つの形態と
して、上記Ｗａｌｓｔｏｎ他の米国特許第５２７０１２
３号明細書に示されている。しかし、Ｎｉ基超合金製品
（特に約４重量％を超えるＲｅを含んだ単結晶の形態の
もの）の表面部分の拡散型の被覆に関しては、かかる表
面部分における応力状態が被覆の近傍又は下でのＳＲＺ
の形成の主因又は駆動力となり得ることが分かった。こ
のような表面部分における応力状態は、ガスタービンエ
ンジン用のタービンブレードのような製品の製造の際
に、被覆処理前に所望の表面仕上又は表面状態を得るた
めの切削、研削、研磨（ポリシング）、擦過加工、グリ
ットブラストなどの加工処理の結果として発生し得る。
【００１４】本発明を評価する際に、ガスタービンエン
ジンブレードに工業的に広く施されているタイプのアル
ミニド拡散被覆のような拡散被覆の下のＳＲＺの量は、
表面仕上の程度によって変化し、仕上が精緻であるほど
被覆の下のＳＲＺは多いことが認められた。このような
アルミニド拡散被覆の工業形態の一つは、時としてＣｏ
ｄｅｐコーティングと呼ばれることもあるが、１９７２
年６月６日発行の米国特許第３６６７９８５号明細書
（Ｌｅｖｉｎｅ他）に開示されている。表面仕上に関し
て、仕上がりが精緻であることは、一般に、大量の表面
応力が製品表面部分に導入されていることを意味する。
図１のグラフは、レネＮ６(Rene N6) と同定された上記
Ｗａｌｓｔｏｎ他の米国特許に記載の合金の試験片につ
いてかかる評価の結果をまとめたものである。図１に示
すデータは、表面応力がＳＲＺ形成と直接関係している
ことを示している。従って、本発明の一つの形態は、か
かる応力を生じ得る製品加工処理後、表面部分の被覆処
理前に、表面部分の応力を中和する方法である。
ジンブレードに工業的に広く施されているタイプのアル
ミニド拡散被覆のような拡散被覆の下のＳＲＺの量は、
表面仕上の程度によって変化し、仕上が精緻であるほど
被覆の下のＳＲＺは多いことが認められた。このような
アルミニド拡散被覆の工業形態の一つは、時としてＣｏ
ｄｅｐコーティングと呼ばれることもあるが、１９７２
年６月６日発行の米国特許第３６６７９８５号明細書
（Ｌｅｖｉｎｅ他）に開示されている。表面仕上に関し
て、仕上がりが精緻であることは、一般に、大量の表面
応力が製品表面部分に導入されていることを意味する。
図１のグラフは、レネＮ６(Rene N6) と同定された上記
Ｗａｌｓｔｏｎ他の米国特許に記載の合金の試験片につ
いてかかる評価の結果をまとめたものである。図１に示
すデータは、表面応力がＳＲＺ形成と直接関係している
ことを示している。従って、本発明の一つの形態は、か
かる応力を生じ得る製品加工処理後、表面部分の被覆処
理前に、表面部分の応力を中和する方法である。
【００１５】このような表面部分内部の応力を中和する
方法の一つは、実施の際に有害な応力を生じることのな
い手段によって、被覆処理前に、そうした表面部分を物
理的に除去することである。このような実質的に応力を
生じることのない材料除去手段には、表面の電解研磨
法、電気化学的加工法、低又は無応力擦過型方法、その
他冶金分野で公知の実質的に応力を生じない材料除去法
が含まれる。
方法の一つは、実施の際に有害な応力を生じることのな
い手段によって、被覆処理前に、そうした表面部分を物
理的に除去することである。このような実質的に応力を
生じることのない材料除去手段には、表面の電解研磨
法、電気化学的加工法、低又は無応力擦過型方法、その
他冶金分野で公知の実質的に応力を生じない材料除去法
が含まれる。
【００１６】本発明に関連した試験では、上記Ａｕｓｔ
ｉｎ他の米国特許に記載の約５．７〜７重量％のＲｅを
含むレネ１６２(Rene 162)合金と同定された合金を、グ
リットブラスト加工した後、グリットブラストによる応
力の残留した表面部分を物理的に除去するか或いは除去
しないまま、Ｃｏｄｅｐアルミニド拡散被覆でアルミニ
ド被覆した。物理的除去は標準的な工業的電解研磨によ
って行った。被覆後、上記の２通りの処理条件で得られ
た被覆合金試験片を空気中２０５０°Ｆの温度に４７時
間曝露した。かかる試験の結果を図２及び図３に示す。
ｉｎ他の米国特許に記載の約５．７〜７重量％のＲｅを
含むレネ１６２(Rene 162)合金と同定された合金を、グ
リットブラスト加工した後、グリットブラストによる応
力の残留した表面部分を物理的に除去するか或いは除去
しないまま、Ｃｏｄｅｐアルミニド拡散被覆でアルミニ
ド被覆した。物理的除去は標準的な工業的電解研磨によ
って行った。被覆後、上記の２通りの処理条件で得られ
た被覆合金試験片を空気中２０５０°Ｆの温度に４７時
間曝露した。かかる試験の結果を図２及び図３に示す。
【００１７】図２は、グリットブラストで有害な量の応
力を表面部分に導入した後、Ｃｏｄｅｐアルミニド拡散
被覆したＮｉ基超合金の倍率×５００の光学顕微鏡写真
である。図２では、拡散被覆の下にＳＲＺが広範囲に連
続して存在しているのが観察される。これに対して、図
３の倍率×５００の光学顕微鏡写真は、グリットブラス
ト加工後に、被覆処理に先立って電解研磨によって応力
残留表面部分を除去しておいた被覆の状態を示す。図３
では、被覆処理に先だって応力残留部分の物理的な除去
によって応力を中和させておいた結果、被覆の下に有害
なＳＲＺは全く認められない。
力を表面部分に導入した後、Ｃｏｄｅｐアルミニド拡散
被覆したＮｉ基超合金の倍率×５００の光学顕微鏡写真
である。図２では、拡散被覆の下にＳＲＺが広範囲に連
続して存在しているのが観察される。これに対して、図
３の倍率×５００の光学顕微鏡写真は、グリットブラス
ト加工後に、被覆処理に先立って電解研磨によって応力
残留表面部分を除去しておいた被覆の状態を示す。図３
では、被覆処理に先だって応力残留部分の物理的な除去
によって応力を中和させておいた結果、被覆の下に有害
なＳＲＺは全く認められない。
【００１８】本発明の別の形態は、被覆を到達させよう
とする拡散深さを有する選択された被覆によって被覆す
べき表面部分の応力を中和するための、ある特定の種類
の再結晶に関する。拡散深さは、一般に、被覆について
維持又は発現するのが望まれる物理的性質の関数として
選択された時間及び温度に起因する。一般に、Ｎｉ基超
合金で典型的に観察される再結晶には２つの種類があ
る。一つは、第１種再結晶(Type I recrystallization)
と呼ばれることのあるもので、応力残留試験片又は製品
を合金のγ′ソルバス温度に近接した温度に曝露したと
きに起こる。かかる再結晶で得られるミクロ組織は一般
に粗大再結晶粒からなる。もう一つは、第２種再結晶(T
ype II recrystallization) と呼ばれることもあるが、
セルラー再結晶(cellular recrystallization)と呼ば
れ、合金のγ′ソルバス温度よりも約５０°Ｆ〜約４０
０°Ｆ低い温度に曝露したときにみられる。セルラー再
結晶は一段と微細な粒もしくはセルからなるもので、本
発明の一つの形態が関連するのはこのタイプの再結晶で
ある。再結晶による（特に単結晶組織の）表面部分の応
力の中和に関しての、本発明のこの形態は、選択された
拡散深さを実質的に超えない深さまで表面部分内部に広
がる微細粒セル（第２種）組織へと応力残留部分を再結
晶することによって、単結晶が局部的に多結晶に変わる
ように表面部分を熱処理することである。次いで被覆方
法を実施すると、拡散する被覆が上記拡散深さの範囲内
で微細再結晶粒を消費し、それによって当初の組織の完
全さが維持されることになる。その結果、被覆の下又は
近傍でのＳＲＺ形成の駆動力が取り除かれた被覆表面部
分が得られる。
とする拡散深さを有する選択された被覆によって被覆す
べき表面部分の応力を中和するための、ある特定の種類
の再結晶に関する。拡散深さは、一般に、被覆について
維持又は発現するのが望まれる物理的性質の関数として
選択された時間及び温度に起因する。一般に、Ｎｉ基超
合金で典型的に観察される再結晶には２つの種類があ
る。一つは、第１種再結晶(Type I recrystallization)
と呼ばれることのあるもので、応力残留試験片又は製品
を合金のγ′ソルバス温度に近接した温度に曝露したと
きに起こる。かかる再結晶で得られるミクロ組織は一般
に粗大再結晶粒からなる。もう一つは、第２種再結晶(T
ype II recrystallization) と呼ばれることもあるが、
セルラー再結晶(cellular recrystallization)と呼ば
れ、合金のγ′ソルバス温度よりも約５０°Ｆ〜約４０
０°Ｆ低い温度に曝露したときにみられる。セルラー再
結晶は一段と微細な粒もしくはセルからなるもので、本
発明の一つの形態が関連するのはこのタイプの再結晶で
ある。再結晶による（特に単結晶組織の）表面部分の応
力の中和に関しての、本発明のこの形態は、選択された
拡散深さを実質的に超えない深さまで表面部分内部に広
がる微細粒セル（第２種）組織へと応力残留部分を再結
晶することによって、単結晶が局部的に多結晶に変わる
ように表面部分を熱処理することである。次いで被覆方
法を実施すると、拡散する被覆が上記拡散深さの範囲内
で微細再結晶粒を消費し、それによって当初の組織の完
全さが維持されることになる。その結果、被覆の下又は
近傍でのＳＲＺ形成の駆動力が取り除かれた被覆表面部
分が得られる。
【００１９】ＳＲＺの形成を最小限にすることを目的と
して、試験片の表面部分への冷間加工導入後拡散被覆前
の熱処理の効果について評価するための一連の予備的な
試験を計画して実行した。使用した試験片は、上記Ｗａ
ｌｓｔｏｎ他の米国特許に記載の、公称Ｒｅ約５．３重
量％でγ′ソルバス温度約２３８０°Ｆの合金レネＮ６
(Rene N6) の単結晶形であった。別の試験片は、レネＮ
５(Rene N5) と呼ばれることもある公称Ｒｅ約３重量％
の合金でできたものであった。出発点としてすべての試
験片を均一化して標準生産加工に匹敵するものにするた
め、これらの試験片をまず加工処理した。試験片は、標
準生産プレコード熱処理、５５ｐｓｉでのグリットブラ
スト、無拡散Ｐｔ電気めっき、拡散アルミニド及び被覆
後熱処理を含む拡散被覆処理を経たものである。かかる
試験片を、次に、標準生産加工の拡散帯域を除去すると
共に表面部分を標準化するため、酸ストリッピング(aci
dstripping)して再度５５ｐｓｉでグリットブラストし
た。これによって新たな表面部分において標準加工で通
常導入される量を超える量の均一な冷間加工が確実に導
入されるようになり、結果的にＳＲＺの形成をもたらす
ことも保証された。しかる後、試験片を次の３通りの処
理に付した。一つは熱処理なしで、残る二つの熱処理は
応力残留表面部分を微細第２種組織に再結晶させること
を意図したもので、その一つは２０５０°Ｆで４時間の
熱処理であり、もう一つは２１００°Ｆで４時間の熱処
理である。これらの処理を施した試験片の各々を、次に
標準生産被覆法により、最初に拡散サイクルなしのＰｔ
電気めっき、次いで標準生産アルミニド及び被覆後熱処
理を行った。約３重量％Ｒｅを約１．５〜４重量％の範
囲で含有するレネＮ５試験片ではＳＲＺの存在は観察さ
れなかった。公称約５．３重量％Ｒｅを含有するレネＮ
６合金の各試験片の被覆の下のＳＲＺの量を光学顕微鏡
検査で求めた。その結果の平均を次の表１に示す。
して、試験片の表面部分への冷間加工導入後拡散被覆前
の熱処理の効果について評価するための一連の予備的な
試験を計画して実行した。使用した試験片は、上記Ｗａ
ｌｓｔｏｎ他の米国特許に記載の、公称Ｒｅ約５．３重
量％でγ′ソルバス温度約２３８０°Ｆの合金レネＮ６
(Rene N6) の単結晶形であった。別の試験片は、レネＮ
５(Rene N5) と呼ばれることもある公称Ｒｅ約３重量％
の合金でできたものであった。出発点としてすべての試
験片を均一化して標準生産加工に匹敵するものにするた
め、これらの試験片をまず加工処理した。試験片は、標
準生産プレコード熱処理、５５ｐｓｉでのグリットブラ
スト、無拡散Ｐｔ電気めっき、拡散アルミニド及び被覆
後熱処理を含む拡散被覆処理を経たものである。かかる
試験片を、次に、標準生産加工の拡散帯域を除去すると
共に表面部分を標準化するため、酸ストリッピング(aci
dstripping)して再度５５ｐｓｉでグリットブラストし
た。これによって新たな表面部分において標準加工で通
常導入される量を超える量の均一な冷間加工が確実に導
入されるようになり、結果的にＳＲＺの形成をもたらす
ことも保証された。しかる後、試験片を次の３通りの処
理に付した。一つは熱処理なしで、残る二つの熱処理は
応力残留表面部分を微細第２種組織に再結晶させること
を意図したもので、その一つは２０５０°Ｆで４時間の
熱処理であり、もう一つは２１００°Ｆで４時間の熱処
理である。これらの処理を施した試験片の各々を、次に
標準生産被覆法により、最初に拡散サイクルなしのＰｔ
電気めっき、次いで標準生産アルミニド及び被覆後熱処
理を行った。約３重量％Ｒｅを約１．５〜４重量％の範
囲で含有するレネＮ５試験片ではＳＲＺの存在は観察さ
れなかった。公称約５．３重量％Ｒｅを含有するレネＮ
６合金の各試験片の被覆の下のＳＲＺの量を光学顕微鏡
検査で求めた。その結果の平均を次の表１に示す。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１のデータは、生産時には発生せずこの
評価のために発生させた攻撃的で過酷な条件を代表する
ものであるが、本発明の一つの形態に従って局部的表面
セルラー型再結晶を起こすような適切な応力除去熱処理
が、標準生産Ｐｔ−Ａｌ型拡散被覆の下又は近傍の表面
部分における過度のＳＲＺを最小限にするのに有効であ
ることを実証している。かかる方法は、製品の製造中
（例えばその生産又は修理に際して）最終被覆処理前に
通常導入される固有の余り過酷でない表面加工を制御す
る必要性を軽減し得る。この評価においては、好ましい
再結晶熱処理は２１００°Ｆで４時間という条件で行っ
たものであるが、この温度はレネＮ６合金のγ′ソルバ
ス温度よりも約２８０°Ｆ低く、合金のγ′ソルバス温
度よりも約５０°Ｆ〜約４００°Ｆ低いという上記に規
定する範囲内にあって、当該範囲を代表する温度であ
る。被覆処理前に表面部分の応力を減少させることを意
図したこの処理は、約１ミル以下の大きさのセルラー再
結晶の小さな層を与え、冷間加工による残留応力を中和
した。拡散深さ（被覆の拡散が到達する深さ）を超えな
い深さまでの表面部分に広がるこの小さなセルラー再結
晶組織は、本発明の一つの形態によれば、被覆の際に進
行及び拡散する被覆元素によって消費される。拡散深さ
は、所望の機械的特性の製品を与える適当な被覆パラメ
ーターを選択することによって設定される。このように
して、ＳＲＺの形成傾向が減少するか或いはなくなる。
例えば、この予備的な評価において、２０００°Ｆの試
験温度で１００時間という条件では、２１００°Ｆで４
時間の熱処理によってＳＲＺの形成は約７５％から約２
５％まで減少した。これは顕著かつ予想外な変化であ
る。従って、上記評価の条件下では、レネＮ６合金につ
いて、被覆の下のＳＲＺを最小限にするための被覆前の
表面部分の応力の中和のために約２１００°Ｆで４時間
の熱処理を選択することができる。従って、特に拡散被
覆の下での、ＳＲＺの形成又はその傾向を最小限に抑制
するための本発明の形態の一つは、被覆を拡散させよう
とする製品の表面部分の内部応力を中和することであ
る。このような中和は、新たな有害な応力を導入したり
せずに潜在的に有害な応力の存在する表面部分を物理的
に除去することによっても達成できるし、或いは応力の
存在する表面部分を微細粒セル組織へと再結晶させる
（微細粒セル組織は、続いて施される被覆の元素の拡散
によって消費できる）ことによっても達成できる。
評価のために発生させた攻撃的で過酷な条件を代表する
ものであるが、本発明の一つの形態に従って局部的表面
セルラー型再結晶を起こすような適切な応力除去熱処理
が、標準生産Ｐｔ−Ａｌ型拡散被覆の下又は近傍の表面
部分における過度のＳＲＺを最小限にするのに有効であ
ることを実証している。かかる方法は、製品の製造中
（例えばその生産又は修理に際して）最終被覆処理前に
通常導入される固有の余り過酷でない表面加工を制御す
る必要性を軽減し得る。この評価においては、好ましい
再結晶熱処理は２１００°Ｆで４時間という条件で行っ
たものであるが、この温度はレネＮ６合金のγ′ソルバ
ス温度よりも約２８０°Ｆ低く、合金のγ′ソルバス温
度よりも約５０°Ｆ〜約４００°Ｆ低いという上記に規
定する範囲内にあって、当該範囲を代表する温度であ
る。被覆処理前に表面部分の応力を減少させることを意
図したこの処理は、約１ミル以下の大きさのセルラー再
結晶の小さな層を与え、冷間加工による残留応力を中和
した。拡散深さ（被覆の拡散が到達する深さ）を超えな
い深さまでの表面部分に広がるこの小さなセルラー再結
晶組織は、本発明の一つの形態によれば、被覆の際に進
行及び拡散する被覆元素によって消費される。拡散深さ
は、所望の機械的特性の製品を与える適当な被覆パラメ
ーターを選択することによって設定される。このように
して、ＳＲＺの形成傾向が減少するか或いはなくなる。
例えば、この予備的な評価において、２０００°Ｆの試
験温度で１００時間という条件では、２１００°Ｆで４
時間の熱処理によってＳＲＺの形成は約７５％から約２
５％まで減少した。これは顕著かつ予想外な変化であ
る。従って、上記評価の条件下では、レネＮ６合金につ
いて、被覆の下のＳＲＺを最小限にするための被覆前の
表面部分の応力の中和のために約２１００°Ｆで４時間
の熱処理を選択することができる。従って、特に拡散被
覆の下での、ＳＲＺの形成又はその傾向を最小限に抑制
するための本発明の形態の一つは、被覆を拡散させよう
とする製品の表面部分の内部応力を中和することであ
る。このような中和は、新たな有害な応力を導入したり
せずに潜在的に有害な応力の存在する表面部分を物理的
に除去することによっても達成できるし、或いは応力の
存在する表面部分を微細粒セル組織へと再結晶させる
（微細粒セル組織は、続いて施される被覆の元素の拡散
によって消費できる）ことによっても達成できる。
【００２２】表面部分に拡散する被覆元素の下又は近傍
でのＳＲＺの形成を防止するための本発明の別の形態
は、合金のＲｅ含有量並びに上記Ｒｅ偏析係数「Ｒｅ
Δ」について既に議論した通り樹枝状晶コアと樹枝状晶
間領域との間でのＲｅの偏析を考慮に入れたものであ
る。上述の通り、上記Ｒｏｓｓの米国特許第５１７３２
５５号に記載のＲｅ約４重量％以下のレネＮ５合金のよ
うな低Ｒｅ含有量の合金では、一般に、そのＲｅ含有量
が４重量％以下であるためにＳＲＺの形成はみられな
い。しかし、もっと多量のＲｅを含んだＮｉ基超合金か
ら表面被覆を有する製品を製造（例えば生産又は修理）
するに当たっては、ＳＲＺが形成される可能性があるこ
とを考慮すべきである。ガスタービンの分野では、上述
並びに幾多の報告にみられる通り、こうした被覆はアル
ミニド型であることがよくあり、Ｐｔのような他の元素
を含んでいることも多い。本発明の一つの形態によれ
ば、４重量％を上回るＲｅを含んでいるような合金の被
覆下のＳＲＺの有害な形成を防止するために、ＲｅΔが
約４０以下となるような、溶体化処理の温度及び時間を
含む合金の熱処理を選定して実行する。
でのＳＲＺの形成を防止するための本発明の別の形態
は、合金のＲｅ含有量並びに上記Ｒｅ偏析係数「Ｒｅ
Δ」について既に議論した通り樹枝状晶コアと樹枝状晶
間領域との間でのＲｅの偏析を考慮に入れたものであ
る。上述の通り、上記Ｒｏｓｓの米国特許第５１７３２
５５号に記載のＲｅ約４重量％以下のレネＮ５合金のよ
うな低Ｒｅ含有量の合金では、一般に、そのＲｅ含有量
が４重量％以下であるためにＳＲＺの形成はみられな
い。しかし、もっと多量のＲｅを含んだＮｉ基超合金か
ら表面被覆を有する製品を製造（例えば生産又は修理）
するに当たっては、ＳＲＺが形成される可能性があるこ
とを考慮すべきである。ガスタービンの分野では、上述
並びに幾多の報告にみられる通り、こうした被覆はアル
ミニド型であることがよくあり、Ｐｔのような他の元素
を含んでいることも多い。本発明の一つの形態によれ
ば、４重量％を上回るＲｅを含んでいるような合金の被
覆下のＳＲＺの有害な形成を防止するために、ＲｅΔが
約４０以下となるような、溶体化処理の温度及び時間を
含む合金の熱処理を選定して実行する。
【００２３】本発明の別の評価法は、γ′ソルバス温度
を超える溶体化処理の関数として、様々な応力破断試験
後に、拡散被覆の下又は近傍におけるＳＲＺの量を求め
るというものである。試験片は上記の公称５．３重量％
Ｒｅを含んだレネＮ６合金の単結晶であって、上述の工
業的Ｐｔ−Ａｌアルミニド型被覆で被覆したものであっ
た。すなわち、最初に拡散サイクルなしでＰｔの電気め
っきを行い、次いで電気めっきしたＰｔの上にアルミニ
ドを拡散被覆したものである。これらの試験片につい
て、約２３８０°Ｆのγ′ソルバス温度を超える約２４
１０°Ｆでの熱処理を処理時間を種々変えて行い、Ｒｅ
Δの種々異なるものを得た。様々なγ′溶体化条件下で
生じた平均ＲｅΔと拡散被覆下でのＳＲＺ率（％）とを
比べた試験結果のまとめを図４のグラフに示す。
を超える溶体化処理の関数として、様々な応力破断試験
後に、拡散被覆の下又は近傍におけるＳＲＺの量を求め
るというものである。試験片は上記の公称５．３重量％
Ｒｅを含んだレネＮ６合金の単結晶であって、上述の工
業的Ｐｔ−Ａｌアルミニド型被覆で被覆したものであっ
た。すなわち、最初に拡散サイクルなしでＰｔの電気め
っきを行い、次いで電気めっきしたＰｔの上にアルミニ
ドを拡散被覆したものである。これらの試験片につい
て、約２３８０°Ｆのγ′ソルバス温度を超える約２４
１０°Ｆでの熱処理を処理時間を種々変えて行い、Ｒｅ
Δの種々異なるものを得た。様々なγ′溶体化条件下で
生じた平均ＲｅΔと拡散被覆下でのＳＲＺ率（％）とを
比べた試験結果のまとめを図４のグラフに示す。
【００２４】図４に示すこの試験の結果から、意外なこ
とに、約４重量％を超えるＲｅを含んだＮｉ基超合金の
被覆下のＳＲＺの量に溶体化熱処理が強い影響をもつこ
とが分かった。図４は、鋳造したままの試験片が最もＳ
ＲＺが多く、次にＳＲＺが多いのが２４１０°Ｆで２時
間の熱処理であることを示している。２４１０°Ｆで６
時間及び１２時間の熱処理では、ＲｅΔは約４０を下回
っており、被覆下のＳＲＺはあったとしてもごく少量で
ある。被覆下のＳＲＺは応力破断寿命に影響するとはみ
られていなかった。したがって、表面部分の中に拡散し
得る被覆元素の下の有害な量のＳＲＺを回避するための
本発明の一つの形態では、γ′ソルバス温度を超える熱
処理温度が約４０以下のＲｅΔをもたらすように選定す
る。
とに、約４重量％を超えるＲｅを含んだＮｉ基超合金の
被覆下のＳＲＺの量に溶体化熱処理が強い影響をもつこ
とが分かった。図４は、鋳造したままの試験片が最もＳ
ＲＺが多く、次にＳＲＺが多いのが２４１０°Ｆで２時
間の熱処理であることを示している。２４１０°Ｆで６
時間及び１２時間の熱処理では、ＲｅΔは約４０を下回
っており、被覆下のＳＲＺはあったとしてもごく少量で
ある。被覆下のＳＲＺは応力破断寿命に影響するとはみ
られていなかった。したがって、表面部分の中に拡散し
得る被覆元素の下の有害な量のＳＲＺを回避するための
本発明の一つの形態では、γ′ソルバス温度を超える熱
処理温度が約４０以下のＲｅΔをもたらすように選定す
る。
【００２５】本発明は、被覆の下又は近傍での有害な量
のＳＲＺの形成を回避することによって、Ｎｉ基超合金
からミクロ組織安定性の改良された被覆製品を製造する
方法を提供する。特定の例、組み合わせ及び実施形態に
関して本発明を説明してきたが、特許請求の範囲に記載
された本発明の技術的範囲を逸脱することなく様々な修
正、変更及び敷衍が可能であることは当業者には自明で
あろう。
のＳＲＺの形成を回避することによって、Ｎｉ基超合金
からミクロ組織安定性の改良された被覆製品を製造する
方法を提供する。特定の例、組み合わせ及び実施形態に
関して本発明を説明してきたが、特許請求の範囲に記載
された本発明の技術的範囲を逸脱することなく様々な修
正、変更及び敷衍が可能であることは当業者には自明で
あろう。
【図１】 被覆下でのＳＲＺ率（％）を表面仕上の関数
としてグラフにして示した図。
としてグラフにして示した図。
【図２】 グリットブラストによる応力導入後にアルミ
ニド被覆したＮｉ基超合金の組織を示す倍率×５００の
光学顕微鏡写真。
ニド被覆したＮｉ基超合金の組織を示す倍率×５００の
光学顕微鏡写真。
【図３】 グリットブラストに次いで電解研磨して、応
力残留表面部分を除去した後でアルミニド被覆したＮｉ
基超合金の組織を示す倍率×５００の光学顕微鏡写真。
力残留表面部分を除去した後でアルミニド被覆したＮｉ
基超合金の組織を示す倍率×５００の光学顕微鏡写真。
【図４】 異なるγ′溶体化条件下で生じたＲｅΔと拡
散被覆下でのＳＲＺ率（％）とをグラフにして比較した
図。
散被覆下でのＳＲＺ率（％）とをグラフにして比較した
図。
Claims (11)
- 【請求項１】 Ｎｉ基超合金からミクロ組織安定性の改
良された被覆製品を製造する方法において、ある選択さ
れた被覆法によって製品表面部分に少なくとも部分的に
拡散した被覆の下の製品表面部分の合金ミクロ組織中で
の、高温曝露後における、二次反応域（ＳＲＺ）の有害
な形成を回避するため（ただし、上記製品は上記製品表
面部分に内部応力を生ずる少なくとも一つの条件を被覆
処理の前に経験している）、上記の表面部分に応力を生
ずる条件に曝露された後上記被覆法による被覆処理の前
に表面部分内部の応力を中和する段階、及び次いで上記
被覆法で表面部分を被覆する段階を含んでなる方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の方法において、前記表面
部分内部の応力の中和を、被覆処理前に、上記表面部分
に新たな有害な応力を導入することなく、内部応力の存
在する上記表面部分を物理的に除去することによって行
うことを特徴とする方法。 - 【請求項３】 請求項１記載の方法において、前記表面
部分内部の応力の中和を、内部応力の存在する上記表面
部分を、セルの大きさが前記選択された被覆法で消費で
きる大きさを実質的に超えない微細粒セル組織へと再結
晶させることにより行い、次いで上記選択された被覆法
によって上記表面部分を被覆して、被覆の拡散により上
記再結晶微細粒組織を実質的に消費することを特徴とす
る方法。 - 【請求項４】 請求項３記載の方法において、当該方法
が、４重量％を上回るＲｅを含んでいてγ′ソルバス温
度を有するＮｉ基超合金から被覆単結晶製品を製造する
ためのものであって、内部応力の存在する前記製品表面
部分を上記超合金のγ′ソルバス温度よりも約５０°Ｆ
〜約４００°Ｆ低い再結晶温度範囲と応力残留表面部分
を微細粒セル組織（ただし、当該組織のセルは、選択さ
れた拡散被覆法の実施の際に表面部分に拡散する被覆の
拡散深さを実質的に超えない範囲で上記表面部分に広が
っていて、かつそのセルの大きさは上記被覆法で消費で
きる大きさを実質的に超えない）へと再結晶させるに十
分な再結晶時間との組み合わせで加熱することによっ
て、前記再結晶を行い、次いで上記選択された拡散被覆
法によって表面部分を拡散被覆して、拡散被覆が表面部
分の再結晶微細粒セル組織を実質的に消費することを特
徴とする方法。 - 【請求項５】 請求項４記載の方法において、前記拡散
被覆がＡｌを含んでいることを特徴とする方法。 - 【請求項６】 請求項５記載の方法において、前記拡散
被覆がＡｌとＰｔを含んでいることを特徴とする方法。 - 【請求項７】 請求項４記載の方法において、前記再結
晶セルの大きさが約１ミル以下であることを特徴とする
方法。 - 【請求項８】 約４重量％を上回るＲｅを含んでいて
γ′ソルバス温度を有するＮｉ基超合金であって樹枝状
晶コアと樹枝状晶間領域を含む鋳造組織を有する鋳造Ｎ
ｉ基超合金から、ミクロ組織安定性の改良された被覆製
品を製造する方法において、製品表面部分に少なくとも
部分的に拡散した被覆の下の製品の合金ミクロ組織中で
の、高温曝露後における、二次反応域（ＳＲＺ）の有害
な形成を回避するため、 ＲｅΔが約４０以下となるような、上記超合金のγ′ソ
ルバス温度を超える溶体化処理の温度及び時間の範囲を
含む超合金の熱処理条件を選定する段階（ただし、Ｒｅ
Δは次の通り定義される） 【数１】 及び、次に上記の選定された熱処理条件に従って上記超
合金を熱処理してＲｅΔを約４０以下にする段階を含ん
でなる方法。 - 【請求項９】 請求項８記載の方法において、熱処理条
件の選定が、鋳造組織内部の樹枝状晶コアと樹枝状晶間
領域におけるＲｅ偏析レベルについて異なる値が得られ
るように、γ′ソルバス温度を超える溶体化処理温度と
溶体化処理時間との組み合わせを変えて超合金試験片を
加熱する段階、試験片の樹枝状晶コアにおけるＲｅレベ
ルを測定する段階、試験片の樹枝状晶間領域におけるＲ
ｅレベルを測定する段階、試験片のＲｅΔを求める段
階、及びＲｅΔが約４０以下となるような溶体化処理の
温度及び時間の範囲を含む超合金の熱処理条件を選定す
る段階を含んでなることを特徴とする方法。 - 【請求項１０】 請求項８記載の方法において、前記被
覆製品の被覆がＡｌを含んだ拡散被覆であることを特徴
とする方法。 - 【請求項１１】 請求項１０記載の方法において、前記
拡散被覆がＡｌとＰｔの組み合わせを含んでなることを
特徴とする方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/528273 | 1995-09-14 | ||
| US08/528,273 US5695821A (en) | 1995-09-14 | 1995-09-14 | Method for making a coated Ni base superalloy article of improved microstructural stability |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006114346A Division JP2006265734A (ja) | 1995-09-14 | 2006-04-18 | ミクロ組織安定性の改良された被覆Ｎｉ基超合金製品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09165659A true JPH09165659A (ja) | 1997-06-24 |
| JP3921264B2 JP3921264B2 (ja) | 2007-05-30 |
Family
ID=24104972
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24089796A Expired - Fee Related JP3921264B2 (ja) | 1995-09-14 | 1996-09-12 | ミクロ組織安定性の改良された被覆Ｎｉ基超合金製品の製造方法 |
| JP2006114346A Pending JP2006265734A (ja) | 1995-09-14 | 2006-04-18 | ミクロ組織安定性の改良された被覆Ｎｉ基超合金製品の製造方法 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006114346A Pending JP2006265734A (ja) | 1995-09-14 | 2006-04-18 | ミクロ組織安定性の改良された被覆Ｎｉ基超合金製品の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5695821A (ja) |
| EP (2) | EP0763607B1 (ja) |
| JP (2) | JP3921264B2 (ja) |
| DE (1) | DE69617577T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013538942A (ja) * | 2010-09-23 | 2013-10-17 | ロールス−ロイス コーポレイション | 環境保護のためのイオン衝撃表面を備えた合金 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6641929B2 (en) * | 2001-08-31 | 2003-11-04 | General Electric Co. | Article having a superalloy protective coating, and its fabrication |
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