JPH0915385A - 可燃性ガス濃度制御装置 - Google Patents
可燃性ガス濃度制御装置Info
- Publication number
- JPH0915385A JPH0915385A JP7163312A JP16331295A JPH0915385A JP H0915385 A JPH0915385 A JP H0915385A JP 7163312 A JP7163312 A JP 7163312A JP 16331295 A JP16331295 A JP 16331295A JP H0915385 A JPH0915385 A JP H0915385A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hydrogen
- oxygen
- gas concentration
- water
- wet well
- Prior art date
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-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】ウェットウェル３に可燃性ガス濃度制御装置８
とセンサ９を設置する。事故時ドライウェル４やウェッ
トウェル３のガス温度は上昇し、湿度は増加する。この
ウェットウェル３内のガス温度と湿度のどちらか一方、
または、両方をセンサ９で検知し、設定値以上になった
ら、可燃性ガス濃度制御装置８を作動させる。また、必
要に応じて手動でも作動できる。可燃性ガス濃度制御装
置８の電源は、バッテリや非常用電源、もしくは、号機
間融通電源である。 【効果】ウェットウェル３内での水素／酸素の蓄積を抑
制でき、水素燃焼を防止できる。また、ウェットウェル
３内に設置するため、種々の仮想的な事故に対応できる
とともに、格納容器の貫通孔の数を減らせ、格納容器の
信頼性を向上できる。
とセンサ９を設置する。事故時ドライウェル４やウェッ
トウェル３のガス温度は上昇し、湿度は増加する。この
ウェットウェル３内のガス温度と湿度のどちらか一方、
または、両方をセンサ９で検知し、設定値以上になった
ら、可燃性ガス濃度制御装置８を作動させる。また、必
要に応じて手動でも作動できる。可燃性ガス濃度制御装
置８の電源は、バッテリや非常用電源、もしくは、号機
間融通電源である。 【効果】ウェットウェル３内での水素／酸素の蓄積を抑
制でき、水素燃焼を防止できる。また、ウェットウェル
３内に設置するため、種々の仮想的な事故に対応できる
とともに、格納容器の貫通孔の数を減らせ、格納容器の
信頼性を向上できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は沸騰水型原子炉に係り、
特に、原子炉事故時に放出される水素等の可燃性ガス濃
度を制御して燃焼を防止する装置に関する。
特に、原子炉事故時に放出される水素等の可燃性ガス濃
度を制御して燃焼を防止する装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、原子力ハンドブック（オーム社、
１９８９年発行）に記載のように、通常運転時に格納容
器内を窒素で封入して酸素濃度を低くして水素の燃焼を
避け、さらに可燃性ガス濃度制御系により、水素と酸素
を再結合させて格納容器の健全性を保つようにしてあ
る。これは、冷却材喪失事故を想定した時に、水／金属
反応により水素の発生する可能性があることと、冷却材
である水の放射線分解により水素と酸素が発生し、格納
容器内に蓄積する可能性があるからである。
１９８９年発行）に記載のように、通常運転時に格納容
器内を窒素で封入して酸素濃度を低くして水素の燃焼を
避け、さらに可燃性ガス濃度制御系により、水素と酸素
を再結合させて格納容器の健全性を保つようにしてあ
る。これは、冷却材喪失事故を想定した時に、水／金属
反応により水素の発生する可能性があることと、冷却材
である水の放射線分解により水素と酸素が発生し、格納
容器内に蓄積する可能性があるからである。
【０００３】発生した水素／酸素は、ドライウェルとサ
プレッションチェンバの気相部に均一に分布すると期待
される。可燃性ガス濃度制御系では、ドライウェルのガ
スをブロアによって吸気し、電気加熱器で加熱し、再結
合器でガス中の水素と酸素を再結合させる。再結合器で
残ったガス、及び、再結合反応により生じた水蒸気は、
冷却器で冷却凝縮した後サプレッションチェンバに戻
す。この結果、ドライウェルのガスがサプレッションチ
ェンバに移行することになるが、サプレッションチェン
バの圧力が上昇すると真空破壊装置が自動的に作動し、
再びドライウェルに戻る。
プレッションチェンバの気相部に均一に分布すると期待
される。可燃性ガス濃度制御系では、ドライウェルのガ
スをブロアによって吸気し、電気加熱器で加熱し、再結
合器でガス中の水素と酸素を再結合させる。再結合器で
残ったガス、及び、再結合反応により生じた水蒸気は、
冷却器で冷却凝縮した後サプレッションチェンバに戻
す。この結果、ドライウェルのガスがサプレッションチ
ェンバに移行することになるが、サプレッションチェン
バの圧力が上昇すると真空破壊装置が自動的に作動し、
再びドライウェルに戻る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術では、ス
リーマイル島第二事故のような炉心損傷事故を想定する
と、多量の水素が発生して格納容器の内圧が上昇し、可
燃性ガス濃度制御系の耐圧が格納容器の耐圧より低いた
め、可燃性ガス濃度制御系の耐圧を超えて使用できなく
なるという問題があった。
リーマイル島第二事故のような炉心損傷事故を想定する
と、多量の水素が発生して格納容器の内圧が上昇し、可
燃性ガス濃度制御系の耐圧が格納容器の耐圧より低いた
め、可燃性ガス濃度制御系の耐圧を超えて使用できなく
なるという問題があった。
【０００５】本発明の目的は、種々の事故条件下でも可
燃性ガスの濃度を制御して、水素燃焼を防止すること、
さらに、可燃性ガスと酸化材の高濃度の場所でそれらを
再結合させることにある。
燃性ガスの濃度を制御して、水素燃焼を防止すること、
さらに、可燃性ガスと酸化材の高濃度の場所でそれらを
再結合させることにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は水素と酸素の濃度が高くなるサプレッショ
ンチェンバ内にのみ可燃性ガス濃度制御装置を設置する
ようにしたものである。可燃性ガス濃度制御装置を格納
容器の外部に設置しないため、耐圧の問題はなくなる。
に、本発明は水素と酸素の濃度が高くなるサプレッショ
ンチェンバ内にのみ可燃性ガス濃度制御装置を設置する
ようにしたものである。可燃性ガス濃度制御装置を格納
容器の外部に設置しないため、耐圧の問題はなくなる。
【０００７】
【作用】炉内に蓄積している核分裂生成物の５０％放出
を仮定した仮想事故を想定し、格納容器内の水素／酸素
濃度を解析した。格納容器をドライウェルとウェットウ
ェルの２領域に分割し、各領域における水素／酸素濃度
の経時変化を計算した。水素／酸素の発生源は、水／ジ
ルコニウム反応、及び、水の放射線分解を考慮した。ま
た、炉心には長期間に渡って高圧炉心スプレイ系から水
が供給されるとした。
を仮定した仮想事故を想定し、格納容器内の水素／酸素
濃度を解析した。格納容器をドライウェルとウェットウ
ェルの２領域に分割し、各領域における水素／酸素濃度
の経時変化を計算した。水素／酸素の発生源は、水／ジ
ルコニウム反応、及び、水の放射線分解を考慮した。ま
た、炉心には長期間に渡って高圧炉心スプレイ系から水
が供給されるとした。
【０００８】従来は、水の放射線分解により生成する水
素／酸素は、炉心領域で沸騰するため全量ドライウエル
に放出されるとした。しかし、炉心には高圧炉心スプレ
イ系から水が供給されているため、上部プレナム部では
沸騰していないことが期待される。そこで、炉心で生成
した水素／酸素は蒸気泡に同伴して上部プレナムに移行
すると仮定し、図２に示すように、上部プレナムでの水
の放射線分解を解析した。すなわち、水素／酸素のマス
バランス式において、水の放射線分解反応に関する生成
項に、炉心からの移行量とドレイン水による除去量を追
加して解析した。ここで、炉心で発生した水素／酸素
は、上部プレナム水中に均一に分布すると仮定した。こ
れは、上部プレナム水はサブクールのため炉心から移行
した蒸気泡はつぶれ、蒸気泡に同伴した水素／酸素が上
部プレナム水中に放出されるからである。また、ＨＰＣ
Ｓからの水は瞬時に上部プレナム水と混合し、注水量だ
けドレインし、ドレイン水中の水素／酸素の全量が格納
容器内に放出されると仮定した。
素／酸素は、炉心領域で沸騰するため全量ドライウエル
に放出されるとした。しかし、炉心には高圧炉心スプレ
イ系から水が供給されているため、上部プレナム部では
沸騰していないことが期待される。そこで、炉心で生成
した水素／酸素は蒸気泡に同伴して上部プレナムに移行
すると仮定し、図２に示すように、上部プレナムでの水
の放射線分解を解析した。すなわち、水素／酸素のマス
バランス式において、水の放射線分解反応に関する生成
項に、炉心からの移行量とドレイン水による除去量を追
加して解析した。ここで、炉心で発生した水素／酸素
は、上部プレナム水中に均一に分布すると仮定した。こ
れは、上部プレナム水はサブクールのため炉心から移行
した蒸気泡はつぶれ、蒸気泡に同伴した水素／酸素が上
部プレナム水中に放出されるからである。また、ＨＰＣ
Ｓからの水は瞬時に上部プレナム水と混合し、注水量だ
けドレインし、ドレイン水中の水素／酸素の全量が格納
容器内に放出されると仮定した。
【０００９】上部プレナムにおける水の放射線分解の解
析は、汎用化学反応解析コードを用いて行った。ヨウ素
を含む化学反応スキームを使用し、上部プレナムでの照
射線量率をパラメータとした。上部プレナムにおける水
素／酸素濃度に対する汎用化学反応解析コードによる解
析結果を図３に示す。水素／酸素濃度は約１５００秒で
平衡に達するが、照射線量率の増加に伴い平衡濃度は増
加する。
析は、汎用化学反応解析コードを用いて行った。ヨウ素
を含む化学反応スキームを使用し、上部プレナムでの照
射線量率をパラメータとした。上部プレナムにおける水
素／酸素濃度に対する汎用化学反応解析コードによる解
析結果を図３に示す。水素／酸素濃度は約１５００秒で
平衡に達するが、照射線量率の増加に伴い平衡濃度は増
加する。
【００１０】解析結果の妥当性を確認するため、簡易モ
デルで評価した。水中に生成する水素／酸素は、水の放
射線分解の中間生成物であるＯＨラジカルを介して再結
合する。しかし、ヨウ素イオンが存在すると、ＯＨラジ
カルとヨウ素イオンの反応速度が速いため、水素／酸素
の再結合反応は抑制される。従って、上部プレナム水中
の水素濃度の経時変化は次式で表せる。
デルで評価した。水中に生成する水素／酸素は、水の放
射線分解の中間生成物であるＯＨラジカルを介して再結
合する。しかし、ヨウ素イオンが存在すると、ＯＨラジ
カルとヨウ素イオンの反応速度が速いため、水素／酸素
の再結合反応は抑制される。従って、上部プレナム水中
の水素濃度の経時変化は次式で表せる。
【００１１】
【化１】 ｄ〔Ｈ2〕／ｄｔ＝αｇ(Ｈ2)Ｄ−ｋ〔Ｈ2〕＋ａ …（化１） ここで、 〔Ｈ2〕：水中の水素濃度 ｇ（Ｈ2）：静水中での水素の初期Ｇ値 Ｄ ：照射線量率 α ：単位換算係数 ｋ ：ドレイン水による除去割合 ａ ：炉心からの水素持込み量 化１を解くと、次式が得られる。
【００１２】
【化２】 〔Ｈ2〕＝〔Ｈ2〕eq｛１−exp(−ｋｔ)｝ …（化２） ここで、〔Ｈ2〕eqは平衡濃度で、〔Ｈ2〕eq＝｛αｇ
（Ｈ2)Ｄ＋ａ｝／ｋとなる。今、化２より、平衡濃度の
０.９９ 倍になる時間は約１３００秒となり、汎用化学
反応解析コードの解析結果と一致する。平衡濃度の計算
結果を図３に点線で示す。水素の平衡濃度に対し、高照
射線量率では、汎用化学反応解析コードの解析結果の方
が低くなった。これは、照射線量の増加によりＯＨラジ
カルの生成量が増加し、水素／酸素の再結合を無視でき
なくなるためである。これらの比較から、汎用化学反応
解析コードの解析結果は妥当と考えられる。
（Ｈ2)Ｄ＋ａ｝／ｋとなる。今、化２より、平衡濃度の
０.９９ 倍になる時間は約１３００秒となり、汎用化学
反応解析コードの解析結果と一致する。平衡濃度の計算
結果を図３に点線で示す。水素の平衡濃度に対し、高照
射線量率では、汎用化学反応解析コードの解析結果の方
が低くなった。これは、照射線量の増加によりＯＨラジ
カルの生成量が増加し、水素／酸素の再結合を無視でき
なくなるためである。これらの比較から、汎用化学反応
解析コードの解析結果は妥当と考えられる。
【００１３】Ｄ／Ｗでは、ドレイン水中の水素／酸素が
気相部に放出されるが、可燃限界到達時間に比べ上記の
平衡到達時間は約０.４ 時間と短いため、気相中の水素
／酸素濃度の計算には、最高平衡濃度を用いた。また、
ウェットウエルでは、核分裂生成物の５０％がサプレッ
ションプールへ移行しているため、炉心と同じ照射線量
率を用いて水素／酸素濃度を求めた。今、水素燃焼が爆
発的に起きる可燃限界は、水素４vol％，酸素５vol％で
ある。水素／酸素の初期濃度は、格納容器内雰囲気を窒
素で置換しているため、それぞれ０vol％，３.５vol％
なので、酸素濃度で可燃限界到達時間が決まる。可燃限
界到達時間は、ウェットウエルで約100時間、Ｄ／Ｗで
約二千時間となる。
気相部に放出されるが、可燃限界到達時間に比べ上記の
平衡到達時間は約０.４ 時間と短いため、気相中の水素
／酸素濃度の計算には、最高平衡濃度を用いた。また、
ウェットウエルでは、核分裂生成物の５０％がサプレッ
ションプールへ移行しているため、炉心と同じ照射線量
率を用いて水素／酸素濃度を求めた。今、水素燃焼が爆
発的に起きる可燃限界は、水素４vol％，酸素５vol％で
ある。水素／酸素の初期濃度は、格納容器内雰囲気を窒
素で置換しているため、それぞれ０vol％，３.５vol％
なので、酸素濃度で可燃限界到達時間が決まる。可燃限
界到達時間は、ウェットウエルで約100時間、Ｄ／Ｗで
約二千時間となる。
【００１４】今回の評価で、可燃限界に到達するのはウ
ェットウエルで、Ｄ／Ｗは核分裂生成物の減衰を考慮す
ると可燃限界に到達しないと考えられる。
ェットウエルで、Ｄ／Ｗは核分裂生成物の減衰を考慮す
ると可燃限界に到達しないと考えられる。
【００１５】万一、炉心が溶融するような仮想的な事故
の場合は、炉心冷却用水は蒸発するため、Ｄ／Ｗではほ
ぼ１００％の水蒸気雰囲気となり、可燃限界に至らな
い。サプレッション水での放射線分解による生成量を解
析した結果、ウェットウエル内では水素濃度は４vol％
を超えるが酸素濃度は５vol％に達せず、ウェットウエ
ルでは可燃限界に至らない。しかし、空気と混合する
と、可燃限界を超える可能性があるので、ウェットウエ
ル内の水素濃度は減らすことが望ましい。
の場合は、炉心冷却用水は蒸発するため、Ｄ／Ｗではほ
ぼ１００％の水蒸気雰囲気となり、可燃限界に至らな
い。サプレッション水での放射線分解による生成量を解
析した結果、ウェットウエル内では水素濃度は４vol％
を超えるが酸素濃度は５vol％に達せず、ウェットウエ
ルでは可燃限界に至らない。しかし、空気と混合する
と、可燃限界を超える可能性があるので、ウェットウエ
ル内の水素濃度は減らすことが望ましい。
【００１６】上記の検討結果から、仮想的な事故時に水
素／酸素濃度が可燃限界以上になるのはウェットウエル
だけであることが分かった。また、この場合、圧力は現
状の可燃性ガス濃度制御装置の最高使用圧力を超える場
合があることも分かった。
素／酸素濃度が可燃限界以上になるのはウェットウエル
だけであることが分かった。また、この場合、圧力は現
状の可燃性ガス濃度制御装置の最高使用圧力を超える場
合があることも分かった。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１により説明す
る。原子炉格納容器１は、原子炉圧力容器２，ウェット
ウェル３，ドライウェル４，ベント管５，サプレッショ
ンプール６，真空破壊弁７から構成されている。また、
ウェットウェル３には可燃性ガス濃度制御装置８とセン
サ９が設置されている。事故時ドライウェル４やウェッ
トウェル３のガス温度は上昇し、湿度は増加する。この
ウェットウェル３内のガス温度と湿度のどちらか一方、
または、両方をセンサ９で検知し、設定値以上、例えば
１００℃，８０％、になったら、可燃性ガス濃度制御装
置８を作動させる。可燃性ガス濃度制御装置８は、グロ
ープラグ式である。電源は、バッテリや非常用電源、も
しくは、号機間融通電源である。グロープラグ式は、熱
線を水素の発火点温度の７２３Ｋ以上に保ち、水素／酸
素を部分的に燃焼させるものである。本方式により、火
炎が伝播する可燃限界濃度に至る以前に、水素／酸素を
結合させることができる。可燃性ガス濃度制御装置８の
設置数については、水素／酸素濃度を可燃限界以下にす
るため、水の放射線分解での発生量を処理できる基数と
する。仮想的な事故時には、サプレッションプール６の
水の放射線分解による水素／酸素の発生量は、各々約１
０，５ｍ3／ｈ である。グロープラグの熱線の代表的な
長さは約１０cmなので、処理量は約１０3cm3／ｓと仮定
できる。従って、代表的なＢＷＲのウェットウエル部へ
の可燃性ガス濃度制御装置８の設置数は、２倍の裕度を
考慮して１０台となる。
る。原子炉格納容器１は、原子炉圧力容器２，ウェット
ウェル３，ドライウェル４，ベント管５，サプレッショ
ンプール６，真空破壊弁７から構成されている。また、
ウェットウェル３には可燃性ガス濃度制御装置８とセン
サ９が設置されている。事故時ドライウェル４やウェッ
トウェル３のガス温度は上昇し、湿度は増加する。この
ウェットウェル３内のガス温度と湿度のどちらか一方、
または、両方をセンサ９で検知し、設定値以上、例えば
１００℃，８０％、になったら、可燃性ガス濃度制御装
置８を作動させる。可燃性ガス濃度制御装置８は、グロ
ープラグ式である。電源は、バッテリや非常用電源、も
しくは、号機間融通電源である。グロープラグ式は、熱
線を水素の発火点温度の７２３Ｋ以上に保ち、水素／酸
素を部分的に燃焼させるものである。本方式により、火
炎が伝播する可燃限界濃度に至る以前に、水素／酸素を
結合させることができる。可燃性ガス濃度制御装置８の
設置数については、水素／酸素濃度を可燃限界以下にす
るため、水の放射線分解での発生量を処理できる基数と
する。仮想的な事故時には、サプレッションプール６の
水の放射線分解による水素／酸素の発生量は、各々約１
０，５ｍ3／ｈ である。グロープラグの熱線の代表的な
長さは約１０cmなので、処理量は約１０3cm3／ｓと仮定
できる。従って、代表的なＢＷＲのウェットウエル部へ
の可燃性ガス濃度制御装置８の設置数は、２倍の裕度を
考慮して１０台となる。
【００１８】また、可燃性ガス濃度制御装置８は、必要
に応じて手動でも作動できるようにすれば、センサ９は
無くてもよい。
に応じて手動でも作動できるようにすれば、センサ９は
無くてもよい。
【００１９】本実施例により、ウェットウェル３内での
水素／酸素の蓄積を抑制でき、水素燃焼を防止できる。
また、ウェットウェル３内に設置するため、種々の仮想
的な事故に対応できるとともに、格納容器の貫通孔の数
を減らせ、格納容器の信頼性を向上できる。
水素／酸素の蓄積を抑制でき、水素燃焼を防止できる。
また、ウェットウェル３内に設置するため、種々の仮想
的な事故に対応できるとともに、格納容器の貫通孔の数
を減らせ、格納容器の信頼性を向上できる。
【００２０】可燃性ガス濃度制御装置８は、スパーク式
でも同様の効果が期待出来る。
でも同様の効果が期待出来る。
【００２１】図４に可燃性ガス濃度制御装置８の別の実
施例を示す。可燃性ガス濃度制御装置８は、触媒式の水
素／酸素結合器である。この方式では、触媒に水素と酸
素が接触することにより、触媒上で水素／酸素が結合す
る。このため、センサ９は不要である。可燃性ガス濃度
制御装置８の設置数は、ウェットウェル３内の自然循環
速度、触媒量に依存するが、代表的なＢＷＲで２倍の裕
度を考慮して２台以上となる。本実施例でも、実施例と
同様の効果が期待できる。
施例を示す。可燃性ガス濃度制御装置８は、触媒式の水
素／酸素結合器である。この方式では、触媒に水素と酸
素が接触することにより、触媒上で水素／酸素が結合す
る。このため、センサ９は不要である。可燃性ガス濃度
制御装置８の設置数は、ウェットウェル３内の自然循環
速度、触媒量に依存するが、代表的なＢＷＲで２倍の裕
度を考慮して２台以上となる。本実施例でも、実施例と
同様の効果が期待できる。
【００２２】図５は可燃性ガス濃度制御装置８をサプレ
ッションプール６の水中に設置した例を示す。可燃性ガ
ス濃度制御装置８は、触媒式の水素／酸素結合器であ
る。水中で生成した水素／酸素は、気相へ移行する前
に、触媒上で結合する。水の循環速度に依存して設置台
数が決まるが、代表的なＢＷＲで２倍の裕度を考慮して
２台以上となる。あるいは、網上の触媒を気液界面付近
に設置してもよい。本実施例によっても、上記実施例と
同様の効果が期待できる。
ッションプール６の水中に設置した例を示す。可燃性ガ
ス濃度制御装置８は、触媒式の水素／酸素結合器であ
る。水中で生成した水素／酸素は、気相へ移行する前
に、触媒上で結合する。水の循環速度に依存して設置台
数が決まるが、代表的なＢＷＲで２倍の裕度を考慮して
２台以上となる。あるいは、網上の触媒を気液界面付近
に設置してもよい。本実施例によっても、上記実施例と
同様の効果が期待できる。
【００２３】
【発明の効果】本発明はウェットウェル３内での水素／
酸素の蓄積を抑制でき、水素燃焼を防止できる。また、
ウェットウェル３内に設置するため、種々の仮想的な事
故に対応できるとともに、格納容器の貫通孔の数を減ら
せ、格納容器の信頼性を向上できる。
酸素の蓄積を抑制でき、水素燃焼を防止できる。また、
ウェットウェル３内に設置するため、種々の仮想的な事
故に対応できるとともに、格納容器の貫通孔の数を減ら
せ、格納容器の信頼性を向上できる。
【図１】沸騰水型原子炉の一実施例の断面図。
【図２】解析モデルの説明図。
【図３】解析結果の説明図。
【図４】沸騰水型原子炉の第二実施例の断面図。
【図５】沸騰水型原子炉の第三実施例の断面図。
１…原子炉格納容器、２…原子炉圧力容器、３…ウェッ
トウェル、４…ドライウェル、５…ベント管、６…サプ
レッションプール、７…真空破壊弁、８…可燃性ガス濃
度制御装置、９…センサ。
トウェル、４…ドライウェル、５…ベント管、６…サプ
レッションプール、７…真空破壊弁、８…可燃性ガス濃
度制御装置、９…センサ。
Claims (4)
- 【請求項１】ドライウェルとサプレッションチェンバよ
り成る沸騰水型原子炉において、格納容器内雰囲気を不
活性化し、前記サプレッションチェンバ内のみに可燃性
ガス／酸素結合器を設置することを特徴とする可燃性ガ
ス濃度制御装置。 - 【請求項２】請求項１において、前記可燃性ガス／酸素
結合器としてイグナイタ、または、触媒式水素／酸素結
合器を用いる可燃性ガス濃度制御装置。 - 【請求項３】請求項２において、前記イグナイタは前記
サプレッションチェンバ内の気相部に設置し、気相部ガ
ス温度、または、湿度をモニタして自動的に作動する可
燃性ガス濃度制御装置。 - 【請求項４】請求項２において、前記触媒式水素／酸素
結合器を前記サプレッションチェンバ内の気相部、また
は、前記サプレッションチェンバのプール水中に設置す
る可燃性ガス濃度制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7163312A JPH0915385A (ja) | 1995-06-29 | 1995-06-29 | 可燃性ガス濃度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7163312A JPH0915385A (ja) | 1995-06-29 | 1995-06-29 | 可燃性ガス濃度制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0915385A true JPH0915385A (ja) | 1997-01-17 |
Family
ID=15771447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7163312A Pending JPH0915385A (ja) | 1995-06-29 | 1995-06-29 | 可燃性ガス濃度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0915385A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20220086152A (ko) * | 2020-12-16 | 2022-06-23 | 한국수력원자력 주식회사 | 3차원 전산해석코드를 활용하여 중대사고 시 격납건물 내 국소 수소농도를 판단하는 방법 |
-
1995
- 1995-06-29 JP JP7163312A patent/JPH0915385A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20220086152A (ko) * | 2020-12-16 | 2022-06-23 | 한국수력원자력 주식회사 | 3차원 전산해석코드를 활용하여 중대사고 시 격납건물 내 국소 수소농도를 판단하는 방법 |
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