JPH0880580A - 定着用ベルト - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 十分な熱伝導性を有すると共に、定着ベルト
の端面からの割れやベルト全体のつぶれの発生を抑制す
るのに十分な剛性と可撓性を備えた定着用ベルトを提供
すること。 【解決手段】 耐熱性樹脂に電気絶縁性の無機フィラー
を配合した耐熱性樹脂組成物から成る内層と、フッソ樹
脂から成る外層とを有する定着用ベルトにおいて、耐熱
性樹脂が、特定のポリイミドブレンド物またはポリイミ
ド共重合体から選ばれる少なくとも一種のポリイミド樹
脂であって、ベルトの引張弾性率（２３℃）が７００ｋ
ｇ／ｍｍ²以上で、かつ、引裂強度（２３℃）が１５ｋ
ｇ／ｍｍ以上であることを特徴とする定着用ベルト。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、定着用ベルトに関
し、さらに詳しくは、電子写真複写機、ファクシミリ、
レーザービームプリンター等において用いられ、記録紙
等の被転写物に転写された画像を定着する定着部に用い
られる定着用ベルトに関する。

【０００２】

【従来の技術】電子写真のプロセスは、一般に、感光体
上に像露光を行って静電潜像を形成する工程、静電潜像
に着色荷電粒子（トナー）を付着させて現像する工程、
このトナー像を支持体（被転写物：記録紙などのシート
状転写材や記録材）上に転写する工程、及び未定着のト
ナー像を加熱等の方法で支持体上に定着する工程を含ん
でいる。定着方式には、熱ローラ定着、ヒータの輻射熱
を利用するオーブン方式による定着、圧力定着など各種
の方式がある。これらの中でも、近年、よく用いられる
定着方式は、内部に電熱ヒータ等の加熱源を有し、外表
面上を離型性の良いゴムまたは樹脂で被覆した一対のロ
ーラを圧接させ、そのローラ間にトナー像を形成した記
録紙を通過させ、該トナーを記録紙上に加熱溶融させて
定着させる熱ローラ定着方式である。図１に、熱ローラ
定着方式の具体例を示す。図１に示す定着方式では、ヒ
ータ２を内蔵するヒートローラと、ゴムローラ５との間
にトナー８像が形成された記録紙４を通過させる。

【０００３】図１に示す定着方式では、装置の運転開始
時にヒートローラ１を所定の温度まで加熱する時間が必
要であるため、電源投入から運転可能となるまでの間
に、比較的長い待ち時間が発生する。また、ヒータ２に
より、ヒートローラ１全体を加熱するため、消費電力も
大きい。これに対して、最近、図２に示すようなフィル
ム状のエンドレスベルト６を介して、ヒータ７により記
録紙上のトナーを直接的に加熱溶融させる定着方式が採
用されてきている。即ち、ヒータ７とゴムローラ１０と
を、エンドレスベルト６を介して対向させ、その間に未
定着のトナー８像を形成した記録紙９を通過させる。ヒ
ータ７は、固定され、エンドレスベルトが回転する。こ
の定着方式では、薄いフィルム状のエンドレスベルト６
を介して、ヒータ７により記録紙上のトナー８を直接的
に加熱するため、加熱部が短時間で所定の温度に達し、
電源投入時の待ち時間がほぼゼロとなる。さらに、この
定着方式では、必要部分のみを加熱するため、消費電力
も少ない。

【０００４】このような定着方式に用いられるエンドレ
スベルト（定着用ベルト）には、耐熱性、弾性率、強
度、ベルト内面の絶縁性、ベルト外面の離型性等に優れ
ていることが要求される。従来、これらの要求性能を考
慮し、定着用ベルトとして、ポリイミド製のエンドレス
ベルトの外面に、フッ素樹脂のコート層を施したものが
用いられている。ところで、図２に示す定着方式では、
ヒータ７の熱効率の観点から、定着用ベルトの熱伝導性
の高いことが望ましいが、ポリイミド製ベルトは、熱伝
導性が不十分であり、定着速度の高速化に十分に対応す
ることが困難である。ポリイミド製ベルトの熱伝導性を
改善するために、ベルト厚を薄くすると、ベルトの剛性
が低下するため、定着時の回転によりベルトにしわやつ
ぶれが発生し易くなる。

【０００５】一方、電気絶縁性の無機フィラーは、ポリ
イミドに比べて高熱伝導率を有するため、これを配合し
たポリイミド樹脂組成物を用いて定着用ベルトを作製す
ることが提案されている（特開平３−２５４７８号）。
ところが、無機フィラーを含有するポリイミド製ベルト
は、ポリイミド単体から成るベルトに比べて、可撓性が
著しく低下する。定着用ベルトは、定着時、ヒータと接
する部分で変形を繰り返すと共に、ベルト端部は押え治
具と接触しながら回転するため、ベルト材には十分な可
撓性が必要である。定着用ベルトの可撓性が不十分であ
ると、端面から割れが生じたり、ベルト全体がつぶれた
りする。ポリイミド製ベルトの熱伝導性と可撓性を両立
させるために、ポリイミド単体から成る層と、無機フィ
ラーを配合したポリイミド層の２層から成るベルトが提
案されている（特開昭６２−３９８０号）。しかし、こ
のような構成の定着用ベルトは、ベルトの厚み方向の熱
伝導性が十分ではなく、また、工程数が増えるために高
コストとなるという問題があった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、十分
な熱伝導性を有すると共に、定着ベルトの端面からの割
れやベルト全体のつぶれの発生を抑制するのに十分な剛
性と可撓性を備えた定着用ベルトを提供することにあ
る。本発明者は、前記従来技術の有する問題点を解決す
るために、鋭意検討した結果、耐熱性樹脂に電気絶縁性
の無機フィラーを配合した耐熱性樹脂組成物から成る内
層と、フッソ樹脂から成る外層とを有する定着用ベルト
において、耐熱性樹脂として、分子中に、剛性に優れた
ポリイミドの繰返し単位と、可撓性に優れたポリイミド
の繰返し単位を有する特定のポリイミド共重合体を用
い、その機械的特性を調整することにより、さらに詳し
くは、該ポリイミド共重合体中の各共重合成分の共重合
割合と無機フィラーの配合量とを特定の範囲内になるよ
うに調整することにより、熱伝導性、剛性、及び可撓性
に優れた定着用ベルトの得られることを見いだした。

【０００７】また、耐熱性樹脂として、剛性に優れたポ
リイミドと可撓性に優れたポリイミドとのブレンド物を
用い、その機械的特性を調整することにより、さらに詳
しくは、各ポリイミドのブレンド比と無機フィラーの配
合量とを特定の範囲内になるように調整することによ
り、熱伝導性、剛性、及び可撓性に優れた定着用ベルト
の得られることを見いだした。本発明は、これらの知見
に基づいて完成するに至ったものである。

【０００８】

【課題を解決するための手段】かくして、本発明によれ
ば、耐熱性樹脂に電気絶縁性の無機フィラーを配合した
耐熱性樹脂組成物から成る内層と、フッソ樹脂から成る
外層とを有する定着用ベルトにおいて、耐熱性樹脂が、
（１）下式（Ａ）で表される繰り返し単位を有するポリ
イミドと、下式（Ｂ）で表される繰り返し単位を有する
ポリイミドとのブレンド物、及び（２）下式（Ａ）で表
される繰り返し単位を有するポリイミドと、下式（Ｃ）
で表される繰り返し単位を有するポリイミドとのブレン
ド物からなる群より選ばれる少なくとも一種のポリイミ
ド樹脂であって、ベルトの引張弾性率（２３℃）が７０
０ｋｇ／ｍｍ²以上で、かつ、引裂強度（２３℃）が１
５ｋｇ／ｍｍ以上であることを特徴とする定着用ベルト
が提供される。

【０００９】

【化９】

【００１０】

【化１０】

【００１１】

【化１１】

【００１２】また、本発明によれば、耐熱性樹脂に電気
絶縁性の無機フィラーを配合した耐熱性樹脂組成物から
成る内層と、フッソ樹脂から成る外層とを有する定着用
ベルトにおいて、耐熱性樹脂が、（１）下式（Ｄ）で表
される繰り返し単位と、下式（Ｅ）で表される繰り返し
単位とを有するポリイミド共重合体、（２）下式（Ｆ）
で表される繰り返し単位と、下式（Ｅ）で表される繰り
返し単位とを有するポリイミド共重合体、及び（３）下
式（Ｇ）で表される繰り返し単位と、下式（Ｈ）で表さ
れる繰り返し単位とを有するポリイミド共重合体、から
なる群より選ばれる少なくとも一種のポリイミド樹脂で
あって、ベルトの引張弾性率（２３℃）が７００ｋｇ／
ｍｍ²以上で、かつ、引裂強度（２３℃）が１５ｋｇ／
ｍｍ以上であることを特徴とする定着用ベルトが提供さ
れる。

【００１３】

【化１２】 （ｍは、繰り返し単位の数である。）

【００１４】

【化１３】 （ｎは、繰り返し単位の数である。）

【００１５】

【化１４】 （ｍは、繰り返し単位の数である。）

【００１６】

【化１５】 （ｍは、繰り返し単位の数である。）

【００１７】

【化１６】 （ｎは、繰り返し単位の数である。）

【００１８】また、本発明によれば、下記１〜６の好ま
しい実施態様が提供される。 １． ポリイミド樹脂が、式（Ａ）で表される繰り返し
単位を有するポリイミドａ重量部と、式（Ｂ）で表され
る繰り返し単位を有するポリイミドｂ重量部とのブレン
ド物であって、ｘ軸を該ブレンド物中のポリイミド
（Ｂ）のブレンド比ｂ／（ａ＋ｂ）（重量比）とし、ｙ
軸を耐熱性樹脂組成物中の無機フィラーの配合量（容量
％）としてグラフを作成した場合、該ブレンド比ｘと無
機フィラーの配合量ｙとの関係が、下記６本の直線で囲
まれた領域を満足することを特徴とする前記の定着用ベ
ルト。 ｙ＝７５ｘ＋３１．２５ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝５３．８ｘ−８．４５ ｘ＝０．９ ｙ＝５０

【００１９】２． ポリイミド樹脂が、式（Ａ）で表さ
れる繰り返し単位を有するポリイミドａ重量部と、式
（Ｃ）で表される繰り返し単位を有するポリイミドｂ重
量部とのブレンド物であって、ｘ軸を該ブレンド物中の
ポリイミド（Ｃ）のブレンド比ｂ／（ａ＋ｂ）（重量
比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中の無機フィラーの
配合量（容量％）としてグラフを作成した場合、該ブレ
ンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関係が、下記６
本の直線で囲まれた領域を満足することを特徴とする前
記の定着用ベルト。 ｙ＝７５ｘ＋３１．２５ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝５３．８ｘ−８．４５ ｘ＝０．９ ｙ＝５０

【００２０】３． ポリイミド樹脂が、式（Ｄ）で表さ
れる繰り返し単位と、式（Ｅ）で表される繰り返し単位
とを有するポリイミド共重合体であって、ｘ軸を該ポリ
イミド共重合体中の繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｎ／
（ｍ＋ｎ）（モル比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中
の無機フィラーの配合量（容量％）としてグラフを作成
した場合、該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの
関係が、下記６本の直線で囲まれた領域を満足すること
を特徴とする前記の定着用ベルト。 ｘ＝８５．７ｘ＋１５．７ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｘ＝４５．５ｘ−１０．９ ｘ＝０．９ ｙ＝５０

【００２１】４． ポリイミド樹脂が、式（Ｆ）で表さ
れる繰り返し単位と、式（Ｅ）で表される繰り返し単位
とを有するポリイミド共重合体であって、ｘ軸を該ポリ
イミド共重合体中の繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｎ／
（ｍ＋ｎ）（モル比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中
の無機フィラーの配合量（容量％）としてグラフを作成
した場合、該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの
関係が、下記６本の直線で囲まれた領域を満足すること
を特徴とする前記の定着用ベルト。 ｙ＝７２．７ｘ＋６．４ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝５０ｘ−２０ ｘ＝０．９ ｙ＝５０

【００２２】５． ポリイミド樹脂が、式（Ｇ）で表さ
れる繰り返し単位と、式（Ｈ）で表される繰り返し単位
とを有するポリイミド共重合体であって、ｘ軸を該ポリ
イミド共重合体中の繰り返し単位（Ｈ）の共重合比ｎ／
（ｍ＋ｎ）（モル比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中
の無機フィラーの配合量（容量％）としてグラフを作成
した場合、該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの
関係が、下記６本の直線で囲まれた領域を満足すること
を特徴とする前記の定着用ベルト。 ｙ＝８０ｘ＋６ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝４１．７ｘ−３．４ ｘ＝０．８ ｙ＝５０ ６． 電気絶縁性の無機フィラーが、窒化ホウ素及びア
ルミナからなる群より選ばれる少なくとも一種である前
記の定着用ベルト。

【００２３】

【発明の実施の形態】以下、本発明について詳述する。定着用ベルトの層構成 本発明の定着用ベルトは、図３にその断面図を示すよう
に、電気絶縁性の無機フィラーを含有するポリイミド樹
脂組成物から成る内層１１と、フッ素樹脂から成る外層
１３との少なくとも２層から構成され、内層と外層との
間には、図４に示すように、接着層１２を設けてもよ
い。外層のフッ素樹脂層は、帯電によるオフセットを防
止するために、導電性フィラーを含有させることが好ま
しい。同様に、中間層の接着層１２にも、導電性フィラ
ーを含有させることができる。外層のフッ素樹脂から成
る層は、ベルトに離型性を付与し、記録紙などの支持体
上のトナーがベルト側に付着しないようにするために設
けられる。さらに、外層を形成するフッ素樹脂に導電性
フィラーを含有せしめると、外層に導電性を付与して、
帯電によるオフセットを防止することができる。

【００２４】外 層 フッ素樹脂としては、定着用ベルトを２００℃前後の高
温でも連続使用が可能とするために、特に耐熱性に優れ
たものが好ましく、具体例としては、例えば、四弗化エ
チレン樹脂（ＰＴＦＥ）、四弗化エチレン−パーフルオ
ロアルコキシエチレン共重合体（ＰＦＡ）、四弗化エチ
レン−六弗化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）等が挙げら
れる。導電性フィラーとしては、特に限定されないが、
ケッチェンブラック等の導電性カーボンブラックやアル
ミニウム等の金属粉を挙げることができる。導電性フィ
ラーの平均粒径は、安定した均一な導電性を得るため
に、０．５μｍ以下であることが好ましい、導電性フィ
ラーの配合割合は、通常、０．１〜５重量％程度であ
る。導電性フィラーの配合量を多くすると、外層の導電
性のレベルが高くなりすぎて、トナーの電荷が外層に流
れ、記録紙とトナーとの間の吸引力が失われるおそれが
ある。外層の厚みは、通常、１〜３０μｍ、好ましくは
５〜１５μｍ程度である。

【００２５】接着層 本発明の定着用ベルトには、外層と内層との間の接着性
を向上させるために、中間層として接着層を設けること
ができる。接着層は、外層のフッ素樹脂と内層のポリイ
ミドの両方に接着性を有する樹脂から構成されるが、該
樹脂に導電性フィラーを含有せしめることが好ましい。
接着層を構成する樹脂としては、特に限定されないが、
例えば、フッ素樹脂とポリアミドイミドとの混合物、フ
ッ素樹脂とポリエーテルスルホンとの混合物などが好ま
しい。接着層に導電性フィラーを含有せしめると、定着
用ベルト内面の摩擦帯電に対するシールド効果と外面の
帯電防止効果を高めて、オフセットを効果的に防止する
ことができる。接着層の導電性フィラーとしては、外層
に使用するのと同じものが使用できる。導電性フィラー
の配合割合は、通常、０．５〜１０重量％、好ましくは
１〜５重量％程度である。接着層の厚みは、通常、０．
１〜２０μｍ、好ましくは１〜１０μｍ程度である。

【００２６】内 層 本発明において、内層に使用するポリイミド樹脂は、 分子中に、前記の式（Ａ）で表される繰り返し単位を
有するポリイミドと、式（Ｂ）で表される繰り返し単位
を有するポリイミドとのブレンド物、 分子中に、前記の式（Ａ）で表される繰り返し単位を
有するポリイミドと、式（Ｃ）で表される繰り返し単位
を有するポリイミドとのブレンド物、 分子中に、前記の式（Ｄ）で表される繰り返し単位
と、式（Ｅ）で表される繰り返し単位とを有するポリイ
ミド共重合体、 分子中に、前記の式（Ｆ）で表される繰り返し単位
と、式（Ｅ）で表される繰り返し単位とを有するポリイ
ミド共重合体、及び 分子中に、前記の式（Ｇ）で表される繰り返し単位
と、式（Ｈ）で表される繰り返し単位とを有するポリイ
ミド共重合体 である。本発明では、これらのポリイミド樹脂に電気絶
縁性の無機フィラーを含有せしめた耐熱性樹脂組成物に
より内層を形成し、それによって、ベルトの絶縁性を確
保しつつ、熱伝導性及び剛性を向上せしめる。

【００２７】前記したとおり、一般に、ポリイミド樹脂
に電気絶縁性の無機フィラーを配合すると、ポリイミド
製ベルトの熱伝導性は向上するものの、該無機フィラー
の配合量の増加に従って、ベルトの可撓性が低下する。
本発明では、可撓性に優れたポリイミド成分と剛性に優
れたポリイミド成分とを共重合させるか、あるいはブレ
ンドすることにより、無機フィラーの配合に起因する可
撓性の低下を防ぐ。ポリイミド共重合体またはポリイミ
ドブレンド物中の可撓性に優れたポリイミド成分の量比
が増加するにつれて、可撓性は増加し、逆に、剛性は低
下する。本発明者は、熱伝導性、剛性、及び可撓性のい
ずれをも満足する定着用ベルトを得るには、前記ポリイ
ミド共重合体における共重合比と無機フィラーの配合量
との間、あるいはポリイミドブレンド物におけるブレン
ド比と無機フィラーの配合量との間に、前記したような
特定の選択された関係を設定することが好ましいことを
見いだした。

【００２８】ポリイミドは、通常、酸無水物とジアミン
とを反応させることにより得られるが、各種酸無水物と
ジアミンとの組み合わせのなかで、剛性に優れたもの
と、可撓性に優れたものとを選択して、共重合させる
か、あるいは得られた各ポリイミドをブレンドすること
により、可撓性と剛性のバランスが良好なポリイミド共
重合体またはブレンド物を得ることができる。本発明者
は、剛性を有するポリイミドの繰り返し単位としては、
前記（Ａ）、（Ｄ）、（Ｆ）、及び（Ｇ）が好ましいこ
とを見いだした。ポリイミドの繰り返し単位（Ａ）

【００２９】

【化１７】 及びポリイミド共重合体中の繰り返し単位（Ｄ）

【００３０】

【化１８】 を形成するには、モノマーとして、３，３′，４，４′
−ジフェニルテトラカルボン酸二無水物とｐ−フェニレ
ンジアミンを用いればよい。ポリイミド共重合体中の繰
り返し単位（Ｆ）

【００３１】

【化１９】 を形成するには、モノマーとして、３，３′，４，４′
−ジフェニルテトラカルボン酸二無水物と４，４′−ジ
アミノベンズアニリドを用いればよい。ポリイミド共重
合体中の繰り返し単位（Ｇ）

【００３２】

【化２０】 を形成するには、モノマーとして、ピロメリット酸二無
水物と４，４′−ジアミノベンズアニリドを用いればよ
い。また、本発明者は、可撓性を有するポリイミドの繰
り返し単位としては、前記（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｅ）、及
び（Ｈ）が好ましいことを見いだした。ポリイミの繰り
返し単位（Ｂ）

【００３３】

【化２１】 及びポリイミド共重合体中の繰り返し単位（Ｅ）

【００３４】

【化２２】 を形成するには、モノマーとして、３，３′，４，４′
−ジフェニルテトラカルボン酸二無水物と４，４′−ジ
アミノジフェニルエーテルを用いればよい。ポリイミド
の繰り返し単位（Ｃ）

【００３５】

【化２３】 を形成するには、モノマーとして、ピロメリット酸二無
水物と４，４′−ジアミノジフェニルエーテルを用いれ
ばよい。ポリイミド共重合体中の繰り返し単位（Ｈ）

【００３６】

【化２４】 を形成するには、モノマーとして、ピロメリット酸二無
水物と４，４′−ジアミノジフェニルエーテルを用いれ
ばよい。

【００３７】分子中に、前記繰り返し単位（Ｄ）と繰り
返し単位（Ｅ）を有するポリイミド共重合体を得るに
は、酸無水物として３，３′，４，４′−ジフェニルテ
トラカルボン酸二無水物を用い、ジアミンとしてｐ−フ
ェニレンジアミンと４，４′−ジアミノジフェニルエー
テルを併用すればよい。分子中に、前記繰り返し単位
（Ｆ）と繰り返し単位（Ｅ）を有するポリイミド共重合
体を得るには、酸無水物として３，３′，４，４′−ジ
フェニルテトラカルボン酸二無水物を用い、ジアミンと
して４，４′−ジアミノベンズアニリドと４，４′−ジ
アミノジフェニルエーテルを併用すればよい。分子中に
前記繰り返し単位（Ｇ）と繰り返し単位（Ｈ）を有する
ポリイミド共重合体を得るには、酸無水物としてピロメ
リット酸二無水物を用い、ジアミンとして４，４′−ジ
アミノベンズアニリドと４，４′−ジアミノジフェニル
エーテルを併用すればよい。

【００３８】本発明においては、外層のフッソ樹脂を高
温で焼結する必要があるため、ポリイミドの耐熱劣化性
を考慮する必要があるが、前記共重合体及びブレンド物
は、いずれも、耐熱劣化性にも優れている。本発明で
は、内層の熱伝導性を向上させるために、電気絶縁性の
無機フィラーを配合するが、ここで無機フィラーが電気
絶縁性でない場合には、運転時高電圧となるヒータとの
短絡によりベルトを破損するおそれがある。

【００３９】このような電気絶縁性の無機フィラーとし
ては、例えば、シリカ、アルミナ、炭化ケイ素、炭化ホ
ウ素、チタンカーバイト、タングステンカーバイト、窒
化ケイ素、窒化ホウ素（ボロンナイトライド：ＢＮ）、
窒化アルミニウム、マイカ、チタン酸カリウム、チタン
酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化チタン、酸化マグネ
シウム、酸化ジルコニウム、タルク等が挙げられる。こ
れらの中でも、高熱伝導率を有し、かつ、樹脂との反応
性の低いアルミナ、炭化ケイ素、炭化ホウ素、及び窒化
ホウ素が好ましい。これらの無機フィラーは、それぞれ
単独で、あるいは２種以上を組み合わせて使用すること
ができる。

【００４０】無機フィラーを配合したポリイミドフィル
ムからなるベルトは、ベルト内面でヒーターと接触する
ため、無機フィラーは、硬度の低いものの方が好適であ
り、その点で、前記高熱伝導率を有する無機フィラーの
中では、アルミナ及び窒化ホウ素が特に好ましい。ま
た、無機フィラーの形状としては、前記理由により、角
のない球状のものやベルトの長手方向に配向する平板状
のものが好ましく、さらに、平均粒径としては、通常、
０．５〜１５μｍ、好ましくは１〜１０μｍのものが使
用される。

【００４１】本発明の定着用ベルトでは、電気絶縁性の
無機フィラーをポリイミド共重合体またはポリイミドブ
レンド物に配合したものを用いるが、無機フィラーの好
適な配合量（容積％）は、前記ポリイミド共重合体の場
合には、各ポリイミド成分の共重合割合によって、ま
た、ポリイミドブレンド物の場合には、ブレンド比によ
って、それぞれ異なる。定着用ベルト使用時、ベルトの
剛性が不足すると、ベルトのしわやつぶれが発生し、逆
に、可撓性が不足すると、ベルト端面の割れが発生す
る。したがって、例えば、可撓性ポリイミド成分の割合
が大きいポリイミド共重合体またはポリイミドブレンド
物の場合には、無機フィラーを高い割合で配合すると、
定着ベルトの端面からの割れや、ベルト全体のつぶれの
発生を抑制するのに十分な剛性と可撓性のバランスを最
適化することができる。

【００４２】この剛性と可撓性のバランスのとれた特性
について鋭意検討を進めた結果、室温（２３℃）におけ
る引張弾性率が７００ｋｇ／ｍｍ²以上であり、かつ、
室温における引裂強度が１５ｋｇ／ｍｍ以上であること
を見出した。上記特性は、ポリイミド共重合体中の各ポ
リイミド成分の共重合割合と無機フィラーの配合量、及
びポリイミドブレンド物のブレンド比と無機フィラーの
配合量によって変化する。前記の引張弾性率と引裂強度
を満足するためには、無機フィラーの配合量と、ポリイ
ミド共重合体の共重合比またはポリイミドブレンド物の
ブレンド比とが、次のような関係を満足する場合に、好
ましい結果が得られることを見いだした。

【００４３】分子中に、前記の式（Ａ）で表される繰
り返し単位を有するポリイミドと、式（Ｂ）で表される
繰り返し単位を有するポリイミドとのブレンド物の場
合：ブレンド物中のポリイミド（Ａ）の割合をａ重量
部、ポリイミド（Ｂ）の割合をｂ重量部とし、そして、
ｘ軸を該ブレンド物中のポリイミド（Ｂ）のブレンド比
ｂ／（ａ＋ｂ）（重量比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成
物中の無機フィラーの配合量（容量％）としてグラフを
作成した場合、該ブレンド比ｘと無機フィラーの配合量
ｙとの関係が、下記６本の直線で囲まれた領域を満足す
ることが好ましい。 ｙ＝７５ｘ＋３１．２５ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝５３．８ｘ−８．４５ ｘ＝０．９ ｙ＝５０

【００４４】該ブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙ
との関係は、より好ましくは、下記５本の直線で囲まれ
た領域を満足するものである。 ｙ＝６６．７ｘ＋２３．３ ｘ＝０．１ ｙ＝１０ ｙ＝６８．６ｘ−１１．５ ｙ＝４０

【００４５】ポリイミド樹脂組成物を用いて定着ベルト
を作製する際、金型にポリイミド樹脂ワニスを塗布後、
乾燥、硬化するが、熱膨張係数が金型に近いと金型離型
が困難であり、生産性に劣るという問題がある。金型離
型性と、高速定着実現には高熱伝導率が必要なことを考
慮すると、該ブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙと
の関係は、最も好ましくは、下記３本の直線で囲まれた
領域を満足するものである。 ｙ＝６６．７ｘ＋２３．３ ｘ＝０．１ ｙ＝１２６．７ｘ＋８．３ これらの関係は、後記の実施例に示される実験データに
基づくものであり、該ブレンド比ｘと無機フィラーの配
合量ｙとの関係を示すグラフを図５に示す。

【００４６】分子中に、前記の式（Ａ）で表される繰
り返し単位を有するポリイミドと、式（Ｃ）で表される
繰り返し単位を有するポリイミドとのブレンド物の場
合：ブレンド物中のポリイミド（Ａ）の割合をａ重量
部、ポリイミド（Ｃ）の割合をｂ重量部とし、そして、
ｘ軸を該ブレンド物中のポリイミド（Ｃ）のブレンド比
ｂ／（ａ＋ｂ）（重量比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成
物中の無機フィラーの配合量（容量％）としてグラフを
作成した場合、該ブレンド比ｘと無機フィラーの配合量
ｙとの関係が、下記６本の直線で囲まれた領域を満足す
ることが好ましい。 ｙ＝７５ｘ＋３１．２５ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝５３．８ｘ−８．４５ ｘ＝０．９ ｙ＝５０

【００４７】該ブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙ
との関係は、より好ましくは、下記５本の直線で囲まれ
た領域を満足するものである。 ｙ＝６６．７ｘ＋２３．３ ｘ＝０．１ ｙ＝１０ ｙ＝６８．６ｘ−１１．５ ｙ＝４０

【００４８】さらに、前記の金型離型性と熱伝導率の観
点から、該ブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの
関係は、最も好ましくは、下記３本の直線で囲まれた領
域を満足するものである。 ｙ＝６６．７ｘ＋２３．３ ｘ＝０．１ ｙ＝１２６．７ｘ＋８．３ これらの関係は、後記の実施例に示される実験データに
基づくものであり、該ブレンド比ｘと無機フィラーの配
合量ｙとの関係を示すグラフを図６に示す。

【００４９】分子中に、前記の式（Ｄ）で表される繰
り返し単位と、式（Ｅ）で表される繰り返し単位とを有
するポリイミド共重合体の場合：ｘ軸をポリイミド共重
合体中の繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｎ／（ｍ＋ｎ）
（モル比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中の無機フィ
ラーの配合量（容量％）としてグラフを作成した場合、
該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関係が、下
記６本の直線で囲まれた領域を満足することが好まし
い。 ｙ＝８５．７ｘ＋１５．７ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝４５．５ｘ−１０．９ ｘ＝０．９ ｙ＝５０

【００５０】該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙと
の関係は、より好ましくは、下記６本の直線で囲まれた
領域を満足するものである。 ｙ＝６０ｘ＋１５ ｘ＝０．１ ｙ＝１０ ｙ＝５６ｘ−１２ ｘ＝０．７５ ｙ＝４０

【００５１】さらに、前記の金型離型性と熱伝導率の観
点から、該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関
係は、最も好ましくは、下記３本の直線で囲まれた領域
を満足するものである。 ｙ＝６０ｘ＋１５ ｘ＝０．１ ｙ＝９３．３ｘ＋６．７ これらの関係は、後記の実施例に示される実験データに
基づくものであり、該共重合比ｘと無機フィラーの配合
量ｙとの関係を示すグラフを図７に示す。

【００５２】分子中に、前記の式（Ｆ）で表される繰
り返し単位と、式（Ｅ）で表される繰り返し単位とを有
するポリイミド共重合体の場合：ｘ軸をポリイミド共重
合体中の繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｎ／（ｍ＋ｎ）
（モル比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中の無機フィ
ラーの配合量（容量％）としてグラフを作成した場合、
該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関係が、下
記６本の直線で囲まれた領域を満足することが好まし
い。 ｙ＝７２．７ｘ＋６．４ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝５０ｘ−２０ ｘ＝０．９５ ｙ＝５０

【００５３】該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙと
の関係は、より好ましくは、下記４本の直線で囲まれた
領域を満足するものである。 ｙ＝７４ｘ＋２．６ ｙ＝１０ ｙ＝５０ｘ−１５ ｙ＝３０

【００５４】さらに、前記の金型離型性と熱伝導率の観
点から、該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関
係は、最も好ましくは、下記４本の直線で囲まれた領域
を満足するものである。 ｙ＝７３．３ｘ＋２．３ ｘ＝０．２５ ｙ＝５６ｘ＋２ ｙ＝３０ これらの関係は、後記の実施例に示される実験データに
基づくものであり、該共重合比ｘと無機フィラーの配合
量ｙとの関係を示すグラフを図８に示す。

【００５５】分子中に、前記の式（Ｇ）で表される繰
り返し単位と、式（Ｈ）で表される繰り返し単位とを有
するポリイミド共重合体の場合：ｘ軸をポリイミド共重
合体中の繰り返し単位（Ｈ）の共重合比ｎ／（ｍ＋ｎ）
（モル比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中の無機フィ
ラーの配合量（容量％）としてグラフを作成した場合、
該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関係が、下
記６本の直線で囲まれた領域を満足することが好まし
い。 ｙ＝８０ｘ＋６ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝４１．７ｘ−３．４ ｘ＝０．８ ｙ＝５０

【００５６】該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙと
の関係は、より好ましくは、下記４本の直線で囲まれた
領域を満足するものである。 ｙ＝７３．３ｘ＋２．７ ｙ＝１０ ｙ＝４４．４ｘ−１．１ ｙ＝３０

【００５７】さらに、前記の金型離型性と熱伝導率の観
点から、該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関
係は、好ましくは、下記４本の直線で囲まれた領域を満
足するものである。 ｙ＝７３．３ｘ＋２．７ ｙ＝１６ ｙ＝９３．３ｘ−７．３ ｙ＝３０ これらの関係は、後記の実施例に示される実験データに
基づくものであり、該共重合比ｘと無機フィラーの配合
量ｙとの関係を示すグラフを図９に示す。内層の厚み
は、通常、１０〜７０μｍ、好ましくは３０〜６０μｍ
である。

【００５８】

【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて、本発明に
ついてより具体的に説明する。なお、実施例及び比較例
における性能評価のための試験方法は、次のとおりであ
る。 ＜熱伝導率＞京都電子工業（株）製の迅速熱伝導率計Ｋ
ｅｍｔｈｅｒｍ ＱＴＭ−Ｄ３を用いて測定した。 ＜引張弾性率、引裂強度＞ＡＳＴＭ Ｄ８８２−９１及
びＤ１００４−９０に従い、インストロン１１２２引張
試験機により測定した。（測定温度２３℃） ＜耐久時間＞定着用ベルトを定着機に取り付け、Ａ４サ
イズの紙が１分間に１８枚通紙する速度（１０５ｍｍ／
秒）に設定して、ベルトに異状がないかを目視で観察
し、耐久時間を測定した。また、定着性について、目視
で観察した。 ＜金型離型性＞アルミニウム製の金型にポリイミド樹脂
ワニスを塗布、乾燥、硬化後、ポリイミドチューブの金
型からの離型のし易さを相対比較した。 ○：離型が極めて容易、△：離型が容易、×：離型が困
難。 ＜評価＞ベルトの総合評価を行い、引張弾性率が７００
ｋｇ／ｍｍ²以上で、引裂強度が１５ｋｇ／ｍｍ以上の
場合を○、それ以外を×とした。

【００５９】［実施例１］宇部興産製ポリイミドワニス
のＵ−ワニス−Ｓ ３６０ｇに、宇部興産製ポリイミド
ワニスのＵ−ワニス−Ａ ４０ｇを加え、３０分間攪拌
した。この混合ワニスに、平均粒径１．５μｍの窒化ホ
ウ素（ＢＮ）（昭和電工製ＵＨＰ−Ｓ１）を加え、撹拌
機で予備撹拌し、３本ロールミルで配合後、真空脱泡を
行い、電気絶縁性の無機フィラー入りワニスを得た。無
機フィラーの添加量は、ワニス硬化後に１０容量％とな
るよう調整した。Ｕ−ワニス−Ｓは、繰返し単位（Ａ）
を有する剛性ポリイミドを形成するポリイミドワニスで
あり、Ｕ−ワニス−Ａは、繰返し単位（Ｂ）を有する可
撓性ポリイミドを形成するポリイミドワニスである。前
記ポリイミドワニスは、いずれも同じ固形分濃度を有す
る。

【００６０】このワニスを円柱金型上にディッピングに
より、一定厚に付着させた。次いで、１００℃〜２００
℃の段階的加熱により溶媒除去を行った。次に、得られ
たポリイミド層の上に、導電性カーボンブラックを３重
量％配合したプライマー層をディッピングにより形成し
た。プライマー層を形成する樹脂は、ポリアミドイミ
ド、ＰＴＦＥ、ＰＦＡ等の混合物からなるディスパージ
ョン（デュポンジャパンリミテッド製、品番８５５−０
０３）であった。次いで、プライマー層の上に、フッ素
樹脂ディスパージョン（デュポンジャパンリミテッド
製、品番８５５−４０５）に導電性カーボンブラックを
０．７重量％配合したものをディッピングにより付着さ
せて、フッ素樹脂層を形成した。ポリイミド及び弗素樹
脂を焼成した後に、金型を引き抜くことにより、定着用
ベルトを得た。各層の厚みは、内層が５０μｍ、接着層
が５μｍ、外層が１０μｍであった。

【００６１】［実施例２〜１３、及び比較例１〜１６］
各ポリイミドワニスのブレンド比と無機フィラーの配合
量を表１及び表２に示すように変更した以外は、実施例
１と同様にして定着用ベルトを作成した。得られた各定
着用ベルトについて、物性評価を行った結果を一括して
表１及び表２に示す。

【００６２】

【表１】

【００６３】

【表２】 （＊１）Ｕ−ワニス−Ａ：繰り返し単位（Ｂ）を有する
可撓性ポリイミドを与えるポリイミドワニス （＊２）Ｕ−ワニス−Ｓ：繰り返し単位（Ａ）を有する
剛性ポリイミドを与えるポリイミドワニス

【００６４】表１及び表２の結果から明らかなように、
ブレンド物中、繰り返し単位（Ｂ）を有する可撓性ポリ
イミドを与えるポリイミドワニス（Ｕ−ワニス−Ａ）の
ブレンド比が小さい場合（比較例１１、１４、１５）に
は、ベルトの端面割れが発生し、逆に、大きい場合（比
較例５、８、１０、１２、１３、１６）には、ベルトつ
ぶれが発生する。各ベルトの機械特性から、実機装着時
の耐久時間が１０００時間を超えるためには、引張弾性
率が７００ｋｇ／ｍｍ²以上で、引裂強度が１５ｋｇ／
ｍｍ以上であることが必要であることがわかる。これら
の特性を満たすものについて、表１及び表２中の評価欄
に○印を記している。

【００６５】比較例４、６、９のベルトは、耐久時間が
１０００時間超過となっているが、無機フィラーの配合
量が同じであるブレンド物を用いた実施例１〜７のベル
トと比べると、引裂強度が低くなっており、ブレンド物
の使用による効果は、明らかである。すなわち、本発明
のベルトは、熱伝導率と引裂強度のバランスに優れてい
る。無機フィラーを含有しない比較例１〜３のベルト
は、熱伝導率が低く、定着速度の高速化に不適である。

【００６６】表１及び表２中の各実施例及び比較例の結
果を図５に示す。図５中、横軸は、ブレンド物中の可撓
性成分である繰り返し単位（Ｂ）のポリイミドのブレン
ド比ｂ／（ａ＋ｂ）（重量比）であり、縦軸は、窒化ホ
ウ素（ＢＮ）の配合量（容積％）である。また、図５
中、引張弾性率については、７００ｋｇ／ｍｍ²以上で
あれば○印、それ以下の場合は×印をつけ、引裂強度に
ついては、１５ｋｇ／ｍｍ以上であり、かつ、同じＢＮ
配合量であって、非ブレンド物より大きな値を示すもの
は○印として、他は×印をつけてある。◎印は、引張弾
性率及び引裂強度が共に○の場合である。

【００６７】図５から、繰り返し単位（Ｂ）のポリイミ
ドのブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙが共に、Ａ
ＢＣＤＥＦで囲まれる領域内にある場合、好ましくはＧ
ＨＩＪＫで囲まれる領域内にある場合に、十分な熱伝導
性と、剛性、及び可撓性を有するベルトの得られること
がわかる。これらの領域は、前記各関係式で表される６
本または５本の直線で囲まれた領域である。

【００６８】表１及び表２には、金型離型性についても
記載しているが、ブレンド物中、繰り返し単位（Ｂ）を
有する可撓性ポリイミドを与えるポリイミドワニス（Ｕ
−ワニス−Ａ）のブレンド比が大きい場合、ブレンド物
の熱膨張係数が大きくなり、アルミ製金型との熱膨張係
数に接近してくる。このため、比較例２、３、５、７、
８、１０、１２、１３、１６では、金型離型性が悪く、
また、実施例２、４、５、７、９、１０、１２、１３で
は、金型離型性が他の実施例に比べてやや悪くなる。

【００６９】また、定着速度の高速化という観点から
は、チューブの熱伝導率は、高まれば高まるほど有利で
あり、少なくともフィラー未配合の１．２倍以上、好ま
しくは１．５倍以上の熱伝導率が望ましい。これらの点
から、図５において繰り返し単位（Ｂ）のポリイミドの
ブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙが共に、ＧＨＬ
で囲まれる領域内にある場合に、特に優れた熱伝導性
と、剛性、可撓性、及び金型離型性を有するベルトの得
られることがわかる。これらの領域は、前記各関係式で
表される３本の直線で囲まれた領域である。

【００７０】［実施例１４］宇部興産製ポリイミドワニ
スのＵ−ワニス−Ａの代わりにデユポン製ポリイミドワ
ニスのＭＬワニスを用いたこと以外は、実施例１と同様
にして定着用ベルトを作成した。このＭＬワニスは、繰
り返し単位（Ｃ）の可撓性ポリイミドを与えるポリイミ
ドワニスである。

【００７１】［実施例１５〜２６、及び比較例１７〜３
２］各ポリイミドワニスのブレンド比と無機フィラーの
配合量を表３及び表４に示すように変更した以外は、実
施例１４と同様にして定着用ベルトを作成した。得られ
た各定着用ベルトについて、物性評価を行った結果を一
括して表３及び表４に示す。

【００７２】

【表３】

【００７３】

【表４】 （＊２）Ｕ−ワニス−Ｓ：繰り返し単位（Ａ）を有する
剛性ポリイミドを与えるポリイミドワニス （＊３）ＭＬワニス：繰り返し単位（Ｃ）を有する可撓
性ポリイミドを与えるポリイミドワニス

【００７４】表３及び表４中の各実施例及び比較例の結
果を図６に示す。図６中、横軸は、ブレンド物中の可撓
性成分である繰り返し単位（Ｃ）のポリイミドのブレン
ド比ｂ／（ａ＋ｂ）（重量比）であり、縦軸は、窒化ホ
ウ素（ＢＮ）の配合量（容積％）である。また、図６
中、引張弾性率については、７００ｋｇ／ｍｍ²以上で
あれば○印、それ以下の場合は×印をつけ、引裂強度に
ついては、１５ｋｇ／ｍｍ以上であり、かつ、同じＢＮ
配合量であって、非ブレンド物より大きな値を示すもの
は○印として、他は×印をつけてある。◎は、引張弾性
率及び引裂強度が共に○の場合である。

【００７５】図６から、繰り返し単位（Ｃ）のポリイミ
ドのブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙが共に、
Ａ′Ｂ′Ｃ′Ｄ′Ｅ′Ｆ′で囲まれる領域内にある場
合、好ましくはＧ′Ｈ′Ｉ′Ｊ′Ｋ′で囲まれる領域内
にある場合に、十分な熱伝導性と、剛性、及び可撓性を
有するベルトの得られることがわかる。これらの領域
は、前記各関係式で表される６本または５本の直線で囲
まれた領域である。表３及び表４には、金型離型性につ
いても記載しているが、ブレンド物中、繰り返し単位
（Ｃ）を有する可撓性ポリイミドを与えるポリイミドワ
ニス（ＭＬワニス）のブレンド比が大きい場合、ブレン
ド物の熱膨張係数が大きくなり、アルミ製金型との熱膨
張係数に接近してくるため、金型からの離型性が他のも
のに比べて悪くなる。

【００７６】また、定着速度の高速化という観点から
は、チューブの熱伝導率は、高まれば高まるほど有利で
あり、少なくともフィラー未配合の１．２倍以上、好ま
しくは１．５倍以上の熱伝導率が必要とされる。これら
の点から、図６において繰り返し単位（Ｃ）のポリイミ
ドのブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙが共に、
Ｇ′Ｈ′Ｌ′で囲まれる領域内にある場合に特に優れた
熱伝導性と、剛性、可撓性、及び金型離型性を有するベ
ルトの得られることがわかる。これらの領域は、前記各
関係式で表される３本の直線で囲まれた領域である。

【００７７】［実施例２７］３，３′，４，４′−ジフ
ェニルテトラカルボン酸二無水物４０８ｇ、ｐ−フェニ
レンジアミン（ＰＤＡ）１１２．５ｇ、及び４，４′−
ジアミノジフェニルエーテル（ＤＡＤＰＥ）６９．４ｇ
をＮ−メチルピロリドン３０００ｍｌに溶解させ、窒素
気流下２０℃以下で５時間撹拌することによりポリアミ
ド酸（ポリイミド前駆体）溶液を得た。この溶液に、平
均粒径１．５μｍの窒化ホウ素（ＢＮ）（昭和電工製Ｕ
ＨＰ−Ｓ１）を加え、撹拌機で予備撹拌し、３本ロール
ミルで配合後、真空脱泡を行い、電気絶縁性の無機フィ
ラー入りワニスを得た。無機フィラーの添加量は、ワニ
ス硬化後に１０容量％となるよう調整した。ＰＤＡは、
剛性ポリイミドを形成するジアミン成分であり、ＤＡＤ
ＰＥは、可撓性ポリイミドを形成するジアミン成分であ
る。上記ＰＤＡ：ＤＡＤＰＥのモル比は、０．７５：
０．２５であった。

【００７８】このワニスを円柱金型上にディッピングに
より、一定厚に付着させた。次いで、１００℃〜２００
℃の段階的加熱により溶媒除去を行った。次に、得られ
たポリイミド層の上に、導電性カーボンブラックを３重
量％配合したプライマー層をディッピングにより形成し
た。プライマー層を形成する樹脂は、ポリアミドイミ
ド、ＰＴＦＥ、ＰＦＡ等の混合物からなるディスパージ
ョン（デュポンジャパンリミテッド製、品番８５５−０
０３）であった。次いで、プライマー層の上に、フッ素
樹脂ディスパージョン（デュポンジャパンリミテッド
製、品番８５５−４０５）に導電性カーボンブラックを
０．７重量％配合したものをディッピングにより付着さ
せて、フッ素樹脂層を形成した。ポリイミド及び弗素樹
脂を焼成した後に、金型を引き抜くことにより、定着用
ベルトを得た。各層の厚みは、内層が５０μｍ、接着層
が５μｍ、外層が１０μｍであった。

【００７９】［実施例２８〜３９、及び比較例３３〜４
７］原料の仕込みモル比とフィラーの配合量を表５及び
表６に記すように変更した他は実施例２７と同様にして
定着用ベルトを得た。得られた各定着用ベルトについ
て、物性評価を行った結果を一括して表５及び表６に示
す。

【００８０】

【表５】

【００８１】

【表６】 （＊４）ＰＤＡ：ｐ−フェニレンジアミン（剛性ジアミ
ン成分） （＊５）ＤＡＤＰＥ：４，４′−ジアミノジフェニルエ
ーテル（可撓性ジアミン成分）

【００８２】表５及び表６の結果から明らかなように、
ポリイミド共重合体中に、剛性成分のＰＤＡに由来する
繰り返し単位（Ｄ）の共重合比が大きい場合（比較例３
８、４１、４３、４４、４７）には、ベルトの端面割れ
が発生し、逆に、繰り返し単位（Ｅ）の共重合比が大き
い場合（比較例３７、３９、４０、４２、４５）には、
ベルトつぶれが発生する。各ベルトの機械特性から、実
機装着時の耐久時間が１０００時間を超えるためには、
引張弾性率が７００ｋｇ／ｍｍ²以上で、引裂強度が１
５ｋｇ／ｍｍ以上であることが必要であることがわか
る。これらの特性を満たすものについて、表５及び表６
中の評価欄に○印を記している。

【００８３】比較例３６のベルトは、耐久時間が１００
０時間超過となっているが、無機フィラーの配合量が同
じであるポリイミド共重合体を用いた実施例２７及び２
８のベルトと比べると、引裂強度が低くなっており、共
重合体化による効果は、明らかである。すなわち、本発
明のベルトは、熱伝導率と引裂強度のバランスに優れて
いる。無機フィラーを含有しない比較例３３〜３５のベ
ルトは、熱伝導率が低く、定着速度の高速化に不適であ
る。

【００８４】表５及び表６中の各実施例と比較例の結果
を図７に示す。図７中、横軸は、ポリイミド共重合体中
の可撓性成分である繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｎ／
（ｍ＋ｎ）（モル比）であり、縦軸は、窒化ホウ素（Ｂ
Ｎ）の配合量（容積％）である。また、図７中、引張弾
性率については、７００ｋｇ／ｍｍ²以上であれば○
印、それ以下の場合は×印をつけ、引裂強度について
は、１５ｋｇ／ｍｍ以上であり、かつ、同じＢＮ配合量
であって、非共重合体より大きな値を示すものは○印と
して、他は×印をつけてある。◎印は、引張弾性率及び
引裂強度が共に○の場合である。

【００８５】図７から、繰り返し単位（Ｅ）の共重合比
ｘと無機フィラーの配合量ｙとが共に、ＡＢＣＤＥＦで
囲まれる領域内にある場合、好ましくはＧＨＩＪＫＬで
囲まれる領域内にある場合に、十分な熱伝導性と、剛
性、及び可撓性を有するベルトの得られることがわか
る。これらの領域は、前記各関係式で表される６本の直
線で囲まれた領域である。表５及び表６には、金型離型
性についても記載しているが、ポリイミド共重合体中の
繰り返し単位（Ｅ）を有する可撓性成分の共重合比が大
きい場合、共重合体の熱膨張係数が大きくなり、アルミ
製金型との熱膨張係数に接近してくる。このため、比較
例３４、３５、３７、３９、４０、４２、４５、４７で
は、金型離型性が悪く、また、実施例２７、３０、３
１、３３、３４、３６、３７、３８、３９では、金型離
型性が他の実施例に比べてやや悪くなる。

【００８６】また、定着速度の高速化という観点から
は、チューブの熱伝導率は、高まれば高まるほど有利で
あり、少なくともフィラー未配合の１．２倍以上、好ま
しくは１．５倍以上の熱伝導率が望ましい。これらの点
から、図７において繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｘと
無機フィラーの配合量ｙが共に、ＭＨＮで囲まれる領域
内にある場合に、特に優れた熱伝導性と、剛性、可撓
性、及び金型離型性を有するベルトの得られることがわ
かる。これらの領域は、前記各関係式で表される３本の
直線で囲まれた領域である。

【００８７】［実施例４０］ポリイミド原料として３，
３′，４，４′−ジフェニルテトラカルボン酸二無水物
４０８ｇ、４，４′−ジアミノベンズアニリド（ＤＡＢ
ＡＮ）１５７．６ｇ、及び４，４′−ジアミノジフェニ
ルエーテル（ＤＡＤＰＥ）１３８．９ｇを用いる以外
は、実施例２７と同様にして定着用ベルトを得た。ＤＡ
ＢＡＮは、剛性ポリイミドを形成するジアミン成分であ
り、ＤＡＤＰＥは、可撓性ポリイミドを形成するジアミ
ン成分である。上記ＤＡＢＡＮ：ＤＡＤＰＥのモル比
は、０．５０：０．５０であった。

【００８８】［実施例４１〜４９、及び比較例４８〜６
０］原料の仕込みモル比とフィラーの配合量を表７及び
表８に記すように変更した他は実施例４０と同様にして
定着用ベルトを得た。得られた各定着用ベルトについ
て、物性評価を行った結果を一括して表７及び表８に示
す。

【００８９】

【表７】

【００９０】

【表８】 （＊５）ＤＡＤＰＥ：４，４′−ジアミノジフェニルエ
ーテル（可撓性ジアミン成分） （＊６）ＤＡＢＡＮ：４，４′−ジアミノベンズアニリ
ド（剛性ジアミン成分）

【００９１】表７及び表８中の各実施例及び比較例の結
果を図８に示す。図８中、横軸は、ポリイミド共重合体
中の可撓性成分である繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｎ
／（ｍ＋ｎ）（モル比）であり、縦軸は、窒化ホウ素
（ＢＮ）の配合量（容積％）である。また、図８中、引
張弾性率については、７００ｋｇ／ｍｍ²以上であれば
○印、それ以下の場合は×印をつけ、引裂強度について
は、１５ｋｇ／ｍｍ以上であり、かつ、同じＢＮ配合量
であって、非共重合体より大きな値を示すものは○印と
して、他は×印をつけてある。◎印は、引張弾性率及び
引裂強度が共に○の場合である。

【００９２】図８から、繰り返し単位（Ｅ）の共重合比
ｘと無機フィラーの配合量ｙが共に、Ａ′Ｂ′Ｃ′Ｄ′
Ｅ′Ｆ′で囲まれる領域内にある場合、好ましくはＧ′
Ｈ′Ｉ′Ｊ′で囲まれる領域内にある場合に、十分な熱
伝導性と、剛性、及び可撓性を有するベルトの得られる
ことがわかる。これらの領域は、前記各関係式で表され
る６本または４本の直線で囲まれた領域である。表７及
び表８には、金型離型性についても記載しているが、ポ
リイミド共重合体中の繰り返し単位（Ｅ）を有する可撓
性成分の共重合比が大きい場合、共重合体の熱膨張係数
が大きくなり、アルミ製金型との熱膨張係数に接近して
くるため、金型からの離型性が他のものに比べて悪くな
る。

【００９３】また、定着速度の高速化という観点から
は、チューブの熱伝導率は、高まれば高まるほど有利で
あり、少なくともフィラー未配合の１．２倍以上、好ま
しくは１．５倍以上の熱伝導率が望ましい。これらの点
から、図８において繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｘと
無機フィラーの配合量ｙが共に、Ｇ′Ｋ′Ｌ′Ｍ′で囲
まれる領域内にある場合に、特に優れた熱伝導性と、剛
性、可撓性、及び金型離型性を有するベルトの得られる
ことがわかる。これらの領域は、前記各関係式で表され
る４本の直線で囲まれた領域である。

【００９４】［実施例５０］ポリイミト原料として、ピ
ロメリット酸二無水物１５０ｇ、４，４′−ジアミノベ
ンズアニリド（ＤＡＢＡＮ）１１７．２ｇ、及び４，
４′−ジアミノジフェノルエーテル（ＤＡＤＰＥ）３
４．４ｇを用いる以外は、実施例２７と同様に定着ベル
トを得た。ＤＡＢＡＮは、剛性ポリイミドを形成するジ
アミン成分であり、ＤＡＤＰＥは、可撓性ポリイミドを
形成するジアミン成分である。上記ＤＡＢＡＮ：ＤＡＤ
ＰＥのモル比は、０．７５：０．２５であった。

【００９５】［実施例５１〜５９、及び比較例６１〜７
４］原料の仕込みモル比とフィラーの配合量を表９及び
表１０に記すように変更した他は実施例５０と同様にし
て定着用ベルトを得た。得られた各定着用ベルトについ
て、物性評価を行った結果を一括して表９及び表１０に
示す。

【００９６】

【表９】

【００９７】

【表１０】 （＊５）ＤＡＤＰＥ：４，４′−ジアミノジフェニルエ
ーテル（可撓性ジアミン成分） （＊６）ＤＡＢＡＮ：４，４′−ジアミノベンズアニリ
ド（剛性ジアミン成分）

【００９８】表９及び表１０中の各実施例及び比較例の
結果を図９に示す。図９中、横軸は、ポリイミド共重合
体中の可撓性成分である繰り返し単位（Ｈ）の共重合比
ｎ／（ｍ＋ｎ）（モル比）であり、縦軸は、窒化ホウ素
（ＢＮ）の配合量（容積％）である。また、図９中、引
張弾性率については、７００ｋｇ／ｍｍ²以上であれば
○印、それ以下の場合は×印をつけ、引裂強度について
は、１５ｋｇ／ｍｍ以上であり、かつ、同じＢＮ配合量
であって、非共重合体より大きな値を示すものは○印と
して、他は×印をつけてある。◎印は、引張弾性率及び
引裂強度が共に○の場合である。

【００９９】図９から、繰り返し単位（Ｈ）の共重合比
ｘと無機フィラーの配合量ｙとが共に、ＡＢＣＤＥＦで
囲まれる領域内にある場合、好ましくはＧＨＩＪで囲ま
れる領域内にある場合に、十分な熱伝導性と、剛性、及
び可撓性を有するベルトの得られることがわかる。これ
らの領域は、前記各関係式で表される６本または４本の
直線で囲まれた領域である。表９及び表１０には、金型
離型性についても記載しているが、ポリイミド共重合体
中の繰り返し単位（Ｈ）を有する可撓性成分の共重合比
が大きい場合、共重合体の熱膨張係数が大きくなり、ア
ルミ製金型との熱膨張係数に接近してくるため、金型か
らの離型性が他のものに比べて悪くなる。

【０１００】また、定着速度の高速化という観点から
は、チューブの熱伝導率は、高まれば高まるほど有利で
あり、少なくともフィラー未配合の１．２倍以上、好ま
しくは１．５倍以上の熱伝導率が望ましい。これらの点
から、図９において繰り返し単位（Ｈ）の共重合比ｘと
無機フィラーの配合量ｙが共に、ＧＫＬＭで囲まれる領
域内にある場合に特に優れた熱伝導性と、剛性、可撓性
及び金型離型性を有するベルトの得られることがわか
る。これらの領域は、前記各関係式で表される４本の直
線で囲まれた領域である。

【０１０１】［実施例６０］窒化ホウ素の代わりに、平
均粒径３．０μｍのアルミナ（昭和電工製ＡＬ４５−
Ｈ）を用いたこと以外は、実施例１４と同様にして、宇
部興産製ポリイミドワニスのＵ−ワニス−Ｓとデユポン
製ポリイミドワニスのＭＬワニスを用いて、定着用ベル
トを作成した。このＭＬワニスは、繰り返し単位（Ｃ）
の可撓性ポリイミドを与えるポリイミドワニスである。

【０１０２】［実施例６１〜７２、及び比較例７５〜９
０］各ポリイミドワニスのブレンド比と無機フィラーの
配合量を表１１及び表１２に示すように変更したこと以
外は、実施例６０と同様にして定着用ベルトを作成し
た。得られた各定着用ベルトについて、物性評価を行っ
た結果を一括して表１１及び表１２に示す。

【０１０３】

【表１１】

【０１０４】

【表１２】 （＊２）Ｕ−ワニス−Ｓ：繰り返し単位（Ａ）を有する
剛性ポリイミドを与えるポリイミドワニス （＊３）ＭＬワニス：繰り返し単位（Ｃ）を有する可撓
性ポリイミドを与えるポリイミドワニス

【０１０５】表１１及び表１２中の各実施例及び比較例
の結果を図１０に示す。図１０中、横軸は、ブレンド物
中の可撓性成分である繰り返し単位（Ｃ）のポリイミド
のブレンド比ｂ／（ａ＋ｂ）（重量比）であり、縦軸
は、アルミナの配合量（容積％）である。また、図１０
中、引張弾性率については、７００ｋｇ／ｍｍ²以上で
あれば○印、それ以下の場合は×印をつけ、引裂強度に
ついては、１５ｋｇ／ｍｍ以上であり、かつ、同じアル
ミナ配合量であって、非ブレンド物より大きな値を示す
ものは○印として、他は×印をつけてある。◎印は、引
張弾性率及び引裂強度が共に○の場合である。

【０１０６】図１０から、繰り返し単位（Ｃ）のポリイ
ミドのブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙが共に、
Ａ′Ｂ′Ｃ′Ｄ′Ｅ′Ｆ′で囲まれる領域内にある場
合、好ましくはＧ′Ｈ′Ｉ′Ｊ′Ｋ′で囲まれる領域内
にある場合に、十分な熱伝導性と、剛性、及び可撓性を
有するベルトの得られることがわかる。これらの領域
は、前記各関係式で表される６本または５本の直線で囲
まれた領域である。表１１及び表１２には、金型離型性
についても記載しているが、ブレンド物中の繰り返し単
位（Ｃ）を有する可撓性ポリイミドワニス（ＭＬワニ
ス）のブレンド比が大きい場合には、ブレンド物の熱膨
張係数が大きくなり、アルミ製金型との熱膨張係数に接
近してくるため、金型からの離型性が他のものに比べて
悪くなる。

【０１０７】また、定着速度の高速化という観点から
は、チューブの熱伝導率は、高まれば高まるほど有利で
あり、少なくともフィラー未配合の１．２倍以上、好ま
しくは１．５倍以上の熱伝導率が望ましい。これらの点
から、図１０において繰り返し単位（Ｃ）のポリイミド
のブレンド比ｘと無機フィラーの配合量ｙが共に、Ｇ′
Ｈ′Ｌ′で囲まれる領域内にある場合に、特に優れた熱
伝導性と、剛性、可撓性、及び金型離型性を有するベル
トの得られることがわかる。これらの領域は、前記各関
係式で表される３本の直線で囲まれた領域である。

【０１０８】

【発明の効果】本発明によれば、剛性に優れたポリイミ
ド成分と可撓性に優れたポリイミド成分を含むポリイミ
ド共重合体またはポリイミドブレンド物に、電気絶縁性
の無機フィラーを配合したものを内層とし、フッソ樹脂
から成る外層とを組み合わせることにより、十分な熱伝
導性と剛性、可撓性を有する定着ベルトを提供すること
ができる。本発明の定着用ベルトを用いると、ファクシ
ミリ、プリンター等の定着速度を高速化することが可能
である。

【図面の簡単な説明】

【図１】ヒートローラを用いた従来の定着方式を示す説
明図である。

【図２】エンドレスベルトを用いた定着方式を示す説明
図である。

【図３】本発明の一実施例の定着用ベルトの断面図であ
る。

【図４】本発明の他の実施例の定着用ベルトの断面図で
ある。

【図５】ポリイミドブレンド物中の繰り返し単位（Ｂ）
を有するポリイミドのブレンドの比ｂ／（ａ＋ｂ）（重
量比）と無機フィラー（窒化ホウ素：ＢＮ）の配合量
（容積％）との関係を示すグラフである。

【図６】ポリイミドブレンド物中の繰り返し単位（Ｃ）
を有するポリイミドのブレンド比ｂ／（ａ＋ｂ）（重量
比）と無機フィラー（窒化ホウ素：ＢＮ）の配合量（容
積％）との関係を示すグラフである。

【図７】ポリイミド共重合体中の繰り返し単位（Ｅ）の
共重合比ｎ／（ｍ＋ｎ）（モル比）と無機フィラー（窒
化ホウ素：ＢＮ）の配合量（容積％）との関係を示すグ
ラフである。

【図８】ポリイミド共重合体中の繰り返し単位（Ｅ）の
共重合比ｎ／（ｍ＋ｎ）（モル比）と無機フィラー（窒
化ホウ素：ＢＮ）の配合量（容積％）との関係を示すグ
ラフである。

【図９】ポリイミド共重合体中の繰り返し単位（Ｈ）の
共重合比ｎ／（ｍ＋ｎ）（モル比）と無機フィラー（窒
化ホウ素：ＢＮ）の配合量（容積％）との関係を示すグ
ラフである。

【図１０】ポリイミドブレンド物中の繰り返し単位
（Ｃ）を有するポリイミドのブレンド比ｂ／（ａ＋ｂ）
（重量比）と無機フィラー（アルミナ）の配合量（容積
％）との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１ ヒートローラ ２ ヒータ ３ トナー ４ 記録紙 ５ ゴムローラ ６ エンドレスベルト ７ ヒータ ８ トナー ９ 記録紙 １０ ゴムローラ １１ 無機フィラーを含有したポリイミド層 １２ 接着層 １３ フッ素樹脂層

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 27/12 ＬＦＧ 79/08 ＬＲＣ Ｇ０３Ｇ 15/20 １０１ // Ｂ２９Ｋ 27:12 77:00 503:04

Claims (13)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 耐熱性樹脂に電気絶縁性の無機フィラー
   を配合した耐熱性樹脂組成物から成る内層と、フッソ樹
   脂から成る外層とを有する定着用ベルトにおいて、耐熱
   性樹脂が、（１）下式（Ａ）で表される繰り返し単位を
   有するポリイミドと、下式（Ｂ）で表される繰り返し単
   位を有するポリイミドとのブレンド物、及び（２）下式
   （Ａ）で表される繰り返し単位を有するポリイミドと、
   下式（Ｃ）で表される繰り返し単位を有するポリイミド
   とのブレンド物からなる群より選ばれる少なくとも一種
   のポリイミド樹脂であって、ベルトの引張弾性率（２３
   ℃）が７００ｋｇ／ｍｍ²以上で、かつ、引裂強度（２
   ３℃）が１５Ｋｇ／ｍｍ以上であることを特徴とする定
   着用ベルト。 【化１】 【化２】 【化３】
2. 【請求項２】 耐熱性樹脂に電気絶縁性の無機フィラー
   を配合した耐熱性樹脂組成物から成る内層と、フッソ樹
   脂から成る外層とを有する定着用ベルトにおいて、耐熱
   性樹脂が、（１）下式（Ｄ）で表される繰り返し単位
   と、下式（Ｅ）で表される繰り返し単位とを有するポリ
   イミド共重合体、（２）下式（Ｆ）で表される繰り返し
   単位と、下式（Ｅ）で表される繰り返し単位とを有する
   ポリイミド共重合体、及び（３）下式（Ｇ）で表される
   繰り返し単位と、下式（Ｈ）で表される繰り返し単位と
   を有するポリイミド共重合体、からなる群より選ばれる
   少なくとも一種のポリイミド樹脂であって、ベルトの引
   張弾性率（２３℃）が７００ｋｇ／ｍｍ²以上で、か
   つ、引裂強度（２３℃）が１５ｋｇ／ｍｍ以上であるこ
   とを特徴とする定着用ベルト。 【化４】 （ｍは、繰り返し単位の数である。） 【化５】 （ｎは、繰り返し単位の数である。） 【化６】 （ｍは、繰り返し単位の数である。） 【化７】 （ｍは、繰り返し単位の数である。） 【化８】 （ｎは、繰り返し単位の数である。）
3. 【請求項３】 ポリイミド樹脂が、式（Ａ）で表される
   繰り返し単位を有するポリイミドａ重量部と、式（Ｂ）
   で表される繰り返し単位を有するポリイミドｂ重量部と
   のブレンド物であって、ｘ軸を該ブレンド物中のポリイ
   ミド（Ｂ）のブレンド比ｂ／（ａ＋ｂ）（重量比）と
   し、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中の無機フィラーの配合量
   （容量％）としてグラフを作成した場合、該ブレンド比
   ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関係が、下記６本の直
   線で囲まれた領域を満足することを特徴とする請求項１
   記載の定着用ベルト。 ｙ＝７５ｘ＋３１．２５ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝５３．８ｘ−８．４５ ｘ＝０．９ ｙ＝５０
4. 【請求項４】 前記ブレンド比ｘと無機フィラーの配合
   量ｙとの関係が、下記３本の直線で囲まれた領域を満足
   することを特徴とする請求項３記載の定着用ベルト。 ｙ＝６６．７ｘ＋２３．３ ｘ＝０．１ ｙ＝１２６．７ｘ＋８．３
5. 【請求項５】 ポリイミド樹脂が、式（Ａ）で表される
   繰り返し単位を有するポリイミドａ重量部と、式（Ｃ）
   で表される繰り返し単位を有するポリイミドｂ重量部と
   のブレンド物であって、ｘ軸を該ブレンド物中のポリイ
   ミド（Ｃ）のブレンド比ｂ／（ａ＋ｂ）（重量比）と
   し、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中の無機フィラーの配合量
   （容量％）としてグラフを作成した場合、該ブレンド比
   ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関係が、下記６本の直
   線で囲まれた領域を満足することを特徴とする請求項１
   記載の定着用ベルト。 ｙ＝７５ｘ＋３１．２５ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝５３．８ｘ−８．４５ ｘ＝０．９ ｙ＝５０
6. 【請求項６】 前記ブレンド比ｘと無機フィラーの配合
   量ｙとの関係が、下記３本の直線で囲まれた領域を満足
   することを特徴とする請求項５記載の定着用ベルト。 ｙ＝６６．７ｘ＋２３．３ ｘ＝０．１ ｙ＝１２６．７ｘ＋８．３
7. 【請求項７】 ポリイミド樹脂が、式（Ｄ）で表される
   繰り返し単位と、式（Ｅ）で表される繰り返し単位とを
   有するポリイミド共重合体であって、ｘ軸を該ポリイミ
   ド共重合体中の繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｎ／（ｍ
   ＋ｎ）（モル比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中の無
   機フィラーの配合量（容量％）としてグラフを作成した
   場合、該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関係
   が、下記６本の直線で囲まれた領域を満足することを特
   徴とする請求項２記載の定着用ベルト。 ｘ＝８５．７ｘ＋１５．７ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝４５．５ｘ−１０．９ ｘ＝０．９ ｙ＝５０
8. 【請求項８】 前記共重合比ｘと無機フィラーの配合量
   ｙとの関係が、下記３本の直線で囲まれた領域を満足す
   ることを特徴とする請求項７記載の定着用ベルト。 ｙ＝６０ｘ＋１５ ｘ＝０．１ ｙ＝９３．３ｘ＋６．７
9. 【請求項９】 ポリイミド樹脂が、式（Ｆ）で表される
   繰り返し単位と、式（Ｅ）で表される繰り返し単位とを
   有するポリイミド共重合体であって、ｘ軸を該ポリイミ
   ド共重合体中の繰り返し単位（Ｅ）の共重合比ｎ／（ｍ
   ＋ｎ）（モル比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中の無
   機フィラーの配合量（容量％）としてグラフを作成した
   場合、該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの関係
   が、下記６本の直線で囲まれた領域を満足することを特
   徴とする請求項２記載の定着用ベルト。 ｙ＝７２．７ｘ＋６．４ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝５０ｘ−２０ ｘ＝０．９５ ｙ＝５０
10. 【請求項１０】 前記共重合比ｘと無機フィラーの配合
    量ｙとの関係が、下記４本の直線で囲まれた領域を満足
    することを特徴とする請求項９記載の定着用ベルト。 ｙ＝７３．３ｘ＋２．７ ｘ＝０．２５ ｙ＝５６ｘ＋２ ｙ＝３０
11. 【請求項１１】 ポリイミド樹脂が、式（Ｇ）で表され
    る繰り返し単位と、式（Ｈ）で表される繰り返し単位と
    を有するポリイミド共重合体であって、ｘ軸を該ポリイ
    ミド共重合体中の繰り返し単位（Ｈ）の共重合比ｎ／
    （ｍ＋ｎ）（モル比）とし、ｙ軸を耐熱性樹脂組成物中
    の無機フィラーの配合量（容量％）としてグラフを作成
    した場合、該共重合比ｘと無機フィラーの配合量ｙとの
    関係が、下記６本の直線で囲まれた領域を満足すること
    を特徴とする請求項２記載の定着用ベルト。 ｙ＝８０ｘ＋６ ｘ＝０．０５ ｙ＝５ ｙ＝４１．７ｘ−３．４ ｘ＝０．８ ｙ＝５０
12. 【請求項１２】 前記共重合比ｘと無機フィラーの配合
    量ｙとの関係が、下記４本の直線で囲まれた領域を満足
    することを特徴とする請求項１１記載の定着用ベルト。 ｙ＝７３．３ｘ＋２．７ ｙ＝１６ ｙ＝９３．３ｘ−７．３ ｙ＝３０
13. 【請求項１３】 電気絶縁性の無機フィラーが、窒化ホ
    ウ素及びアルミナからなる群より選ばれる少なくとも一
    種である請求項１ないし１２のいずれか１項に記載の定
    着用ベルト。