JPH0874905A - 湿式摩擦材 - Google Patents
湿式摩擦材Info
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- JPH0874905A JPH0874905A JP20737794A JP20737794A JPH0874905A JP H0874905 A JPH0874905 A JP H0874905A JP 20737794 A JP20737794 A JP 20737794A JP 20737794 A JP20737794 A JP 20737794A JP H0874905 A JPH0874905 A JP H0874905A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 静摩擦係数及び動摩擦係数が共に高い湿式摩
擦材を得ること。 【構成】 骨格を構成する繊維と、無機質及び有機質充
填材とを抄紙した紙質基材に熱硬化性樹脂を含浸して成
形したクラッチ用湿式摩擦材において、全摩擦材の面積
の３０〜７０％が小気孔を有する第１摩擦材、残部が大
気孔を有する第２摩擦材からなることを特徴とする。前
記小気孔の気孔径を５〜１０μｍ、大気孔の気孔径を１
０〜５０μｍとした。或いは前記摩擦材の平均気孔径を
５〜３０μｍとした。
擦材を得ること。 【構成】 骨格を構成する繊維と、無機質及び有機質充
填材とを抄紙した紙質基材に熱硬化性樹脂を含浸して成
形したクラッチ用湿式摩擦材において、全摩擦材の面積
の３０〜７０％が小気孔を有する第１摩擦材、残部が大
気孔を有する第２摩擦材からなることを特徴とする。前
記小気孔の気孔径を５〜１０μｍ、大気孔の気孔径を１
０〜５０μｍとした。或いは前記摩擦材の平均気孔径を
５〜３０μｍとした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、湿式摩擦クラッチのク
ラッチ板に貼付けられる湿式摩擦材に関する。
ラッチ板に貼付けられる湿式摩擦材に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車、モーターボート、農業機械等で
エンジンと変速機の間には、様々な形式のクラッチが設
けられている。この内湿式摩擦クラッチでは、クラッチ
板（ドライブプレート）の相手材（ドリブンプレート）
との接触面に摩擦材を設けている。このような湿式摩擦
材として、従来例えば特公平４−６３２５７号公報に開
示されたものがある。この先行技術の湿式摩擦材は、気
孔率が異なった層を有し、且つ摩擦面が平坦である湿式
摩擦材である。
エンジンと変速機の間には、様々な形式のクラッチが設
けられている。この内湿式摩擦クラッチでは、クラッチ
板（ドライブプレート）の相手材（ドリブンプレート）
との接触面に摩擦材を設けている。このような湿式摩擦
材として、従来例えば特公平４−６３２５７号公報に開
示されたものがある。この先行技術の湿式摩擦材は、気
孔率が異なった層を有し、且つ摩擦面が平坦である湿式
摩擦材である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記従来
技術には、摩擦特性に大きな影響を及ぼす気孔径を適正
な大きさにして、最適摩擦特性を得る点に付いては開示
されていない。
技術には、摩擦特性に大きな影響を及ぼす気孔径を適正
な大きさにして、最適摩擦特性を得る点に付いては開示
されていない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に本発明は、骨格を構成する繊維と、無機質及び有機質
充填材とを抄紙した紙質基材に熱硬化性樹脂を含浸して
成形したクラッチ用湿式摩擦材において、全摩擦材の面
積の３０〜７０％が小気孔を有する第１摩擦材、残部が
大気孔を有する第２摩擦材からなるようにした。
に本発明は、骨格を構成する繊維と、無機質及び有機質
充填材とを抄紙した紙質基材に熱硬化性樹脂を含浸して
成形したクラッチ用湿式摩擦材において、全摩擦材の面
積の３０〜７０％が小気孔を有する第１摩擦材、残部が
大気孔を有する第２摩擦材からなるようにした。
【０００５】前記小気孔の気孔径を５〜１０μｍ、大気
孔の気孔径を１０〜５０μｍとした。
孔の気孔径を１０〜５０μｍとした。
【０００６】前記摩擦材の平均気孔径を５〜３０μｍと
した。
した。
【０００７】図１はクラッチ板（ドライブプレート）１
の平面図であり、クラッチ板１の全面に摩擦材２が貼着
してある。図２はこの摩擦材２の部分拡大図であり、こ
の例の摩擦材２は、以上のようにして形成した気孔径の
大きい第１摩擦材３と気孔径の小さい第２摩擦材４とが
全面に貼着してある。第１摩擦材３及び第２摩擦材４は
夫々四角い小片に形成され、交互に市松模様状にクラッ
チ板１に貼付けてある。それぞれの小片は１ｍｍ×１ｍ
ｍ程度の大きさに形成する。このようにクラッチ板１に
貼着することにより、摩擦材２全体として２つの気孔径
ピークを持ち、且つその摩擦特性は、後述するＳＡＥ
ＮＯ．２テスト（クラッチ摩擦試験）によって調べたよ
うに、静摩擦係数（μｓ）と動摩擦係数（μｄ）のバラ
ンスのとれた、即ち最適摩擦特性を有するものである。
の平面図であり、クラッチ板１の全面に摩擦材２が貼着
してある。図２はこの摩擦材２の部分拡大図であり、こ
の例の摩擦材２は、以上のようにして形成した気孔径の
大きい第１摩擦材３と気孔径の小さい第２摩擦材４とが
全面に貼着してある。第１摩擦材３及び第２摩擦材４は
夫々四角い小片に形成され、交互に市松模様状にクラッ
チ板１に貼付けてある。それぞれの小片は１ｍｍ×１ｍ
ｍ程度の大きさに形成する。このようにクラッチ板１に
貼着することにより、摩擦材２全体として２つの気孔径
ピークを持ち、且つその摩擦特性は、後述するＳＡＥ
ＮＯ．２テスト（クラッチ摩擦試験）によって調べたよ
うに、静摩擦係数（μｓ）と動摩擦係数（μｄ）のバラ
ンスのとれた、即ち最適摩擦特性を有するものである。
【０００８】
【実施例】表１は比較例１〜９の成分表であり、ＳＡＥ
ＮＯ．２テスト（クラッチ摩擦試験）でテストした結
果を表にしたものである。
ＮＯ．２テスト（クラッチ摩擦試験）でテストした結
果を表にしたものである。
【０００９】
【表１】
【００１０】（比較例１）：抄紙した紙質基材の構成材
料は、アラミド繊維５０％、ガラス繊維５％、珪藻土１
０％、カシューダスト１０％、フェノール樹脂２５％
で、平均気孔径は１μｍである。静摩擦係数（μｓ）は
０．１４５、動摩擦係数（μｄ）は０．１２９である。
料は、アラミド繊維５０％、ガラス繊維５％、珪藻土１
０％、カシューダスト１０％、フェノール樹脂２５％
で、平均気孔径は１μｍである。静摩擦係数（μｓ）は
０．１４５、動摩擦係数（μｄ）は０．１２９である。
【００１１】（比較例２）：抄紙した紙質基材の構成材
料は、アラミド繊維４７．５％、リンターパルプ２．５
％、ガラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１
０％、フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は２μｍで
ある。静摩擦係数（μｓ）は０．１５１、動摩擦係数
（μｄ）は０．１２９である。
料は、アラミド繊維４７．５％、リンターパルプ２．５
％、ガラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１
０％、フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は２μｍで
ある。静摩擦係数（μｓ）は０．１５１、動摩擦係数
（μｄ）は０．１２９である。
【００１２】（比較例３）：抄紙した紙質基材の構成材
料は、アラミド繊維４５％、リンターパルプ５％、ガラ
ス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、フ
ェノール樹脂２５％で、平均気孔径は５．５μｍであ
る。静摩擦係数（μｓ）は０．１６３、動摩擦係数（μ
ｄ）は０．１３１である。
料は、アラミド繊維４５％、リンターパルプ５％、ガラ
ス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、フ
ェノール樹脂２５％で、平均気孔径は５．５μｍであ
る。静摩擦係数（μｓ）は０．１６３、動摩擦係数（μ
ｄ）は０．１３１である。
【００１３】（比較例４）：抄紙した紙質基材の構成材
料は、アラミド繊維４０％、リンターパルプ１０％、ガ
ラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、
フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は７μｍである。
静摩擦係数（μｓ）は０．１６５、動摩擦係数（μｄ）
は０．１４２である。
料は、アラミド繊維４０％、リンターパルプ１０％、ガ
ラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、
フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は７μｍである。
静摩擦係数（μｓ）は０．１６５、動摩擦係数（μｄ）
は０．１４２である。
【００１４】（比較例５）：抄紙した紙質基材の構成材
料は、アラミド繊維３０％、リンターパルプ２０％、ガ
ラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、
フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は９μｍである。
静摩擦係数（μｓ）は０．１６１、動摩擦係数（μｄ）
は０．１５４である。
料は、アラミド繊維３０％、リンターパルプ２０％、ガ
ラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、
フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は９μｍである。
静摩擦係数（μｓ）は０．１６１、動摩擦係数（μｄ）
は０．１５４である。
【００１５】（比較例６）：抄紙した紙質基材の構成材
料は、アラミド繊維２５％、リンターパルプ２５％、ガ
ラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、
フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は１６μｍであ
る。静摩擦係数（μｓ）は０．１３９、動摩擦係数（μ
ｄ）は０．１６７である。
料は、アラミド繊維２５％、リンターパルプ２５％、ガ
ラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、
フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は１６μｍであ
る。静摩擦係数（μｓ）は０．１３９、動摩擦係数（μ
ｄ）は０．１６７である。
【００１６】（比較例７）：抄紙した紙質基材の構成材
料は、アラミド繊維１５％、リンターパルプ３５％、ガ
ラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、
フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は２３μｍであ
る。静摩擦係数（μｓ）は０．１３１、動摩擦係数（μ
ｄ）は０．１６１である。
料は、アラミド繊維１５％、リンターパルプ３５％、ガ
ラス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、
フェノール樹脂２５％で、平均気孔径は２３μｍであ
る。静摩擦係数（μｓ）は０．１３１、動摩擦係数（μ
ｄ）は０．１６１である。
【００１７】（比較例８）：抄紙した紙質基材の構成材
料は、アラミド繊維５％、リンターパルプ４５％、ガラ
ス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、フ
ェノール樹脂２５％で、平均気孔径は４７μｍである。
静摩擦係数（μｓ）は０．１２８、動摩擦係数（μｄ）
は０．１６０である。
料は、アラミド繊維５％、リンターパルプ４５％、ガラ
ス繊維５％、珪藻土１０％、カシューダスト１０％、フ
ェノール樹脂２５％で、平均気孔径は４７μｍである。
静摩擦係数（μｓ）は０．１２８、動摩擦係数（μｄ）
は０．１６０である。
【００１８】（比較例９）：抄紙した紙質基材の構成材
料は、リンターパルプ５０％、ガラス繊維５％、珪藻土
１０％、カシューダスト１０％、フェノール樹脂２５％
で、平均気孔径は９６μｍである。静摩擦係数（μｓ）
は０．１２６、動摩擦係数（μｄ）は０．１５１であ
る。
料は、リンターパルプ５０％、ガラス繊維５％、珪藻土
１０％、カシューダスト１０％、フェノール樹脂２５％
で、平均気孔径は９６μｍである。静摩擦係数（μｓ）
は０．１２６、動摩擦係数（μｄ）は０．１５１であ
る。
【００１９】上記比較例３〜５では静摩擦係数（μｓ）
が大きくなり、比較例６〜８では動摩擦係数（μｄ）が
大きくなる。
が大きくなり、比較例６〜８では動摩擦係数（μｄ）が
大きくなる。
【００２０】図３は表１の比較例１〜９の気孔径と摩擦
係数の関係を示すグラフであり、静摩擦係数（μｓ）の
測定時は、初期から境界潤滑領域であり、気孔径が小さ
い程、接触面積が大きく、静摩擦係数（μｓ）が向上す
る。但し、気孔径は小さ過ぎると目詰りが発生して、静
摩擦係数（μｓ）が低下する。
係数の関係を示すグラフであり、静摩擦係数（μｓ）の
測定時は、初期から境界潤滑領域であり、気孔径が小さ
い程、接触面積が大きく、静摩擦係数（μｓ）が向上す
る。但し、気孔径は小さ過ぎると目詰りが発生して、静
摩擦係数（μｓ）が低下する。
【００２１】動摩擦係数（μｄ）の測定は、初期の流
体、或いは混合潤滑領域から境界潤滑領域へ移行する過
渡的な現象であり、ここで動摩擦係数（μｄ）の向上の
ためには、流体、或いは混合潤滑域で発生する油膜をい
かに速く気孔を通じて除去するかによる。従って気孔径
が大きい程動摩擦係数（μｄ）の増加速度が速くなる。
但し境界域に移行後は、気孔径が大き過ぎると、接触面
積が小さくなり、動摩擦係数（μｄ）は低下する。そこ
で本発明は、摩擦材の気孔径の大きさを組合わせること
により、静摩擦係数（μｓ）と、動摩擦係数（μｄ）の
両方に付いて向上させる。
体、或いは混合潤滑領域から境界潤滑領域へ移行する過
渡的な現象であり、ここで動摩擦係数（μｄ）の向上の
ためには、流体、或いは混合潤滑域で発生する油膜をい
かに速く気孔を通じて除去するかによる。従って気孔径
が大きい程動摩擦係数（μｄ）の増加速度が速くなる。
但し境界域に移行後は、気孔径が大き過ぎると、接触面
積が小さくなり、動摩擦係数（μｄ）は低下する。そこ
で本発明は、摩擦材の気孔径の大きさを組合わせること
により、静摩擦係数（μｓ）と、動摩擦係数（μｄ）の
両方に付いて向上させる。
【００２２】表２は上記比較例４の第１摩擦材と比較例
６の第２摩擦材の面積比を変えて組合わせた実施例１〜
９をＳＡＥ ＮＯ．２テスト（クラッチ摩擦試験）でテ
ストした摩擦係数の変化を示す表である。
６の第２摩擦材の面積比を変えて組合わせた実施例１〜
９をＳＡＥ ＮＯ．２テスト（クラッチ摩擦試験）でテ
ストした摩擦係数の変化を示す表である。
【００２３】
【表２】
【００２４】（実施例１）：上記比較例４を面積比で１
００％としたもので、静摩擦係数（μｓ）は０．１６
５、動摩擦係数（μｄ）は０．１４２である。
００％としたもので、静摩擦係数（μｓ）は０．１６
５、動摩擦係数（μｄ）は０．１４２である。
【００２５】（実施例２）：上記比較例４を面積比で８
０％、比較例６を２０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６５、動摩擦係数（μｄ）は０．１４４で
ある。
０％、比較例６を２０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６５、動摩擦係数（μｄ）は０．１４４で
ある。
【００２６】（実施例３）：上記比較例４を面積比で７
０％、比較例６を３０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６４、動摩擦係数（μｄ）は０．１５３で
ある。
０％、比較例６を３０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６４、動摩擦係数（μｄ）は０．１５３で
ある。
【００２７】（実施例４）：上記比較例４を面積比で６
０％、比較例６を４０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６２、動摩擦係数（μｄ）は０．１６１で
ある。
０％、比較例６を４０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６２、動摩擦係数（μｄ）は０．１６１で
ある。
【００２８】（実施例５）：上記比較例４を面積比で５
０％、比較例６を５０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６３、動摩擦係数（μｄ）は０．１６４で
ある。
０％、比較例６を５０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６３、動摩擦係数（μｄ）は０．１６４で
ある。
【００２９】（実施例６）：上記比較例４を面積比で４
０％、比較例６を６０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６３、動摩擦係数（μｄ）は０．１６４で
ある。
０％、比較例６を６０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１６３、動摩擦係数（μｄ）は０．１６４で
ある。
【００３０】（実施例７）：上記比較例４を面積比で３
０％、比較例６を７０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１５２、動摩擦係数（μｄ）は０．１６５で
ある。
０％、比較例６を７０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１５２、動摩擦係数（μｄ）は０．１６５で
ある。
【００３１】（実施例８）：上記比較例４を面積比で２
０％、比較例６を８０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１４１、動摩擦係数（μｄ）は０．１６５で
ある。
０％、比較例６を８０％としたもので、静摩擦係数（μ
ｓ）は０．１４１、動摩擦係数（μｄ）は０．１６５で
ある。
【００３２】（実施例９）：上記比較例６を１００％と
したもので、静摩擦係数（μｓ）は０．１３９、動摩擦
係数（μｄ）は０．１６７である。
したもので、静摩擦係数（μｓ）は０．１３９、動摩擦
係数（μｄ）は０．１６７である。
【００３３】上記実施例３〜７では、静摩擦係数（μ
ｓ）と、動摩擦係数（μｄ）が共に高くなる。従って実
施例３〜７で示した面積比で、比較例４と比較例６の湿
式摩擦材をクラッチ板（ドライブプレート）に貼着すれ
ば静摩擦係数（μｓ）と、動摩擦係数（μｄ）の両方を
向上させることが出来る。
ｓ）と、動摩擦係数（μｄ）が共に高くなる。従って実
施例３〜７で示した面積比で、比較例４と比較例６の湿
式摩擦材をクラッチ板（ドライブプレート）に貼着すれ
ば静摩擦係数（μｓ）と、動摩擦係数（μｄ）の両方を
向上させることが出来る。
【００３４】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、次
のような効果を奏する。請求項１によれば、全摩擦材の
面積の３０〜７０％が小気孔を有する第１摩擦材、残部
が大気孔を有する第２摩擦材からなるようにすること
で、静摩擦係数及び動摩擦係数が共に高い湿式摩擦材を
得ることが出来る。
のような効果を奏する。請求項１によれば、全摩擦材の
面積の３０〜７０％が小気孔を有する第１摩擦材、残部
が大気孔を有する第２摩擦材からなるようにすること
で、静摩擦係数及び動摩擦係数が共に高い湿式摩擦材を
得ることが出来る。
【００３５】請求項２によれば、小気孔の気孔径を５〜
１０μｍとすることで静摩擦係数が高くなり、大気孔の
気孔径を１０〜５０μｍとすることで動摩擦係数が高く
なる。
１０μｍとすることで静摩擦係数が高くなり、大気孔の
気孔径を１０〜５０μｍとすることで動摩擦係数が高く
なる。
【００３６】請求項３によれば、摩擦材の平均気孔径を
５〜３０μｍとすることで、最適の摩擦特性を得ること
が出来る。
５〜３０μｍとすることで、最適の摩擦特性を得ること
が出来る。
【図１】クラッチ板（ドライブプレート）の平面図
【図２】同じく摩擦材の部分拡大図
【図３】比較例１〜９の平均気孔径と摩擦係数の関係を
示すグラフ
示すグラフ
【手続補正書】
【提出日】平成６年９月２７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、異なる気孔径を有する２種以上の摩擦材を
クラッチ板に設け、この摩擦材の内少くとも１種以上は
気孔径が５〜１０μｍの小気孔を有し、その他の摩擦材
は気孔径が１０〜５０μｍの大気孔を有するようにし
た。
に本発明は、異なる気孔径を有する２種以上の摩擦材を
クラッチ板に設け、この摩擦材の内少くとも１種以上は
気孔径が５〜１０μｍの小気孔を有し、その他の摩擦材
は気孔径が１０〜５０μｍの大気孔を有するようにし
た。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】小気孔を有する摩擦材が全摩擦材の面積の
３０〜７０％を占め、残部が大気孔を有する摩擦材であ
るようにした。
３０〜７０％を占め、残部が大気孔を有する摩擦材であ
るようにした。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００６】前記２種以上の摩擦材を四角い小片に形成
し、交互に市松模様状に前記クラッチ板に貼付けた。
し、交互に市松模様状に前記クラッチ板に貼付けた。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２０】図３は表１の比較例１〜９の気孔径と摩擦
係数の関係を示すグラフであり、静摩擦係数（μｓ）の
測定時は、初期から境界潤滑領域であり、気孔径が１０
μｍより小さい程、接触面積が大きく、静摩擦係数（μ
ｓ）が向上する。但し、気孔径は５μｍ以下と小さ過ぎ
ると目詰りが発生して、静摩擦係数（μｓ）が低下す
る。
係数の関係を示すグラフであり、静摩擦係数（μｓ）の
測定時は、初期から境界潤滑領域であり、気孔径が１０
μｍより小さい程、接触面積が大きく、静摩擦係数（μ
ｓ）が向上する。但し、気孔径は５μｍ以下と小さ過ぎ
ると目詰りが発生して、静摩擦係数（μｓ）が低下す
る。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】動摩擦係数（μｄ）の測定は、初期の流
体、或いは混合潤滑領域から境界潤滑領域へ移行する過
渡的な現象であり、ここで動摩擦係数（μｄ）の向上の
ためには、流体、或いは混合潤滑域で発生する油膜をい
かに速く気孔を通じて除去するかによる。従って気孔径
が１０μｍより大きい程動摩擦係数（μｄ）の増加速度
が速くなる。但し境界域に移行後は、気孔径が５０μｍ
より大き過ぎると、接触面積が小さくなり、動摩擦係数
（μｄ）は低下する。そこで本発明は、摩擦材の気孔径
の大きさを組合わせることにより、静摩擦係数（μｓ）
と、動摩擦係数（μｄ）の両方に付いて向上させる。
体、或いは混合潤滑領域から境界潤滑領域へ移行する過
渡的な現象であり、ここで動摩擦係数（μｄ）の向上の
ためには、流体、或いは混合潤滑域で発生する油膜をい
かに速く気孔を通じて除去するかによる。従って気孔径
が１０μｍより大きい程動摩擦係数（μｄ）の増加速度
が速くなる。但し境界域に移行後は、気孔径が５０μｍ
より大き過ぎると、接触面積が小さくなり、動摩擦係数
（μｄ）は低下する。そこで本発明は、摩擦材の気孔径
の大きさを組合わせることにより、静摩擦係数（μｓ）
と、動摩擦係数（μｄ）の両方に付いて向上させる。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３４】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、次
のような効果を奏する。請求項１によれば、異なる気孔
径を有する２種以上の摩擦材をクラッチ板に設け、この
摩擦材の内少くとも１種以上は気孔径が５〜１０μｍの
小気孔を有するようにしたので、静摩擦係数が高くな
り、又、その他の摩擦材は気孔径が１０〜５０μｍの大
気孔を有するようにしたので、動摩擦係数が高くなる。
のような効果を奏する。請求項１によれば、異なる気孔
径を有する２種以上の摩擦材をクラッチ板に設け、この
摩擦材の内少くとも１種以上は気孔径が５〜１０μｍの
小気孔を有するようにしたので、静摩擦係数が高くな
り、又、その他の摩擦材は気孔径が１０〜５０μｍの大
気孔を有するようにしたので、動摩擦係数が高くなる。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３５】請求項２によれば、小気孔を有する摩擦材
が全摩擦材の面積の３０〜７０％を占め、残部が大気孔
を有する摩擦材とすることで、静摩擦係数及び動摩擦係
数が共に高い湿式摩擦材を得ることが出来る。
が全摩擦材の面積の３０〜７０％を占め、残部が大気孔
を有する摩擦材とすることで、静摩擦係数及び動摩擦係
数が共に高い湿式摩擦材を得ることが出来る。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３６】請求項３によれば、２種以上の摩擦材を四
角い小片に形成し、交互に市松模様状にクラッチ板に貼
付けたので、クラッチ板は最適の摩擦特性を得ることが
出来る。
角い小片に形成し、交互に市松模様状にクラッチ板に貼
付けたので、クラッチ板は最適の摩擦特性を得ることが
出来る。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図３
【補正方法】変更
【補正内容】
【図３】
Claims (3)
- 【請求項１】 骨格を構成する繊維と、無機質及び有機
質充填材とを抄紙した紙質基材に熱硬化性樹脂を含浸し
て成形したクラッチ用湿式摩擦材において、全摩擦材の
面積の３０〜７０％が小気孔を有する第１摩擦材、残部
が大気孔を有する第２摩擦材からなることを特徴とする
湿式摩擦材。 - 【請求項２】 請求項１記載の湿式摩擦材において、前
記小気孔の気孔径が５〜１０μｍ、前記大気孔の気孔径
が１０〜５０μｍであることを特徴とする湿式摩擦材。 - 【請求項３】 請求項１記載の湿式摩擦材において、前
記摩擦材の平均気孔径が５〜３０μｍであることを特徴
とする湿式摩擦材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20737794A JPH0874905A (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 湿式摩擦材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20737794A JPH0874905A (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 湿式摩擦材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0874905A true JPH0874905A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=16538726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20737794A Withdrawn JPH0874905A (ja) | 1994-08-31 | 1994-08-31 | 湿式摩擦材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0874905A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11287274A (ja) * | 1998-01-22 | 1999-10-19 | Mead Corp:The | 摩擦部材及びその製造方法 |
| EP0881405A3 (en) * | 1997-05-29 | 2000-05-03 | Dynax Corporation | Wet-type friction plate having small holes on the surface |
| EP1783389A2 (en) * | 2005-08-30 | 2007-05-09 | Jtekt Corporation | Drive force transmission device |
-
1994
- 1994-08-31 JP JP20737794A patent/JPH0874905A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0881405A3 (en) * | 1997-05-29 | 2000-05-03 | Dynax Corporation | Wet-type friction plate having small holes on the surface |
| JPH11287274A (ja) * | 1998-01-22 | 1999-10-19 | Mead Corp:The | 摩擦部材及びその製造方法 |
| EP1783389A2 (en) * | 2005-08-30 | 2007-05-09 | Jtekt Corporation | Drive force transmission device |
| EP1783389A3 (en) * | 2005-08-30 | 2007-05-16 | Jtekt Corporation | Drive force transmission device |
| US7677375B2 (en) | 2005-08-30 | 2010-03-16 | Jtekt Corporation | Drive force transmission device |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011106 |