JPH0873973A - 熱交換器用Ａｌ合金押出多穴チューブ材 - Google Patents
熱交換器用Ａｌ合金押出多穴チューブ材Info
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- JPH0873973A JPH0873973A JP20957694A JP20957694A JPH0873973A JP H0873973 A JPH0873973 A JP H0873973A JP 20957694 A JP20957694 A JP 20957694A JP 20957694 A JP20957694 A JP 20957694A JP H0873973 A JPH0873973 A JP H0873973A
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- heat exchanger
- tube material
- tube
- alloy
- perforated tube
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｔｉ：０．０５〜０．５ｗｔ％を含み、残部
がＡｌと不可避的不純物とからなる熱交換器用Ａｌ合金
押出多穴チューブ材。 【効果】 耐孔食性が良好で、生産性（押出加工性）に
も優れる。
がＡｌと不可避的不純物とからなる熱交換器用Ａｌ合金
押出多穴チューブ材。 【効果】 耐孔食性が良好で、生産性（押出加工性）に
も優れる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はブレージングシートフィ
ンと組み合わせてろう接する熱交換器の冷媒通路を形成
する多穴チューブとして、押出加工性従って押出生産性
が良好で且つ優れた耐孔食性を有するＡｌ合金押出多穴
チューブ材に関するものである。
ンと組み合わせてろう接する熱交換器の冷媒通路を形成
する多穴チューブとして、押出加工性従って押出生産性
が良好で且つ優れた耐孔食性を有するＡｌ合金押出多穴
チューブ材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般にろう接により組み立てられる熱交
換器は冷媒通路を形成するチューブと空気側の冷却フィ
ンとからなり、通常フィンにはブレージングシートを用
いてろう接により金属的に接合されるが、カークーラー
用のコンデンサーやエバポレーターとする場合は、図１
に示す様に押出で形成した長手方向に冷媒通路１ａを有
する多穴のチューブ１を用い、図２に示す様に蛇行状に
チューブ１を折り曲げ、チューブ間にブレージングシー
トを波形にしたフィン２を装着して各種ろう付け工法で
接合する、図３に示すようなサーペンタイン型と呼ばれ
る形式が広く用いられてきた。ここでチューブ断面形状
は各種あるが例えば図１の４穴形状においては幅２２ｍ
ｍ、高さ５ｍｍ、肉厚０．８ｍｍを代表的な寸法として
使用されていた。
換器は冷媒通路を形成するチューブと空気側の冷却フィ
ンとからなり、通常フィンにはブレージングシートを用
いてろう接により金属的に接合されるが、カークーラー
用のコンデンサーやエバポレーターとする場合は、図１
に示す様に押出で形成した長手方向に冷媒通路１ａを有
する多穴のチューブ１を用い、図２に示す様に蛇行状に
チューブ１を折り曲げ、チューブ間にブレージングシー
トを波形にしたフィン２を装着して各種ろう付け工法で
接合する、図３に示すようなサーペンタイン型と呼ばれ
る形式が広く用いられてきた。ここでチューブ断面形状
は各種あるが例えば図１の４穴形状においては幅２２ｍ
ｍ、高さ５ｍｍ、肉厚０．８ｍｍを代表的な寸法として
使用されていた。
【０００３】その構成材料としてフィン材には、例えば
Ａ１０５０（純度９９．５wt% 以上の純Ａｌ）やＡ３０
０３（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系）を芯材としてＡ４０４３
（Ａｌ−Ｓｉ系）やＡ４Ｎ４３（Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系）
を皮材とするブレージングシートを用いている。
Ａ１０５０（純度９９．５wt% 以上の純Ａｌ）やＡ３０
０３（Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系）を芯材としてＡ４０４３
（Ａｌ−Ｓｉ系）やＡ４Ｎ４３（Ａｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系）
を皮材とするブレージングシートを用いている。
【０００４】チューブ材としては、Ａ１０５０やＡ１１
００（純度９９．０wt% 以上の純Ａｌ）が用いられてき
たが、Ａｌ材はその特性から孔食形態の腐食が知られて
おり、カークーラー用のＡｌ製熱交換器用チューブにつ
いては、その内面はフロン等の有機媒体に接しているた
め腐食の問題は生じないが、外面は高温多湿の環境に曝
されると孔食腐食が発生し、チューブ肉厚を貫通すると
内部に封入された冷媒が洩れてカークーラーとしても機
能を損なう問題がある。
００（純度９９．０wt% 以上の純Ａｌ）が用いられてき
たが、Ａｌ材はその特性から孔食形態の腐食が知られて
おり、カークーラー用のＡｌ製熱交換器用チューブにつ
いては、その内面はフロン等の有機媒体に接しているた
め腐食の問題は生じないが、外面は高温多湿の環境に曝
されると孔食腐食が発生し、チューブ肉厚を貫通すると
内部に封入された冷媒が洩れてカークーラーとしても機
能を損なう問題がある。
【０００５】その問題を克服するため、純Ａｌよりも電
位を貴にしたＡｌ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系、Ａｌ
−Ｃｕ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金をチューブ材として、犠牲陽
極フィンと組み合わせる構成とすることでチューブを保
護する効果により耐食性が改善された。
位を貴にしたＡｌ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系、Ａｌ
−Ｃｕ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金をチューブ材として、犠牲陽
極フィンと組み合わせる構成とすることでチューブを保
護する効果により耐食性が改善された。
【０００６】他方、純Ａｌのチューブ材の表面へ溶射等
によりチューブ製造工程中にＺｎを被覆する技術が開発
され、このＺｎ被覆チューブを用いることで炉中ろう付
け工程中にチューブ表面にＺｎ拡散層を形成し、この層
がＡｌより電位的に卑なことから電気化学的に犠牲層と
して働き、チューブ材の孔食腐食を防止する効果を有す
るため、Ａ１０５０やＡ１１００等の純Ａｌのチューブ
であっても耐食性が飛躍的に改善した。
によりチューブ製造工程中にＺｎを被覆する技術が開発
され、このＺｎ被覆チューブを用いることで炉中ろう付
け工程中にチューブ表面にＺｎ拡散層を形成し、この層
がＡｌより電位的に卑なことから電気化学的に犠牲層と
して働き、チューブ材の孔食腐食を防止する効果を有す
るため、Ａ１０５０やＡ１１００等の純Ａｌのチューブ
であっても耐食性が飛躍的に改善した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】近年高効率軽量型のコ
ンデンサーとして、図４に示すような複数のチューブを
並列状に配置すると共に、隣接したチューブ間にフィン
を配置して且つ各チューブの両端が一対のＡｌ製ヘッダ
ー管に連通接続されてなるマルチフロー型と称する形式
のものが開発され、省フロン化も図れることから急速に
普及している。
ンデンサーとして、図４に示すような複数のチューブを
並列状に配置すると共に、隣接したチューブ間にフィン
を配置して且つ各チューブの両端が一対のＡｌ製ヘッダ
ー管に連通接続されてなるマルチフロー型と称する形式
のものが開発され、省フロン化も図れることから急速に
普及している。
【０００８】このマルチフロー型は熱交換性能に優れる
ため前記図３のサーペンタイン型よりも小型軽量になっ
ており、従って使用されるチューブ材は例えばその断面
形状が図５に示すような幅２０ｍｍ、高さ２ｍｍ、肉厚
０．４ｍｍを代表寸法とするように、図１のサーペンタ
イン型に使用される押出チューブ断面形状よりも小型薄
肉化しており、その単位重量も１／２以下になってい
る。
ため前記図３のサーペンタイン型よりも小型軽量になっ
ており、従って使用されるチューブ材は例えばその断面
形状が図５に示すような幅２０ｍｍ、高さ２ｍｍ、肉厚
０．４ｍｍを代表寸法とするように、図１のサーペンタ
イン型に使用される押出チューブ断面形状よりも小型薄
肉化しており、その単位重量も１／２以下になってい
る。
【０００９】そこで問題になるのがチューブ材の製造コ
ストであり、基本的にはサーペンタイン型と同じＡｌ合
金が適用されるが、純Ａｌよりも耐食性を改善したＡｌ
−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ−Ｍ
ｇ系では、Ｃｕ、ＭｎやＭｇをＡｌに添加した場合、熱
間変形抵抗が増加し、押出性が低下して生産性が極端に
劣化するため、結果的にチューブ材の生産コストを安価
にできない問題がある。
ストであり、基本的にはサーペンタイン型と同じＡｌ合
金が適用されるが、純Ａｌよりも耐食性を改善したＡｌ
−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ−Ｍ
ｇ系では、Ｃｕ、ＭｎやＭｇをＡｌに添加した場合、熱
間変形抵抗が増加し、押出性が低下して生産性が極端に
劣化するため、結果的にチューブ材の生産コストを安価
にできない問題がある。
【００１０】Ｚｎ被覆チューブでは、チューブ基材は純
Ａｌ系でよいため押出生産性は問題にならないが、溶射
等によりＺｎ被覆を行うためのコストが上乗せされるこ
とから、やはりチューブの生産コストが高くなる問題が
ある。
Ａｌ系でよいため押出生産性は問題にならないが、溶射
等によりＺｎ被覆を行うためのコストが上乗せされるこ
とから、やはりチューブの生産コストが高くなる問題が
ある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明はチュー
ブ材の押出生産性を損なうことなく、純Ａｌよりも耐孔
食性を改善し熱交換器としての必要十分な耐久性を得る
ことが可能なＡｌ合金押出多穴チューブ材の提供を目的
とする。
ブ材の押出生産性を損なうことなく、純Ａｌよりも耐孔
食性を改善し熱交換器としての必要十分な耐久性を得る
ことが可能なＡｌ合金押出多穴チューブ材の提供を目的
とする。
【００１２】これに鑑みて本発明者らは種々検討の結
果、純ＡｌにＴｉを通常の結晶粒微細化目的以上に含有
させることで、電位を貴にすると共に腐食形態を孔食状
から層状に変える効果のあることを見いだし、且つ押出
加工性についてもＴｉを含むことにより、熱間での変形
抵抗が増加しない事実を見いだし、本発明を完成した。
果、純ＡｌにＴｉを通常の結晶粒微細化目的以上に含有
させることで、電位を貴にすると共に腐食形態を孔食状
から層状に変える効果のあることを見いだし、且つ押出
加工性についてもＴｉを含むことにより、熱間での変形
抵抗が増加しない事実を見いだし、本発明を完成した。
【００１３】即ち本発明の熱交換器用Ａｌ合金押出多穴
チューブ材は、Ｔｉ：0.05〜0.5wt%を含み、残部がＡｌ
と不可避的不純物とからなることを特徴とするものであ
り、また望ましくは前記不可避的不純物のうち、Ｃｕ、
Ｍｎ、Ｍｇの含有量をいずれも0.05wt% 以下とするもの
である。
チューブ材は、Ｔｉ：0.05〜0.5wt%を含み、残部がＡｌ
と不可避的不純物とからなることを特徴とするものであ
り、また望ましくは前記不可避的不純物のうち、Ｃｕ、
Ｍｎ、Ｍｇの含有量をいずれも0.05wt% 以下とするもの
である。
【００１４】
【作用】本発明のチューブ材において、その合金組成を
上記の如く限定したのは次の理由によるものである。Ｔ
ｉの含有により電気化学的に電位を純Ａｌよりも貴にす
ると共に、結晶粒界に晶出したＴｉ化合物が押出成形時
に層状に分布することで腐食形態を層状にして耐孔食性
を向上する効果を有する。しかし、Ｔｉ含有量が0.05wt
% 未満では電位を貴にする効果が十分でないのと共に腐
食形態を層状にする効果が十分でない。Ｔi 含有量が0.
5wt%を越えると耐孔食性を向上させる効果が飽和すると
共に、Ａｌと粗大な金属間化合物を形成してチューブ材
の表面欠陥になったり、本発明の目的の一つである押出
加工性を劣化するためである。
上記の如く限定したのは次の理由によるものである。Ｔ
ｉの含有により電気化学的に電位を純Ａｌよりも貴にす
ると共に、結晶粒界に晶出したＴｉ化合物が押出成形時
に層状に分布することで腐食形態を層状にして耐孔食性
を向上する効果を有する。しかし、Ｔｉ含有量が0.05wt
% 未満では電位を貴にする効果が十分でないのと共に腐
食形態を層状にする効果が十分でない。Ｔi 含有量が0.
5wt%を越えると耐孔食性を向上させる効果が飽和すると
共に、Ａｌと粗大な金属間化合物を形成してチューブ材
の表面欠陥になったり、本発明の目的の一つである押出
加工性を劣化するためである。
【００１５】その他の元素については、不可避的不純物
としてある程度許容されるが、特にＣｕ、Ｍｎ、Ｍｇに
ついては押出生産性を阻害するため、その許容される含
有量としては各々0.05wt% 以下に規制することが望まし
く、またＦｅ、Ｓｉ、Ｚｎ等は通常のＡｌ地金に含有さ
れている程度は、本発明に悪影響はない。
としてある程度許容されるが、特にＣｕ、Ｍｎ、Ｍｇに
ついては押出生産性を阻害するため、その許容される含
有量としては各々0.05wt% 以下に規制することが望まし
く、またＦｅ、Ｓｉ、Ｚｎ等は通常のＡｌ地金に含有さ
れている程度は、本発明に悪影響はない。
【００１６】またチューブ形状については、小型のマル
チフロー型の熱交換器に使用される小型薄型多穴チュー
ブに適用して大きな効果が得られるが、従来のサーペン
タイン型の熱交換器用多穴チューブ材としても本発明の
チューブ材を適用することで押出生産性を向上する効果
を有することから、特にマルチフロー型の小型薄肉の熱
交換器用多穴チューブ材に限定されるものではない。
チフロー型の熱交換器に使用される小型薄型多穴チュー
ブに適用して大きな効果が得られるが、従来のサーペン
タイン型の熱交換器用多穴チューブ材としても本発明の
チューブ材を適用することで押出生産性を向上する効果
を有することから、特にマルチフロー型の小型薄肉の熱
交換器用多穴チューブ材に限定されるものではない。
【００１７】尚、本発明の押出多穴チューブ材は、その
製造方法として直接押出法やコンフォーム押出法が同等
に適用できる。
製造方法として直接押出法やコンフォーム押出法が同等
に適用できる。
【００１８】
【実施例】次に本発明の実施例について、比較例、従来
例と比較しながら説明する。表１に示す組成のＡｌ合金
ビレット（直径２２０ｍｍ）を常法により水冷半連続鋳
造し、５３０℃×６時間の均質化処理を行った。押出は
直接押出機により押出温度４８０〜５１０℃に調節し、
図５に示すチューブ４（幅２０ｍｍ、高さ２ｍｍ、肉厚
０．４ｍｍで７穴）を、熱間で押出成形し、押出直後に
水冷して製造した。
例と比較しながら説明する。表１に示す組成のＡｌ合金
ビレット（直径２２０ｍｍ）を常法により水冷半連続鋳
造し、５３０℃×６時間の均質化処理を行った。押出は
直接押出機により押出温度４８０〜５１０℃に調節し、
図５に示すチューブ４（幅２０ｍｍ、高さ２ｍｍ、肉厚
０．４ｍｍで７穴）を、熱間で押出成形し、押出直後に
水冷して製造した。
【００１９】押出加工性の評価は上記鋳塊片から採取し
たサンプル（１０×１５×２０ｍｍ）を、５００℃で１
０ｍｍ／ｓｅｃ．の歪み速度で圧縮したときの変形抵抗
応力を測定することで行った。一方フィン材とするＡｌ
合金はＪＩＳ３００３（Ａｌ−1.1wt%Ｍｎ−0.06wt%Ｃ
ｕ合金）を芯材としてＪＩＳ４Ｎ４５（Ａｌ−10wt% Ｓ
ｉ−1.0wt%Ｚｎ合金）を両面クラッドしたＪＩＳＢＡＳ
２７１Ｐの板厚０．１１ｍｍのものを用いて、これを高
さ１０ｍｍ、フィンピッチ２ｍｍのコルゲート状に加工
した。
たサンプル（１０×１５×２０ｍｍ）を、５００℃で１
０ｍｍ／ｓｅｃ．の歪み速度で圧縮したときの変形抵抗
応力を測定することで行った。一方フィン材とするＡｌ
合金はＪＩＳ３００３（Ａｌ−1.1wt%Ｍｎ−0.06wt%Ｃ
ｕ合金）を芯材としてＪＩＳ４Ｎ４５（Ａｌ−10wt% Ｓ
ｉ−1.0wt%Ｚｎ合金）を両面クラッドしたＪＩＳＢＡＳ
２７１Ｐの板厚０．１１ｍｍのものを用いて、これを高
さ１０ｍｍ、フィンピッチ２ｍｍのコルゲート状に加工
した。
【００２０】上記チューブとフィンを脱脂後、鉄製治具
で拘束してふっ化物系フラックス浴中に浸漬した後、２
００℃×１５分間加熱乾燥してフラックスを塗布した。
これを露点−４０℃の窒素ガス雰囲気中で６００℃×３
分加熱することによりろう付けし、耐食性評価用の模擬
コアを作製した。
で拘束してふっ化物系フラックス浴中に浸漬した後、２
００℃×１５分間加熱乾燥してフラックスを塗布した。
これを露点−４０℃の窒素ガス雰囲気中で６００℃×３
分加熱することによりろう付けし、耐食性評価用の模擬
コアを作製した。
【００２１】耐食試験はＪＩＳＨ８６８１に規定された
キャス試験により、暴露時間７２０時間の後、チューブ
表面の最大腐食孔深さを測定することにより評価した。
キャス試験により、暴露時間７２０時間の後、チューブ
表面の最大腐食孔深さを測定することにより評価した。
【００２２】耐食性の目安になる自然電位については、
ろう付け加熱後のチューブ材を、５％ＮａＣｌ水溶液
（２５℃）中で対比電極にＡｇ／ＡｇＣｌ電極を用いて
３０分浸漬後の値を測定した。
ろう付け加熱後のチューブ材を、５％ＮａＣｌ水溶液
（２５℃）中で対比電極にＡｇ／ＡｇＣｌ電極を用いて
３０分浸漬後の値を測定した。
【００２３】押出加工性の目安となる熱間変形抵抗、耐
孔食性のいずれにも優れている場合を○、いずれかが劣
る場合を×として総合評価した。以上の結果を表２に記
した。
孔食性のいずれにも優れている場合を○、いずれかが劣
る場合を×として総合評価した。以上の結果を表２に記
した。
【００２４】本発明例のＮｏ１〜Ｎｏ４は従来例Ｎｏ７
のＡ１０５０と比較して、熱間変形抵抗は同等であり、
従って押出加工性も同等であるが、自然電位は貴であ
り、孔食深さも従来例Ｎｏ７が０．４ｍｍの肉厚を貫通
したのに対して本発明例はいずれも約０．１ｍｍ程度と
耐孔食性が改善している。
のＡ１０５０と比較して、熱間変形抵抗は同等であり、
従って押出加工性も同等であるが、自然電位は貴であ
り、孔食深さも従来例Ｎｏ７が０．４ｍｍの肉厚を貫通
したのに対して本発明例はいずれも約０．１ｍｍ程度と
耐孔食性が改善している。
【００２５】従来例Ｎｏ８〜Ｎｏ１０のＣｕ、Ｍｎ、Ｍ
ｇを含有する従来の耐食性を改善した合金に対しては、
従来例Ｎｏ８〜Ｎｏ１０の方が若干、耐孔食性は優れる
が、熱間変形抵抗については本発明例の方が２０％以上
低減し、押出生産性に優れていることが判る。
ｇを含有する従来の耐食性を改善した合金に対しては、
従来例Ｎｏ８〜Ｎｏ１０の方が若干、耐孔食性は優れる
が、熱間変形抵抗については本発明例の方が２０％以上
低減し、押出生産性に優れていることが判る。
【００２６】比較例Ｎｏ５はＴｉ含有量が本発明範囲の
下限をしたまわる場合であるが、熱間変形抵抗（押出加
工性）は従来のＡ１０５０と同等であるが、耐孔食性に
及ぼす効果が不十分なため貫通腐食が発生し改善効果が
見られない。また、比較例Ｎｏ６はＴｉ含有量が本発明
範囲をうわまわる場合であるが、耐孔食性は本発明例と
同等で飽和状態になっており、しかも熱間変形抵抗が極
端に大きく押出加工性が劣化し製造コストが高くなる問
題が生ずる。
下限をしたまわる場合であるが、熱間変形抵抗（押出加
工性）は従来のＡ１０５０と同等であるが、耐孔食性に
及ぼす効果が不十分なため貫通腐食が発生し改善効果が
見られない。また、比較例Ｎｏ６はＴｉ含有量が本発明
範囲をうわまわる場合であるが、耐孔食性は本発明例と
同等で飽和状態になっており、しかも熱間変形抵抗が極
端に大きく押出加工性が劣化し製造コストが高くなる問
題が生ずる。
【００２７】
【表１】 （注）No1 〜No7 のCu、Mn、Mg量は各々0.01wt% 以下である。
【００２８】
【表２】
【００２９】
【発明の効果】本発明に係る熱交換器用Ａｌ合金押出多
穴チューブ材は従来の押出多穴チューブ材で問題であっ
た耐孔食性と押出加工性の両特性の改善を図り、熱交換
器としての必要十分な耐久性と製造コストの低減が可能
になるなど、熱交換器用押出多穴チューブ材として顕著
な効果を奏するものである。
穴チューブ材は従来の押出多穴チューブ材で問題であっ
た耐孔食性と押出加工性の両特性の改善を図り、熱交換
器としての必要十分な耐久性と製造コストの低減が可能
になるなど、熱交換器用押出多穴チューブ材として顕著
な効果を奏するものである。
【図１】 熱交換器押出多穴チューブ（４穴）の一例を
示す斜視図である。
示す斜視図である。
【図２】 サーペンタイン型熱交換器の部分を示す斜視
図である。
図である。
【図３】 サーペンタイン型熱交換器の一例を示す正面
図である。
図である。
【図４】 マルチフロー型熱交換器の一例を示す正面図
である。
である。
【図５】 マルチフロー型熱交換器に用いられる小型薄
肉の押出多穴チューブ（７穴）の一例を示す斜視図であ
る。
肉の押出多穴チューブ（７穴）の一例を示す斜視図であ
る。
１、４ 押出多穴チューブ １ａ 冷媒通路 ２、５ フィン ３、７ 冷媒出入口部 ６ ヘッダー管
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｔｉ：0.05〜0.5wt%を含み、残部がＡｌ
と不可避的不純物とからなることを特徴とする熱交換器
用Ａｌ合金押出多穴チューブ材。 - 【請求項２】 前記不可避的不純物のうち、Ｃｕ、Ｍ
ｎ、Ｍｇの含有量はいずれも0.05wt% 以下であることを
特徴とする請求項１記載の熱交換器用Ａｌ合金押出多穴
チューブ材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20957694A JPH0873973A (ja) | 1994-09-02 | 1994-09-02 | 熱交換器用Ａｌ合金押出多穴チューブ材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20957694A JPH0873973A (ja) | 1994-09-02 | 1994-09-02 | 熱交換器用Ａｌ合金押出多穴チューブ材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0873973A true JPH0873973A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=16575128
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20957694A Pending JPH0873973A (ja) | 1994-09-02 | 1994-09-02 | 熱交換器用Ａｌ合金押出多穴チューブ材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0873973A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997039156A1 (en) * | 1996-04-15 | 1997-10-23 | Alcan International Limited | Aluminium alloy and extrusion |
| JP2008088468A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用押出合金の製造方法および熱交換器用扁平多穴管 |
-
1994
- 1994-09-02 JP JP20957694A patent/JPH0873973A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997039156A1 (en) * | 1996-04-15 | 1997-10-23 | Alcan International Limited | Aluminium alloy and extrusion |
| JP2008088468A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-04-17 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用押出合金の製造方法および熱交換器用扁平多穴管 |
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