JPH0858499A - バンパーステイ - Google Patents
バンパーステイInfo
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- JPH0858499A JPH0858499A JP21652394A JP21652394A JPH0858499A JP H0858499 A JPH0858499 A JP H0858499A JP 21652394 A JP21652394 A JP 21652394A JP 21652394 A JP21652394 A JP 21652394A JP H0858499 A JPH0858499 A JP H0858499A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 第２垂直リブ２における比較的に小さな曲げ
変形荷重を最高荷重として圧壊を開始し、この曲げ変形
および接続位置の位置関係の影響により各衝撃吸収段２
１・２２の第３〜第６平行リブ６〜９、第１および第２
平行リブ４・５の曲げ変形の開始時期がずれながら圧壊
していくことによって、荷重の大幅な変動および低下を
生じることなく大量の衝突エネルギーを吸収する。 【構成】 隣接する衝撃吸収段２１・２２間に存在する
第２垂直リブ２に対する第５および第６平行リブ８・９
の接続位置が、一方の衝撃吸収段２１側と他方の衝撃吸
収段２２側とで第２垂直リブ２の厚みの３倍以上離れた
距離となるように設定されている。
変形荷重を最高荷重として圧壊を開始し、この曲げ変形
および接続位置の位置関係の影響により各衝撃吸収段２
１・２２の第３〜第６平行リブ６〜９、第１および第２
平行リブ４・５の曲げ変形の開始時期がずれながら圧壊
していくことによって、荷重の大幅な変動および低下を
生じることなく大量の衝突エネルギーを吸収する。 【構成】 隣接する衝撃吸収段２１・２２間に存在する
第２垂直リブ２に対する第５および第６平行リブ８・９
の接続位置が、一方の衝撃吸収段２１側と他方の衝撃吸
収段２２側とで第２垂直リブ２の厚みの３倍以上離れた
距離となるように設定されている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、衝突方向に対して直交
するように配設された垂直リブ間を平行リブにより接続
した衝撃吸収段を衝突方向に複数備えた断面形状のバン
パーステイに関するものである。
するように配設された垂直リブ間を平行リブにより接続
した衝撃吸収段を衝突方向に複数備えた断面形状のバン
パーステイに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】今日、自動車の低コスト化および多様化
への要求が厳しくなり、このような相反する要求を克服
するための一つの手段として、車長の異なる自動車間で
のアンダーボディーの共通化が進められている。一般
に、上記の共通化は、図１８および図１９に示すよう
に、車長の最も小さい自動車に対応させてアンダーボデ
ィーのサイドメンバ５１を製造し、このサイドメンバ５
１を車長の異なる派生車に搭載することにより行われる
ようになっている。従って、上記のサイドメンバ５１を
車長の長い派生車に搭載した場合には、車体の前端部お
よび後端部に配置されるバンパー５２とサイドメンバ５
１との間に隙間が発生することになる。
への要求が厳しくなり、このような相反する要求を克服
するための一つの手段として、車長の異なる自動車間で
のアンダーボディーの共通化が進められている。一般
に、上記の共通化は、図１８および図１９に示すよう
に、車長の最も小さい自動車に対応させてアンダーボデ
ィーのサイドメンバ５１を製造し、このサイドメンバ５
１を車長の異なる派生車に搭載することにより行われる
ようになっている。従って、上記のサイドメンバ５１を
車長の長い派生車に搭載した場合には、車体の前端部お
よび後端部に配置されるバンパー５２とサイドメンバ５
１との間に隙間が発生することになる。
【０００３】上記の隙間は、衝突時のエネルギー吸収に
殆ど寄与することがないため、隙間を放置しておくと、
衝突時に車体の損傷を拡大させることになる。従って、
従来は、断面形状が日型や目型、田型となるように、鉄
板を曲げ加工および溶接したり、アルミ形材を押し出す
ことによりエネルギー吸収ボックス等のバンパーステイ
５３を形成し、このバンパーステイ５３を隙間に設ける
ことによって、衝突時の車体の損傷を最小限に抑制させ
るようになっている。
殆ど寄与することがないため、隙間を放置しておくと、
衝突時に車体の損傷を拡大させることになる。従って、
従来は、断面形状が日型や目型、田型となるように、鉄
板を曲げ加工および溶接したり、アルミ形材を押し出す
ことによりエネルギー吸収ボックス等のバンパーステイ
５３を形成し、このバンパーステイ５３を隙間に設ける
ことによって、衝突時の車体の損傷を最小限に抑制させ
るようになっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のバン
パーステイ５３は、サイドメンバ５１等の車体側に伝達
される衝突による衝撃ができるだけ小さくなるように、
衝突時に徐々に変形崩壊して小さな衝突荷重で大きなエ
ネルギー吸収量となることが望まれている。しかしなが
ら、上記従来のように、断面形状が日型や目型、田型の
バンパーステイ５３では、面状に衝突した場合、衝突方
向に平行に配置された複数のリブの座屈荷重が初期荷重
を決定するため、衝突荷重が比較的に大きなものになっ
てしまうと共に、全てのリブが同時に座屈して荷重を急
激に低下させるため、エネルギー吸収量が小さなものに
なっている（図７〜図１１参照）。さらに、バンパース
テイ５３を鉄板の曲げ加工および溶接により形成した場
合には、部品点数が増大して製造工程数が増えることに
もなっている。
パーステイ５３は、サイドメンバ５１等の車体側に伝達
される衝突による衝撃ができるだけ小さくなるように、
衝突時に徐々に変形崩壊して小さな衝突荷重で大きなエ
ネルギー吸収量となることが望まれている。しかしなが
ら、上記従来のように、断面形状が日型や目型、田型の
バンパーステイ５３では、面状に衝突した場合、衝突方
向に平行に配置された複数のリブの座屈荷重が初期荷重
を決定するため、衝突荷重が比較的に大きなものになっ
てしまうと共に、全てのリブが同時に座屈して荷重を急
激に低下させるため、エネルギー吸収量が小さなものに
なっている（図７〜図１１参照）。さらに、バンパース
テイ５３を鉄板の曲げ加工および溶接により形成した場
合には、部品点数が増大して製造工程数が増えることに
もなっている。
【０００５】従って、本発明は、小さな衝突荷重で大き
なエネルギー吸収量のバンパーステイを提供することを
第１の目的とし、さらに、少ない部品点数および工程数
で形成することができるバンパーステイを提供すること
を第２の目的としている。
なエネルギー吸収量のバンパーステイを提供することを
第１の目的とし、さらに、少ない部品点数および工程数
で形成することができるバンパーステイを提供すること
を第２の目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を解決するため
に、請求項１および２のバンパーステイは、衝突方向に
対して直交するように配設された垂直リブ間を平行リブ
により接続した衝撃吸収段を衝突方向に複数備えた断面
形状を有しており、下記の特徴を有している。
に、請求項１および２のバンパーステイは、衝突方向に
対して直交するように配設された垂直リブ間を平行リブ
により接続した衝撃吸収段を衝突方向に複数備えた断面
形状を有しており、下記の特徴を有している。
【０００７】即ち、請求項１のバンパーステイは、隣接
する衝撃吸収段間に存在する垂直リブに対する平行リブ
の接続位置が、一方の衝撃吸収段側と他方の衝撃吸収段
側とで上記垂直リブの厚みの３倍以上離れた距離となる
ように設定されていることを特徴としている。
する衝撃吸収段間に存在する垂直リブに対する平行リブ
の接続位置が、一方の衝撃吸収段側と他方の衝撃吸収段
側とで上記垂直リブの厚みの３倍以上離れた距離となる
ように設定されていることを特徴としている。
【０００８】また、請求項２のバンパーステイは、衝突
方向に平行な平行リブを備えた衝撃吸収段と、衝突方向
に傾斜する平行リブを備えた衝撃吸収段とが混在して備
えられていることを特徴としている。
方向に平行な平行リブを備えた衝撃吸収段と、衝突方向
に傾斜する平行リブを備えた衝撃吸収段とが混在して備
えられていることを特徴としている。
【０００９】尚、上記のバンパーステイは、アルミ形材
を押し出し加工することにより形成されていることが望
ましい。
を押し出し加工することにより形成されていることが望
ましい。
【００１０】
【作用】請求項１の構成によれば、一方の衝撃吸収段側
と他方の衝撃吸収段側とで垂直リブに対する平行リブの
接続位置が、垂直リブの厚みの３倍以上離れた距離とな
るように離反されているため、上記の垂直リブにおける
比較的に小さな曲げ変形荷重を最高荷重として圧壊を開
始することになる。また、請求項２の構成によれば、衝
突方向に傾斜する平行リブの比較的に小さな座屈荷重を
最高荷重として圧壊を開始することになる。
と他方の衝撃吸収段側とで垂直リブに対する平行リブの
接続位置が、垂直リブの厚みの３倍以上離れた距離とな
るように離反されているため、上記の垂直リブにおける
比較的に小さな曲げ変形荷重を最高荷重として圧壊を開
始することになる。また、請求項２の構成によれば、衝
突方向に傾斜する平行リブの比較的に小さな座屈荷重を
最高荷重として圧壊を開始することになる。
【００１１】この後、上記の変形および接続位置の位置
関係の影響によって、各衝撃吸収段の平行リブの座屈変
形の開始時期がずれながら圧壊し、荷重の大幅な変動お
よび低下を生じることなく大量の衝突エネルギーを吸収
することになる。そして、アルミ形材の押し出し加工に
より形成された場合には、少ない部品点数および工程数
で製造することが可能になる。
関係の影響によって、各衝撃吸収段の平行リブの座屈変
形の開始時期がずれながら圧壊し、荷重の大幅な変動お
よび低下を生じることなく大量の衝突エネルギーを吸収
することになる。そして、アルミ形材の押し出し加工に
より形成された場合には、少ない部品点数および工程数
で製造することが可能になる。
【００１２】
【実施例】本発明の一実施例を図１ないし図１７を用い
て説明する。本実施例に係るバンパーステイは、図２お
よび図３に示すように、バンパ１０とサイドメンバ１１
との間に設けられており、衝突時に徐々に変形崩壊する
ように断面形状が設定されている。このバンパーステイ
２０は、少ない部品点数および工程数で製造することが
できるように、アルミ形材を押し出し加工することによ
り形成されており、図１に示すように、衝突方向に対し
て直交する第１垂直リブ１と第２垂直リブ２と第３垂直
リブ３とを衝突側（図２のバンパ１０側）からこの順に
有している。第１垂直リブ１の両端には、衝突方向に対
して平行な第１平行リブ４と第２平行リブ５とがそれぞ
れ接続されている。そして、第１平行リブ４および第２
平行リブ５の他端は、第２垂直リブ２の垂直面に接続さ
れており、これらの第１および第２垂直リブ１・２と第
１および第２平行リブ４・５とは、衝突位置側となる前
方側の衝撃吸収段２１を構成するようになっている。
て説明する。本実施例に係るバンパーステイは、図２お
よび図３に示すように、バンパ１０とサイドメンバ１１
との間に設けられており、衝突時に徐々に変形崩壊する
ように断面形状が設定されている。このバンパーステイ
２０は、少ない部品点数および工程数で製造することが
できるように、アルミ形材を押し出し加工することによ
り形成されており、図１に示すように、衝突方向に対し
て直交する第１垂直リブ１と第２垂直リブ２と第３垂直
リブ３とを衝突側（図２のバンパ１０側）からこの順に
有している。第１垂直リブ１の両端には、衝突方向に対
して平行な第１平行リブ４と第２平行リブ５とがそれぞ
れ接続されている。そして、第１平行リブ４および第２
平行リブ５の他端は、第２垂直リブ２の垂直面に接続さ
れており、これらの第１および第２垂直リブ１・２と第
１および第２平行リブ４・５とは、衝突位置側となる前
方側の衝撃吸収段２１を構成するようになっている。
【００１３】上記の第２垂直リブ２は、第１平行リブ４
が接続された第１接続位置２ａから一端までの距離と、
第２平行リブ５が接続された第２接続位置２ｂから他端
までの距離とが第２垂直リブ２の厚みの３倍以上となる
ように長さが設定されている。そして、第２垂直リブ２
の両端には、衝突方向に対して平行な第３平行リブ６と
第４平行リブ７とがそれぞれ接続されており、これらの
第３平行リブ６および第４平行リブ７の他端は、第３垂
直リブ３の両端にそれぞれ接続されている。
が接続された第１接続位置２ａから一端までの距離と、
第２平行リブ５が接続された第２接続位置２ｂから他端
までの距離とが第２垂直リブ２の厚みの３倍以上となる
ように長さが設定されている。そして、第２垂直リブ２
の両端には、衝突方向に対して平行な第３平行リブ６と
第４平行リブ７とがそれぞれ接続されており、これらの
第３平行リブ６および第４平行リブ７の他端は、第３垂
直リブ３の両端にそれぞれ接続されている。
【００１４】また、第２垂直リブ２における第１接続位
置２ａおよび第２接続位置２ｂ間には、衝突方向に対し
て平行な第５平行リブ８および第６平行リブ９の一端が
接続されており、これらの接続位置と第１および第２接
続位置２ａ・２ｂとは、第２垂直リブ２の厚みの３倍以
上離れた距離となるように設定されている。そして、第
５平行リブ８および第６平行リブ９の他端は、第３垂直
リブ３の垂直面に接続されており、これらの第２および
第３垂直リブ２・３と第３〜第６平行リブ６〜９とは、
上述の衝撃吸収段２１の後方側に衝撃吸収段２２を構成
するようになっている。
置２ａおよび第２接続位置２ｂ間には、衝突方向に対し
て平行な第５平行リブ８および第６平行リブ９の一端が
接続されており、これらの接続位置と第１および第２接
続位置２ａ・２ｂとは、第２垂直リブ２の厚みの３倍以
上離れた距離となるように設定されている。そして、第
５平行リブ８および第６平行リブ９の他端は、第３垂直
リブ３の垂直面に接続されており、これらの第２および
第３垂直リブ２・３と第３〜第６平行リブ６〜９とは、
上述の衝撃吸収段２１の後方側に衝撃吸収段２２を構成
するようになっている。
【００１５】上記の構成において、バンパーステイ２０
の動作について説明する。図４（ａ）に示すように、バ
ンパーステイ２０の第１垂直リブ１に対して衝突エネル
ギーが付与されると、この衝突エネルギーは、第１垂直
リブ１から２層の第１および第２平行リブ４・５に分散
されて第２垂直リブ２に付与された後、さらに、この第
２垂直リブ２から４層の第３〜第６平行リブ６〜９に分
散されて第３垂直リブ３に付与されることになる。
の動作について説明する。図４（ａ）に示すように、バ
ンパーステイ２０の第１垂直リブ１に対して衝突エネル
ギーが付与されると、この衝突エネルギーは、第１垂直
リブ１から２層の第１および第２平行リブ４・５に分散
されて第２垂直リブ２に付与された後、さらに、この第
２垂直リブ２から４層の第３〜第６平行リブ６〜９に分
散されて第３垂直リブ３に付与されることになる。
【００１６】この際、第１および第２平行リブ４・５に
より押圧される接続位置２ａ・２ｂは、第２垂直リブ２
の厚みよりも３倍以上離れた位置の第３〜第６平行リブ
６〜９間に存在しており、第２垂直リブ２の曲げ変形荷
重は、第１〜第６平行リブ１〜６の座屈荷重よりも小さ
なものになっている。従って、バンパーステイ２０は、
衝突エネルギーが付与されると、第２垂直リブ２の第１
および第２接続位置２ａ・２ｂから変形を開始すること
になり、これらの第１および第２接続位置２ａ・２ｂに
おける比較的に小さな曲げ変形荷重が圧壊時の最高荷重
となる。
より押圧される接続位置２ａ・２ｂは、第２垂直リブ２
の厚みよりも３倍以上離れた位置の第３〜第６平行リブ
６〜９間に存在しており、第２垂直リブ２の曲げ変形荷
重は、第１〜第６平行リブ１〜６の座屈荷重よりも小さ
なものになっている。従って、バンパーステイ２０は、
衝突エネルギーが付与されると、第２垂直リブ２の第１
および第２接続位置２ａ・２ｂから変形を開始すること
になり、これらの第１および第２接続位置２ａ・２ｂに
おける比較的に小さな曲げ変形荷重が圧壊時の最高荷重
となる。
【００１７】次に、第２垂直リブ２における第１接続位
置２ａおよび第２接続位置２ｂの変形が進行すると、図
４（ｂ）に示すように、第２垂直リブ２の中心部が第５
平行リブ８および第６平行リブ９を支点として反対方向
に変形することになると共に、衝突エネルギーの分散量
の少ない前方側の衝撃吸収段２１における２層の第１お
よび第２平行リブ４・５が変形を開始することになる。
この後、第１および第２平行リブ４・５の変形量が所定
以上に達すると、図４（ｃ）に示すように、後方側の衝
撃吸収段２２における４層の第３〜第６平行リブ６〜９
が変形を開始することになる。
置２ａおよび第２接続位置２ｂの変形が進行すると、図
４（ｂ）に示すように、第２垂直リブ２の中心部が第５
平行リブ８および第６平行リブ９を支点として反対方向
に変形することになると共に、衝突エネルギーの分散量
の少ない前方側の衝撃吸収段２１における２層の第１お
よび第２平行リブ４・５が変形を開始することになる。
この後、第１および第２平行リブ４・５の変形量が所定
以上に達すると、図４（ｃ）に示すように、後方側の衝
撃吸収段２２における４層の第３〜第６平行リブ６〜９
が変形を開始することになる。
【００１８】これにより、バンパーステイ２０は、第２
垂直リブ２の第１および第２接続位置２ａ・２ｂにおけ
る比較的に小さな曲げ変形荷重を最高荷重として圧壊を
開始し、この後、前方側の衝撃吸収段２１の第１および
第２平行リブ４・５と、後方側の衝撃吸収段２２の第３
〜第６平行リブ６〜９とが順次変形することによって、
荷重の大幅な変動および低下を生じることなく大量の衝
突エネルギーを吸収することになる。尚、上記の両衝撃
吸収段２１・２２に設けられる平行リブは、異なった数
量であることが変形開示時間を確実にずらすことができ
る点で望ましいが、同一の数量であっても、接続位置関
係により変形開示時間がずれることは明らかである。
垂直リブ２の第１および第２接続位置２ａ・２ｂにおけ
る比較的に小さな曲げ変形荷重を最高荷重として圧壊を
開始し、この後、前方側の衝撃吸収段２１の第１および
第２平行リブ４・５と、後方側の衝撃吸収段２２の第３
〜第６平行リブ６〜９とが順次変形することによって、
荷重の大幅な変動および低下を生じることなく大量の衝
突エネルギーを吸収することになる。尚、上記の両衝撃
吸収段２１・２２に設けられる平行リブは、異なった数
量であることが変形開示時間を確実にずらすことができ
る点で望ましいが、同一の数量であっても、接続位置関
係により変形開示時間がずれることは明らかである。
【００１９】次に、本実施例の構成を有するバンパース
テイ２０の圧壊特性と、従来の日型、目型、田型の断面
形状を有するバンパーステイの圧壊特性とを比較するこ
とによって、本実施例のバンパーステイ２０のエネルギ
ー吸収の有効性を調査した。
テイ２０の圧壊特性と、従来の日型、目型、田型の断面
形状を有するバンパーステイの圧壊特性とを比較するこ
とによって、本実施例のバンパーステイ２０のエネルギ
ー吸収の有効性を調査した。
【００２０】先ず、図５のモデル図を作成し、本実施例
のバンパーステイ２０の圧壊特性を静的ＦＥＭ解析によ
り調査した。この結果、図６に示すように、０〜１０ｍ
ｍの圧壊範囲で荷重が増大し、この増大した荷重が１０
ｍｍ以降の圧壊範囲において略一定値となることが判明
した。
のバンパーステイ２０の圧壊特性を静的ＦＥＭ解析によ
り調査した。この結果、図６に示すように、０〜１０ｍ
ｍの圧壊範囲で荷重が増大し、この増大した荷重が１０
ｍｍ以降の圧壊範囲において略一定値となることが判明
した。
【００２１】次に、図７〜図９に示すように、断面形状
が日型、目型、田型のバンパーステイを圧壊し、それぞ
れの圧壊特性を調査した。この結果、断面形状が図７の
日型および図８目型のバンパーステイの場合には、図１
０に示すように、圧壊初期時に荷重のピークが発生し、
この後、急激に荷重が低下することが明らかになった。
また、断面形状が図９の田型のバンパーステイの場合に
は、図１１に示すように、圧壊初期時に荷重のピークが
発生し、この後、急激に荷重が低下した後、再び荷重の
ピークと急激な低下が生じることが明らかになった。
が日型、目型、田型のバンパーステイを圧壊し、それぞ
れの圧壊特性を調査した。この結果、断面形状が図７の
日型および図８目型のバンパーステイの場合には、図１
０に示すように、圧壊初期時に荷重のピークが発生し、
この後、急激に荷重が低下することが明らかになった。
また、断面形状が図９の田型のバンパーステイの場合に
は、図１１に示すように、圧壊初期時に荷重のピークが
発生し、この後、急激に荷重が低下した後、再び荷重の
ピークと急激な低下が生じることが明らかになった。
【００２２】これにより、上記の圧壊特性の調査結果か
ら、本実施例の構成を有するバンパーステイ２０は、従
来のバンパーステイのように圧壊初期時における荷重の
ピークおよび圧壊途中における荷重の大きな変動を生じ
ていないため、衝突時に徐々に変形崩壊して小さな衝突
荷重で大量の衝突エネルギーを吸収するものであること
が確認された。
ら、本実施例の構成を有するバンパーステイ２０は、従
来のバンパーステイのように圧壊初期時における荷重の
ピークおよび圧壊途中における荷重の大きな変動を生じ
ていないため、衝突時に徐々に変形崩壊して小さな衝突
荷重で大量の衝突エネルギーを吸収するものであること
が確認された。
【００２３】尚、本実施例におけるバンパーステイ２０
は、図１に示すように、２段の衝撃吸収段２１・２２の
うち、後方側の衝撃吸収段２２に４層の第３〜第６平行
リブ６〜９を衝突方向に対して平行となるように配置し
た構成になっているが、これに限定されることはない。
即ち、衝突方向に対して直交するように配設された垂直
リブ間を平行リブにより接続した衝撃吸収段を衝突方向
に複数備え、下記の条件および条件の少なくとも一
方を満足する構成であれば、曲げ変形による圧壊により
小さな衝突荷重で大量の衝突エネルギーを吸収すること
ができるものである。
は、図１に示すように、２段の衝撃吸収段２１・２２の
うち、後方側の衝撃吸収段２２に４層の第３〜第６平行
リブ６〜９を衝突方向に対して平行となるように配置し
た構成になっているが、これに限定されることはない。
即ち、衝突方向に対して直交するように配設された垂直
リブ間を平行リブにより接続した衝撃吸収段を衝突方向
に複数備え、下記の条件および条件の少なくとも一
方を満足する構成であれば、曲げ変形による圧壊により
小さな衝突荷重で大量の衝突エネルギーを吸収すること
ができるものである。
【００２４】上記の条件とは、隣接する衝撃吸収段間
に存在する垂直リブに対する平行リブの接続位置が、一
方の衝撃吸収段側と他方の衝撃吸収段側とで上記垂直リ
ブの厚みの３倍以上離れた距離となるように設定するこ
とである。具体的には、図１に示すように、後方側の衝
撃吸収段２２の第３〜第６平行リブ６〜９と第２垂直リ
ブ２との接続位置が、前方側の衝撃吸収段２１の第１お
よび第２平行リブ４・５と第２垂直リブ２との接続位置
から第２垂直リブ２の厚みの３倍以上離れた距離だけず
れを生じさせることである。従って、バンパーステイ２
０は、図１２に示すように、第２垂直リブ２の中心位置
と第３垂直リブ３の中心位置とを結ぶように中心リブ１
３を配置した構成であっても良い。
に存在する垂直リブに対する平行リブの接続位置が、一
方の衝撃吸収段側と他方の衝撃吸収段側とで上記垂直リ
ブの厚みの３倍以上離れた距離となるように設定するこ
とである。具体的には、図１に示すように、後方側の衝
撃吸収段２２の第３〜第６平行リブ６〜９と第２垂直リ
ブ２との接続位置が、前方側の衝撃吸収段２１の第１お
よび第２平行リブ４・５と第２垂直リブ２との接続位置
から第２垂直リブ２の厚みの３倍以上離れた距離だけず
れを生じさせることである。従って、バンパーステイ２
０は、図１２に示すように、第２垂直リブ２の中心位置
と第３垂直リブ３の中心位置とを結ぶように中心リブ１
３を配置した構成であっても良い。
【００２５】また、条件とは、衝突方向に平行な平行
リブを備えた衝撃吸収段と、衝突方向に傾斜する平行リ
ブを備えた衝撃吸収段とを混在して備えさせることであ
る。従って、バンパーステイ２０は、図１３に示すよう
に、前方の衝撃吸収段２１の第１および第２平行リブ４
・５と後方の衝撃吸収段２２の第５および第６平行リブ
８・９とを第２垂直リブ２において同一箇所（第１接続
位置２ａおよび第２接続位置２ｂ）に接続し、第３〜第
６平行リブ６〜９を衝突方向に対して傾斜するように配
置した構成であっても良い。
リブを備えた衝撃吸収段と、衝突方向に傾斜する平行リ
ブを備えた衝撃吸収段とを混在して備えさせることであ
る。従って、バンパーステイ２０は、図１３に示すよう
に、前方の衝撃吸収段２１の第１および第２平行リブ４
・５と後方の衝撃吸収段２２の第５および第６平行リブ
８・９とを第２垂直リブ２において同一箇所（第１接続
位置２ａおよび第２接続位置２ｂ）に接続し、第３〜第
６平行リブ６〜９を衝突方向に対して傾斜するように配
置した構成であっても良い。
【００２６】さらに、上記の条件および条件の両方
を満足するバンパーステイ２０を例示すると、図１４に
示すように、第２垂直リブ２の中心位置に第５平行リブ
８および第６平行リブ９の一端を接続した後、両平行リ
ブ８・９の他端側を広げながら傾斜させて第３垂直リブ
３に接続した構成を挙げることができ、さらに図１５に
示すように、上記の図１４の構成に加えて第３平行リブ
６および第４平行リブ７の第３垂直リブ３側を内側方向
に傾斜させた構成を挙げることができる。
を満足するバンパーステイ２０を例示すると、図１４に
示すように、第２垂直リブ２の中心位置に第５平行リブ
８および第６平行リブ９の一端を接続した後、両平行リ
ブ８・９の他端側を広げながら傾斜させて第３垂直リブ
３に接続した構成を挙げることができ、さらに図１５に
示すように、上記の図１４の構成に加えて第３平行リブ
６および第４平行リブ７の第３垂直リブ３側を内側方向
に傾斜させた構成を挙げることができる。
【００２７】また、図１６に示すように、第２垂直リブ
２の中心位置の両側近傍に第５平行リブ８および第６平
行リブ９の一端をそれぞれ独立して接続した後、両平行
リブ８・９の他端側を広げながら傾斜させて第３垂直リ
ブ３に接続した構成を挙げることができ、図１７に示す
ように、第２垂直リブ２の中心位置に衝突方向に対して
平行面となる共通リブ１２の一端を接続し、この共通リ
ブ１２の他端に第５平行リブ８および第６平行リブ９の
一端を接続した後、両平行リブ８・９の他端側を広げな
がら傾斜させて第３垂直リブ３に接続した構成も挙げる
ことができる。
２の中心位置の両側近傍に第５平行リブ８および第６平
行リブ９の一端をそれぞれ独立して接続した後、両平行
リブ８・９の他端側を広げながら傾斜させて第３垂直リ
ブ３に接続した構成を挙げることができ、図１７に示す
ように、第２垂直リブ２の中心位置に衝突方向に対して
平行面となる共通リブ１２の一端を接続し、この共通リ
ブ１２の他端に第５平行リブ８および第６平行リブ９の
一端を接続した後、両平行リブ８・９の他端側を広げな
がら傾斜させて第３垂直リブ３に接続した構成も挙げる
ことができる。
【００２８】
【発明の効果】本発明は、以上のように、隣接する衝撃
吸収段間に存在する垂直リブに対する平行リブの接続位
置が、一方の衝撃吸収段側と他方の衝撃吸収段側とで上
記垂直リブの厚みの３倍以上離れた距離となるように設
定されている構成であるから、垂直リブにおける比較的
に小さな曲げ変形荷重を最高荷重として圧壊を開始し、
この曲げ変形および接続位置の位置関係の影響により各
衝撃吸収段の平行リブの座屈変形の開始時期がずれなが
ら圧壊していくことによって、荷重の大幅な変動および
低下を生じることなく大量の衝突エネルギーを吸収する
ことができるという効果を奏する。
吸収段間に存在する垂直リブに対する平行リブの接続位
置が、一方の衝撃吸収段側と他方の衝撃吸収段側とで上
記垂直リブの厚みの３倍以上離れた距離となるように設
定されている構成であるから、垂直リブにおける比較的
に小さな曲げ変形荷重を最高荷重として圧壊を開始し、
この曲げ変形および接続位置の位置関係の影響により各
衝撃吸収段の平行リブの座屈変形の開始時期がずれなが
ら圧壊していくことによって、荷重の大幅な変動および
低下を生じることなく大量の衝突エネルギーを吸収する
ことができるという効果を奏する。
【００２９】また、本発明は、以上のように、衝突方向
に平行な平行リブを備えた衝撃吸収段と、衝突方向に傾
斜する平行リブを備えた衝撃吸収段とが混在して備えら
れている構成であるから、衝突方向に傾斜する平行リブ
の比較的に小さな曲げ変形荷重を最高荷重として圧壊を
開始し、この曲げ変形および接続位置の位置関係の影響
により各衝撃吸収段の平行リブの曲げ変形の開始時期が
ずれながら圧壊していくことによって、荷重の大幅な変
動および低下を生じることなく大量の衝突エネルギーを
吸収することができるという効果を奏する。
に平行な平行リブを備えた衝撃吸収段と、衝突方向に傾
斜する平行リブを備えた衝撃吸収段とが混在して備えら
れている構成であるから、衝突方向に傾斜する平行リブ
の比較的に小さな曲げ変形荷重を最高荷重として圧壊を
開始し、この曲げ変形および接続位置の位置関係の影響
により各衝撃吸収段の平行リブの曲げ変形の開始時期が
ずれながら圧壊していくことによって、荷重の大幅な変
動および低下を生じることなく大量の衝突エネルギーを
吸収することができるという効果を奏する。
【図１】バンパーステイの断面形状を示す説明図であ
る。
る。
【図２】バンパーステイの車体への取り付け状態を示す
説明図である。
説明図である。
【図３】バンパーステイの車体への取り付け状態を示す
説明図である。
説明図である。
【図４】バンパーステイの圧壊過程を示す説明図であ
る。
る。
【図５】静的ＦＥＭ解析に用いるバンパーステイのモデ
ル図である。
ル図である。
【図６】静的ＦＥＭ解析による圧壊特性を示すグラフで
ある。
ある。
【図７】断面形状が日型のバンパーステイの圧壊状態を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図８】断面形状が目型のバンパーステイの圧壊状態を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図９】断面形状が田型のバンパーステイの圧壊状態を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図１０】断面形状が日型および目型のバンパーステイ
の圧壊特性を示すグラフである。
の圧壊特性を示すグラフである。
【図１１】断面形状が田型のバンパーステイの圧壊特性
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図１２】バンパーステイの断面形状を示す説明図であ
る。
る。
【図１３】バンパーステイの断面形状を示す説明図であ
る。
る。
【図１４】バンパーステイの断面形状を示す説明図であ
る。
る。
【図１５】バンパーステイの断面形状を示す説明図であ
る。
る。
【図１６】バンパーステイの断面形状を示す説明図であ
る。
る。
【図１７】バンパーステイの断面形状を示す説明図であ
る。
る。
【図１８】サイドメンバとバンパーとの関係を示す説明
図である。
図である。
【図１９】バンパーステイの車体への取り付け状態を示
す説明図である。
す説明図である。
１ 第１垂直リブ ２ 第２垂直リブ ２ａ 第１接続点 ２ｂ 第２接続点 ３ 第３垂直リブ ４ 第１平行リブ ５ 第２平行リブ ６ 第３平行リブ ７ 第４平行リブ ８ 第５平行リブ ９ 第６平行リブ １０ バンパ １１ サイドメンバ １２ 共通リブ １３ 中心リブ ２０ バンパーステイ ２１ 衝撃吸収段 ２２ 衝撃吸収段
Claims (3)
- 【請求項１】 衝突方向に対して直交するように配設さ
れた垂直リブ間を平行リブにより接続した衝撃吸収段を
衝突方向に複数備えた断面形状のバンパーステイであっ
て、 隣接する衝撃吸収段間に存在する垂直リブに対する平行
リブの接続位置が、一方の衝撃吸収段側と他方の衝撃吸
収段側とで上記垂直リブの厚みの３倍以上離れた距離と
なるように設定されていることを特徴とするバンパース
テイ。 - 【請求項２】 衝突方向に対して直交するように配設さ
れた垂直リブ間を平行リブにより接続した衝撃吸収段を
衝突方向に複数備えた断面形状のバンパーステイであっ
て、 衝突方向に平行な平行リブを備えた衝撃吸収段と、衝突
方向に傾斜する平行リブを備えた衝撃吸収段とが混在し
て備えられていることを特徴とするバンパーステイ。 - 【請求項３】 アルミ形材を押し出し加工することによ
り形成されていることを特徴とする請求項１または２記
載のバンパーステイ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21652394A JPH0858499A (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | バンパーステイ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21652394A JPH0858499A (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | バンパーステイ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0858499A true JPH0858499A (ja) | 1996-03-05 |
Family
ID=16689770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21652394A Pending JPH0858499A (ja) | 1994-08-17 | 1994-08-17 | バンパーステイ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0858499A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001171448A (ja) * | 1999-12-20 | 2001-06-26 | Mazda Motor Corp | 車両の前部車体構造 |
| KR100488874B1 (ko) * | 2002-11-11 | 2005-05-11 | 현대자동차주식회사 | 차량용 범퍼 빔 |
| JP2007176487A (ja) * | 2007-03-30 | 2007-07-12 | Nippon Light Metal Co Ltd | バンパステイ |
| US20120126553A1 (en) * | 2010-11-10 | 2012-05-24 | GM Global Technology Operations LLC | Bumper cross member for a motor vehicle, reinforcement component for a bumper cross member and method for producing a bumper cross member |
| JP2013159132A (ja) * | 2012-02-01 | 2013-08-19 | Toyota Motor Corp | 車体構造 |
-
1994
- 1994-08-17 JP JP21652394A patent/JPH0858499A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001171448A (ja) * | 1999-12-20 | 2001-06-26 | Mazda Motor Corp | 車両の前部車体構造 |
| KR100488874B1 (ko) * | 2002-11-11 | 2005-05-11 | 현대자동차주식회사 | 차량용 범퍼 빔 |
| JP2007176487A (ja) * | 2007-03-30 | 2007-07-12 | Nippon Light Metal Co Ltd | バンパステイ |
| US20120126553A1 (en) * | 2010-11-10 | 2012-05-24 | GM Global Technology Operations LLC | Bumper cross member for a motor vehicle, reinforcement component for a bumper cross member and method for producing a bumper cross member |
| JP2013159132A (ja) * | 2012-02-01 | 2013-08-19 | Toyota Motor Corp | 車体構造 |
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