JPH08503258A

JPH08503258A - 金属線材用連続ラインの焼鈍装置における焼鈍出力を制御する方法および装置

Info

Publication number: JPH08503258A
Application number: JP6505906A
Authority: JP
Inventors: フィリップ，ギュンテール
Original assignee: マシーネンファブリックニエホッフゲーエムベーハーウントコカーゲー
Priority date: 1992-08-21
Filing date: 1993-08-19
Publication date: 1996-04-09
Also published as: FI101313B1; DE4227812A1; WO1994004708A1; DE4227812C2; US5700335A; EP0656071B1; FI950762A; FI101313B; ATE154398T1; EP0656071A1; FI950762A0

Abstract

(57)【要約】連続焼鈍および金属連続鋳造ラインの少なくとも１区画で使用される焼鈍用電力を制御する方法と装置を明らかにしたものである。連続焼鈍装置を通過する鋳造製品（Ｄ）の速度は検出され、焼鈍処理ゾーンに適用される電圧と同様に、制御装置（５０）によって実効値（Ｕ_e）に変換される。焼鈍ゾーンに供給される電圧は、測定される速度と相関させてあらかじめ設定した焼鈍出力値に到達させるため、決定した電圧実効値から導かれる制御信号によって変更を加えられる。少なくとも１つの焼鈍ゾーンに流れる電流も検出され、実効値に変換される。焼鈍ゾーンに実際に供給される焼鈍出力は、上記の実効値に基づいて計算される。電圧値は、あらかじめ決められた焼鈍出力値に到達するまで、制御装置によって加減される。

Description

【発明の詳細な説明】金属線材用連続ラインの焼鈍装置における焼鈍出力を制御する方法および装置本発明は、抵抗加熱型焼鈍装置の焼鈍出力を制御する方法および装置に関するものである。連続ライン抵抗加熱型焼鈍装置は、金属線材の熱処理に用いられるが、ここで言う「金属線材」とは、鉄製および非鉄金属、特に銅製の線材を意味し、これらの金属の細線を平行にまたはねじって束ねたり、ロープ状としたものも含まれる。煩雑さを避けるため、以下の叙述に当たっては、このような製品の総称として「線材」と呼ぶことにする。連続ライン焼鈍装置内では、線材は、電圧ポテンシャルの異なる少なくとも２個所の接点要素に接触して走行するので、線材内部に電流が流れて、加熱される。接点要素としては、優先的には、回転するローラーが用いられ、その周速は、本質的に線材の速度に等しい。ただし、電解液浴槽、メタルバスならびに固定式接点要素を用いることもできる。このような連続ライン焼鈍装置における加熱出力制御に関する問題点および本発明による解決策については、以下、細い銅線用の交流式焼鈍装置を例にとって説明する。ただし、この例を用いて説明するとは言っても、本発明の適用を一般的に抵抗加熱式焼鈍装置に限定するものではなく、本発明はこの例以外の、例えば、直流式焼鈍装置のような連続ライン焼鈍装置にも適用できる。周知の通り、フレキシブルケーブルは、通常、直径が例えば０．２mmの単線で作られた銅のより線である。このより線の単線が１本または複数折損すると、単に導電特性に影響するのみでなく、特に、それぞれの単線が絶縁を通過して、重大な事故の発生につながる危険性がある。従って、このようなより線の機械的品質、特に、繰り返し曲げ強度については、ドイツ連邦共和国ＶＤＥによって規定されているような高度の要求条件が課せられている。より線の製造に使われる銅線が、伸線機でその最終的に妥当な直径まで引き伸ばされると、金属組織の構造が変化し、それによって、線材は硬化し、脆くなり、繰り返し曲げ強度が低下する。従って、線材に所要の機械的特性を付与するため、伸線加工に引き続いて、連続ライン焼鈍装置によって熱処理が施される。この熱処理では、所要の品質を確保するため、線材の焼鈍温度を、正確に限定された温度範囲内に保持しなければならず、もし、その範囲を下回ったり上回ったりすれば、品質が劣化して不良品を発生させることになる。所要の温度範囲が保たれていることを保証したい場合、もし、通過する線材の温度を正確に測定できれば非常に好都合である。しかしながら、一つには、この線材が線材焼鈍装置を高速（例えば、１０〜３０ｍ／ｓ）で通過すること、他方では、直径が小さいために表面積が非常に小さいということのために困難があり、表面温度を測定する周知の方法では、この温度測定はうまくいかない。従って、このような連続ライン焼鈍装置の制御は、ＤＥ４０１０３０９Ｃ１で述べられているように、式：に基づく加熱出力制御によって行われるが、この式で、Ｕ_eは加熱電圧の実効値、ｖは連続ライン焼鈍装置を通過する線材の速度、また、Ｇは製品および装置の、いわゆる焼鈍係数である。出力制御は、通常、逆方向に切り換えられるサイリスタによって行われ、その阻止周期（ブロッキング・ピリオド）に対応して制御される。この周知の制御方法および制御装置は、多くの使用例で十分機能しているとは言え、最終製品の品質をさらに向上させることは、特に、細い線材を焼鈍する際には不可能である。このような品質向上を達成するためには、焼鈍装置内での線材加熱が、正確に設定された温度推移曲線に従って行われるとともに、特に、到達した最大温度と目標基準温度との偏差をごく僅かに抑える必要がある。この際、品質を一定に保持するために、さらに重要なのは、接触ローラーのようなそれぞれの接点要素の機能する全時間を通して、この温度推移曲線が描かれるようにすることである。従って、本発明は、金属線材の連続ライン焼鈍装置における加熱出力を制御するための改善された方法および改善された装置を案出し、その際、例えば接触ローラーもしくはブラシの摩耗のような外的要因に殆ど左右されることなく、正確に再現可能な温度推移曲線が得られるようにすることを課題とする。この課題は、本発明に従い、特許請求項１で明らかにした方法によって解決される。本発明に従う装置は、特許請求項４で明示してある。本発明に基づく方法を用いれば、線材に供給される焼鈍出力を、正確に、また、場合によっては起こり得る接点要素もしくは接触ローラー表面の摩擦に関わりなく測定することが可能になる。本発明に従う方法では、現下の技術水準に応じて、線材の通過速度を測定し、焼鈍装置内を通過する時間当たりの線材量を把握する。測定した線材通過速度から、適切にプログラミングされた制御装置によって、線材に供給すべき焼鈍出力を計算し、それによって、所要の線材温度が得られるようにする。焼鈍装置がいくつかの個別焼鈍ゾーンに区別されている場合には、それぞれの個別焼鈍ゾーンに別々に基準値を設定することができる。次にまず最初、位相ゲート制御によって、焼鈍出力から、焼鈍電圧実効値を設定するための基準値が導かれる。それによって、例えば、回転する接触ローラーとブラシとの間の接触抵抗や、接触ローラーもしくは接点要素と線材との間の接触抵抗などに従って、実際の状態とは著しく異なることがあり得る、設定すべき基準値が全体として示される。この偏差を最小にとどめるため、接点要素に供給される焼鈍電圧を測定し、Ａ／Ｄ変換器を介してデジタル化する。さらに、線材に流れる電流を測定し、その値もデジタル化する。デジタル化した電流値および電圧値から、実効値、および線材に供給される焼鈍出力全体を計算し、実際の値と比較する。実際の値が計算値から逸脱している場合には、それに対応して電圧の制御を修正する。本発明に従う方法は、現状の技術に基づいて知られている方法に比して著しい利点を備えている。従来からの方法では、焼鈍電圧の実効値は、電圧信号を電子ブロックで２乗することによって形成される。しかしながら、この値は、実効値形成機構が一定の曲線形状、例えば正弦波曲線でなければ正確な値を形成しないので、多かれ少なかれ大きな誤差が生じるのを避けられない。それに反して、値をデジタル化し、デジタル化した値に基づいて実効値を計算すれば、制御精度は著しく改善される。さらに、通過する線材に流れる電流を把握すれば、焼鈍出力制御精度をなお一層高めることができる。接点要素にかかる全電圧は、接点要素への電圧導線と線材との間に接触抵抗が存在しない場合にのみ、それぞれの線材通過区間にかかる電圧にもなる。摩耗または汚れによって、例えば、ブラシと回転接触ローラーとの間、ないしは、接触ローラーと線材との間に発生する接触抵抗は、全抵抗の増加と、それに伴って線材に流れる電流の減少をもたらす。従って、従来方式による装置の場合には、制御によって把握できない温度の低下が現れることになる。電圧および線材に流れる電流を共に把握すれば、接点要素の摩耗による損傷も検知することができる。運転中に、同じ実効電圧がかかっているのに、線材を流れる電流が減少すれば、それは、ほとんどの場合、接触抵抗の増加と、通常、それを招来する摩耗の発生を表している。従って、接触抵抗を正確に監視していれば、接点要素の交換ないし疲労の時期を知ることが出来る。本発明に従う焼鈍出力制御装置は、焼鈍区間にかかる電圧および電流の、その時々における瞬間値を把握する装置を備えている。電圧は通常の方法で測定する。電流の測定は、導線を流れる電流で行うことができるが、優先的には、また特に複数の連続して配置された焼鈍区間を持つ焼鈍装置が用いられる場合には、線材を流れる電流を直接捕捉する電流測定装置を用いる。この電流を捕捉するには、本発明に従い、スリットつきの鉄製リングを使用して、線材がそのリングの中を非接触で通過するようにし、その際、線材を流れる電流によって誘導される磁束をサウンド・ゾンデで捕捉するようになっている。線材を流れる電流を捕捉する方式は、クリープ電流による影響を排除できるという利点を持っている。このようなクリープ電流は、例えば、接触ローラーが汚れていたり、あるいは電解液が汚れていたりする場合に発生する。複数の焼鈍区間を持つ焼鈍装置、従って、例えば三相交流式焼鈍装置を用いる場合には、各焼鈍区間ごとに電流を測定することができる。装置に要する費用を節減しようと思えば、最後の焼鈍区間のみ、あるいは最初と最後の焼鈍区間のみを把握することができる。本発明に関するその他の長所、特徴および用途については、次に、図面と関連づけた実施例によって説明する。ここで、図１は、本発明に従う装置の実施例に関する機能説明図、図２は、実験時の焼鈍電圧推移を示した無次元グラフ、図３は、図２に示した電圧推移曲線の振幅スペクトル、図４は、実験時に測定した焼鈍電流の経時的推移、図５は、図４に示した電流の椎移から導かれた電流実効値、図６は、実験時に記録された電圧値、電流値、およびその２つの値から計算した出力値を無次元単位で示すグラフ、図７は、電流測定用の測定値受信器透視図、である。図１に示した実施例は、直径０．６３mmの銅線が通過する三相交流式焼鈍装置に本発明を適用した例である。線材の速度は約１０ｍ／ｓになっている。三相交流式の焼鈍装置は、４個の接触ローラー１，２，３および４を備えており、それらのローラーは、図１に示した説明図では、同一平面上に描かれている。線材Ｄは、速度ｖで、矢印５の方向に、線材焼鈍装置内を移動し、その際の速度はタコゼネ７で検出される。接触ローラーには、三相交流電力網９を介して給電されるが、その電力網は、周知の通り、互いに位相が１２０゜ずれている三相Ｒ，Ｓ，Ｔを備えている。三相交流の各位相は、３つの交流制御ユニット１０，１１，１２に連結されており、その制御ユニットは、それぞれ、２つの逆平行切り換えサイリスタ１５，１６と、２つの抵抗１７，１８とで構成されている。交流制御ユニット１０，１１，１２は、それぞれ、トランス２１，２２および２３の１つの一次側と連結され、そのトランスは、一次側では、デルタ結線されている。３つのトランス２１，２２，２３は、二次側ではスター結線されている。ここで、トランス２１の出力側は接触ローラー１と４に、トランス２２の出力側は接触ローラー２に、また、トランス２３の出力側は接触ローラー３に接続されている。接触ローラー１と接触ローラー４の電圧ポテンシャルは等しいので、焼鈍装置の外側では、すべて電気的に中性が保たれている。焼鈍区間Ｉ，II，IIIにかかる焼鈍電圧Ｕ_I，Ｕ_I，Ｕ_Iは、測定器３０，３１，３２で捕捉され、変換器３５，３６，３７によってデジタル電圧値に変換される。各変換器３５，３６，３７は、絶縁型増幅器を装備しており、出力側には限界周波数１０００Ｈｚの低域フィルターが接続されている。フィルターの出力信号は、Ａ／Ｄ変換器に導かれ、デジタル化される。スキャニングは、５００μｓの時間間隔で行われ、分解能は１２ビットである。焼鈍区間Ｉ，II，IIIを通過する線材に流れる電流は、センサー４０，４１および４２によって捕捉されるが、このセンサーについては、さらに図７と関連させて詳述する。捕捉された測定値は、変換器４５，４６，４７によってデジタル化される。電流値用の変換器４５，４６，４７は、電圧値用の変換器３５，３６，３７と同様に、限界周波数１０００Ｈｚの低域フィルターで構成され、その出力側にＡ／Ｄ変換器が接続されている。スキャニング速度および分解能は、変換器３５から３７までと同一である。タコゼネの出力電圧も、変換器４８によってデジタル化される。デジタル化された値は、プロセッサー５０、優先的にはマイクロプロセッサーに導かれ、そこで電圧および電流の実効値が得られるとともに、以下で詳述するように、個々の焼鈍区間における焼鈍出力実効値が算出される。プロセッサー５０は、交流制御ユニットを制御するための制御信号を出力し、その信号は、信号変換器５３，５４，５５で、交流制御ユニットの制御に適した制御信号に変換される。焼鈍区間に流れる電流を捕捉するためのセンサー４０，４１および４２は、図７に示したように、スリット７１によって１個所を遮断された鉄製リング７０で構成されている。スリット７１には、リード線７４，７５のついたサウンド・ゾンデ７３が貼り付けられている。焼鈍区間に流れる電流は、鉄製リング７０に誘導磁束を発生させ、その磁束は、スリット７１で、サウンド・ゾンデ７３によって測定される。リード線７４，７５にかかるサウンド電圧は、直接、焼鈍区間に流れる電流に換算される。線材焼鈍装置内を流れる電流を測定するに当たって、このような測定装置を用いれば特に好都合である。まず第一に、測定が非接触で行われるので、線材も測定センサーも摩耗することがない。さらに、測定装置は、本質的に汚れに対して反応しない。サウンド・ゾンデは、実際上、慣性の影響なしに機能するので、電流は、精確かつ時間的推移にぴったり合った状態で捕捉される。図７に示した測定センサーは、本質的に単体であり、線材はリング７０を貫通しなければならないようになっている。この形に代えて、分割型のリングとすることもできるが、この場合線材はその中にただ置かれるだけとなる。また、リングを分割せずに、サウンド・ゾンデ自体を取り外しできるように構成し、サウンド・ゾンデのために設けられているスリットから線材をリングに挿入できるようにすることもできる。この装置の機能については、図２から図６に関連づけて説明する：図２は、２５ｍｓの時間内の焼鈍電圧の経時的推移を無次元グラフに表したもので、この場合の線材通過速度は１０ｍ／ｓである。線材の直径は前述したように０．６３mmで、以下の図の場合もこれと同様である。この測定結果は、以下に示す図でも同様に、最後の焼鈍区間IIIに関するものである。縦座標８０は電圧の無次元指数、横座標８１は時間を表している。焼鈍電圧の推移は、８２で表示されている。図２のグラフで見られるように、電圧の推移曲線は、明らかに、正弦波曲線から逸脱している。従って、実効値を確定する際に、数学的に正確な正弦波曲線を前提として計算すれば、このような電圧推移曲線において著しい誤差が生じる。図３は、図２に示した焼鈍電圧の推移曲線に対応する振幅スペクトルを示したものである。縦座標８３は振幅の無次元指数を、横座標８４はｋＨｚ単位の周波数を表している。周波数の変化に伴う振幅の推移は８５で表示されている。図４は、焼鈍区間IIIにおける、あらかじめ設定された時間間隔での、電流の時間的な推移を示したものである。この場合には、縦座標９０で焼鈍電流の無次元指数を、横座標９１で時間を表示してある。図５は、（図４よりも時間間隔を大きくとって）電流の実効値９７を示したのもので、この場合も、縦座標９５に電流の無次元指数を、横座標９６に時間を表示してある。注目しなければならないのは、線材の通過速度は変わっていないのにもかかわらず、電流は大きく上下に変動していることである。３つの焼鈍区間のそれぞれについて測定した電圧値および電流値に基づき、プロセッサー５０は、それぞれの電圧実効値および電流実効値を乗じて、個別焼鈍区間における焼鈍出力を算出する。図６は、焼鈍区間IIIにおける焼鈍電圧、焼鈍電流および焼鈍出力を表すグラフを並べて示したものである。最上段のグラフ１１０は、縦座標１１１に電圧の無次元指数を、また、時間軸１１２に時間をとっており、推移曲線１１３は電圧の無次元指数を表している。グラフ１２０では、縦座標１２１に電流の無次元指数を、横座標１２２に時間をとっており、単位はグラフ１１０と同一である。推移曲線１２３は、時間の推移に伴う焼鈍電流の無次元指数変化を表している。第３のグラフ１３０では、縦座標１３１に電気出力の無次元指数を、横座標１３２に、グラフ１１０および１２０と同じ時間単位および、時点で時間を表わしている。推移曲線１３３は、プロセッサー５０で計算した焼鈍出力の瞬間値を表したものである。プロセッサー５０は、各焼鈍区間Ｉ，IIおよびIIIについて、瞬間的に供給される出力と、その時々の速度に応じて必要とされる焼鈍出力とを比較する。この比較は、前掲した式を解くことによって行われる。しかし、それに代わって、制御装置５０のメモリーに焼鈍出力希望値に対応するパフォーマンスグラフ（特性曲線図）を記憶させておき、場合によっては補間法を用いて、そのグラフから、焼鈍区間Ｉ，IIおよびIIIに必要とするそれぞれの焼鈍出力を算出することもできる。この基準値と算出した焼鈍値との間に差を生じると、信号変換器５３，５４，５５が適切な方法で干渉し、個々の焼鈍区間における焼鈍電圧を変えて、その偏差を最小限に抑えるように機能する。従って、焼鈍出力は極めて迅速かつ精確に制御され、製造される線材の品質向上に大きく貢献する。プロセッサーは、上記の制御に関する役割を果たすとともに、装置の変則的な運転状態、特にブラシおよび、または接触ローラーの摩耗を確認するという役割も担っている。個々の焼鈍区間における線材の抵抗は判っているので、ブラシから接触ローラーないしは、接触ローラーから線材への電流移行時に望ましくない程大きな電圧降下が起こっているかどうかは計算することができる。一定の電流を発生させるのに必要な電圧が、あらかじめ設定された限界値よりも高くなっていることを確認すると、焼鈍装置の作動不良を指示する信号を出力する。電圧降下を計算する代わりに、一定の焼鈍電流を発生させるために必要とする、適切な運転時の焼鈍電圧を表の形で書き込み、メモリーに入れておくこともできる。この場合には、測定された電圧の実効値が、メモリーに入っている値を一定以上越えると、移行抵抗が異常に高くなっていることを意味する。さらに、プロセッサー５０は、焼鈍電流および焼鈍出力の経時的な変動も監視する。焼鈍電流の経時的な変動が著しければ、これは、明らかに電流の移行状態が不均一であることを示している。これは、接触ローラーの摩耗を暗示している。変動を判断するためには、振幅の変動および変動の頻度に関して、焼鈍電流の実効値および焼鈍出力を調べる。このため、既にデジタル化されている焼鈍電流および焼鈍電圧の値を、現状の技術として周知の、ダイアグラム判断における数値平衡法で処理する。上述した装置および上述した方法によって、焼鈍出力を極めて正確に捕捉し、制御することができ、それによって、線材を希望した温度グラフに従って正確に加熱することができる。現状の技術とは違って、焼鈍出力の基準からの逸脱、特に移行抵抗による逸脱を捕捉し、制御によりこれを補正することができる。図示した実施例の場合には、焼鈍区間Ｉ，IIおよびIIIのそれぞれを個別に、あらかじめ設定した焼鈍出力値に制御している。しかし、構造を簡単にするため、３区間すべての焼鈍ゾーンを制御する代わりに、１個所または２個所の焼鈍区間のみを制御することもできる。１個所の焼鈍区間のみを制御する場合には、焼鈍区間IIIを優先し、２個所の焼鈍区間を制御する場合には、焼鈍区間Ｉと焼鈍区間IIIを優先する。さらに、焼鈍区間Ｉと焼鈍区間IIをまとめて制御することもできる。上述の方法に従って、少なくとも２個所の焼鈍区間を制御する場合には、装置の停止とそれに結びつく焼鈍装置内の線材の冷却とを補正することもできる。このためには、ＤＥ４０１０３０９Ｃｌで述べられているように、最終の焼鈍区間IIIに供給される焼鈍出力を、あらかじめ決められた時間中、焼鈍装置内で生じる温度降下分が補正されるだけ高くする。線材の通過速度が１０ｍ／ｓで、個々のスキャニングにおける時間間隔が５００μｓであれば、線材に関する個々の測定点は５mm間隔となるので、特に正確に制御することができる。

Claims

【特許請求の範囲】１．第１測定装置（７）を用いて、連続ライン焼鈍装置を通過する線材（Ｄ）の通過速度を捕捉し、かつ、その速度を表わす電気信号を出力し、第２測定装置（３０，３１，３２）を用いて、焼鈍区間にかかる瞬間電圧を捕捉し、その電圧を表わす電気信号を出力し、捕捉した瞬間電圧値を実効値（Ｕ_e）に変換し、かつ、制御装置（５０）を用いて、確認された電圧実効値を制御信号に作り変え、その制御信号によって、焼鈍区間に供給される電圧を変化させ、測定された通過速度に相関する、あらかじめ設定された焼鈍出力値を達成する制御方法は、少なくとも１個所の焼鈍区間に流れる電流を、第３の測定装置（４０，４１，４２）によって捕捉し、１つまたは複数の焼鈍電圧瞬間値を、あらかじめ決められた短時間についてそれぞれ電圧実効値を算出するためデジタル化して積分し、測定した焼鈍電流値を、焼鈍電圧の場合と等しくあらかじめ決められた短時間についてそれぞれ対応する電流実効値を算出するためデジタル化して積分し、かつ、制御装置をプロセッサーとして構成し、そのプロセッサーで、それぞれの焼鈍区間に実際に供給された焼鈍出力を計算した上、あらかじめ決められた焼鈍出力と比較するため、算出された焼鈍電圧と焼鈍電流の実効値を掛け合わせることを特徴とする金属線材用連続ライン焼鈍装置の少なくとも１焼鈍区間における焼鈍出力を制御する方法。２．請求項１の方法であって、少なくとも１個所の焼鈍区間に流れる電流を、その焼鈍区間に存在する線材とは非接触で測定することを特徴とする金属線材用連続ライン焼鈍装置の少なくとも１焼鈍区間における焼鈍出力を制御する方法。３．請求項１または２の方法であって、プロセッサーが、焼鈍電圧の測定実効値および焼鈍電流の測定実効値から電気抵抗を算出し、その抵抗があらかじめ決められた値を越えているときはアラーム信号を発することを特徴とする金属線材用連続ライン焼鈍装置の少なくとも１焼鈍区間における焼鈍出力を制御する方法。４．金属線材用連続ライン焼鈍装置の少なくとも１焼鈍区間における焼鈍出力を制御する装置で、連続ライン焼鈍装置を通過する線材（Ｄ）の通過速度を捕捉し、かつ、その速度を表わす電気信号を出力する第１測定装置（７）、焼鈍区間にかかる瞬間電圧を表わす信号を出力する第２測定装置（３０，３１，３２）、焼鈍区間で捕捉された瞬間電圧値から実効値（Ｕ_e）を算出する装置、および、測定された線材通過速度と相関する、あらかじめ決められた焼鈍出力値を達成するために、算出された電圧実効値から制御信号を構成し、その信号によって焼鈍区間に供給される電圧を変化させる制御盤（５０）を備えた装置は、第３測定値（４０，４１，４２）を装備していて、少なくとも１個所の焼鈍区間を流れる電流を表わす信号を出力すること、測定された焼鈍電流の瞬間値を実効値に変換する第２装置を備えていること、この第１ｌおよび第２装置がそれぞれ第１（３５，３６，３７）および第２（４５，４６，４７）のデジタル化ステップつき変換器を備えていて、測定された電圧および電流の瞬間値をデジタル化し、かつ、それぞれの変換器の出力側には積分器が接続されていて、そのデジタル化された値から、あらかじめ決められた短時間についてそれぞれ対応する実効値を算出すること、および、制御装置がプロセッサーとして構成されており、かつ、乗法計算機を備えていて、計算された実効値からそれぞれの焼鈍区間に実際に供給される焼鈍出力を算出するようになっていることを特徴とする金属線材用連続ラインの焼鈍装置。５．請求項４の装置であって、その第３測定装置（４０，４１，４２）が、焼鈍区間に流れる電流を非接触で捕捉する誘導型測定装置であることを特徴とする金属線材用連続ラインの焼鈍装置。６．請求項５の装置であって、第３測定装置（４０，４１，４２）が、スリット（７１）によって１個所を遮断された鉄製リング（７０）で構成され、そのスリットに、鉄製リング内に誘導される磁束を測定するためのサウンド・ゾンデ（７３）が取り付けられていることを特徴とする金属線材用連続ラインの焼鈍装置。７．請求項６の装置であって、鉄製リングを２分割して、線材を挿入できるようになっていることを特徴とする金属線材用連続ラインの焼鈍装置。８．請求項４から７までの中の少なくとも１つの装置であって、各変換器（３５，３６，３７；４５，４６，４７）が低域フィルターを備えており、その出力側にＡ／Ｄ変換器が接続されていることを特徴とする金属線材用連続ラインの焼鈍装置。９．請求項４から８までの少なくとも１つの装置であって、個々の測定値を受け入れてデジタル化する時間間隔が５ms未満であり、特に優先的には１ms未満であることを特徴とする金属線材用ラインの連続焼鈍装置。