JPH0841601A - 加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁鋼板及びその製造方法 - Google Patents
加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁鋼板及びその製造方法Info
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- JPH0841601A JPH0841601A JP6178823A JP17882394A JPH0841601A JP H0841601 A JPH0841601 A JP H0841601A JP 6178823 A JP6178823 A JP 6178823A JP 17882394 A JP17882394 A JP 17882394A JP H0841601 A JPH0841601 A JP H0841601A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、加工性が優れ、且つ磁気特性が良
好な、超高速回転機、大幅な可変速機能を有する発電
機、及び揚水発電機のごとき超大型発電機などのロータ
ーに適した、優れた高抗張力無方向性電磁鋼板の製造に
ある。 【構成】 Si:2.5〜8.0%、B:0.0005〜0.01% 、Ni:0.3〜
6.0%を含む鋼板に、Ｓｉが２．０％以下の成分からなる
表層部を片面５％以上有し、且つ内表層成分の混合層を
片面で０．０５％以上、５％以下有することを特徴とす
る加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁鋼板
及びその製造方法。 【効果】 本発明によれば、表面に低Ｓｉ表層を有し且
つ境界部に混合層を存在させることで冷間圧延及び製品
打ち抜き時の割れ感受性を著しく改善でき、加工性と磁
気特性に優れた、従来より更に優れた高抗張力無方向性
電磁鋼板を製造できる。
好な、超高速回転機、大幅な可変速機能を有する発電
機、及び揚水発電機のごとき超大型発電機などのロータ
ーに適した、優れた高抗張力無方向性電磁鋼板の製造に
ある。 【構成】 Si:2.5〜8.0%、B:0.0005〜0.01% 、Ni:0.3〜
6.0%を含む鋼板に、Ｓｉが２．０％以下の成分からなる
表層部を片面５％以上有し、且つ内表層成分の混合層を
片面で０．０５％以上、５％以下有することを特徴とす
る加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁鋼板
及びその製造方法。 【効果】 本発明によれば、表面に低Ｓｉ表層を有し且
つ境界部に混合層を存在させることで冷間圧延及び製品
打ち抜き時の割れ感受性を著しく改善でき、加工性と磁
気特性に優れた、従来より更に優れた高抗張力無方向性
電磁鋼板を製造できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表層低Ｓｉ、内層高抗
張力鋼、境界部に混合層を有する、加工性と磁気特性の
優れた高抗張力無方向性電磁鋼板に関する。
張力鋼、境界部に混合層を有する、加工性と磁気特性の
優れた高抗張力無方向性電磁鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、回転機器に要求されていた回転数
は、高々１０万rpm 程度であり、ローター（回転子）用
材料には積層された電磁鋼板が用いられてきた。最近２
０〜３０万rpm もの超高速回転が要求されるようにな
り、ローターに加わる遠心力が、電磁鋼板の強度を上回
る可能性が出てきた。また、例えば最近の揚水発電機で
は、昼間と夜間の需要電力の変動に効率的に対応するた
めに、ローターの回転数を可変にできるようにしなけれ
ばならない。この場合にはさらに回転速度の変化に基づ
くローターに作用する遠心力変動に耐える強度を有する
必要がある。
は、高々１０万rpm 程度であり、ローター（回転子）用
材料には積層された電磁鋼板が用いられてきた。最近２
０〜３０万rpm もの超高速回転が要求されるようにな
り、ローターに加わる遠心力が、電磁鋼板の強度を上回
る可能性が出てきた。また、例えば最近の揚水発電機で
は、昼間と夜間の需要電力の変動に効率的に対応するた
めに、ローターの回転数を可変にできるようにしなけれ
ばならない。この場合にはさらに回転速度の変化に基づ
くローターに作用する遠心力変動に耐える強度を有する
必要がある。
【０００３】このため超高速回転機或いは大幅な可変速
タイプ発電機には、通常電磁鋼板の代わりに十分な強度
を持つ鋳鋼製のソリッドローターが使用される。しかし
この場合、鋳鋼ブロックからローターを削り出すという
複雑な加工工程が必要になるためコストが高く、しかも
積層タイプに比べ渦電流損失が大きく、電動機の効率が
著しく低下するという問題点が生じている。
タイプ発電機には、通常電磁鋼板の代わりに十分な強度
を持つ鋳鋼製のソリッドローターが使用される。しかし
この場合、鋳鋼ブロックからローターを削り出すという
複雑な加工工程が必要になるためコストが高く、しかも
積層タイプに比べ渦電流損失が大きく、電動機の効率が
著しく低下するという問題点が生じている。
【０００４】このようなニーズに対応して、最近では高
抗張力を有する無方向性電磁鋼板について検討され、い
くつか提案されている。例えば特開昭６０−２３８４２
１号公報には、Ｓｉを３．５〜７．０％と高め、さらに
Ｍｎ：０．１〜１１．５％、Ｎｉ：０．１〜２０．０
％、Ｃｏ：０．５〜２０．０％、Ｔｉ：０．０５〜３．
０％、Ｗ：０．０５〜３．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．
０％、Ａｌ：０．５〜１３．０％の固溶体強化成分の１
種または２種以上を１．０〜２０．０％含有させたスラ
ブを素材とし、熱延後、熱延板に１００〜６００℃の温
間圧延を繰り返して最終板厚に圧延し、焼鈍し、抗張力
が５０kg／mm2 以上の高抗張力無方向性電磁鋼板を得て
いる。これは圧延の困難な高Ｓｉ含有量としているの
で、面倒な温間圧延を必須としているが、圧延時に板破
断の発生が多くなる恐れがあり、生産性の低下、歩留り
の低下をもたらすなど改善の余地がある。
抗張力を有する無方向性電磁鋼板について検討され、い
くつか提案されている。例えば特開昭６０−２３８４２
１号公報には、Ｓｉを３．５〜７．０％と高め、さらに
Ｍｎ：０．１〜１１．５％、Ｎｉ：０．１〜２０．０
％、Ｃｏ：０．５〜２０．０％、Ｔｉ：０．０５〜３．
０％、Ｗ：０．０５〜３．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．
０％、Ａｌ：０．５〜１３．０％の固溶体強化成分の１
種または２種以上を１．０〜２０．０％含有させたスラ
ブを素材とし、熱延後、熱延板に１００〜６００℃の温
間圧延を繰り返して最終板厚に圧延し、焼鈍し、抗張力
が５０kg／mm2 以上の高抗張力無方向性電磁鋼板を得て
いる。これは圧延の困難な高Ｓｉ含有量としているの
で、面倒な温間圧延を必須としているが、圧延時に板破
断の発生が多くなる恐れがあり、生産性の低下、歩留り
の低下をもたらすなど改善の余地がある。
【０００５】また、特開昭６１−８４３６０号公報で
は、Ｎｉ：８〜２０％、Ｍｏ：０．２〜５．０％、Ａ
ｌ：０．１〜２．０％、Ｔｉ：０．１〜１．０％、Ｃ
ｒ：１．０〜１０．０％を含有する高速回転電動機用の
高抗張力軟磁性材料が提案されている。これは特にＮ
ｉ，Ｃｒを多量に含有しているために極めて高価な材料
となる。
は、Ｎｉ：８〜２０％、Ｍｏ：０．２〜５．０％、Ａ
ｌ：０．１〜２．０％、Ｔｉ：０．１〜１．０％、Ｃ
ｒ：１．０〜１０．０％を含有する高速回転電動機用の
高抗張力軟磁性材料が提案されている。これは特にＮ
ｉ，Ｃｒを多量に含有しているために極めて高価な材料
となる。
【０００６】さらに特開昭６１−９５２０号公報では、
Ｓｉ：２．５〜７．０％と、Ｔｉ：０．０５〜３．０
％、Ｗ：０．０５〜３．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．０
％、Ｎｉ：０．１〜２０．０％、Ａｌ：０．５〜１３．
０％の１種または２種以上を１．０〜２０．０％含有す
る溶鋼を用いて、急冷凝固法により高抗張力無方向性電
磁鋼板を製造せんとするものである。これはプロセスが
特殊であるために、通常の電磁鋼板の製造設備では製造
できず、工業的に生産することが難しく、また加工性に
改善の余地があると考えられる。
Ｓｉ：２．５〜７．０％と、Ｔｉ：０．０５〜３．０
％、Ｗ：０．０５〜３．０％、Ｍｏ：０．０５〜３．０
％、Ｎｉ：０．１〜２０．０％、Ａｌ：０．５〜１３．
０％の１種または２種以上を１．０〜２０．０％含有す
る溶鋼を用いて、急冷凝固法により高抗張力無方向性電
磁鋼板を製造せんとするものである。これはプロセスが
特殊であるために、通常の電磁鋼板の製造設備では製造
できず、工業的に生産することが難しく、また加工性に
改善の余地があると考えられる。
【０００７】このように高抗張力無方向性電磁鋼板につ
いて提案されているが、抗張力の高い無方向性電磁鋼板
から、例えば超高速回転機や発電機のローターなどを製
作する際は、剪断や打ち抜き時に端面に微小クラックが
生じることがある。さらに製作時に熱処理を受け、鋼板
が脆化して伸び特性が著しく劣化し、所望のローターな
ど、製品の製造が難しいという問題がある。
いて提案されているが、抗張力の高い無方向性電磁鋼板
から、例えば超高速回転機や発電機のローターなどを製
作する際は、剪断や打ち抜き時に端面に微小クラックが
生じることがある。さらに製作時に熱処理を受け、鋼板
が脆化して伸び特性が著しく劣化し、所望のローターな
ど、製品の製造が難しいという問題がある。
【０００８】従ってこの加工性を改善する手段として種
々の試みがなされているが、その１つとして特開平１−
１６２７４８号公報では、極低炭Ｓｉ含有鋼に、Ｍｎ，
Ｎｉさらに必要に応じてＣｒ，Ｍｏ，Ｃｕの１種または
２種以上を含有させて高強度化し、Ｐを０．０３％未満
に低減させると共にＢを０．０００５〜０．０１％含有
させることで、加工性、磁気特性共に良好な高抗張力無
方向性電磁鋼板を得ることが提案されている。
々の試みがなされているが、その１つとして特開平１−
１６２７４８号公報では、極低炭Ｓｉ含有鋼に、Ｍｎ，
Ｎｉさらに必要に応じてＣｒ，Ｍｏ，Ｃｕの１種または
２種以上を含有させて高強度化し、Ｐを０．０３％未満
に低減させると共にＢを０．０００５〜０．０１％含有
させることで、加工性、磁気特性共に良好な高抗張力無
方向性電磁鋼板を得ることが提案されている。
【０００９】また軟加工性材料の改善策として、高Ｓｉ
材の表面に加工性の良い低Ｓｉ材で覆う方法がある。こ
の方法では、表層Ｓｉが３％以下、内層Ｓｉが３．２〜
１０％の熱延板出発素材として良冷間圧延性・低鉄損無
方向性電磁鋼板を製造する方法を開示した特開昭５１−
７７５２１号公報や、表層Ｓｉが１．０％未満、内層Ｓ
ｉが１．０〜７．０％を有する鋼塊素材を用いて冷間圧
延性、及びスケール層の形成など表面性状の優れた高珪
素鋼板、及びその製造に関する特開昭６３−１１４９４
０号公報や、鋼塊中の珪素濃度が外層から内層に行くに
従い連続的或いは非連続的に高くなっている素材を用い
た磁気特性の良好な一方向性電磁鋼板の製造方法に関す
る特開昭５４−１２７８２９号公報、また表層Ｓｉ≦３
％、内層が３％＜Ｓｉ≦７％で結晶粒の〈１００〉軸が
板面垂直方向に集積している磁気特性の優れた珪素鋼板
及びその製造方法に関する特開平３−１４０４４２号公
報が知られている。しかしながら内・表層Ｓｉ量（加工
性）の差が大きい場合、冷間圧延時に境界部分からクラ
ックが生じ易い。
材の表面に加工性の良い低Ｓｉ材で覆う方法がある。こ
の方法では、表層Ｓｉが３％以下、内層Ｓｉが３．２〜
１０％の熱延板出発素材として良冷間圧延性・低鉄損無
方向性電磁鋼板を製造する方法を開示した特開昭５１−
７７５２１号公報や、表層Ｓｉが１．０％未満、内層Ｓ
ｉが１．０〜７．０％を有する鋼塊素材を用いて冷間圧
延性、及びスケール層の形成など表面性状の優れた高珪
素鋼板、及びその製造に関する特開昭６３−１１４９４
０号公報や、鋼塊中の珪素濃度が外層から内層に行くに
従い連続的或いは非連続的に高くなっている素材を用い
た磁気特性の良好な一方向性電磁鋼板の製造方法に関す
る特開昭５４−１２７８２９号公報、また表層Ｓｉ≦３
％、内層が３％＜Ｓｉ≦７％で結晶粒の〈１００〉軸が
板面垂直方向に集積している磁気特性の優れた珪素鋼板
及びその製造方法に関する特開平３−１４０４４２号公
報が知られている。しかしながら内・表層Ｓｉ量（加工
性）の差が大きい場合、冷間圧延時に境界部分からクラ
ックが生じ易い。
【００１０】一方Ｓｉの混合領域を有する例としては、
連続鋳造中にＳｉまたはＦｅ−Ｓｉ粉を鋳型中心部にワ
イヤー添加して表層低Ｓｉ、内層高Ｓｉの良冷間圧延性
・低鉄損一方向性電磁鋼板を製造する方法を開示した特
公昭５８−３７３６７号公報及び特開昭５７−７５２７
４号公報があるが、これらの方法ではいずれも混合領域
が全板厚の１０％以上と大き過ぎ、成分分離が不十分な
難点がある。
連続鋳造中にＳｉまたはＦｅ−Ｓｉ粉を鋳型中心部にワ
イヤー添加して表層低Ｓｉ、内層高Ｓｉの良冷間圧延性
・低鉄損一方向性電磁鋼板を製造する方法を開示した特
公昭５８−３７３６７号公報及び特開昭５７−７５２７
４号公報があるが、これらの方法ではいずれも混合領域
が全板厚の１０％以上と大き過ぎ、成分分離が不十分な
難点がある。
【００１１】以上のように加工性に優れた高抗張力無方
向性電磁鋼板や高Ｓｉ無方向性電磁鋼板が種々提案され
ているが、さらに優れた高抗張力無方向性電磁鋼板を開
発するには、より一層の加工性改善策が必要となる。
向性電磁鋼板や高Ｓｉ無方向性電磁鋼板が種々提案され
ているが、さらに優れた高抗張力無方向性電磁鋼板を開
発するには、より一層の加工性改善策が必要となる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、加工
性が優れ所望の製品が問題なく製作でき、且つ磁気特性
が優れた、超高速回転機、大幅な可変速機能を有する発
電機、及び揚水発電機のごとき超大型発電機などのロー
ターに適した、従来よりさらに優れた高抗張力無方向性
電磁鋼板及びその製造方法を提供することにある。
性が優れ所望の製品が問題なく製作でき、且つ磁気特性
が優れた、超高速回転機、大幅な可変速機能を有する発
電機、及び揚水発電機のごとき超大型発電機などのロー
ターに適した、従来よりさらに優れた高抗張力無方向性
電磁鋼板及びその製造方法を提供することにある。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記課題
を解決すべく種々検討した結果、板表層を極めて加工性
が優れた低Ｓｉ鋼で覆い、且つ内・表層境界部の成分混
合層を存在させることで、加工性、特に冷間圧延性が著
しく改善されることを知った。すなわち内・表層部の加
工性が著しく異なる場合は、冷間圧延時に境界層にクラ
ックが生じるが、このような材料でも成分混合層を製品
板で０．０５％以上有する場合にはクラックが生じるこ
となく、優れた冷間圧延性を有することが明らかとなっ
た。
を解決すべく種々検討した結果、板表層を極めて加工性
が優れた低Ｓｉ鋼で覆い、且つ内・表層境界部の成分混
合層を存在させることで、加工性、特に冷間圧延性が著
しく改善されることを知った。すなわち内・表層部の加
工性が著しく異なる場合は、冷間圧延時に境界層にクラ
ックが生じるが、このような材料でも成分混合層を製品
板で０．０５％以上有する場合にはクラックが生じるこ
となく、優れた冷間圧延性を有することが明らかとなっ
た。
【００１４】本発明はこのような観点から完成されたも
のであり、その要旨とするところを、以下に示す。
（１）重量％で、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｂ ：０．０００５％以下、 Ｎｉ：０．３％以下、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の無方向性電磁鋼成分からなる表層部を片
面５％以上有し、内層部の成分が Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の成分からなり、且つ、内表層成分の混合
層を片面で０．０５％以上、５％以下有することを特徴
とする加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁
鋼板。 （２）内層成分が、重量％で、 Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、さらに Ｃｒ：５．０％以下、 Ｍｏ：５．０％以下、 Ｃｕ：０．４％以下の３元素の中の１種または２種以上
を含有し、残部通常公知の成分からなることを特徴とす
る前記（１）記載の加工性と磁気特性の優れた高抗張力
無方向性電磁鋼板。
のであり、その要旨とするところを、以下に示す。
（１）重量％で、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｂ ：０．０００５％以下、 Ｎｉ：０．３％以下、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の無方向性電磁鋼成分からなる表層部を片
面５％以上有し、内層部の成分が Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の成分からなり、且つ、内表層成分の混合
層を片面で０．０５％以上、５％以下有することを特徴
とする加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁
鋼板。 （２）内層成分が、重量％で、 Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、さらに Ｃｒ：５．０％以下、 Ｍｏ：５．０％以下、 Ｃｕ：０．４％以下の３元素の中の１種または２種以上
を含有し、残部通常公知の成分からなることを特徴とす
る前記（１）記載の加工性と磁気特性の優れた高抗張力
無方向性電磁鋼板。
【００１５】（３）重量％で、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｂ ：０．０００５％以下、 Ｎｉ：０．３％以下、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の無方向性電磁鋼成分からなる表層部を片
面５％以上有し、内層部の成分が Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の成分からなり、且つ、内表層成分の混合
層を片面で０．０５％以上、５％以下有するスラブを熱
延し、冷間圧延し、７００〜９００℃で５秒〜１５分間
の焼鈍を行うことを特徴とする加工性と磁気特性の優れ
た高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法。（４）スラブ
の内層成分が、重量％で、 Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、さらに Ｃｒ：５．０％以下、 Ｍｏ：５．０％以下、 Ｃｕ：０．４％以下の３元素の中の１種または２種以上
を含有し、残部通常公知の成分からなることを特徴とす
る前記（３）記載の加工性と磁気特性の優れた高抗張力
無方向性電磁鋼板の製造方法。（５）熱延板焼鈍を５０
０〜１０００℃で５秒〜１５分間行うことを特徴とする
前記（３）または（４）記載の加工性と磁気特性の優れ
た高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法。
面５％以上有し、内層部の成分が Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の成分からなり、且つ、内表層成分の混合
層を片面で０．０５％以上、５％以下有するスラブを熱
延し、冷間圧延し、７００〜９００℃で５秒〜１５分間
の焼鈍を行うことを特徴とする加工性と磁気特性の優れ
た高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法。（４）スラブ
の内層成分が、重量％で、 Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、さらに Ｃｒ：５．０％以下、 Ｍｏ：５．０％以下、 Ｃｕ：０．４％以下の３元素の中の１種または２種以上
を含有し、残部通常公知の成分からなることを特徴とす
る前記（３）記載の加工性と磁気特性の優れた高抗張力
無方向性電磁鋼板の製造方法。（５）熱延板焼鈍を５０
０〜１０００℃で５秒〜１５分間行うことを特徴とする
前記（３）または（４）記載の加工性と磁気特性の優れ
た高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法。
【００１６】
【作用】次に本発明を詳細に説明する。本発明の内表層
成分の混合層の役割について述べる。通常内表層部のＳ
ｉ量の差が大きい、すなわち延性が著しく異なる場合
は、冷間圧延時に境界層にクラックが生じる。しかしこ
のような材料でも図１に示すように、内表層の成分混合
層を製品板で０．０５％以上有する場合には、クラック
が生じることなく優れた冷間圧延性を有することがわか
った。またこの成分混合層によって、製品板の打ち抜き
性（割れ）改善効果も認められた。一方内表層の成分混
合層の厚みを製品板で５％以下と限定したのは、十分な
内表層の成分分離を確保するためである。なお、この成
分混合層の厚みは、下記の関係式を満足するＳｉ濃度領
域で定義される。 ＣＳ＋ 0.2×（ＣＩ−ＣＳ）≦境界層Ｓｉ濃度≦ＣＳ＋
0.8×（ＣＩ−ＣＳ） ここで ＣＩ：内層部Ｓｉ濃度最大値 ＣＳ：表層部Ｓｉ濃度最小値
成分の混合層の役割について述べる。通常内表層部のＳ
ｉ量の差が大きい、すなわち延性が著しく異なる場合
は、冷間圧延時に境界層にクラックが生じる。しかしこ
のような材料でも図１に示すように、内表層の成分混合
層を製品板で０．０５％以上有する場合には、クラック
が生じることなく優れた冷間圧延性を有することがわか
った。またこの成分混合層によって、製品板の打ち抜き
性（割れ）改善効果も認められた。一方内表層の成分混
合層の厚みを製品板で５％以下と限定したのは、十分な
内表層の成分分離を確保するためである。なお、この成
分混合層の厚みは、下記の関係式を満足するＳｉ濃度領
域で定義される。 ＣＳ＋ 0.2×（ＣＩ−ＣＳ）≦境界層Ｓｉ濃度≦ＣＳ＋
0.8×（ＣＩ−ＣＳ） ここで ＣＩ：内層部Ｓｉ濃度最大値 ＣＳ：表層部Ｓｉ濃度最小値
【００１７】この出発素材である、高Ｓｉ材の表面に加
工性の良い低Ｓｉ材で覆い且つ内表層成分の混合層を製
品板で０．０５％以上相当を有する冷延前素材を得るに
は、次のような方法がある。 （１）鋳造方向に垂直に鋳片全幅に静磁場を形成させ、
これを境界としてＳｉ量の異なる溶鋼を供給すること
で、内表層成分の混合層を製品板で０．０５％以上、５
％以下相当を有する連続鋼塊を得る。 （２）まず表層または内層に相当する部分を凝固させた
後、残りの部分を異なる成分材にて凝固させて、複層鋼
塊を得る。しかる後に鋼塊または熱延板の状態で１００
０℃以上の温度で焼鈍しＳｉを拡散させ、製品板で０．
０５％以上、５％以下相当の内表層成分の混合層を形成
させる。 （３）２種の鋼成分３層構造の熱延板を、圧延圧着法で
製造する。この際熱延板の状態で１０００℃以上の温度
で焼鈍しＳｉを拡散させ、製品板で０．０５％以上、５
％以下相当の内表層成分の混合層を形成させる。
工性の良い低Ｓｉ材で覆い且つ内表層成分の混合層を製
品板で０．０５％以上相当を有する冷延前素材を得るに
は、次のような方法がある。 （１）鋳造方向に垂直に鋳片全幅に静磁場を形成させ、
これを境界としてＳｉ量の異なる溶鋼を供給すること
で、内表層成分の混合層を製品板で０．０５％以上、５
％以下相当を有する連続鋼塊を得る。 （２）まず表層または内層に相当する部分を凝固させた
後、残りの部分を異なる成分材にて凝固させて、複層鋼
塊を得る。しかる後に鋼塊または熱延板の状態で１００
０℃以上の温度で焼鈍しＳｉを拡散させ、製品板で０．
０５％以上、５％以下相当の内表層成分の混合層を形成
させる。 （３）２種の鋼成分３層構造の熱延板を、圧延圧着法で
製造する。この際熱延板の状態で１０００℃以上の温度
で焼鈍しＳｉを拡散させ、製品板で０．０５％以上、５
％以下相当の内表層成分の混合層を形成させる。
【００１８】次に本発明における鋼成分の限定理由及び
熱間圧延以降の製造方法について述べる。内層Ｓｉは固
有抵抗を高めて鉄損を良くするため２．５％以上とす
る。一方、Ｓｉ量が多過ぎると、熱延板の曲げ性、冷間
圧延時の割れなどの加工性の劣化を招くので上限を８．
０％以下にした。表層Ｓｉは冷延時の表面及び境界部の
割れ防止のため、２．０％以下、好ましくは１．０％以
下とする。
熱間圧延以降の製造方法について述べる。内層Ｓｉは固
有抵抗を高めて鉄損を良くするため２．５％以上とす
る。一方、Ｓｉ量が多過ぎると、熱延板の曲げ性、冷間
圧延時の割れなどの加工性の劣化を招くので上限を８．
０％以下にした。表層Ｓｉは冷延時の表面及び境界部の
割れ防止のため、２．０％以下、好ましくは１．０％以
下とする。
【００１９】Ｂは粒界破断を防止する作用があり、また
Ｐの低減と相乗して脆化を防止する。このため内層Ｂの
下限は０．０００５％とする。しかしＢの含有量が多く
なり過ぎると逆に脆化するため、上限を０．０１％とす
る。一方表層は加工性を良くするため、極力高純鋼とす
べくＢは０．０００５％以下とする。
Ｐの低減と相乗して脆化を防止する。このため内層Ｂの
下限は０．０００５％とする。しかしＢの含有量が多く
なり過ぎると逆に脆化するため、上限を０．０１％とす
る。一方表層は加工性を良くするため、極力高純鋼とす
べくＢは０．０００５％以下とする。
【００２０】Ｎｉは磁気特性を劣化させることなく、強
度を高めるのに有効である。このため、内層Ｎｉは０．
３％以上とする。しかし含有量が多くなり過ぎると磁束
密度を低下させるので、６．０％以下とする。一方表層
は加工性を良くするため、極力高純鋼とすべくＢは０．
３％以下とする。
度を高めるのに有効である。このため、内層Ｎｉは０．
３％以上とする。しかし含有量が多くなり過ぎると磁束
密度を低下させるので、６．０％以下とする。一方表層
は加工性を良くするため、極力高純鋼とすべくＢは０．
３％以下とする。
【００２１】Ｃは、０．０１％を超えると磁気時効が生
じ、磁気特性が著しく劣化するので、０．０１％以下と
するが、０．００５％以下だとさらに良い。Ｍｎは抗張
力を高めると共に、固有抵抗を高め鉄損を低下させ、さ
らに鋼板の脆化防止の作用があるが、０．１％未満では
これらの効果が少なく、一方含有量が多くなると鋼溶製
が困難になり、また磁束密度が低下するので６．０％以
下とする。
じ、磁気特性が著しく劣化するので、０．０１％以下と
するが、０．００５％以下だとさらに良い。Ｍｎは抗張
力を高めると共に、固有抵抗を高め鉄損を低下させ、さ
らに鋼板の脆化防止の作用があるが、０．１％未満では
これらの効果が少なく、一方含有量が多くなると鋼溶製
が困難になり、また磁束密度が低下するので６．０％以
下とする。
【００２２】Ｐは抗張力を高める効果の著しい元素であ
るが、鋼板からローター、鉄芯などの鉄片を打ち抜き、
または剪断したとき、その切断端面に微小クラックの発
生を防止し、あわせてその後の製品作成時に加熱作用を
受け、例えば１５０℃以上に加熱されても脆化がなく、
十分な伸び特性を得るために内・表層共に０．０３％以
下とする。
るが、鋼板からローター、鉄芯などの鉄片を打ち抜き、
または剪断したとき、その切断端面に微小クラックの発
生を防止し、あわせてその後の製品作成時に加熱作用を
受け、例えば１５０℃以上に加熱されても脆化がなく、
十分な伸び特性を得るために内・表層共に０．０３％以
下とする。
【００２３】Ａｌは、Ｓｉと同様に鋼の固有抵抗を高め
て鉄損を向上させると共に、鋼の脱酸のために添加する
元素であるが、１．５％を超えると鋼が脆化するので
１．５％を上限とする。Ｓ，Ｎは、含有量が多くなると
不純物を生成し、磁気特性を劣化させる元素であるた
め、それぞれ上限を４０ppm とするが、２０ppm 以下だ
とさらに良い。以上のＣ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌ，Ｓ，Ｎは、
目的が内・表層共通のため、同一範囲とする。
て鉄損を向上させると共に、鋼の脱酸のために添加する
元素であるが、１．５％を超えると鋼が脆化するので
１．５％を上限とする。Ｓ，Ｎは、含有量が多くなると
不純物を生成し、磁気特性を劣化させる元素であるた
め、それぞれ上限を４０ppm とするが、２０ppm 以下だ
とさらに良い。以上のＣ，Ｍｎ，Ｐ，Ａｌ，Ｓ，Ｎは、
目的が内・表層共通のため、同一範囲とする。
【００２４】さらに必要に応じて、内層部にＣｒ，Ｍ
ｏ，Ｃｕの１種または２種以上を含有させる。これらは
いずれも磁気特性を劣化することなく、強度を高める作
用がある。このためＣｒは５．０％以下、Ｍｏは５．０
％以下、Ｃｕは０．４％以下の範囲で含有される。これ
らの成分範囲を超えると著しく磁束密度が劣化する。
ｏ，Ｃｕの１種または２種以上を含有させる。これらは
いずれも磁気特性を劣化することなく、強度を高める作
用がある。このためＣｒは５．０％以下、Ｍｏは５．０
％以下、Ｃｕは０．４％以下の範囲で含有される。これ
らの成分範囲を超えると著しく磁束密度が劣化する。
【００２５】熱間圧延後は冷間圧延するか、或いは磁気
特性の向上をさらに図る必要がある場合には、熱延板焼
鈍を５００〜１０００℃で５秒〜１５分間にて行い、そ
の後冷間圧延する。熱延板焼鈍を上記温度、時間の範囲
で行うのは、５００℃より低温または５秒より短いと磁
気特性をより高める焼鈍効果が現れないためであり、一
方１０００℃または１５分を超えると結晶粒が粗大化し
過ぎ、冷延で板破断を生じることがあり、最終製品の強
度を低下させる。
特性の向上をさらに図る必要がある場合には、熱延板焼
鈍を５００〜１０００℃で５秒〜１５分間にて行い、そ
の後冷間圧延する。熱延板焼鈍を上記温度、時間の範囲
で行うのは、５００℃より低温または５秒より短いと磁
気特性をより高める焼鈍効果が現れないためであり、一
方１０００℃または１５分を超えると結晶粒が粗大化し
過ぎ、冷延で板破断を生じることがあり、最終製品の強
度を低下させる。
【００２６】冷間圧延後は７００〜９００℃で５秒〜１
５分間の焼鈍を行う。その理由は７００℃または５秒未
満では、鉄損の低下と磁束密度の向上を図る十分な焼鈍
効果が現れず、また圧延組織が残ったり平坦度が改善さ
れないまま残る。９００℃または１５分を超えると結晶
粒が粗大化するため強度が低下し、高抗張力鋼板となら
ない。この冷延板の焼鈍においては、必要によっては脱
炭雰囲気として脱炭を行っても差しつかえない。
５分間の焼鈍を行う。その理由は７００℃または５秒未
満では、鉄損の低下と磁束密度の向上を図る十分な焼鈍
効果が現れず、また圧延組織が残ったり平坦度が改善さ
れないまま残る。９００℃または１５分を超えると結晶
粒が粗大化するため強度が低下し、高抗張力鋼板となら
ない。この冷延板の焼鈍においては、必要によっては脱
炭雰囲気として脱炭を行っても差しつかえない。
【００２７】
【実施例】次に本発明の実施例を挙げて説明する。 〔実施例１〕鋳造方向に垂直に鋳片全幅に静磁場を形成
させ、これを境界として表１に示す鋼成分を含有する溶
鋼を供給することで、表２に示す複層条件を有する連続
鋼塊Ａ，Ｂ，Ｃを得た。鋼塊ＤとＥは、単一成分の溶鋼
を供給する通常の方法で作成した。次にこれらの鋼塊を
加熱し熱間圧延で１．８mm厚の熱延板とし、さらに熱延
板焼鈍を９５０℃で２分間行った後、０．５０mmの製品
厚みまで１００℃予熱後冷間圧延した。この冷間圧延性
についての評価結果を、表３に示す。
させ、これを境界として表１に示す鋼成分を含有する溶
鋼を供給することで、表２に示す複層条件を有する連続
鋼塊Ａ，Ｂ，Ｃを得た。鋼塊ＤとＥは、単一成分の溶鋼
を供給する通常の方法で作成した。次にこれらの鋼塊を
加熱し熱間圧延で１．８mm厚の熱延板とし、さらに熱延
板焼鈍を９５０℃で２分間行った後、０．５０mmの製品
厚みまで１００℃予熱後冷間圧延した。この冷間圧延性
についての評価結果を、表３に示す。
【００２８】本発明の範囲に入る鋼塊Ａ，Ｂの場合、鋼
塊Ｅと同様に冷間圧延時に割れの発生はなかった。一方
成分混合層厚の小さい比較材Ｃでは、冷間圧延時に板の
剥離が生じ、材料評価を中止した。この剥離部分を調査
したところ、内表層境界部で発生していた。また比較材
Ｄは、冷間圧延時に板表面に多数の割れが生じたため、
材料評価を中止した。
塊Ｅと同様に冷間圧延時に割れの発生はなかった。一方
成分混合層厚の小さい比較材Ｃでは、冷間圧延時に板の
剥離が生じ、材料評価を中止した。この剥離部分を調査
したところ、内表層境界部で発生していた。また比較材
Ｄは、冷間圧延時に板表面に多数の割れが生じたため、
材料評価を中止した。
【００２９】次にこれらの冷延板Ａ，Ｂ，Ｅを１０５０
℃で３０秒仕上げ焼鈍を行い、磁気測定及び打ち抜き性
評価を行った。結果は表３に示すように、本発明材Ａ，
Ｂでは、比較材Ｅよりも優れた低鉄損特性を得た。また
製品打ち抜き性は、本発明材である成分混合層を有する
Ａ，Ｂ材では割れが認められず良好であった。
℃で３０秒仕上げ焼鈍を行い、磁気測定及び打ち抜き性
評価を行った。結果は表３に示すように、本発明材Ａ，
Ｂでは、比較材Ｅよりも優れた低鉄損特性を得た。また
製品打ち抜き性は、本発明材である成分混合層を有する
Ａ，Ｂ材では割れが認められず良好であった。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】
【表３】
【００３３】〔実施例２〕鋳造段階で表層または内層に
相当する部分を凝固させた後、残りの部分を異なる成分
材にて凝固させて、表４，５に示す鋼成分、複層条件を
有する複層鋼塊Ｆ，Ｇを得た。次にこれらの鋼塊を加熱
し熱間圧延で１．８mm厚の熱延板とし、さらに熱延板焼
鈍を９５０℃で２分間行った後、０．５０mmの製品厚み
まで１００℃予熱後冷間圧延した。この冷間圧延性につ
いての評価結果を、表６に示す。
相当する部分を凝固させた後、残りの部分を異なる成分
材にて凝固させて、表４，５に示す鋼成分、複層条件を
有する複層鋼塊Ｆ，Ｇを得た。次にこれらの鋼塊を加熱
し熱間圧延で１．８mm厚の熱延板とし、さらに熱延板焼
鈍を９５０℃で２分間行った後、０．５０mmの製品厚み
まで１００℃予熱後冷間圧延した。この冷間圧延性につ
いての評価結果を、表６に示す。
【００３４】本発明の範囲に入る鋼塊Ｆの場合、冷間圧
延時に割れの発生はなかった。一方成分混合層厚が小さ
い比較材Ｇでは、冷間圧延時に板の剥離が生じ、材料評
価を中止した。この剥離部分を調査したところ、内表層
境界部を発生していた。次に冷延板Ｆを１０５０℃で３
０秒仕上げ焼鈍を行い、磁気測定を行った。結果は表６
に示すように、本発明材Ｆでは、優れた低鉄損特性を得
た。また製品打ち抜き性は、本発明材である成分混合層
を有するＦ材では割れが認められず良好であった。
延時に割れの発生はなかった。一方成分混合層厚が小さ
い比較材Ｇでは、冷間圧延時に板の剥離が生じ、材料評
価を中止した。この剥離部分を調査したところ、内表層
境界部を発生していた。次に冷延板Ｆを１０５０℃で３
０秒仕上げ焼鈍を行い、磁気測定を行った。結果は表６
に示すように、本発明材Ｆでは、優れた低鉄損特性を得
た。また製品打ち抜き性は、本発明材である成分混合層
を有するＦ材では割れが認められず良好であった。
【００３５】
【表４】
【００３６】
【表５】
【００３７】
【表６】
【００３８】〔実施例３〕表７，８に示す２種の鋼成分
３層構造の１．８mm厚の熱延板Ｈ，Ｉを、圧延圧着法で
製造した。さらに熱延板焼鈍を９５０℃で２分間行った
後、０．５０mmの製品厚みまで１００℃予熱後冷間圧延
した。この冷間圧延性についての評価結果を、表９に示
す。
３層構造の１．８mm厚の熱延板Ｈ，Ｉを、圧延圧着法で
製造した。さらに熱延板焼鈍を９５０℃で２分間行った
後、０．５０mmの製品厚みまで１００℃予熱後冷間圧延
した。この冷間圧延性についての評価結果を、表９に示
す。
【００３９】本発明の範囲に入る熱延板Ｈの場合、冷間
圧延時に割れの発生はなかった。一方比較材Ｉでは、成
分混合層厚が不足していたため冷間圧延時に板の剥離が
生じ、材料評価を中止した。この剥離部分を調査したと
ころ、内表層境界部で発生していた。次に冷延板Ｈを１
０５０℃で３０秒仕上げ焼鈍を行い、磁気測定を行っ
た。結果は表９に示すように、本発明材Ｈでは、優れた
低鉄損特性を得た。また製品打ち抜き性は、本発明材で
ある成分混合層を有するＨ材では断面に微小割れが認め
られたがほぼ良好であった。
圧延時に割れの発生はなかった。一方比較材Ｉでは、成
分混合層厚が不足していたため冷間圧延時に板の剥離が
生じ、材料評価を中止した。この剥離部分を調査したと
ころ、内表層境界部で発生していた。次に冷延板Ｈを１
０５０℃で３０秒仕上げ焼鈍を行い、磁気測定を行っ
た。結果は表９に示すように、本発明材Ｈでは、優れた
低鉄損特性を得た。また製品打ち抜き性は、本発明材で
ある成分混合層を有するＨ材では断面に微小割れが認め
られたがほぼ良好であった。
【００４０】
【表７】
【００４１】
【表８】
【００４２】
【表９】
【００４３】
【発明の効果】本発明によれば、高Ｓｉ抗張力材の表面
を加工性の良い低Ｓｉ材で覆い且つ内表層成分の混合層
を製品板で０．０５％以上、５％以下有することによっ
て、冷間圧延性及び製品打ち抜き性などの加工性が優
れ、且つ良好な磁気特性を有する、従来よりさらに優れ
た高抗張力無方向性電磁鋼板を製造することができる。
を加工性の良い低Ｓｉ材で覆い且つ内表層成分の混合層
を製品板で０．０５％以上、５％以下有することによっ
て、冷間圧延性及び製品打ち抜き性などの加工性が優
れ、且つ良好な磁気特性を有する、従来よりさらに優れ
た高抗張力無方向性電磁鋼板を製造することができる。
【図１】冷間圧延時の割れ性と内表層境界部の成分混合
層厚みとの関係を示したグラフである。
層厚みとの関係を示したグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/08 38/58 Ｈ０１Ｆ 1/16
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｂ ：０．０００５％以下、 Ｎｉ：０．３％以下、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の無方向性電磁鋼成分からなる表層部を片
面５％以上有し、内層部の成分が Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の成分からなり、且つ、内表層成分の混合
層を片面で０．０５％以上、５％以下有することを特徴
とする加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁
鋼板。 - 【請求項２】 内層成分が、重量％で、 Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 さらに Ｃｒ：５．０％以下、 Ｍｏ：５．０％以下、 Ｃｕ：０．４％以下の３元素の中の１種または２種以上
を含有し、残部通常公知の成分からなることを特徴とす
る請求項１記載の加工性と磁気特性の優れた高抗張力無
方向性電磁鋼板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｓｉ：２．０％以下、 Ｂ ：０．０００５％以下、 Ｎｉ：０．３％以下、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の無方向性電磁鋼成分からなる表層部を片
面５％以上有し、内層部の成分が Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 残部通常公知の成分からなり、且つ、内表層成分の混合
層を片面で０．０５％以上、５％以下有するスラブを熱
延し、冷間圧延し、７００〜９００℃で５秒〜１５分間
の焼鈍を行うことを特徴とする加工性と磁気特性の優れ
た高抗張力無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 スラブの内層成分が、重量％で、 Ｓｉ：２．５〜８．０％、 Ｂ ：０．０００５〜０．０１％、 Ｎｉ：０．３〜６．０％、 Ｃ ：０．０１％以下、 Ｍｎ：０．１〜６．０％、 Ｐ ：０．０３％以下、 Ａｌ：１．５０％以下、 さらに Ｃｒ：５．０％以下、 Ｍｏ：５．０％以下、 Ｃｕ：０．４％以下の３元素の中の１種または２種以上
を含有し、残部通常公知の成分からなることを特徴とす
る請求項３記載の加工性と磁気特性の優れた高抗張力無
方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 熱延板焼鈍を５００〜１０００℃で５秒
〜１５分間行うことを特徴とする請求項３または４記載
の加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6178823A JPH0841601A (ja) | 1994-07-29 | 1994-07-29 | 加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6178823A JPH0841601A (ja) | 1994-07-29 | 1994-07-29 | 加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841601A true JPH0841601A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16055293
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6178823A Withdrawn JPH0841601A (ja) | 1994-07-29 | 1994-07-29 | 加工性と磁気特性の優れた高抗張力無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0841601A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1679386A1 (en) * | 2003-10-06 | 2006-07-12 | Nippon Steel Corporation | High-strength magnetic steel sheet and worked part therefrom, and process for producing them |
| JP2020090720A (ja) * | 2018-12-07 | 2020-06-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| CN111448330A (zh) * | 2017-12-12 | 2020-07-24 | 杰富意钢铁株式会社 | 多层型电磁钢板 |
-
1994
- 1994-07-29 JP JP6178823A patent/JPH0841601A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1679386A1 (en) * | 2003-10-06 | 2006-07-12 | Nippon Steel Corporation | High-strength magnetic steel sheet and worked part therefrom, and process for producing them |
| EP1679386A4 (en) * | 2003-10-06 | 2009-12-09 | Nippon Steel Corp | HIGH RESISTANCE MAGNETIC STEEL SHEET AND WORKPIECE MANUFACTURED FROM SUCH SHEET, AND PROCESS FOR PRODUCING THE SAME |
| US8097094B2 (en) | 2003-10-06 | 2012-01-17 | Nippon Steel Corporation | High-strength electrical steel sheet and processed part of same |
| CN111448330A (zh) * | 2017-12-12 | 2020-07-24 | 杰富意钢铁株式会社 | 多层型电磁钢板 |
| EP3725906A4 (en) * | 2017-12-12 | 2020-10-21 | JFE Steel Corporation | MULTILAYER ELECTROMAGNETIC STEEL SHEET |
| US11335485B2 (en) | 2017-12-12 | 2022-05-17 | Jfe Steel Corporation | Multilayer electrical steel sheet |
| JP2020090720A (ja) * | 2018-12-07 | 2020-06-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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