JPH0841562A - Ｃｒ基酸化物分散強化焼結合金の製法 - Google Patents
Ｃｒ基酸化物分散強化焼結合金の製法Info
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- JPH0841562A JPH0841562A JP18202894A JP18202894A JPH0841562A JP H0841562 A JPH0841562 A JP H0841562A JP 18202894 A JP18202894 A JP 18202894A JP 18202894 A JP18202894 A JP 18202894A JP H0841562 A JPH0841562 A JP H0841562A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 機械的合金化によりＣｒ基金属マトリックス
中に微細なＹ2Ｏ3を略均一に分散させた原料粉末を焼結
する際、金属マトリックスの結晶粒を粗大化させること
のできる焼結方法を提供する。 【構成】 機械的合金化によりＣｒ基金属のマトリック
ス中に1.0〜2.0重量％のＹ2Ｏ3を分散させた粉末を第１
の原料粉末として調製し、Ｙ2Ｏ3を含有しないＣｒ基金
属の粉末又は機械的合金化によりＣｒ基金属のマトリッ
クス中に0.2重量％未満のＹ2Ｏ3を分散させた粉末を第
２の原料粉末として調製する。第１の原料粉末と第２の
原料粉末を夫々分級処理し、所定サイズに分級された第
１原料粉末と、第１原料粉末の粉末粒子の平均粒径の1/
2以下のサイズに分級された第２原料粉末を混合した
後、該混合粉末を焼結する。
中に微細なＹ2Ｏ3を略均一に分散させた原料粉末を焼結
する際、金属マトリックスの結晶粒を粗大化させること
のできる焼結方法を提供する。 【構成】 機械的合金化によりＣｒ基金属のマトリック
ス中に1.0〜2.0重量％のＹ2Ｏ3を分散させた粉末を第１
の原料粉末として調製し、Ｙ2Ｏ3を含有しないＣｒ基金
属の粉末又は機械的合金化によりＣｒ基金属のマトリッ
クス中に0.2重量％未満のＹ2Ｏ3を分散させた粉末を第
２の原料粉末として調製する。第１の原料粉末と第２の
原料粉末を夫々分級処理し、所定サイズに分級された第
１原料粉末と、第１原料粉末の粉末粒子の平均粒径の1/
2以下のサイズに分級された第２原料粉末を混合した
後、該混合粉末を焼結する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＣｒ基酸化物分散強化焼
結合金の製法に関する。
結合金の製法に関する。
【０００２】
【従来技術】出願人は、以前に、高温における強度及び
耐酸化性にすぐれた酸化物分散強化耐熱焼結合金を提案
した(特開平４−３２５６５１)。
耐酸化性にすぐれた酸化物分散強化耐熱焼結合金を提案
した(特開平４−３２５６５１)。
【０００３】この合金は、Ｃｒ基金属粉末とＹ2Ｏ3粉末
の混合粉末をアトライタ装置（高エネルギー型ボールミ
ル）の中で攪拌して機械的合金化処理（メカニカルアロ
イング）を施すことにより、Ｃｒ基金属のマトリックス
中に平均粒径約0.1μm以下の微細なＹ2Ｏ3が0.2〜2.0重
量％略均一に分散した組織を有する粉末を調製し、該粉
末を適当な金属カプセルに充填した後、脱気密封し、約
1000〜1300℃の温度、約1000〜2000kgf/cm2の圧力下で
熱間静水圧処理(ＨＩＰ)することによって得られる。
の混合粉末をアトライタ装置（高エネルギー型ボールミ
ル）の中で攪拌して機械的合金化処理（メカニカルアロ
イング）を施すことにより、Ｃｒ基金属のマトリックス
中に平均粒径約0.1μm以下の微細なＹ2Ｏ3が0.2〜2.0重
量％略均一に分散した組織を有する粉末を調製し、該粉
末を適当な金属カプセルに充填した後、脱気密封し、約
1000〜1300℃の温度、約1000〜2000kgf/cm2の圧力下で
熱間静水圧処理(ＨＩＰ)することによって得られる。
【０００４】この焼結合金は、金属基地に分散したＹ2
Ｏ3が転位の運動を阻止する効果(ピンニング効果)を有
しており、この効果を高温まで維持することにより高温
圧縮強度の向上が達成される。ところで、より高い強度
を得るためには、結晶粒は数百μm程度の粗粒組織が望
ましい。
Ｏ3が転位の運動を阻止する効果(ピンニング効果)を有
しており、この効果を高温まで維持することにより高温
圧縮強度の向上が達成される。ところで、より高い強度
を得るためには、結晶粒は数百μm程度の粗粒組織が望
ましい。
【０００５】Ｙ2Ｏ3は前記ピンニング効果により、金属
マトリックス中の転位の進展を阻害する作用を有してい
るから、焼結時に結晶粒の粒成長を阻害する。このた
め、微細なＹ2Ｏ3の金属マトリックス中での分散による
ピンニング効果を高めようとしてＹ2Ｏ3の添加量を増や
すと、焼結品は数十μm程度の微細な結晶粒組織のもの
しか得られない。しかし、酸化物分散強化合金の場合、
一般的な合金とは異なり、焼結温度を高くしたり、焼結
時間を長くしても結晶粒を粗大化させることはできな
い。
マトリックス中の転位の進展を阻害する作用を有してい
るから、焼結時に結晶粒の粒成長を阻害する。このた
め、微細なＹ2Ｏ3の金属マトリックス中での分散による
ピンニング効果を高めようとしてＹ2Ｏ3の添加量を増や
すと、焼結品は数十μm程度の微細な結晶粒組織のもの
しか得られない。しかし、酸化物分散強化合金の場合、
一般的な合金とは異なり、焼結温度を高くしたり、焼結
時間を長くしても結晶粒を粗大化させることはできな
い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、機械
的合金化によりＣｒ基金属マトリックス中に微細なＹ2
Ｏ3を略均一に分散させた原料粉末を焼結する際、金属
マトリックスの結晶粒を粗大化させることのできる焼結
方法を提供することにある。
的合金化によりＣｒ基金属マトリックス中に微細なＹ2
Ｏ3を略均一に分散させた原料粉末を焼結する際、金属
マトリックスの結晶粒を粗大化させることのできる焼結
方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、酸化物分散粒
子のピンニング効果を実質的に生じない粉末、つまりＹ
2Ｏ3を含有しないか又は少量しか含有しない合金粉末を
原料粉末に添加することにより、上記課題を達成するも
のである。
子のピンニング効果を実質的に生じない粉末、つまりＹ
2Ｏ3を含有しないか又は少量しか含有しない合金粉末を
原料粉末に添加することにより、上記課題を達成するも
のである。
【０００８】即ち、本発明にかかるＣｒ基酸化物分散強
化焼結合金の製法は、機械的合金化によりＣｒ基金属の
マトリックス中に1.0〜2.0重量％のＹ2Ｏ3を分散させた
粉末を第１の原料粉末として調製し、Ｙ2Ｏ3を含有しな
いＣｒ基金属の粉末又は機械的合金化によりＣｒ基金属
のマトリックス中に0.2重量％未満のＹ2Ｏ3を分散させ
た粉末を第２の原料粉末として調製し、第１原料粉末と
第２原料粉末を分級処理し、所定の粉末粒子サイズに分
級された第１原料粉末と、第１原料粉末の粉末粒子の平
均粒径の1/2以下のサイズに分級された第２原料粉末を
混合し、該混合粉末を焼結することにより合金を製造す
るものである。
化焼結合金の製法は、機械的合金化によりＣｒ基金属の
マトリックス中に1.0〜2.0重量％のＹ2Ｏ3を分散させた
粉末を第１の原料粉末として調製し、Ｙ2Ｏ3を含有しな
いＣｒ基金属の粉末又は機械的合金化によりＣｒ基金属
のマトリックス中に0.2重量％未満のＹ2Ｏ3を分散させ
た粉末を第２の原料粉末として調製し、第１原料粉末と
第２原料粉末を分級処理し、所定の粉末粒子サイズに分
級された第１原料粉末と、第１原料粉末の粉末粒子の平
均粒径の1/2以下のサイズに分級された第２原料粉末を
混合し、該混合粉末を焼結することにより合金を製造す
るものである。
【０００９】なお、第１原料粉末と第２原料粉末の混合
は、１：0.2乃至１：10の重量比にて行なうことが望ま
しい。混合重量比をこのように規定するのは、粉末粒子
サイズの比較的大きな第１原料粉末が、粉末粒子サイズ
の小さな第２原料粉末に比べてあまりに多くなると、粉
末の充填率が悪くなるし、逆にあまりに少ないと焼結時
における結晶粒の成長をあまり期待できないからであ
る。
は、１：0.2乃至１：10の重量比にて行なうことが望ま
しい。混合重量比をこのように規定するのは、粉末粒子
サイズの比較的大きな第１原料粉末が、粉末粒子サイズ
の小さな第２原料粉末に比べてあまりに多くなると、粉
末の充填率が悪くなるし、逆にあまりに少ないと焼結時
における結晶粒の成長をあまり期待できないからであ
る。
【００１０】第１原料粉末において、金属基地中に含ま
れるＹ2Ｏ3の含有量を1.0〜2.0重量％とするのは、第２
原料粉末に含まれるＹ2Ｏ3量と第２原料粉末の添加量を
考慮した場合、最終焼結品中にＹ2Ｏ3を0.2〜2.0重量％
含有させる上で適当な量だからである。
れるＹ2Ｏ3の含有量を1.0〜2.0重量％とするのは、第２
原料粉末に含まれるＹ2Ｏ3量と第２原料粉末の添加量を
考慮した場合、最終焼結品中にＹ2Ｏ3を0.2〜2.0重量％
含有させる上で適当な量だからである。
【００１１】なお、第２原料粉末として、機械的合金化
によりＣｒ基金属のマトリックス中にＹ2Ｏ3を0.2重量
％未満の範囲で含有する粉末でもよいとするのは、この
程度の含有であれば、金属マトリックス中における分散
粒子のピンニング効果の影響を殆んど受けないと考えら
れるからである。
によりＣｒ基金属のマトリックス中にＹ2Ｏ3を0.2重量
％未満の範囲で含有する粉末でもよいとするのは、この
程度の含有であれば、金属マトリックス中における分散
粒子のピンニング効果の影響を殆んど受けないと考えら
れるからである。
【００１２】Ｙ2Ｏ3の含有量が多い第１の原料粉末と、
Ｙ2Ｏ3を含有しないか又は含有量が少ない第２の原料粉
末を、気流分級機等の適当な乾式分級機で分級処理す
る。第１の原料粉末は粉末粒子径の大きな粗粉末(平均
粒径10μm以上、望ましくは10μm〜70μm)に分級し、第
２の原料粉末は粉末粒子径の小さな微粉末(平均粒径10
μm以下)に分級される。なお、第２原料粉末は、分級さ
れた第１原料粉末の粉末粒子の平均粒径の約1/2以下の
ものを使用する。従って、第１原料粉末の粉末粒子の平
均粒径が20〜70μmのとき、第２原料粉末の粉末粒子の
望ましい平均粒径は10μm以下であるが、例えば第１原
料粉末の粉末粒子の平均粒径が10μmのとき、第２原料
粉末の粉末粒子の望ましい平均粒径は5μm以下となる。
Ｙ2Ｏ3を含有しないか又は含有量が少ない第２の原料粉
末を、気流分級機等の適当な乾式分級機で分級処理す
る。第１の原料粉末は粉末粒子径の大きな粗粉末(平均
粒径10μm以上、望ましくは10μm〜70μm)に分級し、第
２の原料粉末は粉末粒子径の小さな微粉末(平均粒径10
μm以下)に分級される。なお、第２原料粉末は、分級さ
れた第１原料粉末の粉末粒子の平均粒径の約1/2以下の
ものを使用する。従って、第１原料粉末の粉末粒子の平
均粒径が20〜70μmのとき、第２原料粉末の粉末粒子の
望ましい平均粒径は10μm以下であるが、例えば第１原
料粉末の粉末粒子の平均粒径が10μmのとき、第２原料
粉末の粉末粒子の望ましい平均粒径は5μm以下となる。
【００１３】この２種類の粉末を乾式ボールミル等の混
合機に投入し、粒子径の大きな粗粉末と粒子径の小さな
微粉末とが略均一に混ざり合った混合粉末を得る。第１
原料粉末と第２原料粉末の配合比は、前述の如く、重量
比にて１：0.2乃至１：10の範囲内で行なうことが望ま
しい。
合機に投入し、粒子径の大きな粗粉末と粒子径の小さな
微粉末とが略均一に混ざり合った混合粉末を得る。第１
原料粉末と第２原料粉末の配合比は、前述の如く、重量
比にて１：0.2乃至１：10の範囲内で行なうことが望ま
しい。
【００１４】前記の要領にて調製した混合粉末を焼結処
理に供する。焼結処理は公知の各種プロセスによって行
なうことができる。例えば、混合原料粉末をカプセルに
充填し、脱気密封してＨＩＰ焼結する方法、又は原料粉
末を適宜の加圧成形処理(冷間静水圧加圧成形等)に付し
て成形体を得て、これを常圧焼結処理し、或はその成形
体をカプセルに密封してＨＩＰ焼結する方法等を適用す
ることができる。こうして得られる焼結合金は、粗大な
結晶粒組織(約300〜500μm)を有している。
理に供する。焼結処理は公知の各種プロセスによって行
なうことができる。例えば、混合原料粉末をカプセルに
充填し、脱気密封してＨＩＰ焼結する方法、又は原料粉
末を適宜の加圧成形処理(冷間静水圧加圧成形等)に付し
て成形体を得て、これを常圧焼結処理し、或はその成形
体をカプセルに密封してＨＩＰ焼結する方法等を適用す
ることができる。こうして得られる焼結合金は、粗大な
結晶粒組織(約300〜500μm)を有している。
【００１５】
【作用】Ｙ2Ｏ3の含有量が多くかつ粉末粒子の平均粒径
の大きな第１原料粉末と、Ｙ2Ｏ3の含有量が少なくかつ
粉末粒子の平均粒径の小さな第２原料粉末を焼結する
と、焼結体を形成する際、粉末粒子径の大きな第１原料
粉末の隙間に、粒子径の小さな第２原料粉末が入り込む
状態となる。このため、焼結時、Ｙ2Ｏ3の含有量が少な
くピンニング効果を実質的に無視できる第２原料粉末
が、第１原料粉末の粒成長を誘発して、粉末どうしの拡
散が行なわれる結果、第１原料粉末は粗大な結晶粒に成
長し、その粗大結晶粒内に微細なＹ2Ｏ3が略均一に分散
した組織の焼結品が得られる。
の大きな第１原料粉末と、Ｙ2Ｏ3の含有量が少なくかつ
粉末粒子の平均粒径の小さな第２原料粉末を焼結する
と、焼結体を形成する際、粉末粒子径の大きな第１原料
粉末の隙間に、粒子径の小さな第２原料粉末が入り込む
状態となる。このため、焼結時、Ｙ2Ｏ3の含有量が少な
くピンニング効果を実質的に無視できる第２原料粉末
が、第１原料粉末の粒成長を誘発して、粉末どうしの拡
散が行なわれる結果、第１原料粉末は粗大な結晶粒に成
長し、その粗大結晶粒内に微細なＹ2Ｏ3が略均一に分散
した組織の焼結品が得られる。
【００１６】
【実施例】まず、本発明の方法に基づいて、実施例を作
製する。Ｃｒ−Ｆｅ合金粉末(Ｃｒ：90重量％、Ｆｅ：1
0重量％)とＹ2Ｏ3粉末を、100：1.5(重量比)の割合にて
配合し、アトライタ装置(高エネルギー型ボールミル)の
中で48時間攪拌を行ない、Ｃｒ−Ｆｅ合金の基地中にＹ
2Ｏ3を機械的合金化させた。このようにして得られた合
金粉末を第１の原料粉末とする。次に、Ｃｒ−Ｆｅ合金
粉末(Ｃｒ：90重量％、Ｆｅ：10重量％)とＹ2Ｏ3粉末
を、100：0.1(重量比)の割合にて配合し、アトライタ装
置(高エネルギー型ボールミル)の中で48時間攪拌を行な
い、Ｃｒ−Ｆｅ合金の基地中にＹ2Ｏ3を機械的合金化さ
せた。このようにして得られた合金粉末を第２の原料粉
末とする。第１の原料粉末を、気流分級機によって分級
処理し、平均粒径約10μmの粉末を採取し、このサイズ
の粉末を原料として用いた。次に、第２の原料粉末を同
じように分級処理し、平均粒径約5μm以下の粉末を採取
して原料として用いた。第１及び第２の原料粉末を、
１：１(重量比)の割合にて混合機に投入し、48時間攪拌
を行ない、第１原料粉末と第２原料粉末の混合粉末を得
た。この混合粉末を鋼缶に充填し、脱気密封の後、ＨＩ
Ｐ焼結を行ない、直径30mm×長さ50mmの焼結品を得た。
なお、ＨＩＰは、圧力媒体としてアルゴンガスを用い、
温度1250℃×圧力118MPa×2時間の条件にて実施した。
製する。Ｃｒ−Ｆｅ合金粉末(Ｃｒ：90重量％、Ｆｅ：1
0重量％)とＹ2Ｏ3粉末を、100：1.5(重量比)の割合にて
配合し、アトライタ装置(高エネルギー型ボールミル)の
中で48時間攪拌を行ない、Ｃｒ−Ｆｅ合金の基地中にＹ
2Ｏ3を機械的合金化させた。このようにして得られた合
金粉末を第１の原料粉末とする。次に、Ｃｒ−Ｆｅ合金
粉末(Ｃｒ：90重量％、Ｆｅ：10重量％)とＹ2Ｏ3粉末
を、100：0.1(重量比)の割合にて配合し、アトライタ装
置(高エネルギー型ボールミル)の中で48時間攪拌を行な
い、Ｃｒ−Ｆｅ合金の基地中にＹ2Ｏ3を機械的合金化さ
せた。このようにして得られた合金粉末を第２の原料粉
末とする。第１の原料粉末を、気流分級機によって分級
処理し、平均粒径約10μmの粉末を採取し、このサイズ
の粉末を原料として用いた。次に、第２の原料粉末を同
じように分級処理し、平均粒径約5μm以下の粉末を採取
して原料として用いた。第１及び第２の原料粉末を、
１：１(重量比)の割合にて混合機に投入し、48時間攪拌
を行ない、第１原料粉末と第２原料粉末の混合粉末を得
た。この混合粉末を鋼缶に充填し、脱気密封の後、ＨＩ
Ｐ焼結を行ない、直径30mm×長さ50mmの焼結品を得た。
なお、ＨＩＰは、圧力媒体としてアルゴンガスを用い、
温度1250℃×圧力118MPa×2時間の条件にて実施した。
【００１７】比較例として、粉末粒子の平均粒径が約10
μmの第１原料粉末だけを鋼缶に充填し、脱気密封の
後、上記実施例と同じ要領にてＨＩＰ焼結を行なった。
μmの第１原料粉末だけを鋼缶に充填し、脱気密封の
後、上記実施例と同じ要領にてＨＩＰ焼結を行なった。
【００１８】金属組織の比較 図１は実施例で得られた焼結品の組織(倍率200倍)を示
しており、結晶の平均粒径は約300〜500μmである。図
２は比較例で得られた焼結品の組織(倍率200倍)を示し
ており、結晶の平均粒径は約20〜50μmである。図１と
図２の比較から明らかなように、Ｙ2Ｏ3の含有量が少な
くかつ粉末粒子の平均粒径の小さな第２原料粉末を第１
原料粉末に混合し、この混合粉末を焼結することにより
結晶粒が粗大化することがわかる。
しており、結晶の平均粒径は約300〜500μmである。図
２は比較例で得られた焼結品の組織(倍率200倍)を示し
ており、結晶の平均粒径は約20〜50μmである。図１と
図２の比較から明らかなように、Ｙ2Ｏ3の含有量が少な
くかつ粉末粒子の平均粒径の小さな第２原料粉末を第１
原料粉末に混合し、この混合粉末を焼結することにより
結晶粒が粗大化することがわかる。
【００１９】高温圧縮試験 得られた供試焼結品について高温繰返し圧縮試験を行な
い、その変形量により高温クリープ強度を調べた。試験
は、1350℃の電気炉の中で、ラムの昇降により、圧縮荷
重0.5kgf/mm2を反復負荷して行なった。荷重反復パター
ンは、圧縮荷重0.5kgf/mm2の負荷を5秒間、無負荷5秒間
(負荷状態から無負荷状態への移行1秒、無負荷状態3
秒、無負荷状態から負荷状態への移行1秒)の10秒サイク
ルにて、焼結品に5×104回圧縮荷重を作用させて変形量
(単位：％)を調べた。なお、変形量は、試験前の長さを
Ｌ1、試験後の長さをＬ2としたとき、次式により求め
た。 圧縮変形量(％) ＝ (Ｌ1−Ｌ2)／Ｌ1 × 100 実施例の変形量は0.1％以下であり、殆んど変形が認め
られなかったのに対し、比較例の変形量は0.4％であっ
た。この変形量の違いは、実施例の結晶が粗粒組織であ
るのに対し、比較例の結晶が微粒組織であるためと考え
られる。つまり、結晶粒が粗大化されると、高温クリー
プ強度も向上することを示している。
い、その変形量により高温クリープ強度を調べた。試験
は、1350℃の電気炉の中で、ラムの昇降により、圧縮荷
重0.5kgf/mm2を反復負荷して行なった。荷重反復パター
ンは、圧縮荷重0.5kgf/mm2の負荷を5秒間、無負荷5秒間
(負荷状態から無負荷状態への移行1秒、無負荷状態3
秒、無負荷状態から負荷状態への移行1秒)の10秒サイク
ルにて、焼結品に5×104回圧縮荷重を作用させて変形量
(単位：％)を調べた。なお、変形量は、試験前の長さを
Ｌ1、試験後の長さをＬ2としたとき、次式により求め
た。 圧縮変形量(％) ＝ (Ｌ1−Ｌ2)／Ｌ1 × 100 実施例の変形量は0.1％以下であり、殆んど変形が認め
られなかったのに対し、比較例の変形量は0.4％であっ
た。この変形量の違いは、実施例の結晶が粗粒組織であ
るのに対し、比較例の結晶が微粒組織であるためと考え
られる。つまり、結晶粒が粗大化されると、高温クリー
プ強度も向上することを示している。
【００２０】
【発明の効果】本発明の焼結方法によれば、約300〜500
μmの粗大な結晶粒が得られるから、非常にすぐれた高
温圧縮クリープ強度が得られる。従って、ウオーキング
ビームコンベヤー式加熱炉のスキッドボタン用の合金と
して好適である。また、焼結原料の粉末粒子サイズを調
整した後で焼結を行なうから、高温強度のばらつきを少
なくし、常に安定した品質の焼結品を得ることができ
る。
μmの粗大な結晶粒が得られるから、非常にすぐれた高
温圧縮クリープ強度が得られる。従って、ウオーキング
ビームコンベヤー式加熱炉のスキッドボタン用の合金と
して好適である。また、焼結原料の粉末粒子サイズを調
整した後で焼結を行なうから、高温強度のばらつきを少
なくし、常に安定した品質の焼結品を得ることができ
る。
【図１】本発明の焼結方法により得られた合金の結晶粒
を示す図面代用顕微鏡写真(×200)である。
を示す図面代用顕微鏡写真(×200)である。
【図２】従来の焼結方法により得られた合金の結晶粒を
示す図面代用顕微鏡写真(×200)である。
示す図面代用顕微鏡写真(×200)である。
Claims (1)
- 【請求項１】 機械的合金化によりＣｒ基金属のマトリ
ックス中に1.0〜2.0重量％のＹ2Ｏ3を分散させた粉末を
第１の原料粉末として調製し、Ｙ2Ｏ3を含有しないＣｒ
基金属の粉末又は機械的合金化によりＣｒ基金属のマト
リックス中に0.2重量％未満のＹ2Ｏ3を分散させた粉末
を第２の原料粉末として調製し、第１の原料粉末と第２
の原料粉末を夫々分級処理し、所定の粉末粒子サイズに
分級された第１原料粉末と、第１原料粉末の粉末粒子の
平均粒径の1/2以下のサイズに分級された第２原料粉末
を混合し、該混合粉末を焼結することにより合金を製造
することを特徴とする、Ｃｒ基酸化物分散強化焼結合金
の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18202894A JPH0841562A (ja) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | Ｃｒ基酸化物分散強化焼結合金の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18202894A JPH0841562A (ja) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | Ｃｒ基酸化物分散強化焼結合金の製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0841562A true JPH0841562A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16111080
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18202894A Withdrawn JPH0841562A (ja) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | Ｃｒ基酸化物分散強化焼結合金の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0841562A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103659059A (zh) * | 2013-12-12 | 2014-03-26 | 北京科技大学 | 一种制备圆环形Ag-Cu-Sn中温钎料片的方法 |
-
1994
- 1994-08-03 JP JP18202894A patent/JPH0841562A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103659059A (zh) * | 2013-12-12 | 2014-03-26 | 北京科技大学 | 一种制备圆环形Ag-Cu-Sn中温钎料片的方法 |
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