JPH0835995A

JPH0835995A - 縦型光電圧センサの温度補正方法

Info

Publication number: JPH0835995A
Application number: JP6191136A
Authority: JP
Inventors: Masao Otsuka; 正雄大塚; Taku Furuta; 卓古田; Hidetsugu Koga; 英嗣古賀
Original assignee: Yaskawa Electric Corp
Current assignee: Yaskawa Electric Corp
Priority date: 1994-07-20
Filing date: 1994-07-20
Publication date: 1996-02-06

Abstract

(57)【要約】【構成】旋光性を有する電気光学結晶素子５を板状に
構成し、電気光学結晶素子５の両面に透明電極６をコー
ティングし、光の進行方向から順に配置した偏光子３、
１／４波長板４および検光子７で構成される縦型光電圧
センサの温度補正方法において、電気光学結晶素子５の
結晶の厚みによって定まる旋光角Φ₀ と、前記結晶の方
位θとを調整することによって、縦型光電圧センサの温
度特性を制御するものである。【効果】センサ感度の温度特性が安定して得られる縦
型光電圧センサの温度補正方法を提供できる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、電圧を高精度で測定す
るための縦型光電圧センサに関し、とくに、電磁ノイズ
環境の過酷な電力分野での電圧を検出する縦型光電圧セ
ンサの温度補正方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、この種の縦型光電圧センサは、例
えば図１に示すように、光源（図示せず）から放出され
る光を、光ファイバ１ａで導いてコリメータレンズ２ａ
で平行光とし、偏光子３で平行光を反射または透過させ
て直線偏光３ａとする。この直線偏光３ａを１／４波長
板４で透過させる。その際に互いに直交する直線偏光４
ａ，４ｂが９０度の位相差を生じて円偏光となる。更に
円偏光を電気光学結晶素子５で透過させるが、通過する
時に、電気光学結晶素子５の両面に設けられた透明電極
膜６に印加した電圧Ｖに応じて生じる複屈折を利用して
光位相変調を行い、その光を検光子７で透過させ、コリ
メータレンズ２ｂで光ファイバ１ｂに集光して検出器
（図示せず）で偏光の位相変調の度合いに応じた電圧Ｖ
を検出している（例えば、特公平２−１０３８３号）。
このような光電圧センサに用いられる電気光学結晶素子
は、例えばＢｉ₁₂ＧｅＯ₂₀（以下、ＢＧＯと称す）やＢ
ｉ₁₂ＳｉＯ₂₀（以下、ＢＳＯと称す）が電気光学定数が
大きいことにより多く用いられている。なお、これらの
電気光学結晶素子は立方晶系で、その対称性はＴ−２３
点群に属しており、強い旋光性を持つことが特徴であ
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところが、従来技術で
は、光電圧センサの温度変化に対する出力特性の変化が
大きく、このことが高精度測定する上で大きな障害とな
っていた。例えば、従来の巻線形ＰＴ（ｐｏｔｅｎｔｉ
ａｌＴｒａｎｓｆｏｒｍｅｒ）の確度階級１Ｐ級と同
等の使い方をするためには、定格電圧の７０〜１１０％
の範囲で比誤差を±１．０％以下にすることが必要であ
る。このためには、光電圧センサの温度変化も所定の温
度範囲内で１．０％以下にすることが必要であり、現状
の光電圧センサでこの範囲内に納めることは、構成部品
である電気光学結晶素子の温度変化、１／４波長板の温
度変化などを考慮すると、測定精度を維持することは難
しいという問題があった。本発明は、センサ感度の温度
特性が安定して得られる縦型光電圧センサの温度補正方
法を提供することを目的とするものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】上記問題を解決するた
め、本発明は、旋光性を有する電気光学結晶素子を板状
に構成し、前記電気光学結晶素子の両面に透明電極をコ
ーティングし、光源側から順に配置した偏光子、１／４
波長板、前記電気光学結晶素子および検光子で構成され
る縦型光電圧センサの温度補正方法において、前記電気
光学結晶素子の結晶の厚みによって定まる旋光角Φと、
前記結晶の方位θとを調整することによって、温度特性
を制御するものである。

【０００５】

【作用】まず、電気光学結晶が旋光性を有する場合、そ
の電気光学結晶の方位、ここでは図２に示すように、結
晶のカット方向θ、および厚みｄによって縦型光電圧セ
ンサの感度ｍの温度係数κ（１／℃）が任意の値に制御
でき得るという理論的根拠を以下に示す。結晶には２１
種類の点群が存在し、そのうち１５種類が旋光性を持ち
得る結晶である。ＢＧＯおよびＢＳＯ結晶は立方晶系の
Ｔ−２３点群で、旋光性を持つ１５種の点群に属してい
る。ここでは、温度安定化の理論的な検討を行うに先立
って、これらの旋光性を有する結晶を用いた縦型光電圧
センサのセンサ感度ｍを結晶の方位に関するカット方向
θと旋光角Φの関係より求める。図１は縦型光電圧セン
サの光学的構成で、偏光子と検光子の角度を平行にした
例である。この構成において留意すべきは、結晶の設置
方向であるｘ軸を偏光子並びに検光子の軸の方向と一致
させて設置することである。図２は（００１）板上にお
ける結晶のｘ’軸の定義を示す。すなわち、ｘ’軸と
は、ｘ軸（＜１００＞方向）から時計回りにθだけ回転
した軸である。ここでは、図２のように時計回りに回転
する角度を正の方向と定義する。このようにカットした
結晶を図１の光学的構成で測定すると、結晶の＜１００
＞方向と検光子角度の間の相対的角度がθとなるので、
縦型光電圧センサの感度｜ｍ｜は次の式（１）で表され
る。｜m(Φ，θ) | ＝（πV/V_p）(sinΦ／Φ）cos(2 θ＋Φ） …（１）ここで、Ｖはセンサに印加する電圧（Ｖ）、Ｖ_p は半波
長電圧（Ｖ）、Φは適用する電気光学結晶の旋光角（ｒ
ａｄ）である。旋光角Φは旋光能Ｋ（ｒａｄ／ｍｍ）と
図１に示す結晶厚みｄ（ｍｍ）により、次の式（２）の
関係で表される。 Φ＝Ｋｄ …（２）

【０００６】式（１）、（２）から、結晶のカット方向
θと結晶の厚みｄによってセンサ感度｜ｍ｜が表される
ことがわかる。また式（１）の半波長電圧Ｖ_p は、波
長、屈折率、電気光学定数により、次の式（３）で表さ
れる。Ｖ_p ＝λ／（２πｎ₀ ³γ₄₁） …（３）ここで、ｎ₀ は結晶の屈折率、γ₄₁は電気光学定数（ｍ
／Ｖ）、λは波長（ｍ）である。旋光性のない結晶また
は厚みｄの小さい結晶では、Φ≒０であるので、式
（１）は次の式（４）となる｜ｍ（０，θ）| ＝|(πＶ／Ｖ_p)（ｃｏｓ２θ)| …（４）式（４）で、センサ感度は結晶のカット方向をθ＝０と
した時最大になり、この結果、式（４）は次の式（５）
で示される。｜ｍ（０，０）| ＝|(πＶ／Ｖ_p)｜ …（５）つぎに、式（１）で示すセンサ感度｜ｍ｜の温度特性の
検討を行う。式（１）において、温度変化が考えられる
因子は、θ、Ｖ_p ，Φの３種類だけである。このうち、
θは結晶および検光子の熱膨張によって、その値の温度
変化が生ずると考えられる。しかし、これらの線膨張係
数は、１０^-5（１／℃）のオーダであるので、ここでは
無視することにする。したがって、結局、温度変化をす
るのは、結晶の物性値によって定まる半波長電圧Ｖ_p と
旋光角Φとの２種類だけとなる。なお、半波長電圧Ｖ_p
は、式（３）からγ₄₁、ｎ₀ の各々の温度変化を考える
必要があるが、ここではこれらを次の式（６）のように
まとめ、この温度係数をαとして半波長電圧Ｖ_p が温度
Ｔと一次の関係があるものとする。Ｖ_p （Ｔ）＝Ｖ_p0（１＋αＴ） …（６）ここで、Ｖ_p0は温度が零（Ｔ＝０）における半波長電圧
である。一般的には、αは正であるので、半波長電圧Ｖ
_p （Ｔ）は温度が上昇すると大きくなる。

【０００７】また、旋光角Φの温度変化は、その温度係
数をβとすれば、次の式（７）の関係で同様に表され
る。 Φ（Ｔ）＝Φ₀ （１＋βＴ） …（７）ここで、Φ₀ は温度が零（Ｔ＝０）における旋光角であ
る。なお、温度係数α、βは１０^-4（１／℃）のオーダ
である。これらの結果から、センサ感度｜ｍ｜の温度特
性を表す式を求めることができる。すなわち、式
（６）、（７）を式（１）に代入し、α≪１、β≪１の
関係があるものとして近似計算すると、次の式（８）が
得られる。｜ｍ（Ｔ）｜＝｜ｍ₀ （Φ₀ ，θ）（１＋κＴ）｜ …（８）ここで、ｍ₀ （Φ₀ ，θ）は温度が零（Ｔ＝０）の時の
センサ感度、κはセンサ感度の温度係数（１／℃）であ
る。式（８）は次のように導出される。すなわち、式
（６）、（７）を式（１）に代入し、近似計算すれば、
次の式（９）が得られる。ここで、α、βは１０^-4（１
／℃）のオーダであり、α≪１、β≪１の関係があるの
で、αβ≒０とした。 |m( Φ(T),θ)|≒|{πV/(V_p0)}{1-(α+ β)T} ×{sinΦ₀(1+βT)/ Φ₀} ×cos{Φ₀(1+βT)+2θ}| …（９）式（９）のsin Φ₀ (1+ βT)およびcos{Φ₀(1+βT)+2
θ} の項を展開すれば、次の式(10)となる。 sin Φ₀ (1+ βT)= sin Φ₀cosβΦ₀T+cosΦ₀sinβΦ₀T cos{Φ₀(1+βT)+2θ} =cos( Φ₀+2 θ)cosβΦ₀T -sin(Φ₀+2 θ)sinβΦ₀T …（１０）ここで、α≪１、β≪１の条件からβΦ₀T≪１であり、
この結果からcos βΦ₀T ≒1、 sin βΦ₀T≒βΦ₀Tと
なる。この結果を用いれば、式（１０）は次の式（１
１）となる。 sin Φ₀ (1+ βT)≒sin Φ₀+βΦ₀Tcos Φ₀ cos{Φ₀(1+βT)+2θ} ≒cos(Φ₀+2 θ)-βΦ₀Tsin(Φ₀+2 θ) …（１１）

【０００８】式（１１）を式（９）に代入すれば、次の
式（１２）が得られる。｜m ( Φ（T), θ）| ≒|{πV/(V_po)}{(sin Φ₀)/ Φ₀}cos(Φ₀+2 θ) ×{1-(α+ β)T} ×{(1+βΦ₀Tcot Φ₀){1- βΦ₀Ttan(Φ₀+2 θ)}| …（１２）ここで、( α+ β) βΦ₀T² ≒0、( βΦ₀T)²≒0、( αβ
T)² ≒0 および (α+β) ( βΦ₀)²T³ ≒0 の近似を用
いて、温度Ｔの項でまとめると、式（１２）は次の式
（１３）のようにＴの一次式で近似できる。｜m ( Φ（T), θ）| ≒|{πV/(V_po)}{(sin Φ₀)/ Φ₀}cos(Φ₀+2 θ) ×[1+{-(α+ β) + βΦ₀ cot Φ₀-βΦ₀tan( Φ₀+2 θ)} ×T]| …（１３）式（１３）をまとめると、式（８）に示す簡単な温度Ｔ
の一次式で表される。ここで、式（８）のm₀( Φ₀,θ₀)
は次の式（１４）で表される。 m₀( Φ₀,θ)={ πV/(V_po)}{(sin Φ₀)/ Φ₀}cos(Φ₀+2 θ) …（１４）また、式（８）のκは次の式（１５）で表される。 κ＝-(α+ β) + βF(Φ₀,θ) …（１５）式（１３）の右辺の係数が式（１４）に該当する。ま
た、右辺の温度Ｔの項が式（１５）のκである。さら
に、式（１５）のF(Φ₀,θ) はβΦ₀ の項をまとめるこ
とによって得られる。なお、これらの式は近似式である
が、本発明では等号で扱っている。また、式（１５）の
F(Φ₀,θ) は次の式（１６）で表される。 F(Φ₀,θ) = Φ₀[cos(2 Φ₀+2 θ)/{ sin Φ₀ cos(Φ₀+2 θ)}] …（１６）センサ感度｜ｍ｜の温度変化を零とするためには、式
（１５）でκ＝０と置くことにより得られる。旋光角Φ
₀ （または電気光学結晶の厚みｄ）およびカット方向θ
を選ぶことにより、当該光電圧センサの感度の温度係数
κを任意の値に制御できることがわかる。

【０００９】式（１５）で述べたように、F(Φ₀,θ) の
値を制御すれば、当該光電圧センサの感度の温度係数κ
を制御できることを述べた。ここではF(Φ₀,θ) の作用
として、その一般的な性質を述べる。F(Φ₀,θ) の作用
の一例として、κ＝０とするための手順を述べる。式
（１５）でκ＝０とおくことにより、次の式（１７）が
得られる。 F(Φ₀,θ) ＝（α＋β）／β …（１７）式（１７）の左辺は電気光学結晶の寸法的な要因で定ま
る。また、右辺は電気光学結晶の物性値によって定まる
ので、電気光学結晶の種類が決まれば寸法によらず一定
値を示す。光電圧センサのセンサ感度を温度的に安定さ
せるためには、半波長電圧の温度係数αと旋光角の温度
係数βの値を調べ、式（１７）が成立するようにF(Φ₀,
θ) を定めればよい。さらに、F(Φ₀,θ) の値が定まれ
ば、式（１６）を解くことによってΦ₀,θを求める問題
に帰する。ここで、式（１６）からF(Φ₀,θ) は−∞か
ら＋∞の値をとる関数であるので、式（１７）の右辺が
どのような値になろうと解が存在する。すなわち、β≠
０であれば式（１７）の成立する条件で、結晶の厚みｄ
と結晶方位に関するカット方向θが必ず存在する。

【００１０】以下、本発明ではF(Φ₀,θ) をＦ値と呼
び、この一般的な性質を述べる。式（１６）において、
Φ₀+2 θ= π/2の条件では、分子の項の中でcos(2 Φ₀+
2 θ)=-sinΦ₀ となる。さらに、Φ₀ ≠0 の条件では、
すなわち結晶が旋光性を持つ場合には、式（１６）の分
子は零にならない。逆に、Φ₀+2 θ= π/2の条件では分
母の項の中で、cos(Φ₀+2 θ)=0 となる。この条件をま
とめると、次の式（１８）となる。 Φ₀=π/2-2θ または θ= π/4- Φ₀/2 …（１８）式（１８）の成立する条件は特異点となるので、F(Φ₀,
θ) は無限大となる。したがって、式（１５）からκも
無限大となる。かつ、Φ₀ またはθが式（１８）の値の
前後で、cos(Φ₀+2 θ) の正負の符号が逆転するので、
κの符号がこの値を境に逆転する。この理由により、こ
の種の光電圧センサの温度特性は、この式（１８）の値
の近傍で非常に不安定になる。しかも、式（１８）の条
件が成立するときには、式（１６）から、センサ感度｜
ｍ｜も零になる。したがって、Φ₀ またはθが式（１
８）の値の近くの条件ではセンサ感度｜ｍ｜は小さくな
り、逆に温度変化は極めて大きくなることが理論的にわ
かる。次に、特別な場合として、結晶の厚みが薄い場合
における式（１５）の温度係数κを考察する。この場
合、Φ₀ ≒０となり、式（１６）から次の数式１｛式
（１９）｝が得られる。

【００１１】

【数１】

【００１２】したがって、結晶の厚みを薄くすると、式
（１５）の温度係数κは結晶のカット方向θにかかわら
ず、次の式（２０）となることがわかる。 κ＝−α …（２０）この場合のセンサ感度の温度係数κは、半波長電圧の温
度係数αの値と一致する。ただし、符号は逆になる。ま
た、センサ感度は、式（４）と同じになる。つまり、結
晶の厚みｄが小さいと、本発明の方法でκを制御するこ
とができなくなる。したがって、カット方向を変えて、
温度係数κを制御する本発明の方法を用いるためには、
電気光学結晶の厚みｄはある大きさが必要である。

【００１３】

【実施例】以下、本発明を図に示す実施例について説明
する。図１は本発明の実施例を示す構成図で、従来例で
説明した構成と同じであるので、構成要素の説明は省略
する。ここで、まず光電圧センサの感度の温度特性％ｍ
（Ｔ）の定義をする。すなわち、％ｍ（Ｔ）は、式（１
４）の実測値|m(T)|を用い、２０( ℃) のセンサ感度|m
(20)| を基準に、次の式（２１）を使用して演算で求め
た。 %m(T)={(|m(T)|-|m(20)|)/|m(20)|}×100% …（２１）ここで、|m(T)|は、Ｔ（℃) のセンサ感度、|m(20)| は
２０( ℃) のセンサ感度である。［実施例１］図３は、各種Φ₀ 、θの組み合わせ条件で
の光電圧センサの温度特性の実測結果の一例を示す。図
３で、縦軸の%m(%) は式（２１）を用いて求めた結果で
ある。また、●は温度上昇時の、×は温度降下時の測定
結果である。この結果から、センサ感度の温度変化は、
各種Φ₀ 、θの組み合わせによって変わることがわか
る。また、センサ感度の温度変化はほぼ直線となってお
り、温度係数Ｔの一次式、すなわち式（８）で表すこと
ができることがわかる。したがって、温度係数κは図３
の勾配から求められ、その結果を図４（ａ），（ｂ），
（ｃ）に各々併記した。次の表１は、各種Φ₀ 、θの組
み合わせ条件でのκの実測結果、センサ感度|m₀(Φ₀,
θ)|_n の実測結果、およびΦ₀ 、θから式（１６）を使
用して求めたＦ値をまとめた。また、参考までに、cos
(2 Φ₀+2 θ)、cos(Φ₀+2 θ) の計算結果も示す。な
お、センサ感度は、Φ₀ 、θの影響のみを表すため、式
（１４）のセンサ感度の実測値を、πV/V_p0 で規格化
し、さらに絶対値で表示した次の式（２２）を用いた。 |m₀(Φ₀,θ)|_n =|(sinΦ₀/Φ₀)cos(Φ₀+2 θ)| …（２２）

【００１４】

【表１】

【００１５】図４は、センサ感度κとＦ値の関係を示
す。温度係数κの実測値とＦ値は実験条件であるΦ₀ と
θから、式（１６）により計算で求めた結果をプロット
した。図４で、単回帰分析（最小自乗法）を行い直線近
似すると、κはＦによって次の式（２３）のように表さ
れる。 κ={1.5-4.5 ×F(Φ₀ , θ)}×10^-4 …（２３）式（２３）と式（１５）を比較することにより、半波長
電圧の温度係数αと旋光角の温度係数βはそれぞれ次の
式（２４）で表される。 α＝3.0 ×10^-4 (1/℃), β=-4.5 ×10^-4 (1/℃) …（２４）この値は波長850nm で測定したものであり、同一の波長
でのＢＳＯのそれとほぼ同じ値が得られている。また、
上記の方法は、電気光学結晶の半波長電圧の温度係数
α、旋光角の温度係数βを光電圧センサの感度の温度係
数κから簡便に求める方法といえる。

【００１６】［実施例２］ここでは、結晶の厚みｄを２
ｍｍに固定し、結晶方位θを変えた場合について説明す
る。図５は、厚み２ｍｍの（００１）板からθ方向で切
り出した結晶のセンサ感度｜ｍ（Φ₀ , θ)|_n との関係
を示す。この結果から、結晶のカット方向θとセンサ感
度ｍは式（３）とよく一致することがわかる。すなわ
ち、センサ感度は、結晶のカット方向に依存することが
わかる。図６は厚み２ｍｍ（旋光角Φ₀ =20.2deg.)の結
晶の温度係数κの実測値とθの関係を示す。また、式
（１５）による計算結果も示している。計算に用いたα
とβは、式（２４）に示す値を用いた。この知見から得
られるように、κの計算値と実測値はよく一致してお
り、また、Φ₀+2 θ= π/2のところでκが大きくなり。
またその符号が逆転することが、計算と実験の両方の結
果から確認できた。すなわち、厚みが２ｍｍ以上のもの
について本方法でκを制御できることがわかった。

【００１７】［実施例３］結晶方位θを固定し、結晶の
厚みとセンサ感度および温度係数κの実測値を示す。な
お、実験条件およびデータのまとめ方は実施例１と同一
である。図７は（００１）板からθ＝０の方向でカット
した結晶のセンサ感度と旋光角との関係を示す。旋光角
は厚みｄに依存し、旋光角を大きくするにつれてセンサ
感度は低下する。図８はこの場合のκの実測値と旋光角
Φ₀ （厚みｄ）との関係を示す。また式（１５）による
κの計算結果も示している。計算に用いたαとβは、式
（２４）に示す値を用いた。この知見から得られるよう
に、厚みを変えた条件においても、式（１４）、（１
５）、（１６）により求めた計算結果と実測値とがよく
一致することがわかる。また、式（２０）で述べたよう
に、Φ₀ ≒０（ｄ≒０）の場合、κ＝−αとなることが
わかる。さらにこの場合にも、Φ₀+2 θ= π/2の成立す
る条件の近傍（この場合、θ＝０であるので、Φ₀ ＝π
/2となる）ではκが大きくなり、かつその符号が逆転す
ることが計算結果および実験結果から確認できた。

【００１８】［実施例４］光電圧センサの構成部品の一
つである1/4 波長板等の光センサを構成する部品の温度
変化も併せて補償するものである。上記実施例では電気
光学結晶のみがセンサ感度の温度係数に与える影響を考
察してきたが、光電圧センサとしてのトータルの温度係
数は次の式（２５）によって表される。 κ_sens＝κ_1/4 ＋κ …（２５）ここで、κ_sens：縦形光電圧センサのトータルの温度係
数 κ_1/4 ：1/4 波長板の温度係数 κ ：電気光学結晶の温度係数したがって、1/4 波長板の温度特性まで含めた光電圧セ
ンサの温度特性を安定化するためには、式（２５）で、
κ_sens＝０と置けばよい。よって、次の式（２６）が得
られる。 κ＝−κ_1/4 …（２６）「作用」の項で述べたように、κはどのような値でも取
らせることが可能であるので、式（２６）は成立する。
すなわち、本方法により、1/4 波長板の温度係数の補償
も可能となる。

【００１９】

【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、縦
型光電圧センサの結晶の方位に関するカット方向θと結
晶の厚みｄとの組み合わせにより電気光学結晶の温度係
数κを任意に制御できるので、センサ感度の温度特性の
安定な縦型光電圧センサを実用に供する効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例を示す構成図である。

【図２】本発明の実施例の結晶のカット方向を示す説
明図である。

【図３】本発明の実施例の各種旋光角Φ₀ 、カット方
向θの組み合わせ条件での光電圧センサの温度特性の実
測結果の一例を示すグラフである。

【図４】本発明の実施例の温度係数κとＦ値との関係
を示すグラフである。

【図５】本発明の実施例のセンサ感度とカット方向θ
との関係を示すグラフである。

【図６】本発明の実施例のセンサ感度の温度係数κと
カット方向θとの関係を示すグラフである。

【図７】本発明の実施例のセンサ感度と結晶の厚みと
の関係を示すグラフである。

【図８】本発明の実施例のセンサ感度の温度係数と結
晶の厚みとの関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１ａ、１ｂ光ファイバ、２ａ，２ｂコリメータレン
ズ、３偏光子、３ａ，３ｂ直線偏光、４１／４波
長板、４ａ、４ｂ直線偏光、５電気光学結晶素子、
６透明電極膜、７検光子、

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】旋光性を有する電気光学結晶素子を板状
に構成し、前記電気光学結晶素子の両面に透明電極をコ
ーティングし、光源側から順に配置した偏光子、１／４
波長板、前記電気光学結晶素子および検光子で構成され
る縦型光電圧センサの温度補正方法において、前記電気
光学結晶素子の結晶の厚みによって定まる旋光角Φ₀
と、前記結晶の方位θとを調整することによって、温度
特性を制御することを特徴とする縦型光電圧センサの温
度補正方法。
【請求項２】前記電気光学結晶素子にＢｉ₁₂Ｇｅ₂₀，
またはＢｉ₁₂ＳｉＯ₂₀を採用し、前記電気光学結晶素子
の旋光角の温度係数β、半波長電圧の温度係数αとし、
前記結晶の厚みを２ｍｍ以上とし、前記縦型光電圧セン
サの感度の温度係数κを、 κ＝−（α＋β）＋βＦ（Φ₀ ，θ）により制御する請求項１記載の縦型光電圧センサの温度
補正方法。ただし、F ( Φ₀,θ）＝Φ₀ [ cos (2Φ₀+2
θ)/{sinΦ₀cos( Φ₀+2 θ)}]