JPH0832150A - 銅蒸気レーザ及びその駆動方法 - Google Patents
銅蒸気レーザ及びその駆動方法Info
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01S—DEVICES USING THE PROCESS OF LIGHT AMPLIFICATION BY STIMULATED EMISSION OF RADIATION [LASER] TO AMPLIFY OR GENERATE LIGHT; DEVICES USING STIMULATED EMISSION OF ELECTROMAGNETIC RADIATION IN WAVE RANGES OTHER THAN OPTICAL
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 亜鉛原子を用いて高効率化連続発振を可能に
する銅蒸気レーザ及びその駆動方法を提供する。 【構成】 銅蒸気レーザの放電管と、この放電管内へ挿
入される亜鉛を備え、銅蒸気レーザのレーザ下準位Ｄ
5/2 （１１２０２．５６５ｃｍ-1）（準安定準位）にあ
る銅原子を、共鳴エネルギー遷移又は原子間衝突エネル
ギー遷移等を介して、上準位Ｐ3/2 （５７９４８．７
１ｃｍ-1）へポンピングする。
する銅蒸気レーザ及びその駆動方法を提供する。 【構成】 銅蒸気レーザの放電管と、この放電管内へ挿
入される亜鉛を備え、銅蒸気レーザのレーザ下準位Ｄ
5/2 （１１２０２．５６５ｃｍ-1）（準安定準位）にあ
る銅原子を、共鳴エネルギー遷移又は原子間衝突エネル
ギー遷移等を介して、上準位Ｐ3/2 （５７９４８．７
１ｃｍ-1）へポンピングする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、銅蒸気レーザに係り、
特に、連続発振及び高効率化を実現する亜鉛原子を用い
た銅蒸気レーザに関する。
特に、連続発振及び高効率化を実現する亜鉛原子を用い
た銅蒸気レーザに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、このような分野の先行技術として
は、例えば、以下に示すようなものがあった。図７は従
来の銅蒸気レーザのエネルギー準位図である。ここで
は、銅蒸気レーザ（金属銅、ハライド銅）におけるレー
ザ発振メカニズムについて示す。
は、例えば、以下に示すようなものがあった。図７は従
来の銅蒸気レーザのエネルギー準位図である。ここで
は、銅蒸気レーザ（金属銅、ハライド銅）におけるレー
ザ発振メカニズムについて示す。
【０００３】基底準位にある銅原子は、電子の衝突に
よりレーザ上準位Ｐ1/2 （３０５３５ｃｍ-1），Ｐ
3/2 （３０７８４ｃｍ-1）へ励起される。この励起され
た銅原子は、レーザ下準位Ｄ3/2 （１３２４５ｃ
ｍ-1），Ｄ5/2 （１１２０３ｃｍ-1）へ遷移する時
に、５１０．６ｎｍ，５７８．２ｎｍの光を放出する。
よりレーザ上準位Ｐ1/2 （３０５３５ｃｍ-1），Ｐ
3/2 （３０７８４ｃｍ-1）へ励起される。この励起され
た銅原子は、レーザ下準位Ｄ3/2 （１３２４５ｃ
ｍ-1），Ｄ5/2 （１１２０３ｃｍ-1）へ遷移する時
に、５１０．６ｎｍ，５７８．２ｎｍの光を放出する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、レーザ下準位
は、準安定状態であり、レーザ下準位から基底準位へ遷
移するまでの平均寿命は、２７０μｓと長いために連続
発振が不可能となる。また、レーザ発振効率は、放電の
電子衝突によりレーザ上準位へ励起された原子数が、レ
ーザ下準位にある原子数よりも多い状態（反転分布）が
成立する時のみ、レーザ発振状態が成立する。
は、準安定状態であり、レーザ下準位から基底準位へ遷
移するまでの平均寿命は、２７０μｓと長いために連続
発振が不可能となる。また、レーザ発振効率は、放電の
電子衝突によりレーザ上準位へ励起された原子数が、レ
ーザ下準位にある原子数よりも多い状態（反転分布）が
成立する時のみ、レーザ発振状態が成立する。
【０００５】したがって、このレーザ発振状態は、レー
ザ上準位原子数とレーザ下準位の原子数が等しくなった
時に止まる。これより、このレーザは、レーザ上準位へ
ポンピングされた原子数の約半数が、レーザ発振に寄与
せず無駄になっていることがわかる。本発明は、上記問
題点を除去し、亜鉛原子を用いて高効率化連続発振を可
能にする銅蒸気レーザ及びその駆動方法を提供すること
を目的とする。
ザ上準位原子数とレーザ下準位の原子数が等しくなった
時に止まる。これより、このレーザは、レーザ上準位へ
ポンピングされた原子数の約半数が、レーザ発振に寄与
せず無駄になっていることがわかる。本発明は、上記問
題点を除去し、亜鉛原子を用いて高効率化連続発振を可
能にする銅蒸気レーザ及びその駆動方法を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、 （１）銅蒸気レーザにおいて、銅蒸気レーザの放電管
と、この放電管内へ挿入される亜鉛と、銅蒸気レーザの
レーザ下準位（準安定準位）にある原子を亜鉛原子の共
鳴準位による共鳴エネルギー遷移及び原子間衝突による
エネルギー遷移等を用いて上準位へポンピングするポン
ピング手段とを設けるようにしたものである。
成するために、 （１）銅蒸気レーザにおいて、銅蒸気レーザの放電管
と、この放電管内へ挿入される亜鉛と、銅蒸気レーザの
レーザ下準位（準安定準位）にある原子を亜鉛原子の共
鳴準位による共鳴エネルギー遷移及び原子間衝突による
エネルギー遷移等を用いて上準位へポンピングするポン
ピング手段とを設けるようにしたものである。
【０００７】（２）請求項１記載の銅蒸気レーザにおい
て、前記亜鉛は金属亜鉛及び亜鉛化合物である。 （３）請求項１記載の銅蒸気レーザにおいて、エネルギ
ー遷移を促進するために外部エネルギー印加装置を有す
る。 （４）請求項３記載の銅蒸気レーザにおいて、外部エネ
ルギー印加装置は、前記放電管の径方向及び又は軸方向
から、電界及び又は磁界を印加する装置である。
て、前記亜鉛は金属亜鉛及び亜鉛化合物である。 （３）請求項１記載の銅蒸気レーザにおいて、エネルギ
ー遷移を促進するために外部エネルギー印加装置を有す
る。 （４）請求項３記載の銅蒸気レーザにおいて、外部エネ
ルギー印加装置は、前記放電管の径方向及び又は軸方向
から、電界及び又は磁界を印加する装置である。
【０００８】（５）銅蒸気レーザの駆動方法において、
銅蒸気レーザのレーザ下準位（準安定準位）にある原子
を亜鉛原子の共鳴準位による共鳴エネルギー遷移及び原
子間衝突によるエネルギー遷移等を用いて上準位へポン
ピングすることによりレーザの高効率化連続発振を可能
にする。 （６）請求項５記載の銅蒸気レーザの駆動方法におい
て、前記エネルギー遷移を促進するために外部エネルギ
ーを印加し、ゼーマン効果及びシュタルク効果を与え
る。
銅蒸気レーザのレーザ下準位（準安定準位）にある原子
を亜鉛原子の共鳴準位による共鳴エネルギー遷移及び原
子間衝突によるエネルギー遷移等を用いて上準位へポン
ピングすることによりレーザの高効率化連続発振を可能
にする。 （６）請求項５記載の銅蒸気レーザの駆動方法におい
て、前記エネルギー遷移を促進するために外部エネルギ
ーを印加し、ゼーマン効果及びシュタルク効果を与え
る。
【０００９】
【作用】本発明によれば、亜鉛原子は、図１に示すよう
に、Ｐ1/2 （４６７４５．３７ｃｍ-1）に強い共鳴準
位を有するので、この亜鉛原子の共鳴準位を用いて、銅
原子のレーザ下準位Ｄ5/2 （１１２０２．５６５ｃｍ
-1）にある銅原子を、共鳴エネルギー遷移又は原子間衝
突エネルギー遷移等を介して上準位Ｐ3/2 （５７９４
８．７１ｃｍ-1）へポンピングすることができる。
に、Ｐ1/2 （４６７４５．３７ｃｍ-1）に強い共鳴準
位を有するので、この亜鉛原子の共鳴準位を用いて、銅
原子のレーザ下準位Ｄ5/2 （１１２０２．５６５ｃｍ
-1）にある銅原子を、共鳴エネルギー遷移又は原子間衝
突エネルギー遷移等を介して上準位Ｐ3/2 （５７９４
８．７１ｃｍ-1）へポンピングすることができる。
【００１０】このような銅原子の上準位への励起に必
要なエネルギーは、４６７４６．１４５ｃｍ-1であり、
亜鉛原子の共鳴準位との差は、０．７７５ｃｍ-1と非
常に狭いことから、ドップラ効果、放電管内部電界及び
共振器内部の光電界，磁界等の効果により共鳴エネルギ
ー遷移を実現できる。この共鳴エネルギー遷移過程を用
いて、銅のレーザ下準位にある原子を、高速かつ効率的
に取り除くことが可能になるので、銅蒸気レーザの連続
発振が実現できる。
要なエネルギーは、４６７４６．１４５ｃｍ-1であり、
亜鉛原子の共鳴準位との差は、０．７７５ｃｍ-1と非
常に狭いことから、ドップラ効果、放電管内部電界及び
共振器内部の光電界，磁界等の効果により共鳴エネルギ
ー遷移を実現できる。この共鳴エネルギー遷移過程を用
いて、銅のレーザ下準位にある原子を、高速かつ効率的
に取り除くことが可能になるので、銅蒸気レーザの連続
発振が実現できる。
【００１１】また、レーザ上準位へ励起された原子は、
全てレーザ発振に寄与できることから、レーザ効率をよ
り高めることができる。加えて、銅の上準位Ｐ
3/2 （５７９４８．７１ｃｍ-1）へ励起された原子は、
いくつかの緩和過程を介して、最終的にレーザ上準位へ
戻ることになり、更に、レーザ発振の高効率化を図るこ
とができる。
全てレーザ発振に寄与できることから、レーザ効率をよ
り高めることができる。加えて、銅の上準位Ｐ
3/2 （５７９４８．７１ｃｍ-1）へ励起された原子は、
いくつかの緩和過程を介して、最終的にレーザ上準位へ
戻ることになり、更に、レーザ発振の高効率化を図るこ
とができる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例について図を参照しな
がら詳細に説明する。図１は本発明の実施例を示す銅蒸
気レーザの銅と亜鉛を単純化したエネルギーレベルのダ
イヤグラムを示す図、図２はその銅蒸気レーザへの亜鉛
挿入モデル図である。
がら詳細に説明する。図１は本発明の実施例を示す銅蒸
気レーザの銅と亜鉛を単純化したエネルギーレベルのダ
イヤグラムを示す図、図２はその銅蒸気レーザへの亜鉛
挿入モデル図である。
【００１３】ここでは、銅蒸気レーザの放電管内に亜鉛
原子を加えた場合について説明する。図２において、１
は放電管であり、この放電管１の両端にはレーザ窓２が
設けられるとともに、放電電極４を有するフランジ３が
対向配置される。また、放電管１の両側のレーザ窓２に
対向する外部には全反射ミラー６と出力ミラー７が配置
されている。更に、放電管１内には金属銅８、金属亜鉛
９が封入されている。
原子を加えた場合について説明する。図２において、１
は放電管であり、この放電管１の両端にはレーザ窓２が
設けられるとともに、放電電極４を有するフランジ３が
対向配置される。また、放電管１の両側のレーザ窓２に
対向する外部には全反射ミラー６と出力ミラー７が配置
されている。更に、放電管１内には金属銅８、金属亜鉛
９が封入されている。
【００１４】ここで、金属銅８と金属亜鉛９を放電加熱
して亜鉛原子を有する銅蒸気レーザを得る。そこで、図
１に示すように、基底準位にある亜鉛原子は、電子の
衝突によりＰ1/2 （４６７４５．３７ｃｍ-1）へ励起
される。亜鉛原子は、このＰ1/2（４６７４５．３７
ｃｍ-1）に強い共鳴準位を持つ。この亜鉛原子の共鳴準
位を用いて、銅原子のレーザ下準位Ｄ5/2 （１１２０
２．５６５ｃｍ-1）にある銅原子を、共鳴エネルギー遷
移又は原子間衝突エネルギー遷移等を介して、上準位
Ｐ3/2 （５７９４８．７１ｃｍ-1）へポンピングするこ
とができる。
して亜鉛原子を有する銅蒸気レーザを得る。そこで、図
１に示すように、基底準位にある亜鉛原子は、電子の
衝突によりＰ1/2 （４６７４５．３７ｃｍ-1）へ励起
される。亜鉛原子は、このＰ1/2（４６７４５．３７
ｃｍ-1）に強い共鳴準位を持つ。この亜鉛原子の共鳴準
位を用いて、銅原子のレーザ下準位Ｄ5/2 （１１２０
２．５６５ｃｍ-1）にある銅原子を、共鳴エネルギー遷
移又は原子間衝突エネルギー遷移等を介して、上準位
Ｐ3/2 （５７９４８．７１ｃｍ-1）へポンピングするこ
とができる。
【００１５】このような銅原子の上準位への励起に必要
なエネルギーは、４６７４６．１４５ｃｍ-1であり、亜
鉛原子の共鳴準位との差は、０．７７５ｃｍ-1と非常に
狭いことから、ドップラ効果、放電管内部電界及び共振
器内部の光電界等により共鳴エネルギー遷移を実現でき
る。この共鳴エネルギー遷移過程を用いて、銅のレーザ
下準位にある原子を、高速かつ効率的に取り除くことが
可能になるので、銅蒸気レーザの連続発振が実現でき
る。
なエネルギーは、４６７４６．１４５ｃｍ-1であり、亜
鉛原子の共鳴準位との差は、０．７７５ｃｍ-1と非常に
狭いことから、ドップラ効果、放電管内部電界及び共振
器内部の光電界等により共鳴エネルギー遷移を実現でき
る。この共鳴エネルギー遷移過程を用いて、銅のレーザ
下準位にある原子を、高速かつ効率的に取り除くことが
可能になるので、銅蒸気レーザの連続発振が実現でき
る。
【００１６】また、レーザ上準位へ励起された原子は、
全てレーザ発振に寄与できることから、レーザ効率をよ
り高めることができる。そこで、銅の上準位Ｐ
3/2 （５７９４８．７１ｃｍ-1）へ励起された原子は、
いくつかの緩和過程を介して、最終的にレーザ上準位へ
戻ることになるので、更にレーザ発振の高効率化へ寄与
することになる。
全てレーザ発振に寄与できることから、レーザ効率をよ
り高めることができる。そこで、銅の上準位Ｐ
3/2 （５７９４８．７１ｃｍ-1）へ励起された原子は、
いくつかの緩和過程を介して、最終的にレーザ上準位へ
戻ることになるので、更にレーザ発振の高効率化へ寄与
することになる。
【００１７】このように構成することにより、発振波長
が、５１０．６ｎｍ，５７８．２ｎｍで、可視域の高平
均出力パルスレーザを、高効率で連続発振させることが
できる。なお、上記実施例においては、銅原子を得るた
めに金属銅８のみを示したが、これに限定されるもので
はなく、ハライド銅を用いるようにしてもよい。また、
亜鉛原子を得るために金属亜鉛９のみを示したが、亜鉛
化合物を用いるようにしてもよい。
が、５１０．６ｎｍ，５７８．２ｎｍで、可視域の高平
均出力パルスレーザを、高効率で連続発振させることが
できる。なお、上記実施例においては、銅原子を得るた
めに金属銅８のみを示したが、これに限定されるもので
はなく、ハライド銅を用いるようにしてもよい。また、
亜鉛原子を得るために金属亜鉛９のみを示したが、亜鉛
化合物を用いるようにしてもよい。
【００１８】更に、亜鉛原子から銅原子への共鳴エネル
ギー遷移をより促進するために、以下のような手段を施
すことができる。図３は本発明の実施例を示す亜鉛原子
から銅原子への共鳴エネルギー遷移をより促進するため
に磁界を放電管の径方向に加えるモデル図である。この
図において、図２に示した部分と同じ部分については、
図２と同じ番号を付して、その説明は省略する。
ギー遷移をより促進するために、以下のような手段を施
すことができる。図３は本発明の実施例を示す亜鉛原子
から銅原子への共鳴エネルギー遷移をより促進するため
に磁界を放電管の径方向に加えるモデル図である。この
図において、図２に示した部分と同じ部分については、
図２と同じ番号を付して、その説明は省略する。
【００１９】図３に示すように、例えば、放電管１の上
部にＮ極１０を、放電管１の下部にＳ極１１を生成させ
て、放電管１の径方向に磁場Ｈを発生させる。図４は本
発明の実施例を示す亜鉛原子から銅原子への共鳴エネル
ギー遷移をより促進するために磁界を放電管の軸方向に
加えるモデル図である。この図において、図２に示した
部分と同じ部分については、図２と同じ番号を付して、
その説明は省略する。
部にＮ極１０を、放電管１の下部にＳ極１１を生成させ
て、放電管１の径方向に磁場Ｈを発生させる。図４は本
発明の実施例を示す亜鉛原子から銅原子への共鳴エネル
ギー遷移をより促進するために磁界を放電管の軸方向に
加えるモデル図である。この図において、図２に示した
部分と同じ部分については、図２と同じ番号を付して、
その説明は省略する。
【００２０】図４に示すように、例えば、放電管１の周
りに励磁コイル１２を設けて、放電管１の軸方向に磁場
Ｈを発生させる。図５は本発明の実施例を示す亜鉛原子
から銅原子への共鳴エネルギー遷移をより促進するため
に電界を放電管の径方向に加えるモデル図である。この
図において、図２に示した部分と同じ部分については、
図２と同じ番号を付して、その説明は省略する。
りに励磁コイル１２を設けて、放電管１の軸方向に磁場
Ｈを発生させる。図５は本発明の実施例を示す亜鉛原子
から銅原子への共鳴エネルギー遷移をより促進するため
に電界を放電管の径方向に加えるモデル図である。この
図において、図２に示した部分と同じ部分については、
図２と同じ番号を付して、その説明は省略する。
【００２１】図５に示すように、例えば、放電管１の上
部に＋電極１３を、放電管１の下部に−電極１４を生成
させて、放電管１の径方向に電場Ｅを発生させる。図６
は本発明の実施例を示す亜鉛原子から銅原子への共鳴エ
ネルギー遷移をより促進するために電界を放電管の軸方
向に加えるモデル図である。この図において、図２に示
した部分と同じ部分については、図２と同じ番号を付し
て、その説明は省略する。
部に＋電極１３を、放電管１の下部に−電極１４を生成
させて、放電管１の径方向に電場Ｅを発生させる。図６
は本発明の実施例を示す亜鉛原子から銅原子への共鳴エ
ネルギー遷移をより促進するために電界を放電管の軸方
向に加えるモデル図である。この図において、図２に示
した部分と同じ部分については、図２と同じ番号を付し
て、その説明は省略する。
【００２２】図６に示すように、例えば、放電管１の左
側に＋電極１５を、放電管の右側に−電極１６を生成さ
せて、放電管１の軸方向に電場Ｅを発生させる。更に、
上記した磁界と電界の両方を、放電管の径方向、軸方向
あるいは両方向から加えるようにしてもよい。このよう
に、放電管の外部より、電界、磁界あるいは両方を、放
電管の径方向、軸方向あるいは両方向から加えることに
より、ゼーマン効果及びシュタルク効果等を発生させ、
更に、スペクトルを広げることができるので、共鳴エネ
ルギー遷移に用いられる原子間のエネルギー差（０．７
７５ｃｍ-1）を十分に補償することができる。
側に＋電極１５を、放電管の右側に−電極１６を生成さ
せて、放電管１の軸方向に電場Ｅを発生させる。更に、
上記した磁界と電界の両方を、放電管の径方向、軸方向
あるいは両方向から加えるようにしてもよい。このよう
に、放電管の外部より、電界、磁界あるいは両方を、放
電管の径方向、軸方向あるいは両方向から加えることに
より、ゼーマン効果及びシュタルク効果等を発生させ、
更に、スペクトルを広げることができるので、共鳴エネ
ルギー遷移に用いられる原子間のエネルギー差（０．７
７５ｃｍ-1）を十分に補償することができる。
【００２３】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々の変形が可能
であり、これらを本発明の範囲から排除するものではな
い。
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々の変形が可能
であり、これらを本発明の範囲から排除するものではな
い。
【００２４】
【発明の効果】以下、詳細に説明したように、本発明に
よれば、銅蒸気レーザのレーザ下準位（準安定準位）に
ある原子を、亜鉛原子の共鳴準位による共鳴エネルギー
遷移及び原子間衝突によるエネルギー遷移等を用いて、
上準位へポンピングすることができ、レーザの高効率化
連続発振を行うことができる。
よれば、銅蒸気レーザのレーザ下準位（準安定準位）に
ある原子を、亜鉛原子の共鳴準位による共鳴エネルギー
遷移及び原子間衝突によるエネルギー遷移等を用いて、
上準位へポンピングすることができ、レーザの高効率化
連続発振を行うことができる。
【００２５】したがって、原子力分野でのレーザウラン
濃縮に本発明の亜鉛原子を用いた銅蒸気レーザを用いる
ことにより、レーザウラン濃縮法のコスト削減、高効率
分離、つまり、高効率のウランＵの同位体分離等を行う
ことができる。また、医療分野でのレーザ治療等への貢
献が期待され、その効果は著大である。
濃縮に本発明の亜鉛原子を用いた銅蒸気レーザを用いる
ことにより、レーザウラン濃縮法のコスト削減、高効率
分離、つまり、高効率のウランＵの同位体分離等を行う
ことができる。また、医療分野でのレーザ治療等への貢
献が期待され、その効果は著大である。
【図１】本発明の実施例を示す銅蒸気レーザの銅と亜鉛
を単純化したエネルギーレベルのダイヤグラムを示す図
である。
を単純化したエネルギーレベルのダイヤグラムを示す図
である。
【図２】本発明の実施例を示す銅蒸気レーザへの亜鉛挿
入モデル図である。
入モデル図である。
【図３】本発明の実施例を示す亜鉛原子から銅原子への
共鳴エネルギー遷移をより促進するために磁界を放電管
の径方向に加えるモデル図である。
共鳴エネルギー遷移をより促進するために磁界を放電管
の径方向に加えるモデル図である。
【図４】本発明の実施例を示す亜鉛原子から銅原子への
共鳴エネルギー遷移をより促進するために磁界を放電管
の軸方向に加えるモデル図である。
共鳴エネルギー遷移をより促進するために磁界を放電管
の軸方向に加えるモデル図である。
【図５】本発明の実施例を示す亜鉛原子から銅原子への
共鳴エネルギー遷移をより促進するために電界を放電管
の径方向に加えるモデル図である。
共鳴エネルギー遷移をより促進するために電界を放電管
の径方向に加えるモデル図である。
【図６】本発明の実施例を示す亜鉛原子から銅原子への
共鳴エネルギー遷移をより促進するために電界を放電管
の軸方向に加えるモデル図である。
共鳴エネルギー遷移をより促進するために電界を放電管
の軸方向に加えるモデル図である。
【図７】従来の銅蒸気レーザのエネルギー準位図であ
る。
る。
１ 放電管 ２ レーザ窓 ３ フランジ ４ 放電電極 ６ 全反射ミラー ７ 出力ミラー ８ 金属銅 ９ 金属亜鉛 １０ Ｎ極 １１ Ｓ極 １２ 励磁コイル １３，１５ ＋電極 １４，１６ −電極
Claims (6)
- 【請求項１】（ａ）銅蒸気レーザの放電管と、（ｂ）該
放電管内へ挿入される亜鉛とを備え、（ｃ）銅蒸気レー
ザのレーザ下準位（準安定準位）にある原子を亜鉛原子
の共鳴準位による共鳴エネルギー遷移及び原子間衝突に
よるエネルギー遷移等を用いて上準位へポンピングする
ことを特徴とする銅蒸気レーザ。 - 【請求項２】 請求項１記載の銅蒸気レーザにおいて、
前記亜鉛は金属亜鉛及び亜鉛化合物である銅蒸気レー
ザ。 - 【請求項３】 請求項１記載の銅蒸気レーザにおいて、
エネルギー遷移を促進するために外部エネルギー印加装
置を有する銅蒸気レーザ。 - 【請求項４】 請求項３記載の銅蒸気レーザにおいて、
外部エネルギー印加装置は、前記放電管の径方向及び又
は軸方向から、電界及び又は磁界を印加する装置である
銅蒸気レーザ。 - 【請求項５】 銅蒸気レーザのレーザ下準位（準安定準
位）にある原子を亜鉛原子の共鳴準位による共鳴エネル
ギー遷移及び原子間衝突によるエネルギー遷移等を用い
て上準位へポンピングすることによりレーザの高効率化
連続発振を可能にする銅蒸気レーザの駆動方法。 - 【請求項６】 請求項５記載の銅蒸気レーザの駆動方法
において、前記エネルギー遷移を促進するために外部エ
ネルギーを印加し、ゼーマン効果及びシュタルク効果を
与える銅蒸気レーザの駆動方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16029894A JPH0832150A (ja) | 1994-07-12 | 1994-07-12 | 銅蒸気レーザ及びその駆動方法 |
| PCT/JP1995/001376 WO1996002076A1 (en) | 1994-07-12 | 1995-07-11 | Copper vapor laser and its driving method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16029894A JPH0832150A (ja) | 1994-07-12 | 1994-07-12 | 銅蒸気レーザ及びその駆動方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0832150A true JPH0832150A (ja) | 1996-02-02 |
Family
ID=15711949
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16029894A Withdrawn JPH0832150A (ja) | 1994-07-12 | 1994-07-12 | 銅蒸気レーザ及びその駆動方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0832150A (ja) |
| WO (1) | WO1996002076A1 (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4730334A (en) * | 1987-01-05 | 1988-03-08 | Collins George J | Ultraviolet metal ion laser |
| JPH01238087A (ja) * | 1988-03-18 | 1989-09-22 | Toshiba Corp | 金属蒸気レーザ装置 |
-
1994
- 1994-07-12 JP JP16029894A patent/JPH0832150A/ja not_active Withdrawn
-
1995
- 1995-07-11 WO PCT/JP1995/001376 patent/WO1996002076A1/ja not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1996002076A1 (en) | 1996-01-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011002 |