JPH08318409A - 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JPH08318409A JPH08318409A JP14812995A JP14812995A JPH08318409A JP H08318409 A JPH08318409 A JP H08318409A JP 14812995 A JP14812995 A JP 14812995A JP 14812995 A JP14812995 A JP 14812995A JP H08318409 A JPH08318409 A JP H08318409A
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- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/044—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material coatings specially adapted for cutting tools or wear applications
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表
面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【構成】 超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，Ｔ
ｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯのうち
の１種または２種以上で構成されたＴｉ化合物層とＡｌ
2 Ｏ3 層からなる硬質被覆層を３〜３０μｍの平均層厚
で形成してなる表面被覆超硬合金製切削工具において、
上記Ａｌ2 Ｏ3 層に代えて、Ａｌ2 Ｏ3 相と（Ａｌ，Ｓ
ｉ）酸化物相との混合組織を有する２相酸化物からなる
上方部分層と、Ａｌ2 Ｏ3 からなる下方部分層で構成さ
れた複合酸化物層を設ける。
面被覆超硬合金製切削工具を提供する。 【構成】 超硬合金基体の表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，Ｔ
ｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯのうち
の１種または２種以上で構成されたＴｉ化合物層とＡｌ
2 Ｏ3 層からなる硬質被覆層を３〜３０μｍの平均層厚
で形成してなる表面被覆超硬合金製切削工具において、
上記Ａｌ2 Ｏ3 層に代えて、Ａｌ2 Ｏ3 相と（Ａｌ，Ｓ
ｉ）酸化物相との混合組織を有する２相酸化物からなる
上方部分層と、Ａｌ2 Ｏ3 からなる下方部分層で構成さ
れた複合酸化物層を設ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、硬質被覆層がすぐれ
た耐熱衝撃性を有し、したがって切刃に対して大きな熱
衝撃のかかる、例えば鋼の湿式高速切削に用いた場合に
も切刃に欠けやチッピング（微小欠け）などの発生な
く、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮する表面被覆
炭化タングステン基超硬合金製切削工具（以下、被覆超
硬切削工具という）に関するものである。
た耐熱衝撃性を有し、したがって切刃に対して大きな熱
衝撃のかかる、例えば鋼の湿式高速切削に用いた場合に
も切刃に欠けやチッピング（微小欠け）などの発生な
く、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮する表面被覆
炭化タングステン基超硬合金製切削工具（以下、被覆超
硬切削工具という）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に鋼などの連続切削や断続切
削に被覆超硬切削工具が用いられている。また、上記の
被覆超硬切削工具が、例えば特公昭５７−１５８５号公
報や特公昭５９−５２７０３号公報に記載される通り、
全体に均質な炭化タングステン基超硬合金基体や、結合
相形成成分としての例えばＣｏなどの含有量が基体内部
に比して相対的に高い表面部、すなわち表面部に結合相
富化帯域を有する炭化タングステン基超硬合金基体（以
下、これらを総称して超硬合金基体という）の表面に、
化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物、窒化
物、炭窒化物、炭酸化物、窒酸化物、および炭窒酸化物
（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣ
Ｏ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯで示す）のうちの１種
または２種以上で構成されたＴｉ化合物層と、Ａｌ酸化
物（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層からなる硬質被覆層を
３〜３０μｍの平均層厚で形成してなるものが知られて
いる。
削に被覆超硬切削工具が用いられている。また、上記の
被覆超硬切削工具が、例えば特公昭５７−１５８５号公
報や特公昭５９−５２７０３号公報に記載される通り、
全体に均質な炭化タングステン基超硬合金基体や、結合
相形成成分としての例えばＣｏなどの含有量が基体内部
に比して相対的に高い表面部、すなわち表面部に結合相
富化帯域を有する炭化タングステン基超硬合金基体（以
下、これらを総称して超硬合金基体という）の表面に、
化学蒸着法や物理蒸着法を用いて、Ｔｉの炭化物、窒化
物、炭窒化物、炭酸化物、窒酸化物、および炭窒酸化物
（以下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣ
Ｏ，ＴｉＮＯ、およびＴｉＣＮＯで示す）のうちの１種
または２種以上で構成されたＴｉ化合物層と、Ａｌ酸化
物（以下、Ａｌ2 Ｏ3 で示す）層からなる硬質被覆層を
３〜３０μｍの平均層厚で形成してなるものが知られて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の省力化および省エネ化に対する要求は強く、これに伴
ない、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来被
覆超硬切削工具を、特に切刃への熱衝撃の大きい、鋼な
どの湿式高速切削に用いた場合、硬質被覆層を構成する
Ａｌ2 Ｏ3 層が十分な耐熱衝撃性を具備するものでない
ために、これが原因で切刃に欠けやチッピングなどが発
生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
の省力化および省エネ化に対する要求は強く、これに伴
ない、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来被
覆超硬切削工具を、特に切刃への熱衝撃の大きい、鋼な
どの湿式高速切削に用いた場合、硬質被覆層を構成する
Ａｌ2 Ｏ3 層が十分な耐熱衝撃性を具備するものでない
ために、これが原因で切刃に欠けやチッピングなどが発
生し易く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬切削工具に
着目し、これの硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層の耐
熱衝撃性向上をはかるべく研究を行なった結果、上記の
従来被覆超硬切削工具の硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ
3 層に代えて、Ａｌ2 Ｏ3 相と、シリマナイト（Ａｌ2
ＳｉＯ5 ）やムライト（Ａｌ6 Ｓｉ2 Ｏ13）などの（Ａ
ｌ，Ｓｉ）酸化物相の混合組織を有する２相酸化物から
なる上方部分層、およびＡｌ2 Ｏ3 からなる下方部分層
で構成された複合酸化物層で構成すると、前記複合酸化
物層は、上記上方部分層によってすぐれた耐熱衝撃性を
もち、かつ上記下方部分層によってＡｌ2 Ｏ3 のもつす
ぐれた耐摩耗性および耐熱性が確保されるようになるこ
とから、硬質被覆層全体の耐熱衝撃性が耐摩耗性の低下
なく向上し、この結果の被覆超硬切削工具は熱衝撃の大
きい切削加工にもすぐれた耐欠損性を長期に亘って発揮
するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬切削工具に
着目し、これの硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層の耐
熱衝撃性向上をはかるべく研究を行なった結果、上記の
従来被覆超硬切削工具の硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ
3 層に代えて、Ａｌ2 Ｏ3 相と、シリマナイト（Ａｌ2
ＳｉＯ5 ）やムライト（Ａｌ6 Ｓｉ2 Ｏ13）などの（Ａ
ｌ，Ｓｉ）酸化物相の混合組織を有する２相酸化物から
なる上方部分層、およびＡｌ2 Ｏ3 からなる下方部分層
で構成された複合酸化物層で構成すると、前記複合酸化
物層は、上記上方部分層によってすぐれた耐熱衝撃性を
もち、かつ上記下方部分層によってＡｌ2 Ｏ3 のもつす
ぐれた耐摩耗性および耐熱性が確保されるようになるこ
とから、硬質被覆層全体の耐熱衝撃性が耐摩耗性の低下
なく向上し、この結果の被覆超硬切削工具は熱衝撃の大
きい切削加工にもすぐれた耐欠損性を長期に亘って発揮
するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、超硬合金基体の表面に、Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴ
ｉＣＮＯのうちの１種または２種以上で構成されたＴｉ
化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層からなる硬質被覆層を３〜３０
μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬切削工具におい
て、上記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層に代えて、
Ａｌ2 Ｏ3 相と（Ａｌ，Ｓｉ）酸化物相との混合組織を
有する２相酸化物からなる、望ましくは１〜１５μｍの
平均層厚の上方部分層と、Ａｌ2 Ｏ3 層からなる、望ま
しくは０．１〜５μｍの平均層厚を有する下方部分層で
構成された複合酸化物層を設けてなる、硬質被覆層がす
ぐれた耐熱衝撃性を有する被覆超硬切削工具に特徴を有
するものである。
なされたものであって、超硬合金基体の表面に、Ｔｉ
Ｃ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ，ＴｉＮＯ、およびＴ
ｉＣＮＯのうちの１種または２種以上で構成されたＴｉ
化合物層とＡｌ2 Ｏ3 層からなる硬質被覆層を３〜３０
μｍの平均層厚で形成してなる被覆超硬切削工具におい
て、上記硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層に代えて、
Ａｌ2 Ｏ3 相と（Ａｌ，Ｓｉ）酸化物相との混合組織を
有する２相酸化物からなる、望ましくは１〜１５μｍの
平均層厚の上方部分層と、Ａｌ2 Ｏ3 層からなる、望ま
しくは０．１〜５μｍの平均層厚を有する下方部分層で
構成された複合酸化物層を設けてなる、硬質被覆層がす
ぐれた耐熱衝撃性を有する被覆超硬切削工具に特徴を有
するものである。
【０００６】なお、この発明の被覆超硬切削工具におい
て、硬質被覆層を構成する複合酸化物層のうちの上方部
分層は、通常の化学蒸着装置または物理蒸着装置にて、 反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％、Ｃ
Ｏ2 ：０．５〜３０％、ＳｉＣｌ4 ：０．００１〜０．
２％、必要に応じてＨＣｌ：１〜２０％および／または
Ｈ2 Ｓ：０．０５〜５％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：８５０〜１０５０℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、 の条件で形成することができる。また、硬質被覆層を構
成するＴｉ化合物層は、化学蒸着法および／または物理
蒸着法にて、通常の条件で形成されるが、第１層をＴｉ
Ｎ層とした場合、第２層以降の形成に際して、前記第１
層のＴｉＮ層中に超硬合金基体を構成するＣ成分が拡散
固溶する場合があり、この場合は前記第１層の一部ある
いは全体がＴｉＣＮで構成されるようになる。さらに、
硬質被覆層の平均層厚を３〜３０μｍとしたのは、その
平均層厚が３μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確
保することができず、一方その平均層厚が３０μｍを越
えると切刃に欠けやチッピングなどが発生し易くなると
いう理由によるものであり、また複合酸化物層を構成す
る上方部分層の平均層厚は、上記の通り１〜１５μｍと
するのが望ましく、これはその平均層厚が１μｍ未満で
は所望のすぐれた耐熱衝撃性を確保することができず、
一方その平均層厚が１５μｍを越えると耐摩耗性が低下
するようになるという理由からであり、さらに下方部分
層の望ましい平均層厚を、上記の通り０．１〜５μｍと
したのは、その平均層厚が０．１μｍ未満では所望のす
ぐれた耐摩耗性を確保することができず、一方その平均
層厚が５μｍを越えると硬質被覆層の耐熱衝撃性に低下
傾向が現われるようになるという理由からである。ま
た、さらに硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層のうちの
ＴｉＣＮ層を、例えば特開平６−８０１０号公報に記載
される縦長成長結晶組織とすると、通常の粒状結晶組織
を有するＴｉＣＮ層に比して一段とすぐれた切削性能を
発揮するようになる。
て、硬質被覆層を構成する複合酸化物層のうちの上方部
分層は、通常の化学蒸着装置または物理蒸着装置にて、 反応ガス組成：容量％で、ＡｌＣｌ3 ：１〜２０％、Ｃ
Ｏ2 ：０．５〜３０％、ＳｉＣｌ4 ：０．００１〜０．
２％、必要に応じてＨＣｌ：１〜２０％および／または
Ｈ2 Ｓ：０．０５〜５％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：８５０〜１０５０℃、 雰囲気圧力：３０〜２００torr、 の条件で形成することができる。また、硬質被覆層を構
成するＴｉ化合物層は、化学蒸着法および／または物理
蒸着法にて、通常の条件で形成されるが、第１層をＴｉ
Ｎ層とした場合、第２層以降の形成に際して、前記第１
層のＴｉＮ層中に超硬合金基体を構成するＣ成分が拡散
固溶する場合があり、この場合は前記第１層の一部ある
いは全体がＴｉＣＮで構成されるようになる。さらに、
硬質被覆層の平均層厚を３〜３０μｍとしたのは、その
平均層厚が３μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確
保することができず、一方その平均層厚が３０μｍを越
えると切刃に欠けやチッピングなどが発生し易くなると
いう理由によるものであり、また複合酸化物層を構成す
る上方部分層の平均層厚は、上記の通り１〜１５μｍと
するのが望ましく、これはその平均層厚が１μｍ未満で
は所望のすぐれた耐熱衝撃性を確保することができず、
一方その平均層厚が１５μｍを越えると耐摩耗性が低下
するようになるという理由からであり、さらに下方部分
層の望ましい平均層厚を、上記の通り０．１〜５μｍと
したのは、その平均層厚が０．１μｍ未満では所望のす
ぐれた耐摩耗性を確保することができず、一方その平均
層厚が５μｍを越えると硬質被覆層の耐熱衝撃性に低下
傾向が現われるようになるという理由からである。ま
た、さらに硬質被覆層を構成するＴｉ化合物層のうちの
ＴｉＣＮ層を、例えば特開平６−８０１０号公報に記載
される縦長成長結晶組織とすると、通常の粒状結晶組織
を有するＴｉＣＮ層に比して一段とすぐれた切削性能を
発揮するようになる。
【０００７】
【実施例】つぎに、この発明の被覆超硬切削工具を実施
例により具体的に説明する。原料粉末として、平均粒
径：３μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同５μｍの粗粒ＷＣ
粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量比で、以下
同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同１．２μｍ
の（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２
０／５６）粉末、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ（Ｔ
ａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および同１．２μｍ
のＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示される
配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、
乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８（超硬合金
基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（超硬
合金基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレス成形し、
この圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結して
超硬合金基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さらに、上記
超硬合金基体Ｂに対して、１００torrのＣＨ4 ガス雰囲
気中、温度：１４００℃に１時間保持後徐冷の浸炭処理
を施し、浸炭処理後、基体表面に付着するカーボンとＣ
ｏを酸およびバレル研磨で除去することにより表面から
１１μｍの深さ位置で最大Ｃｏ含有量：１５．３重量％
を示し、かつ深さが２２μｍのＣｏ富化帯域を基体表面
部に形成した。また、上記超硬合金基体ＡおよびＤに
は、焼結したままで、基体表面部に、表面から１６μｍ
の深さ位置で９．２重量％の最大Ｃｏ含有量を示し、か
つ深さが２２μｍのＣｏ富化帯域が形成されており、残
りの超硬合金基体ＣおよびＥには、前記Ｃｏ富化帯域の
形成がなく、全体に均質な組織をもつものであった。さ
らに、表１には上記超硬合金基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロ
ックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ示した。
例により具体的に説明する。原料粉末として、平均粒
径：３μｍを有する中粒ＷＣ粉末、同５μｍの粗粒ＷＣ
粉末、同１．５μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ（重量比で、以下
同じ、ＴｉＣ／ＷＣ＝３０／７０）粉末、同１．２μｍ
の（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ（ＴｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝２４／２
０／５６）粉末、同１．３μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ（Ｔ
ａＣ／ＮｂＣ＝９０／１０）粉末、および同１．２μｍ
のＣｏ粉末を用意し、これら原料粉末を表１に示される
配合組成に配合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、
乾燥した後、ＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８（超硬合金
基体Ａ〜Ｄ用）および同ＳＥＥＮ４２ＡＦＴＮ１（超硬
合金基体Ｅ用）に定める形状の圧粉体にプレス成形し、
この圧粉体を同じく表１に示される条件で真空焼結して
超硬合金基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。さらに、上記
超硬合金基体Ｂに対して、１００torrのＣＨ4 ガス雰囲
気中、温度：１４００℃に１時間保持後徐冷の浸炭処理
を施し、浸炭処理後、基体表面に付着するカーボンとＣ
ｏを酸およびバレル研磨で除去することにより表面から
１１μｍの深さ位置で最大Ｃｏ含有量：１５．３重量％
を示し、かつ深さが２２μｍのＣｏ富化帯域を基体表面
部に形成した。また、上記超硬合金基体ＡおよびＤに
は、焼結したままで、基体表面部に、表面から１６μｍ
の深さ位置で９．２重量％の最大Ｃｏ含有量を示し、か
つ深さが２２μｍのＣｏ富化帯域が形成されており、残
りの超硬合金基体ＣおよびＥには、前記Ｃｏ富化帯域の
形成がなく、全体に均質な組織をもつものであった。さ
らに、表１には上記超硬合金基体Ａ〜Ｅの内部硬さ（ロ
ックウエル硬さＡスケール）をそれぞれ示した。
【０００８】ついで、これらの超硬合金基体Ａ〜Ｅの表
面に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置
を用い、表２に示される条件で、表３，４に示される組
成および平均層厚の硬質被覆層を形成することにより本
発明被覆超硬切削工具１〜１０および従来被覆超硬切削
工具１〜１０をそれぞれ製造した。
面に、ホーニングを施した状態で、通常の化学蒸着装置
を用い、表２に示される条件で、表３，４に示される組
成および平均層厚の硬質被覆層を形成することにより本
発明被覆超硬切削工具１〜１０および従来被覆超硬切削
工具１〜１０をそれぞれ製造した。
【０００９】つぎに、上記の本発明被覆超硬切削工具１
〜８および従来被覆超硬切削工具１〜８について、 被削材：ＳＣＭ４４０の丸棒、切削速度：３５８ｍ／min.、 切り込み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：２０分、 の条件での鋼の湿式連続高速切削試験、 被削材：ＳＣＭ４４８の角材、切削速度：２０５ｍ／min.、 切り込み：１．５mm、 送り：０．２６mm／rev.、 切削時間：３０分、 の条件での鋼の湿式断続高速切削試験を行ない、いずれ
の切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。また、
本発明被覆超硬切削工具９，１０および従来被覆超硬切
削工具９，１０については、 被削材：ＳＣＭ４４０の角材、切削速度：３８５ｍ／min.、 切り込み：２mm、 送り：０．３mm／刃、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の湿式フライス高速切削試験を行ない、同じ
く切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を
表５に示した。
〜８および従来被覆超硬切削工具１〜８について、 被削材：ＳＣＭ４４０の丸棒、切削速度：３５８ｍ／min.、 切り込み：２mm、 送り：０．３mm／rev.、 切削時間：２０分、 の条件での鋼の湿式連続高速切削試験、 被削材：ＳＣＭ４４８の角材、切削速度：２０５ｍ／min.、 切り込み：１．５mm、 送り：０．２６mm／rev.、 切削時間：３０分、 の条件での鋼の湿式断続高速切削試験を行ない、いずれ
の切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。また、
本発明被覆超硬切削工具９，１０および従来被覆超硬切
削工具９，１０については、 被削材：ＳＣＭ４４０の角材、切削速度：３８５ｍ／min.、 切り込み：２mm、 送り：０．３mm／刃、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の湿式フライス高速切削試験を行ない、同じ
く切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これらの測定結果を
表５に示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】
【表５】
【００１５】
【発明の効果】表３〜５に示される結果から、本発明被
覆超硬切削工具１〜１０は、いずれもＡｌ2 Ｏ3 の下方
部分層に連続して形成した２相酸化物の上方部分層によ
って硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性をもつようになる
ので、熱衝撃の大きい鋼の湿式高速切削でも切刃に欠け
やチッピングなどの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮
するのに対して、従来被覆超硬切削工具１〜１０におい
ては、硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層が原因で上記
の湿式高速切削では切刃に欠けやチッピングが発生し、
比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。上
述のように、この発明の被覆超硬切削工具は、硬質被覆
層がすぐれた耐熱衝撃性を有するので、通常の連続切削
および断続切削は勿論のこと、熱衝撃の大きい湿式高速
切削にもすぐれた耐欠損性を示し、長期に亘ってすぐれ
た切削性能を発揮するのである。
覆超硬切削工具１〜１０は、いずれもＡｌ2 Ｏ3 の下方
部分層に連続して形成した２相酸化物の上方部分層によ
って硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性をもつようになる
ので、熱衝撃の大きい鋼の湿式高速切削でも切刃に欠け
やチッピングなどの発生なく、すぐれた耐摩耗性を発揮
するのに対して、従来被覆超硬切削工具１〜１０におい
ては、硬質被覆層を構成するＡｌ2 Ｏ3 層が原因で上記
の湿式高速切削では切刃に欠けやチッピングが発生し、
比較的短時間で使用寿命に至ることが明らかである。上
述のように、この発明の被覆超硬切削工具は、硬質被覆
層がすぐれた耐熱衝撃性を有するので、通常の連続切削
および断続切削は勿論のこと、熱衝撃の大きい湿式高速
切削にもすぐれた耐欠損性を示し、長期に亘ってすぐれ
た切削性能を発揮するのである。
Claims (1)
- 【請求項１】 全体に均質な炭化タングステン基超硬合
金基体、または表面部に結合相富化帯域を有する炭化タ
ングステン基超硬合金基体の表面に、Ｔｉの炭化物、窒
化物、炭窒化物、炭酸化物、窒酸化物、および炭窒酸化
物のうちの１種または２種以上で構成されたＴｉ化合物
層とＡｌ酸化物層からなる硬質被覆層を５〜２０μｍの
平均層厚で形成してなる表面被覆炭化タングステン基超
硬合金製切削工具において、 上記硬質被覆層を構成するＡｌ酸化物層に代って、Ａｌ
酸化物相と（Ａｌ，Ｓｉ）酸化物相の混合組織を有する
２相酸化物からなる上方部分層と、Ａｌ酸化物からなる
下方部分層で構成された複合酸化物層を設けることを特
徴とする硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面
被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14812995A JPH08318409A (ja) | 1995-05-23 | 1995-05-23 | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14812995A JPH08318409A (ja) | 1995-05-23 | 1995-05-23 | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08318409A true JPH08318409A (ja) | 1996-12-03 |
Family
ID=15445912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14812995A Withdrawn JPH08318409A (ja) | 1995-05-23 | 1995-05-23 | 硬質被覆層がすぐれた耐熱衝撃性を有する表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08318409A (ja) |
-
1995
- 1995-05-23 JP JP14812995A patent/JPH08318409A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020806 |