JPH08302426A - 孔拡げの均一性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
孔拡げの均一性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH08302426A JPH08302426A JP7110592A JP11059295A JPH08302426A JP H08302426 A JPH08302426 A JP H08302426A JP 7110592 A JP7110592 A JP 7110592A JP 11059295 A JP11059295 A JP 11059295A JP H08302426 A JPH08302426 A JP H08302426A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 センタとエッジ部との孔拡げ率の差が18％以
内の熱延鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.03〜0.12％、Mn：0.1 〜1.
0 ％以下、Si：0.1 ％以下、Ｐ：0.035 ％以下、Ｓ：0.
010 ％以下、sol.Al：0.005 〜0.04％、Cr：0.08〜1.0
％、残部がFeおよび不可避不純物から成る鋼組成を有す
る鋼スラブを粗圧延開始前に幅方向に10〜35％の圧下を
加え、幅方向への圧下開始後45秒以内に粗圧延を開始
し、Ar3 点以上で熱間圧延を終了し、その後400 〜550
℃で巻取る。
内の熱延鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 重量％で、Ｃ：0.03〜0.12％、Mn：0.1 〜1.
0 ％以下、Si：0.1 ％以下、Ｐ：0.035 ％以下、Ｓ：0.
010 ％以下、sol.Al：0.005 〜0.04％、Cr：0.08〜1.0
％、残部がFeおよび不可避不純物から成る鋼組成を有す
る鋼スラブを粗圧延開始前に幅方向に10〜35％の圧下を
加え、幅方向への圧下開始後45秒以内に粗圧延を開始
し、Ar3 点以上で熱間圧延を終了し、その後400 〜550
℃で巻取る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、安価で幅方向にわたっ
て材質が均一で、特に孔拡げ性の均一性に優れた熱延鋼
板の製造方法に関する。
て材質が均一で、特に孔拡げ性の均一性に優れた熱延鋼
板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術と問題点】従来、高加工性を有する鋼とし
ては主に高張力鋼を中心として検討されているが (例え
ば特開昭57−47828 号公報、特公昭61−22007 号公報、
同63−39647 号公報、特開平４−224635号公報) 、軟鋼
における検討は少ない。
ては主に高張力鋼を中心として検討されているが (例え
ば特開昭57−47828 号公報、特公昭61−22007 号公報、
同63−39647 号公報、特開平４−224635号公報) 、軟鋼
における検討は少ない。
【０００３】軟鋼において高成形性を持たせるには炭素
量を100 ppm 以下に抑えるいわゆる極低炭素鋼の採用が
考えられるが、薄物の場合、冷え易いエッジ部で熱間圧
延中にAr3 点以下の温度になりその結果、鋼板の表裏面
の組織が粗大化し成形性が著しく損なわれる。また、エ
ッジ部でAr3 点以上が確保できても幅方向においてエッ
ジ部分はセンタ部に比し冷え易くセンタ部と熱履歴が異
なるため、どうしても幅方向について特性がバラツクと
いった問題を有している。
量を100 ppm 以下に抑えるいわゆる極低炭素鋼の採用が
考えられるが、薄物の場合、冷え易いエッジ部で熱間圧
延中にAr3 点以下の温度になりその結果、鋼板の表裏面
の組織が粗大化し成形性が著しく損なわれる。また、エ
ッジ部でAr3 点以上が確保できても幅方向においてエッ
ジ部分はセンタ部に比し冷え易くセンタ部と熱履歴が異
なるため、どうしても幅方向について特性がバラツクと
いった問題を有している。
【０００４】これに対しては特開昭53−22850 号公報、
特公平５−77728 号公報に代表されるように、Ar3 点以
下で熱間圧延を施しその後再結晶をさせ高成形性を得る
方法が提示されているが、この方法では温度を低下させ
るために製造ライン上でアイドリングが必要となり、生
産性が低下するに加えて、Ar3 点以下の低温度で圧延す
るために相当な圧下負荷が加わるという問題を有してい
る。
特公平５−77728 号公報に代表されるように、Ar3 点以
下で熱間圧延を施しその後再結晶をさせ高成形性を得る
方法が提示されているが、この方法では温度を低下させ
るために製造ライン上でアイドリングが必要となり、生
産性が低下するに加えて、Ar3 点以下の低温度で圧延す
るために相当な圧下負荷が加わるという問題を有してい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ここに、本発明の目的
は、安価な手段でもって品質の均一性および高い成形性
を確保する熱延鋼板の製造方法を提供することである。
は、安価な手段でもって品質の均一性および高い成形性
を確保する熱延鋼板の製造方法を提供することである。
【０００６】より具体的には、本発明の目的は、センタ
とエッジ部との孔拡げ率の差異が18％以内である、孔拡
げ性の均一性に優れた引張強度30〜45キロ級の熱延鋼板
の製造方法を提供することである。
とエッジ部との孔拡げ率の差異が18％以内である、孔拡
げ性の均一性に優れた引張強度30〜45キロ級の熱延鋼板
の製造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記問題を
解決すべく研究を行った結果、Ｃ、Mn、Si、Ｐ、Ｓ、Cr
の含有量を調整した上に、かつ粗圧延前にスラブを適正
な条件下で幅方向に圧下することにより、安価で幅方向
に材質が均一で孔拡げ性に優れる熱延鋼板が得られるこ
とを見い出し、本発明を完成した。
解決すべく研究を行った結果、Ｃ、Mn、Si、Ｐ、Ｓ、Cr
の含有量を調整した上に、かつ粗圧延前にスラブを適正
な条件下で幅方向に圧下することにより、安価で幅方向
に材質が均一で孔拡げ性に優れる熱延鋼板が得られるこ
とを見い出し、本発明を完成した。
【０００８】よって、本発明は、重量％で、Ｃ：0.03〜
0.12％、Mn：0.1 〜1.0 ％以下、Si：0.1 ％以下、Ｐ：
0.035 ％以下、Ｓ：0.010 ％以下、sol.Al：0.005 〜0.
04％、Cr：0.08〜1.0 ％、残部がFeおよび不可避不純物
から成る鋼組成を有する鋼スラブを粗圧延開始前に幅方
向に10〜35％の圧下を加え、幅方向への圧下開始後45秒
以内に粗圧延を開始し、Ar3 点以上で熱間圧延を終了
し、その後400 〜550 ℃で巻取ることを特徴とする孔拡
げ性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
0.12％、Mn：0.1 〜1.0 ％以下、Si：0.1 ％以下、Ｐ：
0.035 ％以下、Ｓ：0.010 ％以下、sol.Al：0.005 〜0.
04％、Cr：0.08〜1.0 ％、残部がFeおよび不可避不純物
から成る鋼組成を有する鋼スラブを粗圧延開始前に幅方
向に10〜35％の圧下を加え、幅方向への圧下開始後45秒
以内に粗圧延を開始し、Ar3 点以上で熱間圧延を終了
し、その後400 〜550 ℃で巻取ることを特徴とする孔拡
げ性に優れた熱延鋼板の製造方法である。
【０００９】
【作用】次に、この発明において、素材の鋼の成分組成
および製造条件を上記の通りに限定した理由をその作用
とともに説明する。なお、本明細書において特にことわ
りがない限り、「％」は「重量％」である。
および製造条件を上記の通りに限定した理由をその作用
とともに説明する。なお、本明細書において特にことわ
りがない限り、「％」は「重量％」である。
【００１０】まず、それに先立って本発明において達成
される特性についてに説明すると、孔拡げ性が均一であ
ることは、センタとエッジ部との孔拡げ率の差が18％以
下の場合をいい、このような差は通常平均で20〜25％程
度であることを考えれば、本発明の達成する効果が如何
に顕著であるかは十分に理解されよう。
される特性についてに説明すると、孔拡げ性が均一であ
ることは、センタとエッジ部との孔拡げ率の差が18％以
下の場合をいい、このような差は通常平均で20〜25％程
度であることを考えれば、本発明の達成する効果が如何
に顕著であるかは十分に理解されよう。
【００１１】本発明の対象とする鋼板は、通常自動車足
廻り部品用に使用され、バーリング加工によって目的製
品とするため、孔拡げ率の均一性は不可欠である。しか
も安価であるという要請もあるため、冷間圧延を行うこ
とことなく熱延鋼板として利用できるように成分調整を
するのである。
廻り部品用に使用され、バーリング加工によって目的製
品とするため、孔拡げ率の均一性は不可欠である。しか
も安価であるという要請もあるため、冷間圧延を行うこ
とことなく熱延鋼板として利用できるように成分調整を
するのである。
【００１２】(1) Ｃ：Ｃは鋼の成形加工性に対して悪影
響を及ぼす成分である。成形加工性の面からＣの含有量
は低い方が望ましいが、その含有量が0.03％未満では脱
炭にコストが掛かる上、Ar3 点が上昇すること、かつ、
スラブを幅方向に圧下するとスラブと圧下金型の接触に
よる抜熱が加工熱より大きくなることより、熱間圧延中
にエッジ部がAr3 点以下の温度になることがあり、その
結果鋼板の表裏面の組織が粗大化し成形性が著しく損な
われる。一方、0.12％超では材質が過剰に硬化し加工性
が劣化するようになることから、Ｃの含有量は0.03〜0.
12％と定めた。好ましくは、0.03〜0.10％である。
響を及ぼす成分である。成形加工性の面からＣの含有量
は低い方が望ましいが、その含有量が0.03％未満では脱
炭にコストが掛かる上、Ar3 点が上昇すること、かつ、
スラブを幅方向に圧下するとスラブと圧下金型の接触に
よる抜熱が加工熱より大きくなることより、熱間圧延中
にエッジ部がAr3 点以下の温度になることがあり、その
結果鋼板の表裏面の組織が粗大化し成形性が著しく損な
われる。一方、0.12％超では材質が過剰に硬化し加工性
が劣化するようになることから、Ｃの含有量は0.03〜0.
12％と定めた。好ましくは、0.03〜0.10％である。
【００１３】(2) Mn：Mnは赤熱脆化を防止する観点から
0.1 ％以上添加する必要がある。しかし、1.0 ％超では
硬化し加工性が劣化するようになることからMnの含有量
の上限を1.0％と定めた。好ましくは、0.1 〜0.8 ％で
ある。
0.1 ％以上添加する必要がある。しかし、1.0 ％超では
硬化し加工性が劣化するようになることからMnの含有量
の上限を1.0％と定めた。好ましくは、0.1 〜0.8 ％で
ある。
【００１４】(3) Si：Siは、脱酸成分として0.003 ％以
上が添加されるが、0.1 ％超では熱延鋼板の表面に島状
スケールが生成し、表面性状が悪化することから、Siの
含有量を0.1％以下と定めた。特に脱酸成分として添加
しない場合は、不純物として好ましくは、0.04％以下に
制限する。
上が添加されるが、0.1 ％超では熱延鋼板の表面に島状
スケールが生成し、表面性状が悪化することから、Siの
含有量を0.1％以下と定めた。特に脱酸成分として添加
しない場合は、不純物として好ましくは、0.04％以下に
制限する。
【００１５】(4) Ｐ：Ｐは不純物として可及的に少なく
することが好ましく、特に偏析しやすい元素であるた
め、その含有量が0.035 ％超では加工性を劣化させるこ
とからＰの含有量を0.035 ％以下と定めた。好ましく
は、0.020 ％以下に制限する。
することが好ましく、特に偏析しやすい元素であるた
め、その含有量が0.035 ％超では加工性を劣化させるこ
とからＰの含有量を0.035 ％以下と定めた。好ましく
は、0.020 ％以下に制限する。
【００１６】(5) Ｓ：Ｓも不純物の一つであり、偏析し
やすくかつ、MnS を生成し加工性を劣化させるために極
力低減することが望ましいが、0.010 ％以下程度の範囲
で許容できる。好ましくは0.008 ％以下に制限する。
やすくかつ、MnS を生成し加工性を劣化させるために極
力低減することが望ましいが、0.010 ％以下程度の範囲
で許容できる。好ましくは0.008 ％以下に制限する。
【００１７】(6) sol.Al：Alは脱酸作用により鋼の清浄
性を高めるが、0.005 ％未満ではその添加効果に乏し
く、一方、0.04％超ではかえって結晶粒の成長性を妨げ
加工性が劣化するため0.04％以下とした。好ましくは、
0.005 〜0.025 ％である。
性を高めるが、0.005 ％未満ではその添加効果に乏し
く、一方、0.04％超ではかえって結晶粒の成長性を妨げ
加工性が劣化するため0.04％以下とした。好ましくは、
0.005 〜0.025 ％である。
【００１８】(7) Cr：Crは炭化物を分散化させる効果が
認められる。また、炭化物を生成し固溶Ｃを減じ加工性
を向上させる。その添加効果は0.08％未満では発揮され
ず、一方、1.0 ％超では硬化が起こり加工性を劣化させ
ること、合金コストが高くなることから1.0 ％以下とし
た。好ましくは、0.1 〜0.4 ％である。
認められる。また、炭化物を生成し固溶Ｃを減じ加工性
を向上させる。その添加効果は0.08％未満では発揮され
ず、一方、1.0 ％超では硬化が起こり加工性を劣化させ
ること、合金コストが高くなることから1.0 ％以下とし
た。好ましくは、0.1 〜0.4 ％である。
【００１９】(8) スラブ幅方向圧下率 粗圧延前のスラブに圧下を加えることが、幅方向に均一
な加工性を持たせる上で特に効果的である。幅方向に均
一になるのは下記の〜の３つの作用の重畳効果と推
定される。
な加工性を持たせる上で特に効果的である。幅方向に均
一になるのは下記の〜の３つの作用の重畳効果と推
定される。
【００２０】スラブエッジ部のオーステナイトの細粒
化作用 粗圧延においてオーステナイトの再結晶温度以下の温度
域の圧下では変形帯が導入されるが、オーステナイトが
細粒化された場合、変形帯の均一性が良好となりこれが
集合組織のランダム化に寄与し加工性が向上するものと
考えられる。
化作用 粗圧延においてオーステナイトの再結晶温度以下の温度
域の圧下では変形帯が導入されるが、オーステナイトが
細粒化された場合、変形帯の均一性が良好となりこれが
集合組織のランダム化に寄与し加工性が向上するものと
考えられる。
【００２１】スラブエッジ部の温度低下防止作用 圧下による加工熱が発生し、その結果、エッジを加熱す
るのと同じ効果がありセンター部と温度履歴が近づくと
考えられる。
るのと同じ効果がありセンター部と温度履歴が近づくと
考えられる。
【００２２】スラブエッジ部のＣの拡散促進による偏
析抑制作用 ミクロ組織的に、炭化物が凝集している場合、その凝集
した炭化物とフェライトの界面に応力が集中しやすくな
り加工性が劣化してしまう。従って良好な加工性を得る
ためにはこの炭化物を微細に分散させることが有効な手
段となる。スラブ幅方向への圧下は少なからずＣの拡散
を促す効果があり、ひいては炭化物凝集化の抑制に寄与
し加工性を向上させると考えられる。
析抑制作用 ミクロ組織的に、炭化物が凝集している場合、その凝集
した炭化物とフェライトの界面に応力が集中しやすくな
り加工性が劣化してしまう。従って良好な加工性を得る
ためにはこの炭化物を微細に分散させることが有効な手
段となる。スラブ幅方向への圧下は少なからずＣの拡散
を促す効果があり、ひいては炭化物凝集化の抑制に寄与
し加工性を向上させると考えられる。
【００２３】上述のような効果は圧下量が10％未満では
発揮されず、35％超ではスラブと圧下金型の接触時間が
長くなり結果として、圧下により発生する加工熱より抜
熱の方が大きくなりエッジの温度が過度に低下し、後続
の熱間圧延中にエッジ部がAr3 点以下の温度になってし
まうことがある。好適圧下率は15〜25％である。
発揮されず、35％超ではスラブと圧下金型の接触時間が
長くなり結果として、圧下により発生する加工熱より抜
熱の方が大きくなりエッジの温度が過度に低下し、後続
の熱間圧延中にエッジ部がAr3 点以下の温度になってし
まうことがある。好適圧下率は15〜25％である。
【００２４】(9) スラブ幅方向圧下後粗圧延開始までの
時間 45秒超ではオーステナイト粒の成長が生ずるため、上記
(8) のの細粒化作用が効かなくなるため、45秒以内と
した。
時間 45秒超ではオーステナイト粒の成長が生ずるため、上記
(8) のの細粒化作用が効かなくなるため、45秒以内と
した。
【００２５】(10)仕上温度 熱間圧延の際に、Ar3 点より低い温度域で仕上げると組
織が加工フェライトとなり、得られる熱延鋼板の加工性
が著しく劣化することから仕上温度はAr3 点以上とし
た。好ましくはAr3 点超10〜50℃の温度範囲である。
織が加工フェライトとなり、得られる熱延鋼板の加工性
が著しく劣化することから仕上温度はAr3 点以上とし
た。好ましくはAr3 点超10〜50℃の温度範囲である。
【００２６】(11)巻取温度 巻取温度が400 ℃未満では残存した固溶炭素による延性
や歪み時効の劣化の恐れがある。また、550 ℃超では鋼
帯の幅方向、長手方向で冷却にムラが生じ易くなる。従
って、巻取温度を400 〜550 ℃と定めた。好ましくは42
0 〜500 ℃である。
や歪み時効の劣化の恐れがある。また、550 ℃超では鋼
帯の幅方向、長手方向で冷却にムラが生じ易くなる。従
って、巻取温度を400 〜550 ℃と定めた。好ましくは42
0 〜500 ℃である。
【００２７】圧延後の冷却速度については特に定めない
が、炭化物を微細分散化させるには急冷が有利であり、
できるだけ冷却の前段主体で冷却することが望ましい。
次に、実施例により本発明の作用効果をさらに具体的に
説明する。
が、炭化物を微細分散化させるには急冷が有利であり、
できるだけ冷却の前段主体で冷却することが望ましい。
次に、実施例により本発明の作用効果をさらに具体的に
説明する。
【００２８】
【実施例】表１に化学成分値 (レードル値wt％) を示す
本発明範囲の成分組成を有する鋼と本発明以外の成分組
成を有する鋼とについて表２中に表示の各々の熱延条件
で製造し熱延鋼板を得た。
本発明範囲の成分組成を有する鋼と本発明以外の成分組
成を有する鋼とについて表２中に表示の各々の熱延条件
で製造し熱延鋼板を得た。
【００２９】得られた熱延鋼板についての各機械的特性
を表２に示した。但し、表２における引張試験はJIS 5
号試験片によって行った。表２の結果からわかるように
に本発明の範囲内でのみ目標とする特性が得られること
がわかる。
を表２に示した。但し、表２における引張試験はJIS 5
号試験片によって行った。表２の結果からわかるように
に本発明の範囲内でのみ目標とする特性が得られること
がわかる。
【００３０】孔拡げ率は以下の式を用いて評価した。 孔拡げ率 (HEL)＝ (Ｄ−Ｄo ) ／Ｄo ×１００ （％） Ｄ：亀裂発生時の径、 Ｄo : 打抜き孔径
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば孔
拡げ性が幅方向に均一である30〜45キロ級の熱延鋼板が
安価な手段で製造されるため、例えば、従来鋼板エッジ
側が孔拡げ加工を受けないように板取りを考慮していた
自動車足廻り部品用途において、板取りの制約がなくな
るようになり、その実用上の意義は大きい。
拡げ性が幅方向に均一である30〜45キロ級の熱延鋼板が
安価な手段で製造されるため、例えば、従来鋼板エッジ
側が孔拡げ加工を受けないように板取りを考慮していた
自動車足廻り部品用途において、板取りの制約がなくな
るようになり、その実用上の意義は大きい。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：0.03〜0.12％、Mn：0.1 〜1.0 ％以下、Si：0.1 ％
以下、 Ｐ：0.035 ％以下、Ｓ：0.010 ％以下、sol.Al：0.005
〜0.04％、 Cr：0.08〜1.0 ％、 残部がFeおよび不可避不純物から成る鋼組成を有する鋼
スラブを粗圧延開始前に幅方向に10〜35％の圧下を加
え、幅方向への圧下開始後45秒以内に粗圧延を開始し、
Ar3 点以上で熱間圧延を終了し、その後400 〜550 ℃で
巻取ることを特徴とする孔拡げ性の均一性に優れた熱延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7110592A JP3052780B2 (ja) | 1995-05-09 | 1995-05-09 | 孔拡げの均一性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7110592A JP3052780B2 (ja) | 1995-05-09 | 1995-05-09 | 孔拡げの均一性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08302426A true JPH08302426A (ja) | 1996-11-19 |
| JP3052780B2 JP3052780B2 (ja) | 2000-06-19 |
Family
ID=14539772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7110592A Expired - Fee Related JP3052780B2 (ja) | 1995-05-09 | 1995-05-09 | 孔拡げの均一性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3052780B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017088944A (ja) * | 2015-11-06 | 2017-05-25 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度鋼板及びその製造方法 |
| JP6179698B1 (ja) * | 2017-01-27 | 2017-08-16 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板およびめっき鋼板 |
-
1995
- 1995-05-09 JP JP7110592A patent/JP3052780B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017088944A (ja) * | 2015-11-06 | 2017-05-25 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度鋼板及びその製造方法 |
| JP6179698B1 (ja) * | 2017-01-27 | 2017-08-16 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板およびめっき鋼板 |
| WO2018138887A1 (ja) * | 2017-01-27 | 2018-08-02 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板およびめっき鋼板 |
| CN110214196A (zh) * | 2017-01-27 | 2019-09-06 | 日本制铁株式会社 | 钢板及镀覆钢板 |
| US11028458B2 (en) | 2017-01-27 | 2021-06-08 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and plated steel sheet |
| CN110214196B (zh) * | 2017-01-27 | 2021-10-01 | 日本制铁株式会社 | 钢板及镀覆钢板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3052780B2 (ja) | 2000-06-19 |
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