JPH0828353A - 排熱回収発電装置 - Google Patents
排熱回収発電装置Info
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- JPH0828353A JPH0828353A JP6167029A JP16702994A JPH0828353A JP H0828353 A JPH0828353 A JP H0828353A JP 6167029 A JP6167029 A JP 6167029A JP 16702994 A JP16702994 A JP 16702994A JP H0828353 A JPH0828353 A JP H0828353A
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 集塵器の耐熱温度を超える高温の排ガスを膨
張タービンに供給することができるようにして、熱回収
効率を向上する。 【構成】 間接熱交換器２３に供給されるダストを含む
高温の排ガスを冷却用熱交換器２５によってバグフィル
タ２６の耐熱温度に冷却した後、戻り管路２７によって
間接熱交換器２３に導いて前記高温の排ガスと熱交換
し、こうして得られた高温の排ガスを膨張タービン２９
に供給し、発電機３１によって発電する。
張タービンに供給することができるようにして、熱回収
効率を向上する。 【構成】 間接熱交換器２３に供給されるダストを含む
高温の排ガスを冷却用熱交換器２５によってバグフィル
タ２６の耐熱温度に冷却した後、戻り管路２７によって
間接熱交換器２３に導いて前記高温の排ガスと熱交換
し、こうして得られた高温の排ガスを膨張タービン２９
に供給し、発電機３１によって発電する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、治金用還元炉の炉頂か
ら導かれる高温および高圧の排ガスから熱回収して電力
を得るために好適に実施することができる排熱回収発電
装置に関する。
ら導かれる高温および高圧の排ガスから熱回収して電力
を得るために好適に実施することができる排熱回収発電
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融還元製鉄プロセスの経済性を高める
には、還元炉から発生する排ガスが保有する熱を有効に
回収することがきわめて重要である。実用上、前記排ガ
スの熱を回収するには、前記排ガスをボイラに導き、こ
のボイラによって得られた蒸気によって蒸気タービンを
駆動し、この蒸気タービンの駆動力によって発電機を駆
動する排ガス→ボイラ→蒸気タービン→発電機による方
法と、高炉炉頂圧タービンと同じように前記排ガスをガ
スエキスパンダと呼ばれる膨張タービンに導き、このタ
ービンの駆動力によって発電機を駆動する排ガス→膨張
タービン→発電機による方法とがある。後者は前者より
も排熱回収効率がよいことが知られており、さらにシス
テム全体の効率を高めるためには、ガス膨張タービンの
入口ガス温度が高いことが望ましく、このような排熱回
収発電装置が所望されている。
には、還元炉から発生する排ガスが保有する熱を有効に
回収することがきわめて重要である。実用上、前記排ガ
スの熱を回収するには、前記排ガスをボイラに導き、こ
のボイラによって得られた蒸気によって蒸気タービンを
駆動し、この蒸気タービンの駆動力によって発電機を駆
動する排ガス→ボイラ→蒸気タービン→発電機による方
法と、高炉炉頂圧タービンと同じように前記排ガスをガ
スエキスパンダと呼ばれる膨張タービンに導き、このタ
ービンの駆動力によって発電機を駆動する排ガス→膨張
タービン→発電機による方法とがある。後者は前者より
も排熱回収効率がよいことが知られており、さらにシス
テム全体の効率を高めるためには、ガス膨張タービンの
入口ガス温度が高いことが望ましく、このような排熱回
収発電装置が所望されている。
【０００３】図５は、上述のボイラを用いる排熱回収発
電装置を示す簡略化した系統図である。還元炉からボイ
ラ１に供給される排ガスは、８００℃の高温でかつ３．
７ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの高圧であり、このような排ガスとの
間接熱交換によって得られた蒸気を蒸気タービン２に供
給し、この蒸気タービン２の動力によって発電機３を駆
動している。ボイラ１から排出される熱交換後の排ガス
は、たとえばバグフィルタによって実現される集塵器４
によって集塵され、これによって前記ダストが除去され
た清浄の排ガスは膨張タービン５に供給され、この膨張
タービン５の動力によって発電機６が駆動される。前記
蒸気タービン２から排出された蒸気は、図示しない復水
器で復水させ、給水ポンプによって前記ボイラ１に戻さ
れる。また前記膨張タービン５の排ガスは、膨張によっ
て０．１ｋｇ／ｃｍ2 Ｇまで降圧しており、図示しない
バーナなどの燃料として用いられる。
電装置を示す簡略化した系統図である。還元炉からボイ
ラ１に供給される排ガスは、８００℃の高温でかつ３．
７ｋｇ／ｃｍ2 Ｇの高圧であり、このような排ガスとの
間接熱交換によって得られた蒸気を蒸気タービン２に供
給し、この蒸気タービン２の動力によって発電機３を駆
動している。ボイラ１から排出される熱交換後の排ガス
は、たとえばバグフィルタによって実現される集塵器４
によって集塵され、これによって前記ダストが除去され
た清浄の排ガスは膨張タービン５に供給され、この膨張
タービン５の動力によって発電機６が駆動される。前記
蒸気タービン２から排出された蒸気は、図示しない復水
器で復水させ、給水ポンプによって前記ボイラ１に戻さ
れる。また前記膨張タービン５の排ガスは、膨張によっ
て０．１ｋｇ／ｃｍ2 Ｇまで降圧しており、図示しない
バーナなどの燃料として用いられる。
【０００４】このような図５に示される従来の技術で
は、前記集塵器４は膨張タービン５の羽根がダストによ
って摩耗することを防止するために設けられているけれ
ども、この集塵器４の最大耐熱温度が現状では約２５０
℃であるため、前記ボイラ１から集塵器４に供給される
排ガスの温度は、約２５０℃以下とする必要があり、し
たがって膨張タービン５に供給される排ガスの温度も約
２５０℃以下であり、熱回収効率を高めるには限界があ
る。
は、前記集塵器４は膨張タービン５の羽根がダストによ
って摩耗することを防止するために設けられているけれ
ども、この集塵器４の最大耐熱温度が現状では約２５０
℃であるため、前記ボイラ１から集塵器４に供給される
排ガスの温度は、約２５０℃以下とする必要があり、し
たがって膨張タービン５に供給される排ガスの温度も約
２５０℃以下であり、熱回収効率を高めるには限界があ
る。
【０００５】図５に示される従来の技術と類似の他の従
来の技術として、図６に示されるように、前記ボイラ１
に代えて空冷熱交換器７が設けられる。この図６に示さ
れる従来の技術においてもまた、膨張タービン５に供給
される排ガスが除塵されていなければならず、そのため
の集塵器４の耐熱温度が約２５０℃であるため、膨張タ
ービン５に供給される排ガス温度を高くすることができ
ず、熱回収効率を高めるには限界がある。
来の技術として、図６に示されるように、前記ボイラ１
に代えて空冷熱交換器７が設けられる。この図６に示さ
れる従来の技術においてもまた、膨張タービン５に供給
される排ガスが除塵されていなければならず、そのため
の集塵器４の耐熱温度が約２５０℃であるため、膨張タ
ービン５に供給される排ガス温度を高くすることができ
ず、熱回収効率を高めるには限界がある。
【０００６】この空冷熱交換器７は、そのハウジング８
内に複数の伝熱管９を備え、これらの伝熱管９にファン
１０によって送風して、高温の排ガスを冷却するように
構成されている。
内に複数の伝熱管９を備え、これらの伝熱管９にファン
１０によって送風して、高温の排ガスを冷却するように
構成されている。
【０００７】上述の図５および図６に示される従来の技
術に類似のさらに他の従来技術は、たとえば実公平４−
３７６１３、特開平３−９４０１０、特開昭６３−４２
３１６および特開昭６３−４２３１７に示されている。
これらの従来技術においてもまた、膨張タービンに供給
される排ガスを除塵するために、集塵器が設けられ、膨
張タービンに供給される排ガスを集塵器の耐熱温度以下
に降温しなければならず、交換効率を高めるには制限が
ある。
術に類似のさらに他の従来技術は、たとえば実公平４−
３７６１３、特開平３−９４０１０、特開昭６３−４２
３１６および特開昭６３−４２３１７に示されている。
これらの従来技術においてもまた、膨張タービンに供給
される排ガスを除塵するために、集塵器が設けられ、膨
張タービンに供給される排ガスを集塵器の耐熱温度以下
に降温しなければならず、交換効率を高めるには制限が
ある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】したがって本発明の目
的は、集塵器の耐熱温度を超える高温の排ガスを膨張タ
ービンに供給することができるようにして、熱回収効率
を格段に向上することができる排熱回収発電装置を提供
することである。
的は、集塵器の耐熱温度を超える高温の排ガスを膨張タ
ービンに供給することができるようにして、熱回収効率
を格段に向上することができる排熱回収発電装置を提供
することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、ダストを含む
高温の排ガスが供給される間接熱交換器と、間接熱交換
器に接続され、間接熱交換器から供給される排ガス中の
ダストを除去する集塵器と、集塵器に接続され、集塵器
によってダストが除去された清浄な排ガスを、前記間接
熱交換器に導く戻り管路と、間接熱交換器によって熱回
収した排ガスが供給される膨張タービンと、膨張タービ
ンによって駆動される発電機とを含むことを特徴とする
排熱回収発電装置である。
高温の排ガスが供給される間接熱交換器と、間接熱交換
器に接続され、間接熱交換器から供給される排ガス中の
ダストを除去する集塵器と、集塵器に接続され、集塵器
によってダストが除去された清浄な排ガスを、前記間接
熱交換器に導く戻り管路と、間接熱交換器によって熱回
収した排ガスが供給される膨張タービンと、膨張タービ
ンによって駆動される発電機とを含むことを特徴とする
排熱回収発電装置である。
【００１０】また本発明は、膨張タービンからの排ガス
によって水蒸気を発生するボイラを含むことを特徴とす
る。
によって水蒸気を発生するボイラを含むことを特徴とす
る。
【００１１】さらに本発明は、間接熱交換器から集塵器
に供給される排ガスを、前記集塵器の耐熱温度以下に冷
却する冷却用熱交換器を含むことを特徴とする。
に供給される排ガスを、前記集塵器の耐熱温度以下に冷
却する冷却用熱交換器を含むことを特徴とする。
【００１２】
【作用】本発明に従えば、間接熱交換器に供給されたダ
ストを含む高温の排ガスは、集塵器によって前記ダスト
が除去され、戻り管路によって再び間接熱交換器に導か
れて、前記ダストを含む高温の排ガスと熱交換して昇温
される。こうして昇温された排ガスは膨張タービンに供
給され、この膨張タービンの動力によって発電機が駆動
される。このようにして集塵器によってダストが除去さ
れた清浄な排ガスと、間接熱交換器に供給されるダスト
を含む高温の排ガスとを熱交換して、高温となる排ガス
を膨張タービンに導くようにしたので、集塵器にその耐
熱温度以下の排ガスを供給して集塵することが可能とな
る。しかもこのダストが除去された清浄な排ガスは、間
接熱交換器によって前記ダストを含む高温の排ガスと熱
交換して昇温されるので、前記ダストを含む高温の排ガ
スが保有する熱エネルギを効率よく回収することがで
き、熱回収効率を格段に向上することができる。
ストを含む高温の排ガスは、集塵器によって前記ダスト
が除去され、戻り管路によって再び間接熱交換器に導か
れて、前記ダストを含む高温の排ガスと熱交換して昇温
される。こうして昇温された排ガスは膨張タービンに供
給され、この膨張タービンの動力によって発電機が駆動
される。このようにして集塵器によってダストが除去さ
れた清浄な排ガスと、間接熱交換器に供給されるダスト
を含む高温の排ガスとを熱交換して、高温となる排ガス
を膨張タービンに導くようにしたので、集塵器にその耐
熱温度以下の排ガスを供給して集塵することが可能とな
る。しかもこのダストが除去された清浄な排ガスは、間
接熱交換器によって前記ダストを含む高温の排ガスと熱
交換して昇温されるので、前記ダストを含む高温の排ガ
スが保有する熱エネルギを効率よく回収することがで
き、熱回収効率を格段に向上することができる。
【００１３】また本発明に従えば、前記膨張タービンか
らの排ガスによって水蒸気を発生するボイラが設けられ
る。このボイラから得られる水蒸気によって、たとえば
蒸気タービンを駆動して発電するようにしてもよく、あ
るいは熱源として利用することができる。これによって
熱回収効率をさらに向上することができる。
らの排ガスによって水蒸気を発生するボイラが設けられ
る。このボイラから得られる水蒸気によって、たとえば
蒸気タービンを駆動して発電するようにしてもよく、あ
るいは熱源として利用することができる。これによって
熱回収効率をさらに向上することができる。
【００１４】さらに本発明に従えば、間接熱交換器から
集塵器に供給される排ガスを、冷却用熱交換器によって
前記集塵器の耐熱温度以下に冷却するようにしたので、
集塵器の過加熱が防がれ、熱による損耗および耐久性の
低下を防ぐことができる。
集塵器に供給される排ガスを、冷却用熱交換器によって
前記集塵器の耐熱温度以下に冷却するようにしたので、
集塵器の過加熱が防がれ、熱による損耗および耐久性の
低下を防ぐことができる。
【００１５】
【実施例】図１は、本発明の一実施例の排熱回収発電装
置２１を示す簡略化した系統図である。たとえば溶融還
元製鉄プラントおよび石炭ガス化プラントに好適に適用
することができる排熱回収発電装置２１において、図示
しない高炉などの炉で発生したダストを含む排ガスは、
たとえば８００℃程度の高温であり、かつ３．７ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇの高圧である。このような排ガスは、前記炉の
炉頂から延びるガス輸送管２２によって間接熱交換器２
３に供給され、熱交換によって約３２０℃まで冷却され
た後、ガス輸送管２４を経て冷却用熱交換器２５に導か
れて約２５０℃まで冷却され、ガス輸送管２０によって
集塵器であるバグフィルタ２６に供給される。このバグ
フィルタ２６の耐熱温度は約２５０℃であり、前記冷却
用熱交換器２５によってこの耐熱温度まで冷却された排
ガスが供給されて除塵される。バグフィルタ２６はいわ
ゆる乾式除塵器であって、熱損失が少なく、９９％程度
の除塵率でダストを除去することができる。
置２１を示す簡略化した系統図である。たとえば溶融還
元製鉄プラントおよび石炭ガス化プラントに好適に適用
することができる排熱回収発電装置２１において、図示
しない高炉などの炉で発生したダストを含む排ガスは、
たとえば８００℃程度の高温であり、かつ３．７ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇの高圧である。このような排ガスは、前記炉の
炉頂から延びるガス輸送管２２によって間接熱交換器２
３に供給され、熱交換によって約３２０℃まで冷却され
た後、ガス輸送管２４を経て冷却用熱交換器２５に導か
れて約２５０℃まで冷却され、ガス輸送管２０によって
集塵器であるバグフィルタ２６に供給される。このバグ
フィルタ２６の耐熱温度は約２５０℃であり、前記冷却
用熱交換器２５によってこの耐熱温度まで冷却された排
ガスが供給されて除塵される。バグフィルタ２６はいわ
ゆる乾式除塵器であって、熱損失が少なく、９９％程度
の除塵率でダストを除去することができる。
【００１６】こうしてダストが除去された清浄な２５０
℃程度の排ガスは、戻り管路としてのガス輸送管２７に
よって再び前記間接熱交換器２３に導かれ、前記排ガス
を含む高温の排ガスと熱交換して、７００℃まで昇温さ
れ、ガス輸送管２８によってガスエキスパンダ（ＧＥ
Ｐ）と呼ばれる膨張タービン２９に供給される。この膨
張タービン２９では、前記排ガスが膨張して０．１ｋｇ
／ｃｍ2 Ｇまで降圧され、ガス輸送管３０によって図示
しない冷却器に導かれて直接冷却水によって冷却された
後、図示しないガスホルダに蓄えられ、その後、バーナ
などの燃料として使用される。
℃程度の排ガスは、戻り管路としてのガス輸送管２７に
よって再び前記間接熱交換器２３に導かれ、前記排ガス
を含む高温の排ガスと熱交換して、７００℃まで昇温さ
れ、ガス輸送管２８によってガスエキスパンダ（ＧＥ
Ｐ）と呼ばれる膨張タービン２９に供給される。この膨
張タービン２９では、前記排ガスが膨張して０．１ｋｇ
／ｃｍ2 Ｇまで降圧され、ガス輸送管３０によって図示
しない冷却器に導かれて直接冷却水によって冷却された
後、図示しないガスホルダに蓄えられ、その後、バーナ
などの燃料として使用される。
【００１７】前記膨張タービン２９には、発電機３１が
直結され、膨張タービン２９の動力によって発電するこ
とができる。この発電機３１による発電量は、膨張ター
ビン２９に供給されるガス流量を３２１，０００Ｎｍ3
／時としたとき、３０，４２０ｋＷを得ることができ、
これに対して図５に示される従来の技術では１９，８６
０ｋＷであり、本発明に従えば、格段に熱回収効率を向
上することができる。
直結され、膨張タービン２９の動力によって発電するこ
とができる。この発電機３１による発電量は、膨張ター
ビン２９に供給されるガス流量を３２１，０００Ｎｍ3
／時としたとき、３０，４２０ｋＷを得ることができ、
これに対して図５に示される従来の技術では１９，８６
０ｋＷであり、本発明に従えば、格段に熱回収効率を向
上することができる。
【００１８】前記間接熱交換器２３は、図２に示されよ
うに、ケーシング３３と、ケーシング３３の前記高温の
排ガスが供給される熱交換室３４内に設けられる伝熱管
３５とを有し、前記ガス輸送管２７から供給される約２
５０℃程度の清浄な排ガスを伝熱管３５に導いて、前記
８００℃程度の排ガスと熱交換させ、７００℃まで昇温
された高温の排ガスを得ることができる。
うに、ケーシング３３と、ケーシング３３の前記高温の
排ガスが供給される熱交換室３４内に設けられる伝熱管
３５とを有し、前記ガス輸送管２７から供給される約２
５０℃程度の清浄な排ガスを伝熱管３５に導いて、前記
８００℃程度の排ガスと熱交換させ、７００℃まで昇温
された高温の排ガスを得ることができる。
【００１９】前記冷却器熱交換器２５は、図３に示され
るように、ガス輸送管２４から高温の排ガスが供給され
る上部ヘッダ３６と、上部ヘッダ３６から高温の排ガス
が供給される複数の伝熱管３７と、各伝熱管３７から冷
却後の排ガスが供給される下部ヘッダ３８と、伝熱管３
７に向けて送風する複数のファン３９とを有する。これ
らのファン３９の送風量を調整して、間接熱交換器２３
から供給される高温の排ガスをバグフィルタ２６の入口
温度がその耐熱温度２５０℃となるように制御するよう
にしてもよい。これらのファン３９は、伝熱管３７だけ
によってフィルタ２６の耐熱温度まで排ガス温度を冷却
することができる場合には、設けなくてもよい。また冷
却用熱交換器２５に代えて、ボイラを設けて、このボイ
ラによって排熱を回収するようにしてもよい。
るように、ガス輸送管２４から高温の排ガスが供給され
る上部ヘッダ３６と、上部ヘッダ３６から高温の排ガス
が供給される複数の伝熱管３７と、各伝熱管３７から冷
却後の排ガスが供給される下部ヘッダ３８と、伝熱管３
７に向けて送風する複数のファン３９とを有する。これ
らのファン３９の送風量を調整して、間接熱交換器２３
から供給される高温の排ガスをバグフィルタ２６の入口
温度がその耐熱温度２５０℃となるように制御するよう
にしてもよい。これらのファン３９は、伝熱管３７だけ
によってフィルタ２６の耐熱温度まで排ガス温度を冷却
することができる場合には、設けなくてもよい。また冷
却用熱交換器２５に代えて、ボイラを設けて、このボイ
ラによって排熱を回収するようにしてもよい。
【００２０】図４は、本発明の他の実施例の排熱回収発
電装置２１ａを示す簡略化した系統図である。なお、前
述の実施例に対応する部分には同一の参照符を付す。本
実施例では、前記膨張タービン２９からガス輸送管３０
に供給される約５０６℃の温度を有しかつ０．１ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇの圧力を有する排ガスと熱交換して水蒸気を発
生するボイラ４０が設けられる。このようなボイラ４０
から得られる水蒸気によって発電を行うようにしてもよ
く、あるいはその水蒸気を熱源として利用するようにし
てもよい。
電装置２１ａを示す簡略化した系統図である。なお、前
述の実施例に対応する部分には同一の参照符を付す。本
実施例では、前記膨張タービン２９からガス輸送管３０
に供給される約５０６℃の温度を有しかつ０．１ｋｇ／
ｃｍ2 Ｇの圧力を有する排ガスと熱交換して水蒸気を発
生するボイラ４０が設けられる。このようなボイラ４０
から得られる水蒸気によって発電を行うようにしてもよ
く、あるいはその水蒸気を熱源として利用するようにし
てもよい。
【００２１】以上のようにして集塵器であるバグフィル
タ２６の耐熱温度を超える高温の排ガスを膨張タービン
に供給することができ、炉などから供給される高温およ
び高圧の排ガスから高効率で熱回収を行うことができ
る。
タ２６の耐熱温度を超える高温の排ガスを膨張タービン
に供給することができ、炉などから供給される高温およ
び高圧の排ガスから高効率で熱回収を行うことができ
る。
【００２２】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、集塵器に
よって集塵された清浄な排ガスを再び間接熱交換器に導
いて熱交換し、その昇温された排ガスを膨張タービンに
供給して発電を行うようにしたので、集塵器の耐熱温度
を超える高温でかつダストが除去された清浄な排ガスを
膨張タービンに供給することができ、熱回収効率を格段
に向上することができる。
よって集塵された清浄な排ガスを再び間接熱交換器に導
いて熱交換し、その昇温された排ガスを膨張タービンに
供給して発電を行うようにしたので、集塵器の耐熱温度
を超える高温でかつダストが除去された清浄な排ガスを
膨張タービンに供給することができ、熱回収効率を格段
に向上することができる。
【００２３】また本発明によれば、膨張タービンからの
排ガスによって水蒸気を発生するボイラが設けられるの
で、このボイラからの水蒸気によって発電を行い、ある
いは熱源として利用することによって、熱回収効率をさ
らに向上することができる。
排ガスによって水蒸気を発生するボイラが設けられるの
で、このボイラからの水蒸気によって発電を行い、ある
いは熱源として利用することによって、熱回収効率をさ
らに向上することができる。
【００２４】さらに本発明によれば、間接熱交換器から
の排ガスを冷却用熱交換器によって冷却した後に集塵器
に供給するようにしたので、前記集塵器の熱による損耗
を防ぎ、耐久性を向上することができるとともに、集塵
器の耐熱温度よりもむやみに低い温度に排ガスを冷却す
る必要がないので、集塵器による熱損失を可及的に少な
くすることができ、熱回収効率を向上することができ
る。
の排ガスを冷却用熱交換器によって冷却した後に集塵器
に供給するようにしたので、前記集塵器の熱による損耗
を防ぎ、耐久性を向上することができるとともに、集塵
器の耐熱温度よりもむやみに低い温度に排ガスを冷却す
る必要がないので、集塵器による熱損失を可及的に少な
くすることができ、熱回収効率を向上することができ
る。
【図１】本発明の一実施例の排熱回収発電装置２１を示
す簡略化した系統図である。
す簡略化した系統図である。
【図２】間接熱交換器２３の構成を示す簡略化した断面
図である。
図である。
【図３】冷却用熱交換器２５の構成を示す簡略化した断
面図である。
面図である。
【図４】本発明の他の実施例の排熱回収発電装置２１ａ
を示す簡略化した系統図である。
を示す簡略化した系統図である。
【図５】従来の排熱回収発電装置を示す簡略化した系統
図である。
図である。
【図６】排熱回収発電装置の他の従来の技術を示す簡略
化した系統図である。
化した系統図である。
２１，２１ａ 排熱回収発電装置 ２２，２４，２７，２８，３０ ガス輸送管 ２３ 間接熱交換器 ２５ 冷却用熱交換器 ２６ バグフィルタ ２９ 膨張タービン ３１ 発電機
Claims (3)
- 【請求項１】 ダストを含む高温の排ガスが供給される
間接熱交換器と、 間接熱交換器に接続され、間接熱交換器から供給される
排ガス中のダストを除去する集塵器と、 集塵器に接続され、集塵器によってダストが除去された
清浄な排ガスを、前記間接熱交換器に導く戻り管路と、 間接熱交換器によって熱回収した排ガスが供給される膨
張タービンと、 膨張タービンによって駆動される発電機とを含むことを
特徴とする排熱回収発電装置。 - 【請求項２】 膨張タービンからの排ガスによって水蒸
気を発生するボイラを含むことを特徴とする請求項１記
載の排熱回収発電装置。 - 【請求項３】 間接熱交換器から集塵器に供給される排
ガスを、前記集塵器の耐熱温度以下に冷却する冷却用熱
交換器を含むことを特徴とする請求項１または２に記載
の排熱回収発電装置。
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|---|---|---|---|
| JP16702994A JP3625301B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 排熱回収発電装置 |
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|---|---|---|---|
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|---|---|
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|---|---|---|---|
| JP16702994A Expired - Fee Related JP3625301B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 排熱回収発電装置 |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP3625301B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997027336A1 (fr) * | 1996-01-26 | 1997-07-31 | Nippon Steel Corporation | Dispositif de reduction d'une matiere en fusion et procede de fonctionnement associe |
| CN110684877A (zh) * | 2019-09-24 | 2020-01-14 | 北京博鹏北科科技有限公司 | 一种HIsmelt熔融还原炉高温煤气干法净化余热回收系统及新工艺 |
-
1994
- 1994-07-19 JP JP16702994A patent/JP3625301B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997027336A1 (fr) * | 1996-01-26 | 1997-07-31 | Nippon Steel Corporation | Dispositif de reduction d'une matiere en fusion et procede de fonctionnement associe |
| US6200518B1 (en) | 1996-01-26 | 2001-03-13 | Nippon Steel Corporation | Melt-reducing facility and method of operation thereof |
| CN110684877A (zh) * | 2019-09-24 | 2020-01-14 | 北京博鹏北科科技有限公司 | 一种HIsmelt熔融还原炉高温煤气干法净化余热回收系统及新工艺 |
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