JPH08277120A - ガラスゴブの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 いかなる種類の硝種であっても特に高失透性
低粘性ガラスにおいて、失透、脈理およびしわ等がな
く、しかも重量安定性のあるガラスゴブを製造する方法
を提供すること。 【構成】 ノズルから溶融ガラスを滴下させたのち、該
ノズルの先端部に支持部材上に溶融ガラス一滴または複
数滴分を滞留させ、前記支持部材を高速降下させること
でガラスを表面張力で分離・切断し、冷却、固化して得
るガラスゴブの製造方法において、ノズル先端の内径が
φ０.１ｍｍ以上φ１ｍｍ以下かつノズル外径がφ２ｍ
ｍ以上φ１５ｍｍ以下であることを特徴とするガラスゴ
ブの製造方法。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ガラス滴の自然落下を
利用するシャーマーク（切弾痕）のないガラスゴブの製
造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】精密ガラスプレスレンズの再加熱形成方
法ではプリフォーム（成形用材料）はコスト面から研磨
品より無研磨品に対する要望が高い。無研磨品の製造方
法としては、ノズル先端から溶融ガラスを滴下し、滴下
ガラス滴を下金型で受けてプレス成形する方法がレンズ
の表面に傷、砂目、シャーマーク等の欠陥のないレンズ
を得るための優れた方法として知られている（例えば特
開平５−１４７９４９号公報、特開平５−８５７４３号
公報、特開平２−１４８３９号公報および特開平２−３
４５２５号公報等）。

【０００３】しかし従来のガラスゴブの製造方法におい
ては溶融温度、粘性、液相温度(結晶が成長する温度領
域の上限)により使用できる硝種に制約が課せられてお
り、このため失透領域のない高粘性ガラスが主に使用さ
れており、高失透性低粘性ガラスには適用できなかっ
た。より具体的には従来の自然落下を利用したガラスゴ
ブの製造方法においては高失透性低粘性ガラスを使用し
た場合、溶融ガラスは液相温度以上ではガラス粘性が低
く、例えば２０ポアズ以下の粘性に対してノズル先端内
径がφ１ｍｍより大きいときにはガラス表面張力よりも
流出するガラスが勝って層流になるのでガラス滴は得ら
れなかった。ノズル先端で滴を形成するためにはノズル
温度を下げて、流下ガラスの粘性を２０ポアズ〜５０ポ
アズまで高くして表面張力を大きくすることが必要であ
るが、ノズル温度を下げると使用ガラスの失透温度領域
（結晶が成長する温度領域）内に入り失透（ガラスの結
晶化）により滴下が停止したり不連続になったりする。
ガラス滴の滴間隔、重量が不安定になるばかりでなく、
得られるガラスゴブは失透、脈理を生じたりする。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に鑑
みなされたものであり、いかなる種類の硝種であって
も、特に低粘性高失透性ガラスについて失透、脈理およ
びしわ等がなく、しかも重量安定性のあるガラスゴブを
製造する方法を提供することを目的とする。

【０００５】

【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、ノズ
ル外径・内径を考慮してノズルから溶融ガラスを滴下さ
せたのち、該ノズルの先端部に支持部材上に溶融ガラス
一滴または複数滴分を滞留させ、前記支持部材を高速降
下させることでガラスを表面張力によって切断し、冷
却、固化して得るガラスゴブの製造方法において、ノズ
ル先端の内径がφ０.１ｍｍ以上φ１ｍｍ以下かつノズ
ル外径がφ２ｍｍ以上φ１５ｍｍ以下であることを特徴
とするガラスゴブの製造方法に関する。

【０００６】本発明によりノズル内径をφ０.１ｍｍ以
上φ１ｍｍ以下かつノズル外径がφ２ｍｍ以上φ１５ｍ
ｍ以下にすることにより、いかなる溶融温度、粘性ある
いは液相温度（失透領域温度の上限）を有する硝種であ
っても、例えば２０ポアズ以下の高失透性低粘性ガラス
についてもノズル温度を常に液相温度以上に設定し、１
秒から２０秒の範囲で任意の滴下間隔が安定して得ら
れ、失透あるいは脈理等内部品質不良のない、重量安定
性に優れたガラスコブを得ることができる。ノズル内径
が小さすぎると流出するガラスより表面張力が勝って、
得られるガラス滴下間隔が長くなりガラスゴブ作製の際
の滞留時間が長くなり好ましくない。ノズル内径をこれ
以上大きくするとガラスの表面張力よりも流出するガラ
スが勝って層流になるのでガラス滴は得られない。

【０００７】ノズル径を上記範囲とした場合、０.２ｇ
〜１.５ｇのガラス滴が得られる。ノズル外径が小さす
ぎると得られるガラス滴が小さくなりガラスゴブ作製の
際の滞留時間が長くなり好ましくない。ノズル外径をこ
れ以上大きくしてもガラスの表面張力を利用しているた
め自然滴下で得られるガラス滴重量の増加はほとんどみ
られない。

【０００８】本発明のガラスゴブの製造方法をさらに実
施例に基づいて具体的に説明する。

【実施例】図１に本発明の製造方法を実施するための装
置の概要図を示す。図２にガラスゴブ製造機構の概略図
を示してある。

【０００９】本発明は基本的にはガラスを溶融するルツ
ボ（１）、溶融したガラスを外部に導くノズル（３ａ）
および（３ｂ）、ノズル先端部で形成されるガラス滴
（６ａ）の落下を抑制し、滞留させる支持部材（１０）
を備えたガラス滞留機構（図示せず）からなる。

【００１０】ルツボ（１）は溶融ガラス（２）を均質化
するため撹拌棒（４）を備えている。溶融ガラス種は失
透領域のない高粘性低溶融温度ガラス、例えばＳＦ５
７、ＳＦ６、ＳＦ９等、失透領域のない高粘性高溶融温
度ガラス、例えばＳＫ５、ＳＫ１４、ＳＫ１６等、高失
透性高粘性高溶融温度ガラス、例えばＰＫＳ１等、高失
透性低粘性高溶融温度ガラス、例えばＬａＫ１０、Ｌａ
Ｋ５９、ＬａＦ７１等、または高失透性低粘性低溶融温
度ガラス、例えばＦＫＳ５１、ＦＫＳ５３等いずれの硝
種でも適用可能である。本発明においては従来ガラスゴ
ブの製造方法には使用できなかった高失透性低粘性高溶
融温度ガラスおよび高失透性低粘性低溶融温度ガラスを
も使用できる。

【００１１】ルツボおよびノズルの温度は加熱ヒーター
（５ａ）〜（５ｄ）により所定の温度に保持される。ル
ツボおよびノズルの温度は液相温度領域以外で、ガラス
の性質および得ようとするガラス滴の大きさに応じて設
定すればよく、通常５００〜１４００℃の範囲内であ
る。特に、ノズルの下方部（３ｂ）の温度を高く、上方
部（３ａ）の温度を低く設定すると、ガラス滴（６ａ）
の滴下を容易にすることができる。好ましくは下方部を
上方部より５０〜２００℃程度高くするとよい。

【００１２】このときガラスの滴下間隔は概ね一定であ
るが、発光部（７）と受光部（８）を備えた滴下センサ
ーによる信号を制御部（９）に送り、加熱ヒーターにフ
ィードバックさせることによりさらに正確な滴下間隔制
御が可能となる。なお、滴下間隔は加熱ヒーター（５
ａ）〜（５ｄ）のバランスにより任意に設定できる。安
定な滴下のためには１〜２０秒間隔程度が好ましい。

【００１３】１個のガラス滴の重量はノズル（３ｂ）の
先端部の形状により決定される。失透がなく、内部品質
が良好で、安定した重量のガラス滴を得るためにはノズ
ル先端（３ｂ）の内径φ０.１ｍｍ以上φ１ｍｍ以下、
好ましくはφ０.３ｍｍ〜φ０.８ｍｍであり、外径がφ
２ｍｍ〜φ１５ｍｍ、好ましくはφ５ｍｍ〜φ１５ｍｍ
であることが望ましい。この範囲のノズル径とした場合
０.２〜１.５ｇのガラス滴が得られる。ノズル内径が小
さすぎると得られるガラス滴下間隔が長くなりガラスゴ
ブ作製の際の滞留時間が長くなり好ましくない。ノズル
内径をこれ以上大きくするとガラスの表面張力よりも流
出するガラスが勝って層流になるのでガラス滴は得られ
ない。ノズル外径が小さすぎると得られるガラス滴が小
さくなりガラスゴブ作製の際の滞留時間が長くなり好ま
しくない。ノズル外径をこれ以上大きくするとしてもガ
ラスの表面張力を利用しているため自然落下で得られる
ガラス滴の重量の増加はほとんどみられない。

【００１４】上記実施例においてはルツボおよびノズル
の加熱にヒーターを用いた例を説明したが、別の加熱手
段、例えば高周波コイルあるいは赤外線ランプ等を用い
ることもできる。特に、１０００℃以上の高温の場合に
は高周波加熱が有効である。

【００１５】以上のように厳密に温度制御された条件下
でノズル先端部にガラス滴を形成させ、これを所定の重
量のガラス滴となるまで支持部材（１０）上に滞留させ
る。ガラスの滞留機構について図２を用いて説明する。

【００１６】図２においてはガラスを外部に導くノズル
部より下方部が示されている。図中、（３ｂ）はノズル
先端部、（１１）はノズル先端加熱用コイルである。
（１０）はガラスを滞留させるための支持部材である。
またノズル下方部にはガラス滞留中の支持部材を高温に
保つ加熱コイル（１２）を備えている。

【００１７】支持部材の温度は室温であってもよく、特
に温度制御を要しない。しかしながら、支持部材の温度
が低すぎる場合にはガラスにシワが発生しやすくなるた
め、加熱コイル（１２）による高温制御が有効である。
具体的には溶融ガラスとの反応を防止するためガラス転
移点（Ｔｇ）付近で制御を行う。またノズル先端部を窒
素、アルゴン等の非酸化性ガスで満たした密閉部とすれ
ば、ガラスと支持部材との反応は減少し、さらに高温で
の制御が可能となる。

【００１８】支持部材（１０）は、セラミック、超硬合
金、カーボン、金属等で形成可能であるが、熱伝導率が
よくガラスとの反応性が低い点を考慮するとカーボン、
セラミックが好ましい。

【００１９】支持部材（１０）はノズルより１０〜５０
ｃｍ下方部にて待機し、ガラス（６ｂ）の滴下タイミン
グを待つ（図２（ａ））。

【００２０】ガラスの滴下タイミングになると、支持部
材（１０）をノズル先端部まで上昇させる。支持部材
（１０）は次々に出てくるガラス滴が分離しないように
連続して滞留できる位置まで上昇させる。ガラス滴の重
量にもよるがノズル先端（３ｂ）から３〜１０ｍｍ下方
まで上昇させる（図２（ｂ））。

【００２１】ノズル先端とガラス液面（６ｄ）の高さが
概ね一定になるように支持部材（１０）を徐々に下げな
がら、ガラス滴を連続して滞留させる。支持部材を徐々
に下げるスピードはガラス滴の重量、滴下間隔によって
異なる（図２（ｃ）〜（ｅ））。

【００２２】ガラスの滞留が終了したら支持部材（１
０）を高速降下させ、ガラス滴の連続流を切断する。こ
のステップでの降下はガラスの切断のためにのみ行わ
れ、その降下距離はガラス連続流を表面張力でガラス滴
に分離・切断できる距離（例えば１０ｍｍ）であれば十
分である。このとき、ガラス切断部に糸（６ｅ）が発生
するが、支持部材はなおノズルに近い位置にあるので、
ノズル（３ｂ）からの輻射熱によって容易にガラスゴブ
（６ｃ）内に吸い込まれる（図２（ｆ））。

【００２３】支持部材をさらに下方（待機位置）まで降
下させる。こうしてシャーマーク(切断痕)および脈理・
失透がなく、しかも重量安定性のあるガラスゴブ（６
ｃ）が得られる（図２（ｇ））。

【００２４】図３に上記の各ガラスコブ作製工程（図２
（ａ）〜（ｇ））でのノズル先端に対する支持部材の距
離をグラフ形式で表したものを示した。

【００２５】以上のようにして得られたガラスコブは冷
却固化後にガラスコブの上面を所望の金型にてプレス成
形してもよいし、ガラスコブが冷却固化する前にプレス
成形してもよい。

【００２６】本発明に従い複数のガラス滴を支持部材上
に互いに界面が生じないように滞留させることにより、
任意の大きさのガラスゴブを得ることができ、より大口
径のレンズの製造が可能となる。

【００２７】またノズル温度が液相温度領域以外のと
き、ガラスコブに失透は見られず、内部品質は良好であ
った。

【００２８】さらにガラス滞留中に支持部材を徐々に引
き下げ、ガラスの液面を概ね一定に保つことにより、安
定したガラスの切断が行われ、得られるガラスコブの重
量ばらつきも小さくなる。

【００２９】実施例１ 図４にガラスＬａＫ１０における溶融温度と失透・滴下
間隔の関係を示した。本実施例において、以下の条件
（カッコ内の数字は図１と同じものを示す（以下同様で
ある））； ・ガラス（２）：ＬａＫ１０（Ｔｇ：６２９℃、Ａｔ
（ガラス屈伏点）：６６９℃、Ｔｌ（液相温度）：７７
０℃〜１１００℃） ・加熱ヒーター温度：（５ａ）１３５０℃ （５ｂ）（５ｃ）１２００℃ （５ｄ）１２５０℃ ・ガラス粘性５ポアズ ・ノズル先端（３ｂ）内径：φ０．５ｍｍ、外径：φ１
０ｍｍ でガラス滴を作製したところ、０.４ｇのガラス滴が２
秒間隔で得られた。(図４：滴下可能領域)

【００３０】まず、支持部材（１０）をノズルからの距
離５ｍｍの高さまで上昇させ、ガラスを１滴滞留させた
のち、一気に１０ｍｍの距離を高速で引き下げた。支持
部材をさらに２０ｃｍ下方に引き下げたのち冷却を行
い、０．４ｇのガラスゴブを得た。得られたガラスゴブ
にシャーマーク（切断痕）は認められなかった。内部品
質は失透脈理は見られず良好であった。

【００３１】実施例２ ＬａＫ１０ガラス滴が２秒間隔で得られる実施例１と同
様の条件を使用した。支持部材（１０）をノズルからの
距離５ｍｍの高さまで上昇させ、ガラスを１０秒間滞留
させた。このガラスを滞留させている１０秒間の間に、
支持部材を徐々に（０．６２５ｍｍ／秒の速度で）５ｍ
ｍだけ引き下げた。そしてガラス滞留が終了すると一気
に１０ｍｍの距離を高速で引き下げ、ガラスを表面張力
で分離・切断した。さらに支持部材を２０ｃｍ下方に引
き下げたのち冷却を行い、２ｇのガラスゴブを得た。得
られたガラスゴブにシャーマーク（切断痕）は認められ
なかった。内部品質は失透脈理は見られず良好であっ
た。

【００３２】比較例１ ノズル先端径をφ０．５ｍｍからφ２ｍｍに変えた以外
実施例１の条件を適用したところ、ガラス粘性(５ポア
ズ)に対してノズル内径が大きすぎるため、表面張力よ
りも流出するガラスが勝って層流になるのでガラスは連
続流となり、滴にならなかった。(図４：ガラス流出領
域)

【００３３】比較例２ ・ガラス（２）：ＬａＫ１０（Ｔｇ：６２９℃、Ａｔ：
６６９℃、Ｔｌ：７７０℃〜１１００℃） ・加熱ヒーター温度：（５ａ）１３５０℃ （５ｂ）（５ｃ）９００℃ （５ｄ）１０５０℃ ・ガラス粘性２０ポアズ ・ノズル先端（３ｂ）内径：φ２．０ｍｍ、外径：φ１
０ｍｍ

【００３４】ノズル内径をφ０．５ｍｍからφ２ｍｍに
変えてもガラス滴が得られるようにガラス粘性を例えば
２０ポアズ以上にするために、上記温度へノズル温度
（加熱ヒーター：（５ｂ）〜（５ｄ））を下げ、液相温
度以下の条件下でガラス滴を作製したところ０．４ｇの
ガラス滴が２秒間隔で得られた。しかし、ノズル温度が
失透領域にあるためノズル先端より結晶が成長し、やが
てガラス滴下は停止してしまった。(図４：失透領域)

【００３５】実施例３ ・ガラス（２）：ＬａＦ７１（Ｔｇ：６３２℃、Ａｔ：
６７２℃、Ｔｌ：７５０℃〜１１５０℃） ・加熱ヒーター温度：（５ａ）１３５０℃ （５ｂ）（５ｃ）１２００℃ （５ｄ）１２５０℃ ・ガラス粘性４ポアズ ・ノズル先端（３ｂ）内径：φ０．３ｍｍ、外径：φ１
０ｍｍ でガラス滴を作製したところ、０.４ｇのガラス滴が２
秒間隔で得られた。

【００３６】まず、支持部材（１０）をノズルからの距
離５ｍｍの高さまで上昇させ、ガラスを１０秒間滞留さ
せた。このガラスを滞留させている１０秒間の間に、支
持部材を徐々に（０．６２５ｍｍ／秒の速度で）５ｍｍ
だけ引き下げた。そしてガラス滞留が終了すると一気に
１０ｍｍの距離を高速で引き下げ、ガラスを表面張力で
分離・切断した。さらに支持部材を２０ｃｍ下方に引き
下げたのち冷却を行い、２ｇのガラスゴブを得た。得ら
れたガラスゴブにシャーマーク（切断痕）は認められな
かった。内部品質は失透脈理は見られず良好であった。

【００３７】比較例３ ノズル内径をφ０．３ｍｍからφ２ｍｍに変えた以外実
施例３の条件を適用したところ、ガラス粘性(４ポアズ)
に対してノズル内径が大きすぎるため表面張力よりも流
出するガラスが勝って層流になるのでガラスは連続流と
なり、滴にならなかった。滴になるようにノズル温度を
下げると液相温度以下となり失透が見られた。

【００３８】実施例４ ・ガラス（２）：ＬａＳＦ５９（Ｔｇ：６００℃、Ａ
ｔ：６３３℃、Ｔｌ：７５０℃〜１１５０℃） ・加熱ヒーター温度：（５ａ）１３５０℃ （５ｂ）（５ｃ）１２００℃ （５ｄ）１２５０℃ ・ガラス粘性４ポアズ ・ノズル先端（３ｂ）内径：φ０．５ｍｍ、外径：φ１
０ｍｍ で低粘性ガラス滴を作製したところ、０.５ｇのガラス
滴が２秒間隔で得られた。

【００３９】まず、支持部材（１０）をノズルからの距
離５ｍｍの高さまで上昇させ、ガラスを１０秒間滞留さ
せた。このガラスを滞留させている１０秒間の間に、支
持部材を徐々に（０．６２５ｍｍ／秒の速度で）５ｍｍ
だけ引き下げた。そしてガラス滞留が終了すると一気に
１０ｍｍの距離を高速で引き下げ、ガラスを表面張力で
分離・切断した。さらに支持部材を２０ｃｍ下方に引き
下げ、冷却を行い、２．５ｇのガラスゴブを得た。得ら
れたガラスゴブにシャーマーク（切断痕）は認められな
かった。内部品質は失透脈理は見られず良好であった。

【００４０】比較例４ ノズル内径をφ０．５ｍｍからφ２ｍｍに変えた以外実
施例４の条件を適用したところ、ガラスはガラス粘性
(４ポアズ)に対してノズル内径が大きすぎるため表面張
力よりも流出するガラスが勝って層流となるので連続流
となり、滴にならなかった。滴になるようにガラス粘性
を２０ポアズ以上にするためにノズル温度を下げると液
相温度以下となり失透が見られた。

【００４１】実施例５ ・ガラス（２）：ＰＫＳ１（Ｔｇ：５４９℃、Ａｔ：５
９１℃、Ｔｌ：〜１２００℃） ・加熱ヒーター温度：（５ａ）１３５０℃ （５ｂ）（５ｃ）１３００℃ （５ｄ）１３５０℃ ・ガラス粘性１０ポアズ ・ノズル先端（３ｂ）内径：φ０．８ｍｍ、外径：φ１
０ｍｍ で低粘性ガラス滴を作製したところ、０.５ｇのガラス
滴が２秒間隔で得られた。

【００４２】まず、支持部材（１０）をノズルからの距
離５ｍｍの高さまで上昇させ、ガラスを１０秒間滞留さ
せた。このガラスを滞留させている１０秒間の間に、支
持部材を徐々に（０．６２５ｍｍ／秒の速度で）５ｍｍ
だけ引き下げた。そしてガラス滞留が終了すると一気に
１０ｍｍの距離を高速で引き下げ、ガラスを表面張力で
分離・切断した。さらに支持部材を２０ｃｍ下方に引き
下げ、冷却を行い、２．５ｇのガラスゴブを得た。得ら
れたガラスゴブにシャーマーク（切断痕）は認められな
かった。内部品質は失透脈理は見られず良好であった。

【００４３】比較例５ ノズル内径をφ０．８ｍｍからφ２ｍｍに変えた以外実
施例５の条件を適用したところ、ガラスはガラス粘性
(１０ポアズ)に対してノズル内径が大きすぎるため表面
張力よりも流出するガラスが勝って層流となるので、滴
にならなかった。滴になるようにガラス粘性を２０ポア
ズ以上にするためにノズル温度を下げると液相温度以下
となり失透が見られた。

【００４４】実施例６ 弗化物ガラスの溶融で揮発する弗素については、図示し
ない配管ダクトにて吸引・処理・排気する。 ・ガラス(２)：ＦＫＳ５１(Ｔｇ：Ｔ１：８００℃) ・加熱ヒーター温度：(５ａ)８５０℃ (５ｂ)８００℃ (５ｃ)８５０℃ ・ガラス粘性：３．５ポアズ ・ノズル先端(３ｂ)内径：φ０.４ｍｍ、外径：φ１０
ｍｍ で低粘性ガラス滴を作製したところ、０.４ｇのガラス
滴が２秒間隔で得られた。

【００４５】まず、支持部材(１０)をノズルからの距離
５ｍｍの高さまで上昇させ、ガラスを１０秒間滞留させ
た。このガラスを滞留させている１０秒間の間に、支持
部材を徐々に５ｍｍだけ引き下げた(０．６２５ｍｍ／
秒)。そしてガラス滞留が終了すると一気に１０ｍｍの
距離を高速で引き下げ、ガラスを表面張力で分離切断し
た。さらに、支持部材を２０ｃｍ下方に引き下げ、冷却
を行い、２．０ｇのガラスゴブを得た。得られたガラス
ゴブにシャーマーク(切断痕)は認められなかった。内部
品質は、失透、脈理が見られず良好であった。

【００４６】比較例６ ノズル内径をφ０.４ｍｍからφ２ｍｍに変えた以外実
施例６の条件を適用したところ、ガラス粘性(３.５ポア
ズ)に対してノズル内径が大きすぎるため、表面張力よ
りも流出するガラスが勝って層流になるのでガラスは連
続流となり、滴にならなかった。滴になるようにノズル
温度をさげると液相温度以下隣失透がみられた。

【００４７】失透領域のない高粘性ガラスについて説明
する。 実施例７ ・ガラス（２）：ＳＫ５（Ｔｇ：６５８℃、Ａｔ：７０
４℃、Ｔｌ：なし） ・加熱ヒーター温度：（５ａ）１３５０℃ （５ｂ）（５ｃ）１３００℃ （５ｄ）１３５０℃ ・ガラス粘性２０ポアズ ・ノズル先端（３ｂ）内径：φ０．８ｍｍ、外径：φ１
０ｍｍ で高粘性ガラス滴を作製したところ、０.５ｇのガラス
滴が２秒間隔で得られた。

【００４８】まず、支持部材（１０）をノズルからの距
離５ｍｍの高さまで上昇させ、ガラスを８秒間滞留させ
た。このガラスを滞留させている１０秒間の間に、支持
部材を徐々に（０．６２５ｍｍ／秒の速度で）５ｍｍだ
け引き下げた。そしてガラス滞留が終了すると一気に１
０ｍｍの距離を高速で引き下げ、ガラスを表面張力で分
離・切断した。さらに支持部材を２０ｃｍ下方に引き下
げ、冷却を行い、２.５ｇのガラスゴブを得た。得られ
たガラスゴブにシャーマーク（切断痕）は認められなか
った。内部品質は失透脈理は見られず良好であった。

【００４９】比較例７ ノズル内径をφ０．８ｍｍからφ２ｍｍに変えた以外実
施例６の条件を適用したところ、ガラス粘性(２０ポア
ズ)に対してノズル内径が大きすぎるため、表面張力よ
り流出するガラスが勝って層流になるのでガラスは連続
流になり、滴にならなかった。滴になるようガラス粘性
を２０ポアズ以上にするためにノズル温度を下げると、
粘性が高すぎてガラスは表面張力で滴にならず糸を引い
た。

【００５０】実施例８ ・ガラス（２）：ＳＦ５７（Ｔｇ：４４３℃、Ａｔ：４
６３℃、Ｔｌ：なし） ・加熱ヒーター温度：（５ａ）１１００℃ （５ｂ）（５ｃ）１１００℃ （５ｄ）１１５０℃ ・ガラス粘性１０ポアズ ・ノズル先端（３ｂ）内径：φ０．８ｍｍ、外径：φ１
０ｍｍ で高粘性ガラス滴を作製したところ、０.５ｇのガラス
滴が２秒間隔で得られた。

【００５１】まず、支持部材（１０）をノズルからの距
離５ｍｍの高さまで上昇させ、ガラスを１０秒間滞留さ
せた。このガラスを滞留させている１０秒間の間に、支
持部材を徐々に（０．６２５ｍｍ／秒の速度で）５ｍｍ
だけ引き下げた。そしてガラス滞留が終了すると一気に
１０ｍｍの距離を高速で引き下げ、ガラスを表面張力で
分離・切断した。さらに支持部材を２０ｃｍ下方に引き
下げ、冷却を行い、２．５ｇのガラスゴブを得た。得ら
れたガラスゴブにシャーマーク（切断痕）は認められな
かった。内部品質は失透脈理は見られず良好であった。

【００５２】比較例８ ノズル内径をφ０．８ｍｍからφ２ｍｍに変えた以外実
施例７の条件を適用したところ、ガラス粘性(１０ポア
ズ)に対してノズル内径が大きすぎるため表面張力によ
り流出するガラスが勝って層流になるのでガラスは連続
流になり滴にならなかった。滴になるようガラス粘性を
２０ポアズ以上にするためにノズル温度を下げると粘性
が高すぎてガラスは表面張力で滴にならず糸を引いた。

【００５３】上記実施例および比較例において溶融ガラ
ス、溶融温度、溶融ガラス粘度、ノズル内径・外径を変
えてガラスコブを作製した結果を表１にまとめた。いず
れもノズルの内径がφ１ｍｍ以下のとき溶融温度、ノズ
ル温度を液相温度以上に設定でき、このとき得られたガ
ラスゴブは失透および脈理は見られなかった。

【００５４】実施例９ ノズル先端外径をφ１０ｍｍからφ５ｍｍに変えた以外
実施例１の条件を適用したところ、０．２ｇのガラス滴
が１．５秒間隔で得られた。ガラス保持時間を１０秒か
ら２０秒に変えた以外実施例２の条件を適応し２ｇのガ
ラスゴブを得た。得られたガラスゴブにシャーマーク
(切断痕)は認められなかった。内部品質は失透脈理、糸
引きはみられず良好であった。

【００５５】比較例９ ノズル外径をφ１５ｍｍ以上にするとき、ガラス表面張
力を利用して自然落下で得られるガラス滴の重量はほと
んど増加せず、滴下間隔は著しく長くなる。ノズル先端
外径をφ１０ｍｍからφ１８ｍｍに変えた以外実施例１
の条件を適用したところ、０．４ｇのガラス滴が２５秒
間隔で得られた。ガラス保持時間を１２５秒に変えた以
外実施例２の条件を適応し２ｇのガラスゴブを得た。得
られたガラスゴブにシャーマーク(切断痕)は認められな
かったが、滞留時間が長すぎるため、脈理が見られた。

【００５６】

【表１】

【００５７】

【発明の効果】本発明によりノズル先端の内径をφ０．
１ｍｍ以上φ１ｍｍ以下かつノズル外径をφ２ｍｍ以上
φ１５ｍｍ以下にすることにより、いかなる溶融温度、
粘性あるいは液相温度（失透領域温度の上限）を有する
硝種であっても、特に溶融ガラスの粘性が液相温度から
＋２００℃の作業温度領域で１ポアズ以上２０ポアズ以
下の低粘性ガラスにおいて、滴下間隔を調整安定化させ
ることができ、失透あるいは脈理等内部品質不良のな
い、重量安定性に優れたガラスコブを得ることができ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明を実施するための装置の概要図であ
る。

【図２】 ガラスコブの製造工程を説明するための図で
ある。

【図３】 ガラスコブの製造工程におけるノズル先端と
支持部材との距離の推移を表したグラフである。

【図４】 溶融温度と失透・滴下間隔の関係を示すグラ
フである。

【符号の説明】

（１） ルツボ （２） ガラス （３ａ）、（３ｂ） ノズル （４） 撹拌棒 （５ａ）、（５ｂ）、（５ｃ）、（５ｄ） ヒーター （６ａ）ガラス滴 （７） 滴下センサー発光部 （８） 滴下センサー受光部 （９） 滴下センサー制御部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石田 太 大阪府大阪市中央区安土町二丁目３番13号 大阪国際ビル ミノルタ株式会社内 (72)発明者 岡 直子 大阪府大阪市中央区安土町二丁目３番13号 大阪国際ビル ミノルタ株式会社内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ノズルから溶融ガラスを滴下させ、該ノ
   ズルの先端部に支持部材上に溶融ガラス一滴または複数
   滴分を滞留させたのち、前記支持部材を高速降下させる
   ことでガラスを表面張力により分離・切断し、冷却、固
   化して得るガラスゴブの製造方法において、ノズル先端
   の内径がφ０．１ｍｍ以上φ１ｍｍ以下、かつノズル外
   径がφ２ｍｍ以上φ１５ｍｍ以下であることを特徴とす
   るガラスゴブの製造方法。