JPH08258109A - 熱可塑性樹脂の押出成形方法 - Google Patents
熱可塑性樹脂の押出成形方法Info
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- JPH08258109A JPH08258109A JP7088804A JP8880495A JPH08258109A JP H08258109 A JPH08258109 A JP H08258109A JP 7088804 A JP7088804 A JP 7088804A JP 8880495 A JP8880495 A JP 8880495A JP H08258109 A JPH08258109 A JP H08258109A
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- extrusion molding
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 メルトフラクチャーの発生を防止し、押出成
形時の生産性を飛躍的に向上させることができる熱可塑
性樹脂の押出成形方法を提供する。 【構成】 熱可塑性樹脂を押出成形する方法において、
押出成形用ダイの樹脂押出面の表面材として、その表面
硬度がビッカース硬度１００以上のものを用いるととも
に、成形温度を、その成形温度における押出成形用ダイ
の樹脂押出面の表面材と溶融樹脂との間の接着力Ａと、
その溶融樹脂の凝集力Ｃとの比（Ａ／Ｃ）が１以下とな
る範囲に設定して押出成形する。
形時の生産性を飛躍的に向上させることができる熱可塑
性樹脂の押出成形方法を提供する。 【構成】 熱可塑性樹脂を押出成形する方法において、
押出成形用ダイの樹脂押出面の表面材として、その表面
硬度がビッカース硬度１００以上のものを用いるととも
に、成形温度を、その成形温度における押出成形用ダイ
の樹脂押出面の表面材と溶融樹脂との間の接着力Ａと、
その溶融樹脂の凝集力Ｃとの比（Ａ／Ｃ）が１以下とな
る範囲に設定して押出成形する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱可塑性樹脂の押出成
形方法に関する。さらに詳しくは、メルトフラクチャー
を抑制して製品の生産性及び経済性の向上を図れるよう
にした熱可塑性樹脂の押出成形方法に関する。
形方法に関する。さらに詳しくは、メルトフラクチャー
を抑制して製品の生産性及び経済性の向上を図れるよう
にした熱可塑性樹脂の押出成形方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性樹脂の押出成形時に生産速度を
増大させると成形品にメルトフラクチャーと呼ばれる不
良現象が発生し、このため現状では生産速度を落とすこ
とを余儀なくされていた。この不良現象は、初期の段階
では成形品の表面に肌荒れが生ずる表面破壊が発生する
ことで、最終的には内部まで破壊が進行した内部破壊が
発生することであり、前者と後者では発生機構が異なる
と考えられている。前者の表面に肌荒れが生ずる表面破
壊は、ダイ表面と溶融樹脂との界面で発生すると考えら
れており、これらの間の接着性が問題とされてきた。こ
のような観点から、接着力を低下させるための改良方法
がいくつか提案されている。たとえば、（１）ダイの樹
脂押出面にフッ素樹脂をコーティングして、ダイの樹脂
押出面と溶融樹脂との接着力を低下させてメルトフラク
チャーを低減させる方法（特開昭５５−８２７８４号公
報、特公平１−４３６１０号公報）、（２）特定のスリ
ップ促進剤を用い、この促進剤の皮膜を形成させるため
に金属酸化物をダイ内面に被覆して溶融樹脂との接着力
を低下させてメルトフラクチャーを低減させる方法（特
表平４−５０１３９３号公報）、および、（３）表面破
壊はダイ表面材と溶融樹脂との界面のスリップによって
生ずるとの知見から、これらの間の接着力を増大させる
ために粘着促進剤を樹脂に添加してメルトフラクチャー
を低減させる方法、また、ダイ表面材に黄銅を用いる方
法（特公昭６３−２４８０９号公報、特公平１−２０９
７２号公報）がある。
増大させると成形品にメルトフラクチャーと呼ばれる不
良現象が発生し、このため現状では生産速度を落とすこ
とを余儀なくされていた。この不良現象は、初期の段階
では成形品の表面に肌荒れが生ずる表面破壊が発生する
ことで、最終的には内部まで破壊が進行した内部破壊が
発生することであり、前者と後者では発生機構が異なる
と考えられている。前者の表面に肌荒れが生ずる表面破
壊は、ダイ表面と溶融樹脂との界面で発生すると考えら
れており、これらの間の接着性が問題とされてきた。こ
のような観点から、接着力を低下させるための改良方法
がいくつか提案されている。たとえば、（１）ダイの樹
脂押出面にフッ素樹脂をコーティングして、ダイの樹脂
押出面と溶融樹脂との接着力を低下させてメルトフラク
チャーを低減させる方法（特開昭５５−８２７８４号公
報、特公平１−４３６１０号公報）、（２）特定のスリ
ップ促進剤を用い、この促進剤の皮膜を形成させるため
に金属酸化物をダイ内面に被覆して溶融樹脂との接着力
を低下させてメルトフラクチャーを低減させる方法（特
表平４−５０１３９３号公報）、および、（３）表面破
壊はダイ表面材と溶融樹脂との界面のスリップによって
生ずるとの知見から、これらの間の接着力を増大させる
ために粘着促進剤を樹脂に添加してメルトフラクチャー
を低減させる方法、また、ダイ表面材に黄銅を用いる方
法（特公昭６３−２４８０９号公報、特公平１−２０９
７２号公報）がある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、（１）の方法
は、コーティングにキズが付き易く、また被覆がはがれ
易い等の問題があり実用的ではなかった。 （２）の方法は、アルミニウムの酸化物（ＰＶＤ法でア
ルミナをダイ表面に蒸着）でフッ素加工助剤２０００
［ｐｐｍ］を線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ；Ｍ
Ｉ＝１）に添加して追試験を行なった結果、成形条件に
よってはメルトフラクチャーは低減しなかった。また、
加工助剤は高価であり経済的ではなかった。 （３）の方法は、接着力を大きくすると、逆にメルトフ
ラクチャーが発生し易くなり、また黄銅はキズが付き易
く、かつ腐蝕し易いため、目ヤニやダイライン等の不良
現象が発生し易くなるという問題があった。
は、コーティングにキズが付き易く、また被覆がはがれ
易い等の問題があり実用的ではなかった。 （２）の方法は、アルミニウムの酸化物（ＰＶＤ法でア
ルミナをダイ表面に蒸着）でフッ素加工助剤２０００
［ｐｐｍ］を線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ；Ｍ
Ｉ＝１）に添加して追試験を行なった結果、成形条件に
よってはメルトフラクチャーは低減しなかった。また、
加工助剤は高価であり経済的ではなかった。 （３）の方法は、接着力を大きくすると、逆にメルトフ
ラクチャーが発生し易くなり、また黄銅はキズが付き易
く、かつ腐蝕し易いため、目ヤニやダイライン等の不良
現象が発生し易くなるという問題があった。
【０００４】本発明は上述の問題に鑑みなされたもので
あり、メルトフラクチャーの発生を防止し、押出成形時
の生産性を飛躍的に向上させることができる熱可塑性樹
脂の押出成形方法を提供することを目的とする。
あり、メルトフラクチャーの発生を防止し、押出成形時
の生産性を飛躍的に向上させることができる熱可塑性樹
脂の押出成形方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
め、本発明によれば、熱可塑性樹脂を押出成形する方法
において、押出成形用ダイの樹脂押出面の表面材とし
て、その表面硬度がビッカース硬度１００以上のものを
用いるとともに、成形温度を、その成形温度における押
出成形用ダイの樹脂押出面の表面材と溶融樹脂との間の
接着力Ａと、その溶融樹脂の凝集力Ｃとの比（Ａ／Ｃ）
が１以下となる範囲に設定して押出成形することを特徴
とする熱可塑性樹脂の押出成形方法が提供される。
め、本発明によれば、熱可塑性樹脂を押出成形する方法
において、押出成形用ダイの樹脂押出面の表面材とし
て、その表面硬度がビッカース硬度１００以上のものを
用いるとともに、成形温度を、その成形温度における押
出成形用ダイの樹脂押出面の表面材と溶融樹脂との間の
接着力Ａと、その溶融樹脂の凝集力Ｃとの比（Ａ／Ｃ）
が１以下となる範囲に設定して押出成形することを特徴
とする熱可塑性樹脂の押出成形方法が提供される。
【０００６】また、その好ましい態様として、前記押出
成形用ダイの樹脂押出面の表面材の表面粗さＲｚ（十点
平均粗さ）が、１０μｍ以下であることを特徴とする熱
可塑性樹脂の押出成形方法が提供される。
成形用ダイの樹脂押出面の表面材の表面粗さＲｚ（十点
平均粗さ）が、１０μｍ以下であることを特徴とする熱
可塑性樹脂の押出成形方法が提供される。
【０００７】以下、本発明の熱可塑性樹脂の押出成形方
法を具体的に説明する。 １．熱可塑性樹脂 本発明においては、メルトフラクチャー、その中でも表
面破壊が発生する樹脂を対象とする。具体的には、ポリ
エチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、フッ素樹脂、
ポリ塩化ビニル、ポリスチレン等を挙げることができ
る。
法を具体的に説明する。 １．熱可塑性樹脂 本発明においては、メルトフラクチャー、その中でも表
面破壊が発生する樹脂を対象とする。具体的には、ポリ
エチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、フッ素樹脂、
ポリ塩化ビニル、ポリスチレン等を挙げることができ
る。
【０００８】２．押出成形方法 本発明における、押出成形方法とは、インフレーション
成形、中空成形、電線被覆成形、シート成形、丸棒成
形、パイプ成形、異形押出成形、多層押出成形、モノフ
ィラメント成形等流動状態にある樹脂を所定の形状に押
出すためにダイを通過させる方法をとる全ての成形方法
をいう。また、本発明は押出成形と基本的に類似した引
き抜き成形にも適用が可能である。
成形、中空成形、電線被覆成形、シート成形、丸棒成
形、パイプ成形、異形押出成形、多層押出成形、モノフ
ィラメント成形等流動状態にある樹脂を所定の形状に押
出すためにダイを通過させる方法をとる全ての成形方法
をいう。また、本発明は押出成形と基本的に類似した引
き抜き成形にも適用が可能である。
【０００９】３．成形条件 本発明においては、成形温度を、その成形温度における
押出成形用ダイの樹脂押出面の表面材と溶融樹脂との間
の接着力Ａと、その溶融樹脂の凝集力Ｃとの比（Ａ／
Ｃ）が１以下となる範囲に設定する。
押出成形用ダイの樹脂押出面の表面材と溶融樹脂との間
の接着力Ａと、その溶融樹脂の凝集力Ｃとの比（Ａ／
Ｃ）が１以下となる範囲に設定する。
【００１０】（１）成形温度 本発明における成形温度とは、押出成形の途上にあるダ
イの樹脂押出面の表面材に接する溶融樹脂温度をいう。
前述の、本発明に用いられる熱可塑性樹脂、たとえば、
線状低密度ポリエチレンの場合は、通常約２００℃〜２
２０℃の範囲で成形が行われる。
イの樹脂押出面の表面材に接する溶融樹脂温度をいう。
前述の、本発明に用いられる熱可塑性樹脂、たとえば、
線状低密度ポリエチレンの場合は、通常約２００℃〜２
２０℃の範囲で成形が行われる。
【００１１】（２）接着力と凝集力との比（Ａ／Ｃ） 表面破壊は、ダイ表面からいくらか内側の溶融樹脂内部
で起こる凝集破壊によって生じるものと考えられる。こ
の破壊が起こる原因は、押出成形用ダイの樹脂押出面の
表面材と溶融樹脂との間の接着力が大き過ぎるため、こ
の接着力Ａより溶融樹脂の凝集力（粘着力）Ｃが下まわ
った場合に発生するものと考えられる。従って、成形温
度を、Ａ／Ｃの値が１以下となる範囲に設定する。
で起こる凝集破壊によって生じるものと考えられる。こ
の破壊が起こる原因は、押出成形用ダイの樹脂押出面の
表面材と溶融樹脂との間の接着力が大き過ぎるため、こ
の接着力Ａより溶融樹脂の凝集力（粘着力）Ｃが下まわ
った場合に発生するものと考えられる。従って、成形温
度を、Ａ／Ｃの値が１以下となる範囲に設定する。
【００１２】本発明に用いられる押出成形用ダイの樹脂
押出面の表面材としては、その表面硬度がビッカース硬
度１００以上のものであり、たとえば金属、金属粒子を
含む複合材料、金属の合金、金属の酸化物、および金属
を含んだメッキ等の金属のコーティング材料として通常
用いられるものを挙げることができる。中でも、清掃時
における銅や黄銅のヘラや棒によるキズ付きの防止のた
め、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金やＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ合金、Ｆ
ｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ合金などが好ましい。
押出面の表面材としては、その表面硬度がビッカース硬
度１００以上のものであり、たとえば金属、金属粒子を
含む複合材料、金属の合金、金属の酸化物、および金属
を含んだメッキ等の金属のコーティング材料として通常
用いられるものを挙げることができる。中でも、清掃時
における銅や黄銅のヘラや棒によるキズ付きの防止のた
め、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｒ合金やＦｅ−Ｃｒ−Ｍｏ合金、Ｆ
ｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−Ｖ合金などが好ましい。
【００１３】Ａ／Ｃの測定は、上記表面材と同一の材質
および表面状態の金属円錐棒を一定量の溶融樹脂中に投
入し、数十分後に金属円錐棒をオートグラフを用いて引
抜く試験により行った。ここで、金属円錐棒に溶融樹脂
が付着しないときの実荷重から接着力Ａを測定し、金属
円錐棒全体に溶融樹脂が付着したときのエネルギー値か
ら凝集力Ｃを測定した。そして、各成形温度におけるＡ
／Ｃの値を算出した。なお、ＡおよびＣの単位は、ｋｇ
・ｆ／ｃｍ2 である。
および表面状態の金属円錐棒を一定量の溶融樹脂中に投
入し、数十分後に金属円錐棒をオートグラフを用いて引
抜く試験により行った。ここで、金属円錐棒に溶融樹脂
が付着しないときの実荷重から接着力Ａを測定し、金属
円錐棒全体に溶融樹脂が付着したときのエネルギー値か
ら凝集力Ｃを測定した。そして、各成形温度におけるＡ
／Ｃの値を算出した。なお、ＡおよびＣの単位は、ｋｇ
・ｆ／ｃｍ2 である。
【００１４】また、Ａ／Ｃが接着性を表わすパラメータ
ーとして用いることができることを示すため、後述の実
験例２でエルマゴニオメータ式接触測定器により接触角
を測定した。
ーとして用いることができることを示すため、後述の実
験例２でエルマゴニオメータ式接触測定器により接触角
を測定した。
【００１５】 （３）押出成形ダイの樹脂押出面の表面材の表面粗さ 本発明に用いられる押出成形ダイの樹脂押出面の表面材
の表面粗さは、Ｒｚ（十点平均粗さ）で１０μｍ以下で
あることが接着性に影響を与えることを防止するために
好ましく、さらに好ましくは６μｍ以下である。
の表面粗さは、Ｒｚ（十点平均粗さ）で１０μｍ以下で
あることが接着性に影響を与えることを防止するために
好ましく、さらに好ましくは６μｍ以下である。
【００１６】４．メルトフラクチャー 本発明において、メルトフラクチャーの発生防止の対象
となるのは、表面破壊に基づくものだけである。このよ
うな表面破壊の評価は、スクリュウ回転数を徐々に上げ
ていき、その都度４時間押出した後のシート状の成形品
の表面を表面粗さ計で測定して、表面破壊の有無として
評価した。
となるのは、表面破壊に基づくものだけである。このよ
うな表面破壊の評価は、スクリュウ回転数を徐々に上げ
ていき、その都度４時間押出した後のシート状の成形品
の表面を表面粗さ計で測定して、表面破壊の有無として
評価した。
【００１７】
【実施例】以下、本発明を実験例によって、さらに具体
的に説明する。 ［実験例１］熱可塑性樹脂として、線状低密度ポリエチ
レン（出光石油化学社製 ０１３４Ｎ；ＭＩ＝１）を用
い、その押出口形状が、シート幅／リップ開度／ランド
長＝５０／０．５／２０ｍｍである押出成形機（陸亜社
製 単軸押出機；口径３５ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝２８）のダイ
の樹脂押出面の表面材料を、Ｚｎコート、Ｎｉ−Ｐ−フ
ッ素樹脂複合材料（日本カニゼン社製 登録商標：カニ
フロンコート）、ＳＵＳ３０４、ＳＫＤ１１、Ｃｒコー
ト、またはテフロンコートに交換して、１５０℃，１７
０℃，２００℃および２２０℃の成形温度でそれぞれシ
ートを成形した。このときのＡ／Ｃおよびメルトフラク
チャーが発生する臨界剪断応力［σｃ］をそれぞれ測定
し、その結果を表１に示す。
的に説明する。 ［実験例１］熱可塑性樹脂として、線状低密度ポリエチ
レン（出光石油化学社製 ０１３４Ｎ；ＭＩ＝１）を用
い、その押出口形状が、シート幅／リップ開度／ランド
長＝５０／０．５／２０ｍｍである押出成形機（陸亜社
製 単軸押出機；口径３５ｍｍ，Ｌ／Ｄ＝２８）のダイ
の樹脂押出面の表面材料を、Ｚｎコート、Ｎｉ−Ｐ−フ
ッ素樹脂複合材料（日本カニゼン社製 登録商標：カニ
フロンコート）、ＳＵＳ３０４、ＳＫＤ１１、Ｃｒコー
ト、またはテフロンコートに交換して、１５０℃，１７
０℃，２００℃および２２０℃の成形温度でそれぞれシ
ートを成形した。このときのＡ／Ｃおよびメルトフラク
チャーが発生する臨界剪断応力［σｃ］をそれぞれ測定
し、その結果を表１に示す。
【００１８】［表１］ ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 表面材 SUS304 SKD11 カニフロンコート Znコート テフロンコート Crコート ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ ビッカース硬度 150 200 450 50 45以下 300 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 150[℃] A/C 0.8 0.8 0.6 0.5 0.2 1.1 ────────────────────────────── σc[KPa] 430 430 430 430 430 120 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 170[℃] A/C 0.9 0.9 0.7 0.6 0.3 1.2 ────────────────────────────── σc[KPa] 430 430 430 430 430 120 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 200[℃] A/C 1.4 1.3 1.0 0.9 0.5 1.7 ────────────────────────────── σc[KPa] 120 120 430 430 430 120 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ 220[℃] A/C 1.7 1.6 1.2 1.0 0.5 1.8 ────────────────────────────── σc[KPa] 120 120 120 430 430 120 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━ Rz[μm] 1.7 1.5 0.7 1.0 6.0 0.7 ━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
【００１９】この結果、表１から以下のことがわかっ
た。前記線状低密度ポリエチレン（ＭＩ＝１）の場合、
通常の成形温度は２００〜２２０℃であるが、Ａ／Ｃ≦
１の範囲内では、この温度よりも５０〜７０℃低い温度
である１７０℃，１５０℃であっても、σｃが４３０
［ＫＰａ］までメルトフラクチャーを発生させずに成形
することができた。しかし、一般に用いられるＣｒコー
トではＡ／Ｃが１を超えるためσｃが小さい値でメルト
フラクチャーが発生した。また、表面硬度がビッカース
硬度で１００以下のＺｎコートおよびテフロンコートで
は、複数回の成形とダイの清掃を繰り返すことによって
徐々に表面にキズが付き、成形品にダイライン等の不良
現象が発生して、実用的でないことが判った。さらに、
テフロンコートの場合、最終的にコート材が剥離した。
従って、本発明を実施する場合、Ｎｉ−Ｐ−フッ素樹脂
複合材料の場合の成形温度は、たとえば１５０〜２００
℃、ＳＫＤ１１やＳＵＳ３０４の場合は、１５０〜１７
０℃に設定することができることがわかった。
た。前記線状低密度ポリエチレン（ＭＩ＝１）の場合、
通常の成形温度は２００〜２２０℃であるが、Ａ／Ｃ≦
１の範囲内では、この温度よりも５０〜７０℃低い温度
である１７０℃，１５０℃であっても、σｃが４３０
［ＫＰａ］までメルトフラクチャーを発生させずに成形
することができた。しかし、一般に用いられるＣｒコー
トではＡ／Ｃが１を超えるためσｃが小さい値でメルト
フラクチャーが発生した。また、表面硬度がビッカース
硬度で１００以下のＺｎコートおよびテフロンコートで
は、複数回の成形とダイの清掃を繰り返すことによって
徐々に表面にキズが付き、成形品にダイライン等の不良
現象が発生して、実用的でないことが判った。さらに、
テフロンコートの場合、最終的にコート材が剥離した。
従って、本発明を実施する場合、Ｎｉ−Ｐ−フッ素樹脂
複合材料の場合の成形温度は、たとえば１５０〜２００
℃、ＳＫＤ１１やＳＵＳ３０４の場合は、１５０〜１７
０℃に設定することができることがわかった。
【００２０】［実験例２］熱可塑性樹脂として前記線状
低密度ポリエチレンを用い、縦／横／厚み＝２０／２０
／１ｍｍの評価サンプル板上で、エルマゴニオメータ式
接触角測定器により接触角を測定した。ここで、評価サ
ンプル板は、ダイの樹脂押出面の表面材と同一の材質お
よび表面状態のＣｒコート，ＳＵＳ３０４、ＳＫＤ１
１、Ｎｉ−Ｐ−フッ素樹脂複合材料（日本カニゼン社製
登録商標：カニフロンコート）、またはＺｎコートを
用い、測定温度は前記成形温度と同様の、１５０〜２２
０℃とした。上記方法で接触角θを測定し（評価サンプ
ル板が測定温度に達したとき、樹脂を投入して１５分後
の接触角を測定した）、Ａ／Ｃとの関係を図１に示し
た。この図からＡ／Ｃはｃｏｓθと比例関係にあり、接
着性を表わすパラメーターとなり得ることがわかった。
低密度ポリエチレンを用い、縦／横／厚み＝２０／２０
／１ｍｍの評価サンプル板上で、エルマゴニオメータ式
接触角測定器により接触角を測定した。ここで、評価サ
ンプル板は、ダイの樹脂押出面の表面材と同一の材質お
よび表面状態のＣｒコート，ＳＵＳ３０４、ＳＫＤ１
１、Ｎｉ−Ｐ−フッ素樹脂複合材料（日本カニゼン社製
登録商標：カニフロンコート）、またはＺｎコートを
用い、測定温度は前記成形温度と同様の、１５０〜２２
０℃とした。上記方法で接触角θを測定し（評価サンプ
ル板が測定温度に達したとき、樹脂を投入して１５分後
の接触角を測定した）、Ａ／Ｃとの関係を図１に示し
た。この図からＡ／Ｃはｃｏｓθと比例関係にあり、接
着性を表わすパラメーターとなり得ることがわかった。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によって、
メルトフラクチャーの発生を防止し、押出成形時の生産
性を飛躍的に向上させ得る熱可塑性樹脂の押出成形方法
を提供することができる。
メルトフラクチャーの発生を防止し、押出成形時の生産
性を飛躍的に向上させ得る熱可塑性樹脂の押出成形方法
を提供することができる。
【図１】Ａ／Ｃとｃｏｓθとの関係を示す説明図であ
る。
る。
Claims (2)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂を押出成形する方法におい
て、押出成形用ダイの樹脂押出面の表面材として、その
表面硬度がビッカース硬度１００以上であるものを用い
るとともに、成形温度を、その成形温度における押出成
形用ダイの樹脂押出面の表面材と溶融樹脂との間の接着
力Ａと、その溶融樹脂の凝集力Ｃとの比（Ａ／Ｃ）が１
以下となる範囲に設定して押出成形することを特徴とす
る熱可塑性樹脂の押出成形方法。 - 【請求項２】 前記押出成形用ダイの樹脂押出面の表面
材の表面粗さＲｚ（十点平均粗さ）が、１０μｍ以下で
あることを特徴とする請求項１記載の熱可塑性樹脂の押
出成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7088804A JPH08258109A (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | 熱可塑性樹脂の押出成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7088804A JPH08258109A (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | 熱可塑性樹脂の押出成形方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08258109A true JPH08258109A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13953074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7088804A Pending JPH08258109A (ja) | 1995-03-22 | 1995-03-22 | 熱可塑性樹脂の押出成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08258109A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006056169A (ja) * | 2004-08-20 | 2006-03-02 | Mitsui Chemicals Inc | 超高分子量ポリオレフィンインフレーションフィルムおよびフラットヤーン |
-
1995
- 1995-03-22 JP JP7088804A patent/JPH08258109A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006056169A (ja) * | 2004-08-20 | 2006-03-02 | Mitsui Chemicals Inc | 超高分子量ポリオレフィンインフレーションフィルムおよびフラットヤーン |
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