JPH08253820A - 連続焼鈍による耐時効性に優れた缶用薄鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による耐時効性に優れた缶用薄鋼板の製造方法Info
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- JPH08253820A JPH08253820A JP8490395A JP8490395A JPH08253820A JP H08253820 A JPH08253820 A JP H08253820A JP 8490395 A JP8490395 A JP 8490395A JP 8490395 A JP8490395 A JP 8490395A JP H08253820 A JPH08253820 A JP H08253820A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 軟質缶用薄鋼板を連続焼鈍法で製造する。
【構成】 Ｃ：０．００２〜０．０５％と、Ｓｉ：０．
０６％以下と、Ｍｎ：０．０５〜０．８％と、Ｐ：０．
０１５％以下と、Ｓ：０．０１５％以下と、Ａｌ：０．
０１〜０．１０％と、Ｎ：０．００６％以下と、Ｃｒ：
０．０２〜０．５％，Ｍｏ：０．００５〜０．３％及び
Ｗ：０．００５〜０．３％の１種又は２種以上を含み、
更に必要に応じＢ：０．０００３〜０．００３％を含む
鋼スラブに熱間圧延，酸洗及び冷間圧延を施し、次いで
焼鈍温度６５０〜８００℃で連続焼鈍した後、調質圧延
する。冷間圧延時の圧延率を８０〜９５％，連続焼鈍時
の焼鈍温度を６５０〜８００℃，調質圧延時の圧延率を
０．３〜１０％にすることが好ましい。 【効果】 調質度がＴ−４以下で、箱焼鈍法で製造した
缶用鋼板と同等の耐時効性を呈し、イヤリング性に優れ
た軟質缶用薄鋼板が得られる。
０６％以下と、Ｍｎ：０．０５〜０．８％と、Ｐ：０．
０１５％以下と、Ｓ：０．０１５％以下と、Ａｌ：０．
０１〜０．１０％と、Ｎ：０．００６％以下と、Ｃｒ：
０．０２〜０．５％，Ｍｏ：０．００５〜０．３％及び
Ｗ：０．００５〜０．３％の１種又は２種以上を含み、
更に必要に応じＢ：０．０００３〜０．００３％を含む
鋼スラブに熱間圧延，酸洗及び冷間圧延を施し、次いで
焼鈍温度６５０〜８００℃で連続焼鈍した後、調質圧延
する。冷間圧延時の圧延率を８０〜９５％，連続焼鈍時
の焼鈍温度を６５０〜８００℃，調質圧延時の圧延率を
０．３〜１０％にすることが好ましい。 【効果】 調質度がＴ−４以下で、箱焼鈍法で製造した
缶用鋼板と同等の耐時効性を呈し、イヤリング性に優れ
た軟質缶用薄鋼板が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＪＩＳ Ｇ３３０３及
び３３１５における調質度がＴ−４以下で、耐時効性及
びイヤリング性に優れた軟質缶用薄鋼板を連続焼鈍によ
って製造する方法に関する。
び３３１５における調質度がＴ−４以下で、耐時効性及
びイヤリング性に優れた軟質缶用薄鋼板を連続焼鈍によ
って製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】缶用薄鋼板を製造する際に採用されてい
る焼鈍法に、箱焼鈍法及び連続焼鈍法がある。連続焼鈍
法は、箱焼鈍法に比較して焼鈍後の板形状が良好であ
り、機械的性質のコイル内変動が小さく、生産性も高
い。しかし、連続焼鈍法では軟質缶用薄鋼板を製造する
ことが困難である。そのため、通常は、軟質缶用薄鋼板
を箱焼鈍法で、硬質缶用薄鋼板を連続焼鈍法でそれぞれ
製造している。しかし、食缶や電池缶に使用される缶用
薄鋼板は、しごき加工のようなより高度で過酷な加工性
が求められているため、調質度Ｔ−４以下の軟質缶用薄
鋼板に対する需要が高まっている。他方、缶成形加工に
おける歩留り及び品質向上のために、板形状が良好で、
機械的性質のコイル内変動が小さく、イヤリング性に優
れた缶用薄鋼板が強く求められている。軟質缶用薄鋼板
を連続焼鈍で製造する方法としては、従来から多数の提
案がされている。たとえば、特開昭５８−１５１４２６
号公報，特開昭５９−３８３３８号公報，特開昭６２−
１６１９１９号公報，特公昭６３−１０２１３号公報，
特開平３−３６２１５号公報等では、低炭素Ａｌキルド
鋼板を連続焼鈍して缶用薄鋼板を製造することが紹介さ
れている。また、特開昭５８−１９７２２４号公報，特
開平２−１１８０２７号公報，特開平２−１９７５２３
号公報，特開平３−２８３２５号公報，特開平５−２６
３１４１号公報等では、極低炭素Ａｌキルド鋼にＮｂ，
Ｔｉ等の炭化物生成元素を添加し、固溶ＣをＮｂＣやＴ
ｉＣ等の安定な炭化物として熱間圧延終了段階までに完
全に析出させることが紹介されている。
る焼鈍法に、箱焼鈍法及び連続焼鈍法がある。連続焼鈍
法は、箱焼鈍法に比較して焼鈍後の板形状が良好であ
り、機械的性質のコイル内変動が小さく、生産性も高
い。しかし、連続焼鈍法では軟質缶用薄鋼板を製造する
ことが困難である。そのため、通常は、軟質缶用薄鋼板
を箱焼鈍法で、硬質缶用薄鋼板を連続焼鈍法でそれぞれ
製造している。しかし、食缶や電池缶に使用される缶用
薄鋼板は、しごき加工のようなより高度で過酷な加工性
が求められているため、調質度Ｔ−４以下の軟質缶用薄
鋼板に対する需要が高まっている。他方、缶成形加工に
おける歩留り及び品質向上のために、板形状が良好で、
機械的性質のコイル内変動が小さく、イヤリング性に優
れた缶用薄鋼板が強く求められている。軟質缶用薄鋼板
を連続焼鈍で製造する方法としては、従来から多数の提
案がされている。たとえば、特開昭５８−１５１４２６
号公報，特開昭５９−３８３３８号公報，特開昭６２−
１６１９１９号公報，特公昭６３−１０２１３号公報，
特開平３−３６２１５号公報等では、低炭素Ａｌキルド
鋼板を連続焼鈍して缶用薄鋼板を製造することが紹介さ
れている。また、特開昭５８−１９７２２４号公報，特
開平２−１１８０２７号公報，特開平２−１９７５２３
号公報，特開平３−２８３２５号公報，特開平５−２６
３１４１号公報等では、極低炭素Ａｌキルド鋼にＮｂ，
Ｔｉ等の炭化物生成元素を添加し、固溶ＣをＮｂＣやＴ
ｉＣ等の安定な炭化物として熱間圧延終了段階までに完
全に析出させることが紹介されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、低炭素Ａｌキ
ルド鋼板を連続焼鈍して製造した缶用薄鋼板は、材質が
硬質で成形性が悪く、また時効現象の進行によって成形
加工性が劣化すると共に、腰折れやストレッチャー・ス
トレイン等の欠陥が発生し易くなる。これらの欠点は、
Ｎｂ，Ｔｉ等の炭化物生成元素を添加した極低炭素Ａｌ
キルド鋼を使用することにより克服される。この方法で
製造された缶用薄鋼板は、固溶ＣをＮｂＣ，ＴｉＶ等の
安定な炭化物として熱間圧延終了段階まで完全に析出さ
せることから、非常に優れた耐時効性を呈する。しか
し、Ｃ含有量を非常に低減した極低炭素鋼を溶製する必
要があること、Ｔｉ，Ｎｂ等の高価な合金元素を消費す
ること等から、素材コストが非常に高くなる。しかも、
ＴｉやＮｂによって再結晶温度が上昇するため、通常の
鋼材よりも高い温度で焼鈍することが必要になる。その
結果、薄い鋼板を高速度で効率よく連続焼鈍するに当
り、ヒートバックル等の通板トラブルが発生し易く、操
業が困難になる場合もあった。本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ
の１種又は２種以上を少量添加して鋼材の成分を適正に
調節することにより、熱間圧延工程でスラブ加熱温度や
巻取り温度に特別の制約を受けることなく、調質度がＴ
−４以下で箱焼鈍で製造した缶用薄鋼板と同等の耐時効
性を呈すると共に、イヤリング性にも優れた軟質缶用薄
鋼板を連続焼鈍法で製造することを目的とする。
ルド鋼板を連続焼鈍して製造した缶用薄鋼板は、材質が
硬質で成形性が悪く、また時効現象の進行によって成形
加工性が劣化すると共に、腰折れやストレッチャー・ス
トレイン等の欠陥が発生し易くなる。これらの欠点は、
Ｎｂ，Ｔｉ等の炭化物生成元素を添加した極低炭素Ａｌ
キルド鋼を使用することにより克服される。この方法で
製造された缶用薄鋼板は、固溶ＣをＮｂＣ，ＴｉＶ等の
安定な炭化物として熱間圧延終了段階まで完全に析出さ
せることから、非常に優れた耐時効性を呈する。しか
し、Ｃ含有量を非常に低減した極低炭素鋼を溶製する必
要があること、Ｔｉ，Ｎｂ等の高価な合金元素を消費す
ること等から、素材コストが非常に高くなる。しかも、
ＴｉやＮｂによって再結晶温度が上昇するため、通常の
鋼材よりも高い温度で焼鈍することが必要になる。その
結果、薄い鋼板を高速度で効率よく連続焼鈍するに当
り、ヒートバックル等の通板トラブルが発生し易く、操
業が困難になる場合もあった。本発明は、このような問
題を解消すべく案出されたものであり、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ
の１種又は２種以上を少量添加して鋼材の成分を適正に
調節することにより、熱間圧延工程でスラブ加熱温度や
巻取り温度に特別の制約を受けることなく、調質度がＴ
−４以下で箱焼鈍で製造した缶用薄鋼板と同等の耐時効
性を呈すると共に、イヤリング性にも優れた軟質缶用薄
鋼板を連続焼鈍法で製造することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の軟質缶用薄鋼板
製造方法は、その目的を達成するため、Ｃ：０．００２
〜０．０５重量％と、Ｓｉ：０．０６重量％以下と、Ｍ
ｎ：０．０５〜０．８重量％と、Ｐ：０．０１５重量％
以下と、Ｓ：０．０１５重量％以下と、Ａｌ：０．０１
〜０．１０重量％と、Ｎ：０．００６重量％以下と、Ｃ
ｒ：０．０２〜０．５重量％，Ｍｏ：０．００５〜０．
３重量％及びＷ：０．００５〜０．３重量％の１種又は
２種以上を含み、残部がＦｅ及び不純物よりなる鋼スラ
ブに熱間圧延，酸洗及び冷間圧延を施し、次いで焼鈍温
度６５０〜８００℃で連続焼鈍した後、調質圧延するこ
とを特徴とする。使用する鋼スラブは、更にＢ：０．０
００３〜０．００３重量％を含むことができる。製造条
件としては、たとえば冷間圧延時の圧延率を８０〜９５
％，連続焼鈍時の焼鈍温度を６５０〜８００℃，調質圧
延時の圧延率を０．３〜１０％に設定する。
製造方法は、その目的を達成するため、Ｃ：０．００２
〜０．０５重量％と、Ｓｉ：０．０６重量％以下と、Ｍ
ｎ：０．０５〜０．８重量％と、Ｐ：０．０１５重量％
以下と、Ｓ：０．０１５重量％以下と、Ａｌ：０．０１
〜０．１０重量％と、Ｎ：０．００６重量％以下と、Ｃ
ｒ：０．０２〜０．５重量％，Ｍｏ：０．００５〜０．
３重量％及びＷ：０．００５〜０．３重量％の１種又は
２種以上を含み、残部がＦｅ及び不純物よりなる鋼スラ
ブに熱間圧延，酸洗及び冷間圧延を施し、次いで焼鈍温
度６５０〜８００℃で連続焼鈍した後、調質圧延するこ
とを特徴とする。使用する鋼スラブは、更にＢ：０．０
００３〜０．００３重量％を含むことができる。製造条
件としては、たとえば冷間圧延時の圧延率を８０〜９５
％，連続焼鈍時の焼鈍温度を６５０〜８００℃，調質圧
延時の圧延率を０．３〜１０％に設定する。
【０００５】
【作用】鋼材に含まれているＣは、時効を生じさせる元
素であり、耐時効性を確保する上からはＣ含有量を可能
な限り低く抑えることが効果的である。しかし、工業的
な溶製法でＣ含有量をゼロにすることは不可能である。
また、Ｃ含有量を０．００２重量％未満にするとき、製
造コストが非常に上昇すると共に、フェライト結晶粒が
粗大化し易くなり、成形加工後の鋼材表面に肌荒れを発
生させ、仕上り美観が損なわれる。本発明者等は、この
ようなＣ含有量に関する影響を前提とし、耐時効性に優
れた軟質缶用薄鋼板を製造する際に許容されるＣ含有量
を検討した。その結果、Ｃ含有量が０．０５重量％を超
えると、少量のＣｒ，Ｍｏ又はＷを含有させても耐時効
性の改善がみられず、成形加工時にストレッチャースト
レイン等の欠陥が生じ易くなることを知見した。他方、
Ｃ含有量が０．０５重量％以下であると、連続焼鈍法で
軟質缶用薄鋼板を製造しても、箱焼鈍法で製造した軟質
缶用薄鋼板に匹敵する優れた耐時効性薄鋼板が得られる
ことを解明した。
素であり、耐時効性を確保する上からはＣ含有量を可能
な限り低く抑えることが効果的である。しかし、工業的
な溶製法でＣ含有量をゼロにすることは不可能である。
また、Ｃ含有量を０．００２重量％未満にするとき、製
造コストが非常に上昇すると共に、フェライト結晶粒が
粗大化し易くなり、成形加工後の鋼材表面に肌荒れを発
生させ、仕上り美観が損なわれる。本発明者等は、この
ようなＣ含有量に関する影響を前提とし、耐時効性に優
れた軟質缶用薄鋼板を製造する際に許容されるＣ含有量
を検討した。その結果、Ｃ含有量が０．０５重量％を超
えると、少量のＣｒ，Ｍｏ又はＷを含有させても耐時効
性の改善がみられず、成形加工時にストレッチャースト
レイン等の欠陥が生じ易くなることを知見した。他方、
Ｃ含有量が０．０５重量％以下であると、連続焼鈍法で
軟質缶用薄鋼板を製造しても、箱焼鈍法で製造した軟質
缶用薄鋼板に匹敵する優れた耐時効性薄鋼板が得られる
ことを解明した。
【０００６】従来の鋼成分範囲では、箱焼鈍並の耐時効
性軟質缶用薄鋼板を製造するためには、Ｃ含有量が０．
００５重量％以下であって、更にＴｉやＮｂ等の炭化物
生成元素を含有させる必要がある。この場合、合金コス
トの上昇，再結晶温度の高温側への移行に伴った焼鈍温
度の上昇，更にはそれに起因する表面疵，ヒートバック
ル等の欠陥発生，薄鋼板の高速焼鈍が困難なことに起因
する生産性の低下等の問題がある。これに対し、本発明
では、Ｃ含有量が０．００５重量％以下であっても、Ｔ
ｉやＮｂ等の高価な合金元素を含有させる必要がない。
また、従来のＡｌキルド鋼のＣ含有量範囲では、熱間圧
延鋼帯にセメンタイト（Ｆｅ3 Ｃ）が凝集し、成形加工
時に凝集セメンタイトからクラックが発生し、特にフラ
ンジの加工性が劣化する問題があった。これに対し、本
発明では、Ｃ含有量を０．０５重量％以下に維持する限
り、加工性に有害なセメンタイトの凝集が抑制される。
すなわち、本発明においては、Ｃ含有量が０．００２〜
０．０５重量％の範囲にあれば、耐時効性が優れた鋼板
が得られると共に、セメンタイトの凝集，結晶粒の粗大
化が回避される。Ｃ含有量の規制がこれら性質の改善に
及ぼす理由は定かでないが、少量のＣｒ，Ｍｏ又はＷの
含有によって、固溶ＣがＣｒ，Ｍｏ又はＷ系の炭化物と
して一部が固定されると共に微細な炭化物が生成するこ
と、生成した微細な炭化物が固溶Ｃの析出サイトとして
作用し固溶Ｃを非常に少なくすること、更に炭化物の存
在が結晶粒の成長を阻止すること等が原因であると推察
される。
性軟質缶用薄鋼板を製造するためには、Ｃ含有量が０．
００５重量％以下であって、更にＴｉやＮｂ等の炭化物
生成元素を含有させる必要がある。この場合、合金コス
トの上昇，再結晶温度の高温側への移行に伴った焼鈍温
度の上昇，更にはそれに起因する表面疵，ヒートバック
ル等の欠陥発生，薄鋼板の高速焼鈍が困難なことに起因
する生産性の低下等の問題がある。これに対し、本発明
では、Ｃ含有量が０．００５重量％以下であっても、Ｔ
ｉやＮｂ等の高価な合金元素を含有させる必要がない。
また、従来のＡｌキルド鋼のＣ含有量範囲では、熱間圧
延鋼帯にセメンタイト（Ｆｅ3 Ｃ）が凝集し、成形加工
時に凝集セメンタイトからクラックが発生し、特にフラ
ンジの加工性が劣化する問題があった。これに対し、本
発明では、Ｃ含有量を０．０５重量％以下に維持する限
り、加工性に有害なセメンタイトの凝集が抑制される。
すなわち、本発明においては、Ｃ含有量が０．００２〜
０．０５重量％の範囲にあれば、耐時効性が優れた鋼板
が得られると共に、セメンタイトの凝集，結晶粒の粗大
化が回避される。Ｃ含有量の規制がこれら性質の改善に
及ぼす理由は定かでないが、少量のＣｒ，Ｍｏ又はＷの
含有によって、固溶ＣがＣｒ，Ｍｏ又はＷ系の炭化物と
して一部が固定されると共に微細な炭化物が生成するこ
と、生成した微細な炭化物が固溶Ｃの析出サイトとして
作用し固溶Ｃを非常に少なくすること、更に炭化物の存
在が結晶粒の成長を阻止すること等が原因であると推察
される。
【０００７】以下、本発明で使用される鋼材に含まれて
いるＣ以外の合金元素，含有量，製造条件等について説
明する。 Ｓｉ：０．０６重量％以下 鋼材を硬質化し、加工性を損なう元素であるので、Ｓｉ
含有量は低いほど好ましい。本発明では、Ｓｉ含有量の
上限を０．０６重量％に規定した。 Ｍｎ：０．０５〜０．８重量％ Ｓによる熱間脆性の防止に有効であり、含有量０．０５
重量％以上で効果が顕著になる。しかし、０．８重量％
を超える多量のＭｎが含まれると、鋼材が硬質化し、軟
質缶用鋼板が製造できなくなる。 Ｐ：０．０１５重量％ 鋼材を著しく硬質化させると共に、偏析し、加工性を損
なう原因となる。そのため、缶用薄鋼板としての用途か
ら、Ｐ含有量の上限を０．０１５重量％に規定した。 Ｓ：０．０１５重量％ 鋼材にとって本質的に有害な元素であり、少ないほど好
ましい。本発明では、Ｓ含有量の上限を０．０１５重量
％に規定した。
いるＣ以外の合金元素，含有量，製造条件等について説
明する。 Ｓｉ：０．０６重量％以下 鋼材を硬質化し、加工性を損なう元素であるので、Ｓｉ
含有量は低いほど好ましい。本発明では、Ｓｉ含有量の
上限を０．０６重量％に規定した。 Ｍｎ：０．０５〜０．８重量％ Ｓによる熱間脆性の防止に有効であり、含有量０．０５
重量％以上で効果が顕著になる。しかし、０．８重量％
を超える多量のＭｎが含まれると、鋼材が硬質化し、軟
質缶用鋼板が製造できなくなる。 Ｐ：０．０１５重量％ 鋼材を著しく硬質化させると共に、偏析し、加工性を損
なう原因となる。そのため、缶用薄鋼板としての用途か
ら、Ｐ含有量の上限を０．０１５重量％に規定した。 Ｓ：０．０１５重量％ 鋼材にとって本質的に有害な元素であり、少ないほど好
ましい。本発明では、Ｓ含有量の上限を０．０１５重量
％に規定した。
【０００８】Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％ 脱酸剤として混入される元素であり、必要な脱酸度を得
るために０．０１重量％以上のＡｌが含まれる。しか
し、Ａｌ含有量が０．１０重量％を超えると、Ａｌ2 Ｏ
3 等の介在物が増加し、加工性や表面品質が劣化する。 Ｎ：０．００６重量％ 鋼材にとって有害な元素であり、少ないほど好ましい。
しかし、０．００６重量％までのＮ含有は許容できる。 Ｃｒ：０．０２〜０．５重量％，Ｍｏ：０．００５〜
０．３重量％及びＷ：０．００５〜０．３重量％の１種
又は２種以上 本発明において重要な合金元素であり、固溶Ｃの一部を
Ｃｒ，Ｍｏ又はＷ系の炭化物として固定すると共に、固
溶Ｃの析出サイトとして有効な微細炭化物を形成し、耐
時効性を改善する。これら作用は、０．０２重量％以上
のＣｒ，０．００５重量％以上のＭｏ，０．００５重量
％以上のＷで顕著になる。しかし、過剰な添加は鋼材を
硬質化し、軟質缶用薄鋼板として必要な加工性が確保で
きないので、それぞれの上限をＣｒ：０．５重量％，Ｍ
ｏ：０．３重量％，Ｗ：０．３重量％に規定した。 Ｂ：０．０００３〜０．００３重量％ 二次加工脆化の改善に有効な合金元素であり、Ｂの作用
は０．０００３重量％以上で顕著になる、しかし、０．
００３重量％を超えて多量のＢを含ませても、性質改善
に及ぼすＢの効果が飽和する。
るために０．０１重量％以上のＡｌが含まれる。しか
し、Ａｌ含有量が０．１０重量％を超えると、Ａｌ2 Ｏ
3 等の介在物が増加し、加工性や表面品質が劣化する。 Ｎ：０．００６重量％ 鋼材にとって有害な元素であり、少ないほど好ましい。
しかし、０．００６重量％までのＮ含有は許容できる。 Ｃｒ：０．０２〜０．５重量％，Ｍｏ：０．００５〜
０．３重量％及びＷ：０．００５〜０．３重量％の１種
又は２種以上 本発明において重要な合金元素であり、固溶Ｃの一部を
Ｃｒ，Ｍｏ又はＷ系の炭化物として固定すると共に、固
溶Ｃの析出サイトとして有効な微細炭化物を形成し、耐
時効性を改善する。これら作用は、０．０２重量％以上
のＣｒ，０．００５重量％以上のＭｏ，０．００５重量
％以上のＷで顕著になる。しかし、過剰な添加は鋼材を
硬質化し、軟質缶用薄鋼板として必要な加工性が確保で
きないので、それぞれの上限をＣｒ：０．５重量％，Ｍ
ｏ：０．３重量％，Ｗ：０．３重量％に規定した。 Ｂ：０．０００３〜０．００３重量％ 二次加工脆化の改善に有効な合金元素であり、Ｂの作用
は０．０００３重量％以上で顕著になる、しかし、０．
００３重量％を超えて多量のＢを含ませても、性質改善
に及ぼすＢの効果が飽和する。
【０００９】本発明においては、以上に特定した成分を
含有する鋼を熱延工程，冷延工程及び連続焼鈍工程を経
て冷延鋼板にする。この場合、熱延工程では特別な条件
を設定する必要はない。しかし、結晶粒を細粒化させる
上で、仕上げ温度はＡｒ3 変態点直上の温度が好まし
い。また、巻取り温度が４００℃未満になると板形状が
悪くなり、７００℃を超えると酸洗性が劣化すると共に
炭化物が粗大化するので、４００〜７００℃の範囲に巻
取り温度を設定することが好ましい。冷間圧延工程で
は、冷間圧延率が８０％未満になるとランクフォード値
の面内異方性が大きくなる。逆に、９５％を超える冷間
圧延率では、冷間圧延機の負荷が大きくなり非常に生産
性が劣ると共に、ランクフォード値の面内異方性が大き
くなる。連続焼鈍工程では、加工性の良好な軟質缶用薄
鋼板を得るために再結晶温度以上で焼鈍する。そのた
め、焼鈍温度の下限を６５０℃に設定する。しかし、８
００℃を超える高温に焼鈍温度を上げても、昇温に見合
った加工性の改善効果がみられず、却って表面疵やヒー
トバックルが発生し易くなる。また、過度に高い焼鈍温
度は、結晶粒が粗大化し、成形加工時に肌荒れが発生す
る原因にもなる。焼鈍された鋼板は、調質圧延される。
調質圧延は、板形状や表面粗さの調整を容易にするた
め、０．３％以上の圧延率で行うことが好ましい。しか
し、１０％を超える圧延率では、調質圧延による加工硬
化が過剰になり、必要とする軟質缶用鋼板が得られな
い。調質圧延後、缶用鋼板は、必要に応じてＮｉめっ
き，Ｓｎめっき等の各種表面処理や樹脂被覆等が施され
た表面処理鋼板や樹脂被覆鋼板とされ、缶に成形加工さ
れる。或いは、缶体に成形加工した後、表面処理や樹脂
被覆等を行って製品とされる。
含有する鋼を熱延工程，冷延工程及び連続焼鈍工程を経
て冷延鋼板にする。この場合、熱延工程では特別な条件
を設定する必要はない。しかし、結晶粒を細粒化させる
上で、仕上げ温度はＡｒ3 変態点直上の温度が好まし
い。また、巻取り温度が４００℃未満になると板形状が
悪くなり、７００℃を超えると酸洗性が劣化すると共に
炭化物が粗大化するので、４００〜７００℃の範囲に巻
取り温度を設定することが好ましい。冷間圧延工程で
は、冷間圧延率が８０％未満になるとランクフォード値
の面内異方性が大きくなる。逆に、９５％を超える冷間
圧延率では、冷間圧延機の負荷が大きくなり非常に生産
性が劣ると共に、ランクフォード値の面内異方性が大き
くなる。連続焼鈍工程では、加工性の良好な軟質缶用薄
鋼板を得るために再結晶温度以上で焼鈍する。そのた
め、焼鈍温度の下限を６５０℃に設定する。しかし、８
００℃を超える高温に焼鈍温度を上げても、昇温に見合
った加工性の改善効果がみられず、却って表面疵やヒー
トバックルが発生し易くなる。また、過度に高い焼鈍温
度は、結晶粒が粗大化し、成形加工時に肌荒れが発生す
る原因にもなる。焼鈍された鋼板は、調質圧延される。
調質圧延は、板形状や表面粗さの調整を容易にするた
め、０．３％以上の圧延率で行うことが好ましい。しか
し、１０％を超える圧延率では、調質圧延による加工硬
化が過剰になり、必要とする軟質缶用鋼板が得られな
い。調質圧延後、缶用鋼板は、必要に応じてＮｉめっ
き，Ｓｎめっき等の各種表面処理や樹脂被覆等が施され
た表面処理鋼板や樹脂被覆鋼板とされ、缶に成形加工さ
れる。或いは、缶体に成形加工した後、表面処理や樹脂
被覆等を行って製品とされる。
【００１０】
【実施例】表１に示した成分をもつ鋼スラブを、表２に
示す条件で板厚３．０〜２．０ｍｍに熱間圧延し、酸洗
し、板厚０．３ｍｍに冷間圧延し、次いで連続焼鈍によ
って再結晶焼鈍した後、調質圧延を施した。なお、表１
において、鋼材番号１〜９は本発明で規定した成分に関
する条件を満足する鋼材であり、鋼材番号１０〜１２は
本発明で規定した成分に関する条件を外れる鋼材であ
る。
示す条件で板厚３．０〜２．０ｍｍに熱間圧延し、酸洗
し、板厚０．３ｍｍに冷間圧延し、次いで連続焼鈍によ
って再結晶焼鈍した後、調質圧延を施した。なお、表１
において、鋼材番号１〜９は本発明で規定した成分に関
する条件を満足する鋼材であり、鋼材番号１０〜１２は
本発明で規定した成分に関する条件を外れる鋼材であ
る。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】得られた各鋼板について、硬さ，耐時効性
及びイヤリング性を調査した。硬さの評価は、ＪＩＳＺ
２２４５に準拠し、ロックウェル硬さＨＲ ３０Ｔを測
定した。耐時効性は、ＪＩＳＺ２２０１の５号試験片を
使用してＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠し、１００℃×１時
間の時効処理後の降伏応力の上昇量であるΔＹＳを測定
し、２０Ｎ／ｍｍ2 以下を合格と判定した。イヤリング
性は、ＪＩＳＺ２２０１の５号試験片を使用し圧延方向
に平行，４５度及び９０度の三方向のランクフォード値
であるｒ0 ，ｒ45，ｒ90をＪＩＳ Ｚ２２４１に従って
測定し、ランクフォード値の面内異方性であるΔｒ＝
（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２が±０．１５の範囲を合格
として判定した。また、フェライト結晶粒度番号ＦＧＳ
Ｎo.は、ＪＩＳ Ｇ０５５２に従って測定し、８番以上
を合格と判定した。
及びイヤリング性を調査した。硬さの評価は、ＪＩＳＺ
２２４５に準拠し、ロックウェル硬さＨＲ ３０Ｔを測
定した。耐時効性は、ＪＩＳＺ２２０１の５号試験片を
使用してＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠し、１００℃×１時
間の時効処理後の降伏応力の上昇量であるΔＹＳを測定
し、２０Ｎ／ｍｍ2 以下を合格と判定した。イヤリング
性は、ＪＩＳＺ２２０１の５号試験片を使用し圧延方向
に平行，４５度及び９０度の三方向のランクフォード値
であるｒ0 ，ｒ45，ｒ90をＪＩＳ Ｚ２２４１に従って
測定し、ランクフォード値の面内異方性であるΔｒ＝
（ｒ0 ＋ｒ90−２ｒ45）／２が±０．１５の範囲を合格
として判定した。また、フェライト結晶粒度番号ＦＧＳ
Ｎo.は、ＪＩＳ Ｇ０５５２に従って測定し、８番以上
を合格と判定した。
【００１４】
【表３】
【００１５】表３に示されているように、本発明に従っ
た鋼材は、調質度Ｔ−４級以下の軟質缶用鋼板として使
用され、ΔＹＳが小さく、耐時効性に優れていることが
判る。また、Δｒが小さいことからイヤリング性にも優
れ、過酷な加工にも耐える材料となる。これに対し、Ｃ
ｒ，Ｍｏ及びＷを含んでいない鋼材番号１０は、Ｃ含有
量が非常に低く、本発明で規定した下限を下回っている
ため、ΔＹＳが小さく耐時効性が良好であるものの、フ
ェライト結晶粒が大きくなるために肌荒れが生じてい
た。また、Δｒも大きく、イヤリング性が劣っていた。
鋼材番号１１，１２は、フェライト結晶粒が小さいもの
の、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗを含有しておらず、しかもＣ含有量
が本発明で規定した上限を上回っているため、ΔＹＳが
大きく耐時効性にお取り、またΔｒが大きくイヤリング
性に劣っていることが判る。この対比から明らかなよう
に、Ｃ含有量を０．００２〜０．０５重量％の範囲に規
定し、適量のＣｒ，Ｍｏ，Ｗの１種又は２種以上を含有
させるとき、軟質缶用鋼板に要求される特性が得られる
ことが確認された。
た鋼材は、調質度Ｔ−４級以下の軟質缶用鋼板として使
用され、ΔＹＳが小さく、耐時効性に優れていることが
判る。また、Δｒが小さいことからイヤリング性にも優
れ、過酷な加工にも耐える材料となる。これに対し、Ｃ
ｒ，Ｍｏ及びＷを含んでいない鋼材番号１０は、Ｃ含有
量が非常に低く、本発明で規定した下限を下回っている
ため、ΔＹＳが小さく耐時効性が良好であるものの、フ
ェライト結晶粒が大きくなるために肌荒れが生じてい
た。また、Δｒも大きく、イヤリング性が劣っていた。
鋼材番号１１，１２は、フェライト結晶粒が小さいもの
の、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗを含有しておらず、しかもＣ含有量
が本発明で規定した上限を上回っているため、ΔＹＳが
大きく耐時効性にお取り、またΔｒが大きくイヤリング
性に劣っていることが判る。この対比から明らかなよう
に、Ｃ含有量を０．００２〜０．０５重量％の範囲に規
定し、適量のＣｒ，Ｍｏ，Ｗの１種又は２種以上を含有
させるとき、軟質缶用鋼板に要求される特性が得られる
ことが確認された。
【００１６】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明において
は、Ｃ含有量を０．００２〜０．０５重量％の範囲に規
定し、適量のＣｒ，Ｍｏ，Ｗの１種又は２種以上を含ま
せた鋼材を連続焼鈍することにより、調質度がＴ−４以
下で箱焼鈍で製造された鋼板と同等の特性が付与され
る。また、イヤリング性に優れ、コイル内の性質変動も
少ないことから、品質信頼性の高い軟質缶用鋼板が得ら
れる。このようにして、本発明によるとき、連続焼鈍法
で軟質缶用鋼板を製造することができ、低コストで高品
質の軟質缶用鋼板が提供される。
は、Ｃ含有量を０．００２〜０．０５重量％の範囲に規
定し、適量のＣｒ，Ｍｏ，Ｗの１種又は２種以上を含ま
せた鋼材を連続焼鈍することにより、調質度がＴ−４以
下で箱焼鈍で製造された鋼板と同等の特性が付与され
る。また、イヤリング性に優れ、コイル内の性質変動も
少ないことから、品質信頼性の高い軟質缶用鋼板が得ら
れる。このようにして、本発明によるとき、連続焼鈍法
で軟質缶用鋼板を製造することができ、低コストで高品
質の軟質缶用鋼板が提供される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 照夫 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社鉄鋼研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．００２〜０．０５重量％と、Ｓ
ｉ：０．０６重量％以下と、Ｍｎ：０．０５〜０．８重
量％と、Ｐ：０．０１５重量％以下と、Ｓ：０．０１５
重量％以下と、Ａｌ：０．０１〜０．１０重量％と、
Ｎ：０．００６重量％以下と、Ｃｒ：０．０２〜０．５
重量％，Ｍｏ：０．００５〜０．３重量％及びＷ：０．
００５〜０．３重量％の１種又は２種以上を含み、残部
がＦｅ及び不純物よりなる鋼スラブに熱間圧延，酸洗及
び冷間圧延を施し、次いで焼鈍温度６５０〜８００℃で
連続焼鈍した後、調質圧延することを特徴とする耐時効
性に優れた軟質缶用薄鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の鋼スラブとして更にＢ：
０．０００３〜０．００３重量％を含むものを使用する
軟質缶用薄鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 冷間圧延時の圧延率を８０〜９５％，連
続焼鈍時の焼鈍温度を６５０〜８００℃，調質圧延時の
圧延率を０．３〜１０％とする請求項１又は２記載の軟
質缶用薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8490395A JPH08253820A (ja) | 1995-03-16 | 1995-03-16 | 連続焼鈍による耐時効性に優れた缶用薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8490395A JPH08253820A (ja) | 1995-03-16 | 1995-03-16 | 連続焼鈍による耐時効性に優れた缶用薄鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08253820A true JPH08253820A (ja) | 1996-10-01 |
Family
ID=13843703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8490395A Withdrawn JPH08253820A (ja) | 1995-03-16 | 1995-03-16 | 連続焼鈍による耐時効性に優れた缶用薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08253820A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1088905A1 (en) * | 1999-04-20 | 2001-04-04 | Nippon Steel Corporation | Very thin 2-piece container steel sheet excellent in pucker resistance at neck diameter reduction and in earing and production method therefor |
| US6707232B2 (en) * | 2000-01-31 | 2004-03-16 | Seiko Instruments Inc. | Piezoelectric driving body, ultrasonic motor and electronic apparatus having an ultrasonic motor |
| JP2007291434A (ja) * | 2006-04-24 | 2007-11-08 | Nippon Steel Corp | 極薄鋼板及びその製造方法 |
| JP2013119649A (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-17 | Jfe Steel Corp | 缶用鋼板用原板と缶用鋼板およびそれらの製造方法 |
| JP2015048486A (ja) * | 2013-08-30 | 2015-03-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度缶用鋼板 |
-
1995
- 1995-03-16 JP JP8490395A patent/JPH08253820A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1088905A1 (en) * | 1999-04-20 | 2001-04-04 | Nippon Steel Corporation | Very thin 2-piece container steel sheet excellent in pucker resistance at neck diameter reduction and in earing and production method therefor |
| EP1088905A4 (en) * | 1999-04-20 | 2004-12-01 | Nippon Steel Corp | VERY THIN, 2 PIECE CONTAINER STEEL PLATE WITH EXCELLENT CROP AND PULPING CHARACTERISTICS IN THE REDUCTION OF THE HALF PART AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US6707232B2 (en) * | 2000-01-31 | 2004-03-16 | Seiko Instruments Inc. | Piezoelectric driving body, ultrasonic motor and electronic apparatus having an ultrasonic motor |
| JP2007291434A (ja) * | 2006-04-24 | 2007-11-08 | Nippon Steel Corp | 極薄鋼板及びその製造方法 |
| JP2013119649A (ja) * | 2011-12-07 | 2013-06-17 | Jfe Steel Corp | 缶用鋼板用原板と缶用鋼板およびそれらの製造方法 |
| JP2015048486A (ja) * | 2013-08-30 | 2015-03-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度缶用鋼板 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020604 |