JPH08250356A - 異方性磁石用合金粉末、これを用いた異方性永久磁石とその製造方法 - Google Patents
異方性磁石用合金粉末、これを用いた異方性永久磁石とその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石合金の粉末を熱間
で塑性加工して異方性をもつ磁石材料を製造するに先立
ち、合金粉末の表面にＮｉなどの金属の厚さ０．１〜１
０μｍ程度の被覆を与えておく。 【効果】 被覆金属の存在により合金粉末の熱間加工性
が向上し、欠陥のない加工品を高い加工速度の下に製造
することができる。 加工品は機械的強度が高く、磁気
特性においては従来品と変りがない。
で塑性加工して異方性をもつ磁石材料を製造するに先立
ち、合金粉末の表面にＮｉなどの金属の厚さ０．１〜１
０μｍ程度の被覆を与えておく。 【効果】 被覆金属の存在により合金粉末の熱間加工性
が向上し、欠陥のない加工品を高い加工速度の下に製造
することができる。 加工品は機械的強度が高く、磁気
特性においては従来品と変りがない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系の異
方性永久磁石の改良に関し、塑性加工が容易な磁石合金
粉末を提供し、その粉末を材料とする異方性磁石とその
製造方法を提供する。
方性永久磁石の改良に関し、塑性加工が容易な磁石合金
粉末を提供し、その粉末を材料とする異方性磁石とその
製造方法を提供する。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ 結晶構造を有する、急冷
凝固法により製造した合金粉末を使用して、種々の磁石
材料が提供されている。 この種の磁石合金粉末を開発
したＧＭ社の名称に従えば、ＭＱ（商品名「マグネクエ
ンチ」、以下同じ）１，ＭＱ２およびＭＱ３の３種があ
る。 ＭＱ１は粉末を合成樹脂バインダーで結合して、
等方性のいわゆるボンド磁石としたものであり、ＭＱ２
は合金粉末をホットプレス成形して密度を高めた等方性
磁石であり、ＭＱ３はＭＱ２にさらに熱間の塑性加工を
行なって、磁気異方性を付与した磁石である。 塑性加
工の代表的な方法はアプセット加工と後方押出し加工で
あって、前者は加工の方向に、後者は製品である筒状体
の半径方向に、それぞれ異方性があらわれる。
凝固法により製造した合金粉末を使用して、種々の磁石
材料が提供されている。 この種の磁石合金粉末を開発
したＧＭ社の名称に従えば、ＭＱ（商品名「マグネクエ
ンチ」、以下同じ）１，ＭＱ２およびＭＱ３の３種があ
る。 ＭＱ１は粉末を合成樹脂バインダーで結合して、
等方性のいわゆるボンド磁石としたものであり、ＭＱ２
は合金粉末をホットプレス成形して密度を高めた等方性
磁石であり、ＭＱ３はＭＱ２にさらに熱間の塑性加工を
行なって、磁気異方性を付与した磁石である。 塑性加
工の代表的な方法はアプセット加工と後方押出し加工で
あって、前者は加工の方向に、後者は製品である筒状体
の半径方向に、それぞれ異方性があらわれる。
【０００３】これらの磁石は、その特性に応じた用途が
ある。 現状は、ＭＱ１はＯＡ機器の小型モータ、ＭＱ
２および３はＦＡ装置のモータが主な用途である。 Ｍ
Ｑ３は磁気特性の高いリング状磁石として得られるの
で、モータの小型化、高性能化に効果がある。 大径の
リング状磁石の製造もまた可能なので、将来は電気自動
車のモータなど、比較的大型の製品への使用が有望視さ
れている。
ある。 現状は、ＭＱ１はＯＡ機器の小型モータ、ＭＱ
２および３はＦＡ装置のモータが主な用途である。 Ｍ
Ｑ３は磁気特性の高いリング状磁石として得られるの
で、モータの小型化、高性能化に効果がある。 大径の
リング状磁石の製造もまた可能なので、将来は電気自動
車のモータなど、比較的大型の製品への使用が有望視さ
れている。
【０００４】しかし、ＭＱ３の製造に当って、上記の塑
性加工は狭い加工条件を選んで行なわなければならず、
それでもワレやカケが生じることが多く、歩留りが低
い。加工の速度も高くできないから、生産性は上がらな
い。 外観上欠陥のない製品でも強度が高くないから、
高速回転するモータのロータに使用した場合、遠心力に
よる破壊の懸念が残る。
性加工は狭い加工条件を選んで行なわなければならず、
それでもワレやカケが生じることが多く、歩留りが低
い。加工の速度も高くできないから、生産性は上がらな
い。 外観上欠陥のない製品でも強度が高くないから、
高速回転するモータのロータに使用した場合、遠心力に
よる破壊の懸念が残る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ＭＱ
３のような異方性磁石の製造に伴う上記の諸問題を解決
することにある。 具体的には、まず熱間加工性の高い
磁石合金粉末を提供することであり、次に、この粉末を
使用して有利な条件で熱間加工を行なって磁石用素材を
得、加工品のワレやカケを低減するとともに高い加工速
度を可能にした磁石素材の製造方法を提供することであ
り、さらに、このようにして製造した素材から、高い機
械的強度と良好な磁気特性とを兼ねそなえた永久磁石を
提供することにある。
３のような異方性磁石の製造に伴う上記の諸問題を解決
することにある。 具体的には、まず熱間加工性の高い
磁石合金粉末を提供することであり、次に、この粉末を
使用して有利な条件で熱間加工を行なって磁石用素材を
得、加工品のワレやカケを低減するとともに高い加工速
度を可能にした磁石素材の製造方法を提供することであ
り、さらに、このようにして製造した素材から、高い機
械的強度と良好な磁気特性とを兼ねそなえた永久磁石を
提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の永久磁石用合金
粉末は、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ 結晶構造を有する、急冷凝固法
により製造した合金粉末の表面を、金属で０．１〜１０
μｍの厚さに被覆してなる。
粉末は、Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ 結晶構造を有する、急冷凝固法
により製造した合金粉末の表面を、金属で０．１〜１０
μｍの厚さに被覆してなる。
【０００７】上記のＮｄ2Ｆｅ14Ｂ 結晶構造を有する、
急冷凝固法により製造した合金粉末は、Ｎｄおよび（ま
たは）Ｐｒ：１０〜１６原子％およびＢ：３〜１０原子
％に加えて、下記の金属のグループの少なくとも１種： Ｃｏ：２０原子％以下 Ｄｙ，Ｔｂその他のランタニド系希土類元素の１種また
は２種以上：１０原子％以下 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，
Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｉ，ＧａおよびＧｅからえらんだ１種ま
たは２種以上：１０原子％以下 を含有し、残部がＦｅからなる合金の粉末としてもよ
い。
急冷凝固法により製造した合金粉末は、Ｎｄおよび（ま
たは）Ｐｒ：１０〜１６原子％およびＢ：３〜１０原子
％に加えて、下記の金属のグループの少なくとも１種： Ｃｏ：２０原子％以下 Ｄｙ，Ｔｂその他のランタニド系希土類元素の１種また
は２種以上：１０原子％以下 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，
Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｉ，ＧａおよびＧｅからえらんだ１種ま
たは２種以上：１０原子％以下 を含有し、残部がＦｅからなる合金の粉末としてもよ
い。
【０００８】Ｎｄ，Ｐｒは１０原子％以上、１６原子％
以下の量で存在しないと、高い磁気特性が得られない。
Ｂも、磁気特性からの要求により３〜１０原子％の範
囲で添加する。 Ｃｏは、磁気特性およびその温度特性
の改善を意図して、２０原子％までの範囲で添加する
が、高価な原料であるから過大には加えない方が経済上
有利である。 ＤｙやＴｂのようなＮｄ，Ｐｒ以外の希
土類元素は、知られているように、磁気特性の制御のた
めに１０原子％以下の量、ＮｄまたはＰｒに代えて用い
る。 Ｔｉ以下のグループの元素は、磁気特性、温度特
性、さらに耐食性を改善する目的で、１０原子％以内の
量、適宜添加することができる。
以下の量で存在しないと、高い磁気特性が得られない。
Ｂも、磁気特性からの要求により３〜１０原子％の範
囲で添加する。 Ｃｏは、磁気特性およびその温度特性
の改善を意図して、２０原子％までの範囲で添加する
が、高価な原料であるから過大には加えない方が経済上
有利である。 ＤｙやＴｂのようなＮｄ，Ｐｒ以外の希
土類元素は、知られているように、磁気特性の制御のた
めに１０原子％以下の量、ＮｄまたはＰｒに代えて用い
る。 Ｔｉ以下のグループの元素は、磁気特性、温度特
性、さらに耐食性を改善する目的で、１０原子％以内の
量、適宜添加することができる。
【０００９】急冷凝固法としては、片ロールを用いた超
急冷技術がよく行なわれるが、双ロール法、遠心噴霧法
などによってもよい。 そのほか、メカニカルアロイイ
ング法やメカニカルグラインディング法など、溶湯の超
急冷によらない手法で超急冷製品と同等の組織を実現し
たものも、本発明の合金粉末として使用できる。 「急
冷凝固法による」とは、このような意味をもつ。
急冷技術がよく行なわれるが、双ロール法、遠心噴霧法
などによってもよい。 そのほか、メカニカルアロイイ
ング法やメカニカルグラインディング法など、溶湯の超
急冷によらない手法で超急冷製品と同等の組織を実現し
たものも、本発明の合金粉末として使用できる。 「急
冷凝固法による」とは、このような意味をもつ。
【００１０】合金粉末を被覆する金属の層としては、Ｎ
ｉ，Ｃｕ，ＦｅもしくはＣｏ、またはこれらの２種以上
の合金の層、またはこれらの金属もしくは合金の２層以
上を使用することが好ましい。 単独の金属としては、
Ｎｉが最適である。 被覆を施す方法は任意であって、
無電解メッキや蒸着が実施しやすいが、蒸着の場合は粉
末を展開しておいてもその一方の面に被覆が偏るので、
何回か撹拌して、まだ蒸着層が形成されていない側の面
を露出させて、繰り返し蒸着を行なう必要がある。 た
だし、合金粉末の全部について全表面を被覆するといっ
た厳密な処理は不要であるし、被覆層の厚さにある程度
ムラがあっても差し支えない。 平均値として、被覆層
は厚さが少なくとも０．１μｍないと、本発明で意図し
た加工性向上の効果が得られない。 一方、１０μｍを
超える厚い層を形成すると、合金中の被覆金属の割合が
無視できない程度に大きくなり、磁気特性の低下を招
く。
ｉ，Ｃｕ，ＦｅもしくはＣｏ、またはこれらの２種以上
の合金の層、またはこれらの金属もしくは合金の２層以
上を使用することが好ましい。 単独の金属としては、
Ｎｉが最適である。 被覆を施す方法は任意であって、
無電解メッキや蒸着が実施しやすいが、蒸着の場合は粉
末を展開しておいてもその一方の面に被覆が偏るので、
何回か撹拌して、まだ蒸着層が形成されていない側の面
を露出させて、繰り返し蒸着を行なう必要がある。 た
だし、合金粉末の全部について全表面を被覆するといっ
た厳密な処理は不要であるし、被覆層の厚さにある程度
ムラがあっても差し支えない。 平均値として、被覆層
は厚さが少なくとも０．１μｍないと、本発明で意図し
た加工性向上の効果が得られない。 一方、１０μｍを
超える厚い層を形成すると、合金中の被覆金属の割合が
無視できない程度に大きくなり、磁気特性の低下を招
く。
【００１１】本発明の永久磁石の製造方法は、上述した
永久磁石用合金粉末を、いったん常温でプレス成形して
成形体としたのち熱間で加工するか、または粉末を直接
熱間で加工し、塑性変形を加えて磁気異方性を有する永
久磁石用素材を得ることを特徴とする。
永久磁石用合金粉末を、いったん常温でプレス成形して
成形体としたのち熱間で加工するか、または粉末を直接
熱間で加工し、塑性変形を加えて磁気異方性を有する永
久磁石用素材を得ることを特徴とする。
【００１２】熱間加工の方法としては、アプセット加工
または後方押出し加工が代表的である。
または後方押出し加工が代表的である。
【００１３】
【作用】磁石合金粉末の表面を他の金属で被覆すると、
この金属の被膜は磁石合金そのものよりは塑性変形が容
易であるから、熱間加工に当って優先的に変形し、また
は粉末粒子間で潤滑剤的なはたらきをし、全体の塑性加
工性を高める。 その結果、ワレやカケなどの欠陥のな
い加工品を、従来より加工速度を高くしても得ることが
できる。 加工性の高い粉末を成形し焼結したものは、
焼結性も向上しているため機械的強度が高いから、苛酷
な条件で使用しても十分に信頼できる磁石製品が得られ
る。
この金属の被膜は磁石合金そのものよりは塑性変形が容
易であるから、熱間加工に当って優先的に変形し、また
は粉末粒子間で潤滑剤的なはたらきをし、全体の塑性加
工性を高める。 その結果、ワレやカケなどの欠陥のな
い加工品を、従来より加工速度を高くしても得ることが
できる。 加工性の高い粉末を成形し焼結したものは、
焼結性も向上しているため機械的強度が高いから、苛酷
な条件で使用しても十分に信頼できる磁石製品が得られ
る。
【００１４】
〔実施例１〕重量％で２８Ｎｄ−１Ｂ−５Ｃｏ−残部Ｆ
ｅ（原子％では１２．５％Ｎｄ−５.０％Ｂ−５.５％Ｃ
ｏ−Ｆｅ）の組成を有する合金を溶製し、ロール周速度
２２ｍ/secで回転する銅製の水冷ロール上に径０．６mm
のノズルから注下して超急冷してリボンとし、このリボ
ンを粉砕して２５０μｍ以下の粉末にした。
ｅ（原子％では１２．５％Ｎｄ−５.０％Ｂ−５.５％Ｃ
ｏ−Ｆｅ）の組成を有する合金を溶製し、ロール周速度
２２ｍ/secで回転する銅製の水冷ロール上に径０．６mm
のノズルから注下して超急冷してリボンとし、このリボ
ンを粉砕して２５０μｍ以下の粉末にした。
【００１５】得られた合金粉末を不活性ガスで流動状態
に保ち、加熱下にニッケルカルボニルＮi（ＣＯ）4のガ
スを送入して分解させることにより、合金粉末の表面に
Ｎｉ金属の被覆層を形成させた。 このとき、ニッケル
カルボニルガスの濃度を調節して、Ｎｉ被覆層の厚さを
０．１〜１５μｍの範囲で変化させた。 被覆層の厚さ
の測定法は、粉末を樹脂で固めて切断し、切断面を研摩
して顕微鏡観察し、複数の点で厚さを測定して平均をと
るという方法を採用した。
に保ち、加熱下にニッケルカルボニルＮi（ＣＯ）4のガ
スを送入して分解させることにより、合金粉末の表面に
Ｎｉ金属の被覆層を形成させた。 このとき、ニッケル
カルボニルガスの濃度を調節して、Ｎｉ被覆層の厚さを
０．１〜１５μｍの範囲で変化させた。 被覆層の厚さ
の測定法は、粉末を樹脂で固めて切断し、切断面を研摩
して顕微鏡観察し、複数の点で厚さを測定して平均をと
るという方法を採用した。
【００１６】Ｎｉ被覆を有する磁石合金粉末を、まず常
温で３ｔ/cm2の圧力でプレスし、直径１８mm×長さ２１
mmの円柱状体とし、それをさらに８００℃の金型に入れ
て２ｔ/cm2の圧力でホットプレスし、直径１８mm×長さ
１６mmの円柱状体にした。
温で３ｔ/cm2の圧力でプレスし、直径１８mm×長さ２１
mmの円柱状体とし、それをさらに８００℃の金型に入れ
て２ｔ/cm2の圧力でホットプレスし、直径１８mm×長さ
１６mmの円柱状体にした。
【００１７】別の金型で、温度８００℃において後方押
し出し成形を行ない、外径１８mm×内径１３mm×長さ約
１６mmの円筒状の成形体に加工した。
し出し成形を行ない、外径１８mm×内径１３mm×長さ約
１６mmの円筒状の成形体に加工した。
【００１８】成形体のワレの有無など外観を観察したの
ち、長さ約１０mmのリングを切り出して、半径方向に荷
重をかけて圧環強度を測定し、さらにこのリングから試
験片を切り出して半径方向の磁気特性を測定した。 結
果を表１に示す。
ち、長さ約１０mmのリングを切り出して、半径方向に荷
重をかけて圧環強度を測定し、さらにこのリングから試
験片を切り出して半径方向の磁気特性を測定した。 結
果を表１に示す。
【００１９】 表１ No． Ｎｉ被覆層厚さ 成形体高さ 外 観 圧環強度 〔ＢＨ〕max (μｍ) （mm） (kgf／mm2) （MGOe） 比較例１ 0 24.8 ワレあり 9.0 35.5 比較例２ 0.05 25.6 〃 9.1 35.4 実施例１ 0.11 31.5 僅かワレあり 13.5 35.5 実施例２ 0.55 31.8 ワレなし 14.3 34.8 実施例３ 1.1 32.0 〃 18.5 35.3 実施例４ 3.2 32.0 〃 18.7 34.5 実施例５ 6.3 32.0 〃 18.7 33.2 実施例６ 9.7 32.0 〃 20.3 30.3 比較例３ 14.9 32.2 〃 21.1 20.0 表１のデータから、合金粉末へのＮｉ被覆層の存在が加
工性を高めて、より長く、かつく欠陥のない筒状成形体
を与えること、それにより強度の向上が得られること、
また磁気特性に関しては実質上影響がないことがわか
る。
工性を高めて、より長く、かつく欠陥のない筒状成形体
を与えること、それにより強度の向上が得られること、
また磁気特性に関しては実質上影響がないことがわか
る。
【００２０】〔実施例２〕重量％で２７Ｎｄ−２Ｄｙ−
２Ｐｒ−１．２Ｂ−１Ｇａ−残Ｆｅ（原子％では、１
２．２％Ｎｄ−０．８％Ｄｙ−０．９％Ｐｒ−７．２％
Ｂ−０．９％Ｇａ−７８．０％Ｆｅ）の組成の合金を実
施例１と同様に処理して、１００メッシュ通過の合金粉
末を得た。
２Ｐｒ−１．２Ｂ−１Ｇａ−残Ｆｅ（原子％では、１
２．２％Ｎｄ−０．８％Ｄｙ−０．９％Ｐｒ−７．２％
Ｂ−０．９％Ｇａ−７８．０％Ｆｅ）の組成の合金を実
施例１と同様に処理して、１００メッシュ通過の合金粉
末を得た。
【００２１】無電解メッキにより、この粉末の表面に平
均厚さ約１．０μｍのＮｉ被覆層を与えた。
均厚さ約１．０μｍのＮｉ被覆層を与えた。
【００２２】実施例１と同様に、圧粉成形−ホットプレ
スおよび熱間の後方押し出しを行ない、リングを切り出
して試験した。 その結果を、無電解メッキをしなかっ
た場合と比較して表２に記す。
スおよび熱間の後方押し出しを行ない、リングを切り出
して試験した。 その結果を、無電解メッキをしなかっ
た場合と比較して表２に記す。
【００２３】 表２ 区 分 Ｎｉ被覆層厚さ 成形体高さ 外 観 圧環強度 〔ＢＨ〕max (μｍ) （mm） (kgf／mm2) （MGOe） 実施例７ 1.0 31.5 ワレなし 17.7 33.6 比較例４ 0 22.6 ワレ多し 8.0 33.5 表２の結果は、Ｎｉメッキが粉末の加工性を高めて欠陥
のない加工品を与えること、加工品の強度は高く、磁気
特性は変わらないことを示している。
のない加工品を与えること、加工品の強度は高く、磁気
特性は変わらないことを示している。
【００２４】〔実施例３〕重量％で３０Ｎｄ−０．９Ｂ
−２．５Ｎｂ−残Ｆｅ（原子％では、１３．８％Ｎｄ−
５．５％Ｂ−１．８％Ｎｂ−７８．９％Ｆｅ）の組成を
有する合金を、実施例１と同様にして粉末化した。 こ
の粉末に、Ｎｉ，Ｃｕ，ＦｅまたはＣｏを蒸着させて、
厚さ０．４〜０．６μｍの被覆層を形成した。 蒸着は
２回に分けて行ない、中間で粉末を撹拌した。 顕微鏡
観察の結果、金属被覆がない部分はほとんど認められな
かった。 これは、蒸着時に金属原子がある程度は被蒸
着体の側方へも回り込むためと考えられる。
−２．５Ｎｂ−残Ｆｅ（原子％では、１３．８％Ｎｄ−
５．５％Ｂ−１．８％Ｎｂ−７８．９％Ｆｅ）の組成を
有する合金を、実施例１と同様にして粉末化した。 こ
の粉末に、Ｎｉ，Ｃｕ，ＦｅまたはＣｏを蒸着させて、
厚さ０．４〜０．６μｍの被覆層を形成した。 蒸着は
２回に分けて行ない、中間で粉末を撹拌した。 顕微鏡
観察の結果、金属被覆がない部分はほとんど認められな
かった。 これは、蒸着時に金属原子がある程度は被蒸
着体の側方へも回り込むためと考えられる。
【００２５】金属被覆した合金粉末を常圧のプレスによ
り直径３０mm×高さ１０mmの円板状体とし、これを８０
０℃のホットプレスで高さ約８mmにした。 得られた成
形体を同じく８００℃でアプセット加工し、平均直径３
７mm×高さ５．５mmの加工品とした。
り直径３０mm×高さ１０mmの円板状体とし、これを８０
０℃のホットプレスで高さ約８mmにした。 得られた成
形体を同じく８００℃でアプセット加工し、平均直径３
７mm×高さ５．５mmの加工品とした。
【００２６】加工品の外観をしらべたのち、そこから厚
さ３mm×幅５mm×長さ３５mmの短册型の試験片を切り出
し、三点曲げ試験を行なって曲げ強度を測定した。 そ
れらの結果を表３に示す。
さ３mm×幅５mm×長さ３５mmの短册型の試験片を切り出
し、三点曲げ試験を行なって曲げ強度を測定した。 そ
れらの結果を表３に示す。
【００２７】 表３ 区 分 被覆金属と厚さ 成形体高さ 外 観 曲げ強度 〔ＢＨ〕max （μｍ） （mm） (kgf／mm2) （MGOe） 実施例８ Ｎｉ 0.47 5.25 ワレなし 28.0 33.9 実施例９ Ｃｕ 0.58 5.30 〃 4.8 33.6 実施例10 Ｆｅ 0.52 5.45 〃 6.4 32.8 実施例11 Ｃｏ 0.53 5.45 〃 26.7 32.7 表３のデータも、表２と同じ効果を示している。
【００２８】
【発明の効果】本発明の磁石合金粉末は、すぐれた加工
性のため熱間の塑性加工が容易であって、欠陥のない加
工品を高い加工速度で製造することができる。 加工品
は機械的強度が高く、磁石製品として信頼できる。 磁
気特性に関しては、従来品と変るところがない。
性のため熱間の塑性加工が容易であって、欠陥のない加
工品を高い加工速度で製造することができる。 加工品
は機械的強度が高く、磁石製品として信頼できる。 磁
気特性に関しては、従来品と変るところがない。
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ 結晶構造を有する、急冷
凝固法により製造した合金粉末の表面を、金属の０．１
〜１０μｍの厚さの層で被覆してなる永久磁石用合金粉
末。 - 【請求項２】 Ｎｄ2Ｆｅ14Ｂ 結晶構造を有する、急冷
凝固法により製造した合金粉末が、Ｎｄおよび（また
は）Ｐｒ:１０〜１６原子％およびＢ:３〜１０原子％に
加えて、下記の金属のグループの少なくとも１種： Ｃｏ：２０原子％以下 Ｄｙ，Ｔｂその他のランタニド系希土類元素の１種また
は２種以上：１０原子％以下 Ｔｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，
Ｍｎ，Ａｌ，Ｓｉ，ＧａおよびＧｅからえらんだ１種ま
たは２種以上：１０原子％以下 を含有し、残部がＦｅである合金の粉末である請求項１
の永久磁石用合金粉末。 - 【請求項３】 合金粉末を被覆する金属の層として、Ｎ
ｉ，Ｃｕ，ＦｅもしくはＣｏ、またはこれらの２種以上
の合金の層、またはこれらの金属もしくは合金の２層以
上を使用した請求項１の永久磁石用合金粉末。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれかに記載の永久磁
石用合金粉末を、いったん常温でプレス成形して成形体
としたのち熱間で加工するか、または粉末を直接熱間で
加工し、塑性変形を加えて磁気異方性を有する永久磁石
用素材を得ることを特徴とする永久磁石の製造方法。 - 【請求項５】 熱間加工として、アプセット加工または
後方押出し加工を行なう請求項４の永久磁石の製造方
法。 - 【請求項６】 請求項４または５のいずれかに記載の方
法で製造した永久磁石用素材に、必要な仕上加工および
磁気異方性に従った着磁を行なって得た異方性永久磁
石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7052830A JPH08250356A (ja) | 1995-03-13 | 1995-03-13 | 異方性磁石用合金粉末、これを用いた異方性永久磁石とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7052830A JPH08250356A (ja) | 1995-03-13 | 1995-03-13 | 異方性磁石用合金粉末、これを用いた異方性永久磁石とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08250356A true JPH08250356A (ja) | 1996-09-27 |
Family
ID=12925770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7052830A Pending JPH08250356A (ja) | 1995-03-13 | 1995-03-13 | 異方性磁石用合金粉末、これを用いた異方性永久磁石とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08250356A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999023675A1 (fr) * | 1997-10-30 | 1999-05-14 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | AIMANT LIE A BASE DE R-Fe-B EXTREMEMENT RESISTANT A LA CORROSION ET PROCEDE DE FABRICATION DUDIT AIMANT |
| WO2012114530A1 (ja) * | 2011-02-21 | 2012-08-30 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
| CN103903826A (zh) * | 2014-04-04 | 2014-07-02 | 北京工业大学 | 一种耐腐蚀性钕铁硼永磁体 |
| CN103946931A (zh) * | 2011-11-14 | 2014-07-23 | 丰田自动车株式会社 | 稀土磁体制造方法 |
| US9257227B2 (en) | 2012-01-26 | 2016-02-09 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for manufacturing rare-earth magnet |
| US9859055B2 (en) | 2012-10-18 | 2018-01-02 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Manufacturing method for rare-earth magnet |
| US10056177B2 (en) | 2014-02-12 | 2018-08-21 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for producing rare-earth magnet |
| US10199145B2 (en) | 2011-11-14 | 2019-02-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rare-earth magnet and method for producing the same |
| US10468165B2 (en) | 2013-06-05 | 2019-11-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rare-earth magnet and method for manufacturing same |
-
1995
- 1995-03-13 JP JP7052830A patent/JPH08250356A/ja active Pending
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999023675A1 (fr) * | 1997-10-30 | 1999-05-14 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | AIMANT LIE A BASE DE R-Fe-B EXTREMEMENT RESISTANT A LA CORROSION ET PROCEDE DE FABRICATION DUDIT AIMANT |
| WO2012114530A1 (ja) * | 2011-02-21 | 2012-08-30 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石の製造方法 |
| CN103493159A (zh) * | 2011-02-21 | 2014-01-01 | 丰田自动车株式会社 | 稀土类磁铁的制造方法 |
| CN103946931A (zh) * | 2011-11-14 | 2014-07-23 | 丰田自动车株式会社 | 稀土磁体制造方法 |
| US10199145B2 (en) | 2011-11-14 | 2019-02-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rare-earth magnet and method for producing the same |
| US9257227B2 (en) | 2012-01-26 | 2016-02-09 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for manufacturing rare-earth magnet |
| US9859055B2 (en) | 2012-10-18 | 2018-01-02 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Manufacturing method for rare-earth magnet |
| US10468165B2 (en) | 2013-06-05 | 2019-11-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rare-earth magnet and method for manufacturing same |
| US10748684B2 (en) | 2013-06-05 | 2020-08-18 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rare-earth magnet and method for manufacturing same |
| US10056177B2 (en) | 2014-02-12 | 2018-08-21 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Method for producing rare-earth magnet |
| CN103903826A (zh) * | 2014-04-04 | 2014-07-02 | 北京工业大学 | 一种耐腐蚀性钕铁硼永磁体 |
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