JPH08233933A - レーザ距離測定装置電力管理システム - Google Patents
レーザ距離測定装置電力管理システムInfo
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- JPH08233933A JPH08233933A JP7339551A JP33955195A JPH08233933A JP H08233933 A JPH08233933 A JP H08233933A JP 7339551 A JP7339551 A JP 7339551A JP 33955195 A JP33955195 A JP 33955195A JP H08233933 A JPH08233933 A JP H08233933A
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- power
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- G01S—RADIO DIRECTION-FINDING; RADIO NAVIGATION; DETERMINING DISTANCE OR VELOCITY BY USE OF RADIO WAVES; LOCATING OR PRESENCE-DETECTING BY USE OF THE REFLECTION OR RERADIATION OF RADIO WAVES; ANALOGOUS ARRANGEMENTS USING OTHER WAVES
- G01S7/00—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00
- G01S7/48—Details of systems according to groups G01S13/00, G01S15/00, G01S17/00 of systems according to group G01S17/00
- G01S7/483—Details of pulse systems
- G01S7/484—Transmitters
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- Lasers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、レーザ距離測定システムにおいて
使用されるデジタル回路25およびアナログ回路24に供給
する電力管理装置を小型で簡単で廉価なものとすること
を目的とする。 【解決手段】 制御信号にそれぞれ応答して、第１の電
圧をデジタル回路25に切替え、第２の電圧をアナログ回
路24に切替える複数の線形調整装置71,73,75,77を含む
電力供給装置17と、デジタル回路25が電力を必要とした
時にのみデジタル回路25に電力を供給し、アナログ回路
24が電力を必要とした時にのみアナログ回路24に電力を
供給するように線形調整装置71〜77にそれぞれ制御信号
を供給するようにプログラムされたプログラム可能なデ
ジタル制御回路13とを具備していることを特徴とする。
使用されるデジタル回路25およびアナログ回路24に供給
する電力管理装置を小型で簡単で廉価なものとすること
を目的とする。 【解決手段】 制御信号にそれぞれ応答して、第１の電
圧をデジタル回路25に切替え、第２の電圧をアナログ回
路24に切替える複数の線形調整装置71,73,75,77を含む
電力供給装置17と、デジタル回路25が電力を必要とした
時にのみデジタル回路25に電力を供給し、アナログ回路
24が電力を必要とした時にのみアナログ回路24に電力を
供給するように線形調整装置71〜77にそれぞれ制御信号
を供給するようにプログラムされたプログラム可能なデ
ジタル制御回路13とを具備していることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はレーザシステムに関
し、特にレーザ距離測定装置用の改良された電力管理シ
ステムに関する。
し、特にレーザ距離測定装置用の改良された電力管理シ
ステムに関する。
【０００２】
【従来の技術】レーザ距離測定装置は、堅牢でモジュー
ル式の非常に小型で安価な装置へと進化している。費用
はいちばん重要であり、多数の要因によって影響され
る。電子回路の費用が重要なだけでなく、要求される電
力の量もまた電池の寸法および費用並びに印刷配線板の
寸法に直接影響を与える。
ル式の非常に小型で安価な装置へと進化している。費用
はいちばん重要であり、多数の要因によって影響され
る。電子回路の費用が重要なだけでなく、要求される電
力の量もまた電池の寸法および費用並びに印刷配線板の
寸法に直接影響を与える。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】レーザ距離測定装置に
給電する通常の技術は、常に動作している多数のＤＣ／
ＤＣ変換器およびフロントエンド調整装置を使用する。
逆電圧保護のために、通常のシステムは大型で信頼性の
低い機械的なリレーまたは非効率的な直列ダイオードを
使用する。過電圧保護は、典型的に大型で高価な過剰設
計によって行われる。通常の距離測定装置システムで
は、いくつかの素子が時間の99.9％給電される必要がな
くても、装置全体が典型的的に給電される。したがっ
て、本発明の目的はレーザ距離測定装置システムを改良
することである。本発明の別の目的は、レーザ距離測定
装置に給電する装置を改良することである。本発明のさ
らに別の目的は、レーザ距離測定装置および特にそれら
に給電する装置の寸法、複雑さおよび費用を軽減するこ
とである。本発明の別の目的は、レーザ距離測定装置の
電力消費量を減少させることである。本発明のさらに別
の目的は、レーザ距離測定装置の電力源用の過電圧およ
び逆電圧保護回路を改良することである。
給電する通常の技術は、常に動作している多数のＤＣ／
ＤＣ変換器およびフロントエンド調整装置を使用する。
逆電圧保護のために、通常のシステムは大型で信頼性の
低い機械的なリレーまたは非効率的な直列ダイオードを
使用する。過電圧保護は、典型的に大型で高価な過剰設
計によって行われる。通常の距離測定装置システムで
は、いくつかの素子が時間の99.9％給電される必要がな
くても、装置全体が典型的的に給電される。したがっ
て、本発明の目的はレーザ距離測定装置システムを改良
することである。本発明の別の目的は、レーザ距離測定
装置に給電する装置を改良することである。本発明のさ
らに別の目的は、レーザ距離測定装置および特にそれら
に給電する装置の寸法、複雑さおよび費用を軽減するこ
とである。本発明の別の目的は、レーザ距離測定装置の
電力消費量を減少させることである。本発明のさらに別
の目的は、レーザ距離測定装置の電力源用の過電圧およ
び逆電圧保護回路を改良することである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明によると、アナロ
グおよびデジタル回路を含むレーザ距離測定装置の主要
な機能モジュールは必要とされた時にのみ給電され、そ
れによって著しい電力消費を減少させる。結果的なシス
テムのデューティサイクルは典型的に１％よりはるかに
低いため、高価な通常のＤＣ・ＤＣ電力変換器の大部分
が小型の安価な線形調整装置と置換されることが可能で
あり、これら線形調整装置はまた必要に応じてオンに切
替えられることができる。さらに、本発明の別の観点に
よる電力管理アーキテクチャは電力源の前端部に能動的
な固体回路を使用して、電力効率のよい方法で過電圧お
よび逆電圧保護を行う。
グおよびデジタル回路を含むレーザ距離測定装置の主要
な機能モジュールは必要とされた時にのみ給電され、そ
れによって著しい電力消費を減少させる。結果的なシス
テムのデューティサイクルは典型的に１％よりはるかに
低いため、高価な通常のＤＣ・ＤＣ電力変換器の大部分
が小型の安価な線形調整装置と置換されることが可能で
あり、これら線形調整装置はまた必要に応じてオンに切
替えられることができる。さらに、本発明の別の観点に
よる電力管理アーキテクチャは電力源の前端部に能動的
な固体回路を使用して、電力効率のよい方法で過電圧お
よび逆電圧保護を行う。
【０００５】本発明の好ましい実施例では、レーザ距離
測定装置に対して安価な電力管理方法が使用され、これ
は１桁以上電力消費量を減少させるだけでなく、特有の
固体過電圧保護および逆電圧保護もまた行う。好ましい
実施例の電力管理回路は、レーザ距離測定装置が入力電
力における非常に大きいスイング（ 5ボルト乃至90ボル
ト以上）にわたって動作することを可能にする安価な手
段を提供する。これは、使用電力にかかわらずシステム
間におけるレーザ距離測定装置モジュールの移動を非常
に容易にする。例えば、小型電池の動作、一般的な12ボ
ルトの自動車のバッテリィまたは軍用の24ボルトの電池
は距離測定装置の電子回路を変化させ、または修正する
ことを必要とせずに使用されることができる。能動的な
逆電圧保護回路の使用により、2.5 ワットを越えるシス
テムからの電力放散を除去し、大型で高価で信頼性の低
いリレーを不要にする。
測定装置に対して安価な電力管理方法が使用され、これ
は１桁以上電力消費量を減少させるだけでなく、特有の
固体過電圧保護および逆電圧保護もまた行う。好ましい
実施例の電力管理回路は、レーザ距離測定装置が入力電
力における非常に大きいスイング（ 5ボルト乃至90ボル
ト以上）にわたって動作することを可能にする安価な手
段を提供する。これは、使用電力にかかわらずシステム
間におけるレーザ距離測定装置モジュールの移動を非常
に容易にする。例えば、小型電池の動作、一般的な12ボ
ルトの自動車のバッテリィまたは軍用の24ボルトの電池
は距離測定装置の電子回路を変化させ、または修正する
ことを必要とせずに使用されることができる。能動的な
逆電圧保護回路の使用により、2.5 ワットを越えるシス
テムからの電力放散を除去し、大型で高価で信頼性の低
いリレーを不要にする。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下の説明および添付図面を参照
することによって、その他の目的および利点と共にその
構成および動作方法の両者のついて本発明を最もよく理
解することができる。以下の説明は、当業者が本発明を
構成および使用することを可能にし、本発明者によって
考えられる最良のモードを示すものである。しかしなが
ら、本発明の一般的な原理は特に非常に電力効率のよい
安価な電力管理システムをレーザ距離測定装置に提供す
るように定められているため、当業者は種々の修正を容
易に認識するであろう。
することによって、その他の目的および利点と共にその
構成および動作方法の両者のついて本発明を最もよく理
解することができる。以下の説明は、当業者が本発明を
構成および使用することを可能にし、本発明者によって
考えられる最良のモードを示すものである。しかしなが
ら、本発明の一般的な原理は特に非常に電力効率のよい
安価な電力管理システムをレーザ距離測定装置に提供す
るように定められているため、当業者は種々の修正を容
易に認識するであろう。
【０００７】図１に示されているように、好ましい実施
例には、レーザ距離測定装置検出器およびアナログ電子
回路24と第１のバス14を介して連絡し、レーザ距離測定
装置距離カウンタおよびその他の関連したデジタル電子
回路25と第２のバス15を介して連絡するマイクロ制御装
置13が含まれる。アナログ電子回路24およびデジタル電
子回路25は、通常のレーザ距離測定装置の通常の素子を
含んでいてもよい。マイクロ制御装置13は、カリフォル
ニア州サニーヴェイルのフィリップス・セミコンダクタ
ーズ社により販売されている部品番号87C552等の市販の
素子であってもよい。
例には、レーザ距離測定装置検出器およびアナログ電子
回路24と第１のバス14を介して連絡し、レーザ距離測定
装置距離カウンタおよびその他の関連したデジタル電子
回路25と第２のバス15を介して連絡するマイクロ制御装
置13が含まれる。アナログ電子回路24およびデジタル電
子回路25は、通常のレーザ距離測定装置の通常の素子を
含んでいてもよい。マイクロ制御装置13は、カリフォル
ニア州サニーヴェイルのフィリップス・セミコンダクタ
ーズ社により販売されている部品番号87C552等の市販の
素子であってもよい。
【０００８】マイクロ制御装置13は、電力供給装置と電
力制御バス16を介してインターフェイスし、この電力供
給装置は電池37、ＥＭＩフィルタ35および電力供給装置
17を含む。電池37は、第１および第２の端子19、20およ
びＬＲＦオン・オフスイッチ18を介してＥＭＩフィルタ
35に接続され、ＥＭＩフィルタ35は電力供給装置17に対
して信号路21を介して濾波された電圧を出力する。電力
供給装置17は、以下さらに詳細に説明する複数の一定の
低電圧の電力出力23を提供する。
力制御バス16を介してインターフェイスし、この電力供
給装置は電池37、ＥＭＩフィルタ35および電力供給装置
17を含む。電池37は、第１および第２の端子19、20およ
びＬＲＦオン・オフスイッチ18を介してＥＭＩフィルタ
35に接続され、ＥＭＩフィルタ35は電力供給装置17に対
して信号路21を介して濾波された電圧を出力する。電力
供給装置17は、以下さらに詳細に説明する複数の一定の
低電圧の電力出力23を提供する。
【０００９】マイクロ制御装置13は起動ＬＲＦスイッチ
41によって駆動され、このスイッチ41は第１の導線43と
第２の導線47との間で回路を閉じるように動作するプッ
シュボタン45を含む。 5ボルトの基準電圧は基準電圧源
および第２の導線47に接続された抵抗49を介して供給さ
れ、マイロク制御装置13に入力する。ＲＳ485 システム
Ｉ／Ｏ29は、マイクロ制御装置13と関連した起動制御シ
ステムとの間を連絡するためにＩ／Ｏバス118 を介して
マイクロ制御装置13に接続される。
41によって駆動され、このスイッチ41は第１の導線43と
第２の導線47との間で回路を閉じるように動作するプッ
シュボタン45を含む。 5ボルトの基準電圧は基準電圧源
および第２の導線47に接続された抵抗49を介して供給さ
れ、マイロク制御装置13に入力する。ＲＳ485 システム
Ｉ／Ｏ29は、マイクロ制御装置13と関連した起動制御シ
ステムとの間を連絡するためにＩ／Ｏバス118 を介して
マイクロ制御装置13に接続される。
【００１０】２つの付勢スイッチ、ＬＲＦオン・オフス
イッチ18および起動ＬＲＦスイッチ41が図１に示されて
いる。ＬＲＦオン・オフスイッチ18は、レーザ距離測定
装置（ＬＲＦ）に対する電力をオンおよびオフに切替
え、一方起動ＬＲＦスイッチ41のプッシュボタン45がレ
ーザ距離測定装置を起動する。
イッチ18および起動ＬＲＦスイッチ41が図１に示されて
いる。ＬＲＦオン・オフスイッチ18は、レーザ距離測定
装置（ＬＲＦ）に対する電力をオンおよびオフに切替
え、一方起動ＬＲＦスイッチ41のプッシュボタン45がレ
ーザ距離測定装置を起動する。
【００１１】図２には、電力供給装置17の構造がさらに
詳細に示されている。電力供給装置17は、電力制御回路
51に濾波された電圧を供給するＥＭＩフィルタ35を含ん
でいてもよい。電力制御回路51は、10ボルトのＤＣ／Ｄ
Ｃ変換器55、 7ボルトのＤＣ／ＤＣ変換器61およびＰＦ
Ｎ電力供給装置67に対する電力の供給をバス53を介して
制御する。
詳細に示されている。電力供給装置17は、電力制御回路
51に濾波された電圧を供給するＥＭＩフィルタ35を含ん
でいてもよい。電力制御回路51は、10ボルトのＤＣ／Ｄ
Ｃ変換器55、 7ボルトのＤＣ／ＤＣ変換器61およびＰＦ
Ｎ電力供給装置67に対する電力の供給をバス53を介して
制御する。
【００１２】10ボルトのＤＣ／ＤＣ変換器55は、出力バ
ス56を介して一連の線形調整装置71，73，75，77および
ＰＦＮ電力制御装置67に10ボルトのＤＣ出力を供給す
る。 7ボルトのＤＣ／ＤＣブースター変換器61は、出力
バス63を介して第５の線形調整装置79に負の 7ボルトの
ＤＣ出力を供給する。
ス56を介して一連の線形調整装置71，73，75，77および
ＰＦＮ電力制御装置67に10ボルトのＤＣ出力を供給す
る。 7ボルトのＤＣ／ＤＣブースター変換器61は、出力
バス63を介して第５の線形調整装置79に負の 7ボルトの
ＤＣ出力を供給する。
【００１３】ＤＣ／ＤＣ変換器55，61は、それらを簡単
化し、安価にするために選択された通常のブースト変換
器である。技術的に知られているように、ブースト変換
器のインダクタは非常に小さく、安価である。したがっ
て、低電圧の電力供給（ＬＶＰＳ）は、＋10ボルトのＤ
Ｃ／ＤＣブースト変換器55および− 7ボルトのＤＣ／Ｄ
Ｃブースト変換器61から構成される。
化し、安価にするために選択された通常のブースト変換
器である。技術的に知られているように、ブースト変換
器のインダクタは非常に小さく、安価である。したがっ
て、低電圧の電力供給（ＬＶＰＳ）は、＋10ボルトのＤ
Ｃ／ＤＣブースト変換器55および− 7ボルトのＤＣ／Ｄ
Ｃブースト変換器61から構成される。
【００１４】ＰＦＮ電力供給装置67は、例えば 800 ボ
ルトの電圧まで充電するＰＦＮキャパシタＣPFN を含む
パルス形成ネットワーク（ＰＦＮ）に給電する。この電
圧はレーザに供給されて光エネルギを生成し、キャパシ
タＣPFN の値に応じてシステム間で変化してもよい。 8
00ボルトはツェナーダイオードを使用してＰＦＮ電力供
給装置67内で分割されて 130ボルトを生成し、これが電
力制御装置51並びに検出器およびアナログ電子回路24に
対して信号ライン54で出力される。 130ボルトは特に通
常の距離測定装置検出器に 130ボルトのバイアス電圧を
供給し、この検出器は技術的に知られているように電気
信号に光信号を変換する。
ルトの電圧まで充電するＰＦＮキャパシタＣPFN を含む
パルス形成ネットワーク（ＰＦＮ）に給電する。この電
圧はレーザに供給されて光エネルギを生成し、キャパシ
タＣPFN の値に応じてシステム間で変化してもよい。 8
00ボルトはツェナーダイオードを使用してＰＦＮ電力供
給装置67内で分割されて 130ボルトを生成し、これが電
力制御装置51並びに検出器およびアナログ電子回路24に
対して信号ライン54で出力される。 130ボルトは特に通
常の距離測定装置検出器に 130ボルトのバイアス電圧を
供給し、この検出器は技術的に知られているように電気
信号に光信号を変換する。
【００１５】ＰＦＮ電力供給装置67は、マイクロ制御装
置13から第１および第２の入力、すなわちＰＦＮ ＩＮ
Ｈ（禁止）信号およびＰＦＮ ＤＭＰ（制動）信号を受
取り、第１および第２の出力、すなわちフラッシュラン
プトリガーバイアス信号およびＰＦＮ電圧感知信号を供
給する。マイクロ制御装置13は、電圧感知信号によりＰ
ＦＮキャパシタＣPFN 上の電圧のレベルを感知またはサ
ンプルし、その電圧が800ボルトに達した時にそのキャ
パシタＣPFN の充電を停止させる。マイクロ制御装置13
は、例えばシステムがオフに切替えられた時のリセット
のためにＰＦＮ制動信号によりＰＦＮキャパシタＣPFN
を放電させることができる。フラッシュランプトリガー
バイアス信号は、技術的に知られているようにその起動
の前にレーザ中で最初のイオン化を生じさせるように生
成される。
置13から第１および第２の入力、すなわちＰＦＮ ＩＮ
Ｈ（禁止）信号およびＰＦＮ ＤＭＰ（制動）信号を受
取り、第１および第２の出力、すなわちフラッシュラン
プトリガーバイアス信号およびＰＦＮ電圧感知信号を供
給する。マイクロ制御装置13は、電圧感知信号によりＰ
ＦＮキャパシタＣPFN 上の電圧のレベルを感知またはサ
ンプルし、その電圧が800ボルトに達した時にそのキャ
パシタＣPFN の充電を停止させる。マイクロ制御装置13
は、例えばシステムがオフに切替えられた時のリセット
のためにＰＦＮ制動信号によりＰＦＮキャパシタＣPFN
を放電させることができる。フラッシュランプトリガー
バイアス信号は、技術的に知られているようにその起動
の前にレーザ中で最初のイオン化を生じさせるように生
成される。
【００１６】線形調整装置71，73，75，77，79は、レー
ザ距離測定装置の種々のアナログデジタル回路24，25お
よびマイクロ制御装置13に給電するために使用される。
第１の線形調整装置71は信号ライン70で＋5 ボルトの出
力を供給して、デジタル回路25に給電し、信号ライン72
でマイクロ制御装置13から制御信号入力を受取る。第２
の線形調整装置73は、信号ライン74で＋5 ボルトの出力
を供給してアナログ回路24に給電し、信号ライン76でマ
イクロ制御装置13から制御信号を受取る。第３の線形調
整装置75は、信号ライン78で＋2 ボルトを供給して、デ
ジタル回路25に給電し、信号ライン80でマイクロ制御装
置13から制御信号を受取る。第５の線形調整装置79は、
アナログ回路24による使用のために信号ライン85で＋5
ボルトの出力を供給し、信号ライン87でマイクロ制御装
置13から制御信号を受取る。このようにして、マイクロ
制御装置13は、各信号ライン72，76，80および87上に適
切なオン／オフ制御信号を供給することによってアナロ
グおよびデジタル回路に対する電力を選択的にオンおよ
びオフに切替えることを可能にされている。
ザ距離測定装置の種々のアナログデジタル回路24，25お
よびマイクロ制御装置13に給電するために使用される。
第１の線形調整装置71は信号ライン70で＋5 ボルトの出
力を供給して、デジタル回路25に給電し、信号ライン72
でマイクロ制御装置13から制御信号入力を受取る。第２
の線形調整装置73は、信号ライン74で＋5 ボルトの出力
を供給してアナログ回路24に給電し、信号ライン76でマ
イクロ制御装置13から制御信号を受取る。第３の線形調
整装置75は、信号ライン78で＋2 ボルトを供給して、デ
ジタル回路25に給電し、信号ライン80でマイクロ制御装
置13から制御信号を受取る。第５の線形調整装置79は、
アナログ回路24による使用のために信号ライン85で＋5
ボルトの出力を供給し、信号ライン87でマイクロ制御装
置13から制御信号を受取る。このようにして、マイクロ
制御装置13は、各信号ライン72，76，80および87上に適
切なオン／オフ制御信号を供給することによってアナロ
グおよびデジタル回路に対する電力を選択的にオンおよ
びオフに切替えることを可能にされている。
【００１７】第４の線形調整装置77は、信号ライン85上
に＋5 ボルトの出力を供給し、それはマイクロ制御装置
13に給電するために使用される。全負荷の下において、
マイクロ制御装置13は15ｍＡ以下の電流を使用する。ほ
とんどの時間、マイクロ制御装置13は“休止状態”を示
し、 5ｍＡ以下の電流しか必要としない。
に＋5 ボルトの出力を供給し、それはマイクロ制御装置
13に給電するために使用される。全負荷の下において、
マイクロ制御装置13は15ｍＡ以下の電流を使用する。ほ
とんどの時間、マイクロ制御装置13は“休止状態”を示
し、 5ｍＡ以下の電流しか必要としない。
【００１８】好ましい実施例によると、集積されたオン
／オフ制御回路を有する通常の線形調整装置71，73，7
5，77および79が使用される。システムのデューティサ
イクルが典型的に１％より低いため、線形調整装置71，
73，75，77，79の効率は問題ではない。したがって、安
価で小型であることが効率よりも重要になる。
／オフ制御回路を有する通常の線形調整装置71，73，7
5，77および79が使用される。システムのデューティサ
イクルが典型的に１％より低いため、線形調整装置71，
73，75，77，79の効率は問題ではない。したがって、安
価で小型であることが効率よりも重要になる。
【００１９】図３は、前端部（フロントエンド）の電力
制御回路51を詳細に示す。示されているように、回路51
は、ソースＳ、ドレインＤおよびゲートＧをそれぞれ有
する第１、第２および第３のＮチャンネルエンファンス
メントモードＭＯＳＦＥＴＱ1 、Ｑ3 、Ｑ2 を含む。オ
ン／オフ制御信号18は、オペレータの“マスターオン／
オフスイッチ”から回路51に供給される。
制御回路51を詳細に示す。示されているように、回路51
は、ソースＳ、ドレインＤおよびゲートＧをそれぞれ有
する第１、第２および第３のＮチャンネルエンファンス
メントモードＭＯＳＦＥＴＱ1 、Ｑ3 、Ｑ2 を含む。オ
ン／オフ制御信号18は、オペレータの“マスターオン／
オフスイッチ”から回路51に供給される。
【００２０】第１のトランジスタＱ1 はソースＳを有
し、そのソースＳがＥＭＦフィルタ35によって入力端子
21ａで供給される24ボルトのＤＣに接続されている。第
１のダイオードＤ1 は、第１のトランジスタＱ1 のソー
スＳとドレインＤとの間に接続されている。第１のダイ
オードＤ1 は、第１のトランジスタＱ1 の本体ダイオー
ドと並列に接続されている。電流が低い適用では、第１
のダイオードＤ1 を除去することができる。第１のダイ
オードＤ1 を使用しない場合、回路は完全に第１のトラ
ンジスタＱ1 の本体ダイオードに依存する。第１のトラ
ンジスタＱ1 のゲートＧは、第１のキャパシタＣ1 の第
１の端子に接続され、その反対側の端子が接地されてい
る。さらに第１のトランジスタＱ1 のゲートＧは、第１
の抵抗Ｒ1と第１の35ボルトのツェナーダイオードＺ1
の陰極との接合部101 に接続されており、このツェナー
ダイオードＺ1 の陽極は接地されている。さらに、接合
部101 と反対側の第１の抵抗Ｒ1 の端子は 130ボルトの
電源に接続され、第１のトランジスタＱ1 のドレインＤ
は第２のダイオードＤ2 の陽極に接続され、その陰極は
第２の抵抗Ｒ2 の第１の端子に接続されている。
し、そのソースＳがＥＭＦフィルタ35によって入力端子
21ａで供給される24ボルトのＤＣに接続されている。第
１のダイオードＤ1 は、第１のトランジスタＱ1 のソー
スＳとドレインＤとの間に接続されている。第１のダイ
オードＤ1 は、第１のトランジスタＱ1 の本体ダイオー
ドと並列に接続されている。電流が低い適用では、第１
のダイオードＤ1 を除去することができる。第１のダイ
オードＤ1 を使用しない場合、回路は完全に第１のトラ
ンジスタＱ1 の本体ダイオードに依存する。第１のトラ
ンジスタＱ1 のゲートＧは、第１のキャパシタＣ1 の第
１の端子に接続され、その反対側の端子が接地されてい
る。さらに第１のトランジスタＱ1 のゲートＧは、第１
の抵抗Ｒ1と第１の35ボルトのツェナーダイオードＺ1
の陰極との接合部101 に接続されており、このツェナー
ダイオードＺ1 の陽極は接地されている。さらに、接合
部101 と反対側の第１の抵抗Ｒ1 の端子は 130ボルトの
電源に接続され、第１のトランジスタＱ1 のドレインＤ
は第２のダイオードＤ2 の陽極に接続され、その陰極は
第２の抵抗Ｒ2 の第１の端子に接続されている。
【００２１】第２のトランジスタＱ2 は、24ボルトの入
力電圧の復帰（ＲＴＮ）ライン21ｂに接続されたドレイ
ンＤを有する。第２のトランジスタＱ2 のゲートＧは、
第２のツェナーダイオードＺ2 の陰極、第２の抵抗Ｒ2
の第２の端子、第３および第４の抵抗Ｒ3 およびＲ4 の
それぞれの第１の端子に接続される。第２のトランジス
タＱ2 のソースＳは、第２のツェナーダイオードＺ2 の
陽極および第３の抵抗Ｒ3 の第２の端子に接続されて、
回路51の１つの出力端子53ｂを形成する。第３のダイオ
ードＤ3 は、第２のトランジスタＱ2 のドレインＤに接
続された陽極および第２のトランジスタＱ2 のソースＳ
に接続された陰極を有する。電流が低い適用では、第３
のダイオードＤ3 を除去することができる。第３のダイ
オードＤ3 を使用しない場合、回路は完全に第２のトラ
ンジスタＱ2 の本体ダイオードに依存する。
力電圧の復帰（ＲＴＮ）ライン21ｂに接続されたドレイ
ンＤを有する。第２のトランジスタＱ2 のゲートＧは、
第２のツェナーダイオードＺ2 の陰極、第２の抵抗Ｒ2
の第２の端子、第３および第４の抵抗Ｒ3 およびＲ4 の
それぞれの第１の端子に接続される。第２のトランジス
タＱ2 のソースＳは、第２のツェナーダイオードＺ2 の
陽極および第３の抵抗Ｒ3 の第２の端子に接続されて、
回路51の１つの出力端子53ｂを形成する。第３のダイオ
ードＤ3 は、第２のトランジスタＱ2 のドレインＤに接
続された陽極および第２のトランジスタＱ2 のソースＳ
に接続された陰極を有する。電流が低い適用では、第３
のダイオードＤ3 を除去することができる。第３のダイ
オードＤ3 を使用しない場合、回路は完全に第２のトラ
ンジスタＱ2 の本体ダイオードに依存する。
【００２２】第３のトランジスタＱ3 のドレインＤは、
第１のトランジスタＱ1 のドレインＤおよび第５の抵抗
Ｒ5 の第１の端子に接続されている。第５の抵抗Ｒ5 の
第２の端子は、第３のトランジスタＱ3 のゲートＧおよ
び第２のキャパシタＣ2 の第１の端子に接続され、第２
のキャパシタＣ2 の第２の端子は接地されている。第３
のトランジスタＱ3 のゲートＧは、さらに第３のツェナ
ーダイオードＺ3 の陰極、第６の抵抗Ｒ6 の第１の端子
および第７の抵抗Ｒ7 の第１の端子に接続される。第３
のツェナーダイオードＺ3 の陽極は接地されている。
第１のトランジスタＱ1 のドレインＤおよび第５の抵抗
Ｒ5 の第１の端子に接続されている。第５の抵抗Ｒ5 の
第２の端子は、第３のトランジスタＱ3 のゲートＧおよ
び第２のキャパシタＣ2 の第１の端子に接続され、第２
のキャパシタＣ2 の第２の端子は接地されている。第３
のトランジスタＱ3 のゲートＧは、さらに第３のツェナ
ーダイオードＺ3 の陰極、第６の抵抗Ｒ6 の第１の端子
および第７の抵抗Ｒ7 の第１の端子に接続される。第３
のツェナーダイオードＺ3 の陽極は接地されている。
【００２３】第６および第７の抵抗Ｒ6 およびＲ7 の第
２の端子は、スイッチＳＷ1 および130ボルト電源にそ
れぞれ接続される。スイッチＳＷ1 は、第４の抵抗Ｒ4
の第２の端子に接続された第１の端子と、第６の抵抗Ｒ
6 の第２の端子に接続された第２の端子と、オペレータ
からオン／オフ制御信号を受取るようにバス16に接続さ
れた制御端子とを有する。第３のトランジスタＱ3 のソ
ースＳは、回路51の出力端子53ａを形成する。
２の端子は、スイッチＳＷ1 および130ボルト電源にそ
れぞれ接続される。スイッチＳＷ1 は、第４の抵抗Ｒ4
の第２の端子に接続された第１の端子と、第６の抵抗Ｒ
6 の第２の端子に接続された第２の端子と、オペレータ
からオン／オフ制御信号を受取るようにバス16に接続さ
れた制御端子とを有する。第３のトランジスタＱ3 のソ
ースＳは、回路51の出力端子53ａを形成する。
【００２４】図３の前端部電力制御回路51は、 100％固
体回路により逆電圧保護および過電圧保護を行う。さら
に回路51は、スイッチＳＷ1 が使用される場合、低電流
オン／オフ制御を行う。このスイッチＳＷ1 を付勢する
と、第２および第３のトランジスタＱ2 およびＱ3 のゲ
ートＧが短絡されて、抵抗Ｒ4 およびＲ6 を介して接地
され、回路51の出力端子53ａおよび53ｂ間における電圧
の供給をオフに切替える。このようにして、第３のトラ
ンジスタＱ3 は、システムをオフに切替えることができ
る。
体回路により逆電圧保護および過電圧保護を行う。さら
に回路51は、スイッチＳＷ1 が使用される場合、低電流
オン／オフ制御を行う。このスイッチＳＷ1 を付勢する
と、第２および第３のトランジスタＱ2 およびＱ3 のゲ
ートＧが短絡されて、抵抗Ｒ4 およびＲ6 を介して接地
され、回路51の出力端子53ａおよび53ｂ間における電圧
の供給をオフに切替える。このようにして、第３のトラ
ンジスタＱ3 は、システムをオフに切替えることができ
る。
【００２５】逆電圧保護は第１のダイオードＤ1 によっ
て行なわれ、この第１のダイオードＤ1 は電流が端子21
ａで誤った方向に流れることを阻止する。第３のトラン
ジスタＱ3 はまた電流を誤った方向に導かない。システ
ムがパワーアップした時、第１のトランジスタＱ1 はオ
フになり、全ての電流は第１のダイオードＤ1 を通って
流れる。最初のパワーアップの後、ＰＦＮ装置67からの
130ボルトが供給され、第１のトランジスタＱ1 をオン
に切替え、第１のダイオードＤ1 を短絡させる。その
後、第１のトランジスタＱ1 は、第１のダイオードＤ1
を短絡することによって電力を節約する。その後、入力
電流は第１のトランジスタＱ1 の小さい“オン”抵
抗（.1Ω）にしかさらされない。この動作は、通常動作
の期間中に第１のダイオードＤ1 の順方向電圧降下を除
去することによって全体的な効率を改良する。
て行なわれ、この第１のダイオードＤ1 は電流が端子21
ａで誤った方向に流れることを阻止する。第３のトラン
ジスタＱ3 はまた電流を誤った方向に導かない。システ
ムがパワーアップした時、第１のトランジスタＱ1 はオ
フになり、全ての電流は第１のダイオードＤ1 を通って
流れる。最初のパワーアップの後、ＰＦＮ装置67からの
130ボルトが供給され、第１のトランジスタＱ1 をオン
に切替え、第１のダイオードＤ1 を短絡させる。その
後、第１のトランジスタＱ1 は、第１のダイオードＤ1
を短絡することによって電力を節約する。その後、入力
電流は第１のトランジスタＱ1 の小さい“オン”抵
抗（.1Ω）にしかさらされない。この動作は、通常動作
の期間中に第１のダイオードＤ1 の順方向電圧降下を除
去することによって全体的な効率を改良する。
【００２６】第２のトランジスタＱ2 は、端子21ｂにお
いて24ボルトの復帰ラインに対して逆電圧保護を行な
う。第２のトランジスタＱ2 は通常オフなので、電流は
端子21ｂ中に流入できないで、第３のダイオードＤ3 を
介して流れ、それによって復帰路を提供することができ
る。第１のダイオードＤ1 が電流を導く場合、電圧は第
２のダイオードＤ2 および電流を制限する第２の抵抗Ｒ
2 を介して第２のトランジスタＱ2 のゲートＧに供給さ
れる。第２のツェナーダイオードＺ2 は、第２のトラン
ジスタＱ2 のゲートＧが35ボルトとみなす電圧に制限す
る。第２のトランジスタＱ2 のゲートＧに電圧を供給す
ることにより、第２のトランジスタＱ2 がオンになり、
第３のダイオードＤ3 が短絡して、低い抵抗の復帰路が
設けられる。したがって、第２のトランジスタＱ2 は第
１のトランジスタＱ1 より速くオンになる。
いて24ボルトの復帰ラインに対して逆電圧保護を行な
う。第２のトランジスタＱ2 は通常オフなので、電流は
端子21ｂ中に流入できないで、第３のダイオードＤ3 を
介して流れ、それによって復帰路を提供することができ
る。第１のダイオードＤ1 が電流を導く場合、電圧は第
２のダイオードＤ2 および電流を制限する第２の抵抗Ｒ
2 を介して第２のトランジスタＱ2 のゲートＧに供給さ
れる。第２のツェナーダイオードＺ2 は、第２のトラン
ジスタＱ2 のゲートＧが35ボルトとみなす電圧に制限す
る。第２のトランジスタＱ2 のゲートＧに電圧を供給す
ることにより、第２のトランジスタＱ2 がオンになり、
第３のダイオードＤ3 が短絡して、低い抵抗の復帰路が
設けられる。したがって、第２のトランジスタＱ2 は第
１のトランジスタＱ1 より速くオンになる。
【００２７】さらに、第３のトランジスタＱ3 は過電圧
保護および逆電圧保護を行なうために設けられている。
第３のトランジスタＱ3 は、端子21ａおよび21ｂ間の入
力電圧が35ボルトを越えた時に可変抵抗になる。さらに
詳しく説明すると、第３のトランジスタＱ3 のドレイン
Ｄの電圧が第３のツェナーダイオードＺ3 によって指定
された35ボルトのゲート電圧を越えた場合、第３のトラ
ンジスタＱ3 はオフへの切替えを開始し、そのソース電
圧を35ボルト以下に保持する。したがって、第３のトラ
ンジスタＱ3 は、過電圧状態がシステム内において発生
することを阻止するように電圧を十分に降下させる。第
１のトランジスタＱ1 はそれがオフに切替えられるまで
同様の保護を行ない、オフになった時点で、トランジス
タＱ3 は第１のダイオードＤ1 によって降下された 0.7
ボルト以外の電圧を全て降下しなければならない。この
ような過電圧保護は、回路がキャパシタのような低電圧
の（安価な）部品を使用することを可能にするため、重
要な特徴である。過電圧点は、第３のツェナーダイオー
ドＺ3 、およびそれより程度が低いが第１のツェナーダ
イオードＺ1 により設定され、任意の点に設定されるこ
とができる。この回路の下流の電力変換器55，61は、40
ボルトまで動作することができることが好ましい。した
がって、35ボルトのツェナーダイオードＺ1 、Ｚ2 、Ｚ
3 はある設計マージンを提供する。
保護および逆電圧保護を行なうために設けられている。
第３のトランジスタＱ3 は、端子21ａおよび21ｂ間の入
力電圧が35ボルトを越えた時に可変抵抗になる。さらに
詳しく説明すると、第３のトランジスタＱ3 のドレイン
Ｄの電圧が第３のツェナーダイオードＺ3 によって指定
された35ボルトのゲート電圧を越えた場合、第３のトラ
ンジスタＱ3 はオフへの切替えを開始し、そのソース電
圧を35ボルト以下に保持する。したがって、第３のトラ
ンジスタＱ3 は、過電圧状態がシステム内において発生
することを阻止するように電圧を十分に降下させる。第
１のトランジスタＱ1 はそれがオフに切替えられるまで
同様の保護を行ない、オフになった時点で、トランジス
タＱ3 は第１のダイオードＤ1 によって降下された 0.7
ボルト以外の電圧を全て降下しなければならない。この
ような過電圧保護は、回路がキャパシタのような低電圧
の（安価な）部品を使用することを可能にするため、重
要な特徴である。過電圧点は、第３のツェナーダイオー
ドＺ3 、およびそれより程度が低いが第１のツェナーダ
イオードＺ1 により設定され、任意の点に設定されるこ
とができる。この回路の下流の電力変換器55，61は、40
ボルトまで動作することができることが好ましい。した
がって、35ボルトのツェナーダイオードＺ1 、Ｚ2 、Ｚ
3 はある設計マージンを提供する。
【００２８】第３のトランジスタＱ3 は、電流が逆方向
に流れることを阻止することによって逆電圧保護を行な
う。第１のトランジスタＱ1 の本体ダイオードは逆電圧
状態下で電流を導くため、第３のトランジスタＱ3 が逆
電圧保護のために必要である。
に流れることを阻止することによって逆電圧保護を行な
う。第１のトランジスタＱ1 の本体ダイオードは逆電圧
状態下で電流を導くため、第３のトランジスタＱ3 が逆
電圧保護のために必要である。
【００２９】以下、図４により好ましい実施例の電力管
理システム11の全体的な動作を詳細に説明する。示され
ているように、システム11は最初にＬＲＦオン／オフス
イッチ18を閉じることによってステップ103 における電
池電力の供給によりエネーブルされる。図４のステップ
105 では、スイッチＳＷ1 がそれに応答して閉じて、Ｐ
ＦＮキャパシタＣPFN を充電する。距離測定装置のアナ
ログおよびデジタル電子回路24，25はこの期間中給電さ
れず、マイクロ制御装置13によってその後に付勢される
までその状態である。ステップ105 の終了時、マイクロ
制御装置13は低電力の“休止”状態であり、システムが
使用している電池の電流は10ｍＡ以下である。マイクロ
制御装置13は、ステップ117 で起動ＬＲＦボタン45によ
って、或はステップ111 で内部監視(watchdog)タイマー
によってのみ覚醒されることができる。
理システム11の全体的な動作を詳細に説明する。示され
ているように、システム11は最初にＬＲＦオン／オフス
イッチ18を閉じることによってステップ103 における電
池電力の供給によりエネーブルされる。図４のステップ
105 では、スイッチＳＷ1 がそれに応答して閉じて、Ｐ
ＦＮキャパシタＣPFN を充電する。距離測定装置のアナ
ログおよびデジタル電子回路24，25はこの期間中給電さ
れず、マイクロ制御装置13によってその後に付勢される
までその状態である。ステップ105 の終了時、マイクロ
制御装置13は低電力の“休止”状態であり、システムが
使用している電池の電流は10ｍＡ以下である。マイクロ
制御装置13は、ステップ117 で起動ＬＲＦボタン45によ
って、或はステップ111 で内部監視(watchdog)タイマー
によってのみ覚醒されることができる。
【００３０】監視タイマーは、マイクロ制御装置13が延
長した期間にわたって休止状態である場合、それを周期
的に覚醒させる。これを実行するために、監視タイマー
は中断信号を発生する。それが、主としてレーザ距離測
定装置が動作されていない時にレーザ距離測定装置の受
信機を較正状態にしておくためにステップ115 において
マイクロ制御装置13に背景診断および較正ルーチンを実
行させる。
長した期間にわたって休止状態である場合、それを周期
的に覚醒させる。これを実行するために、監視タイマー
は中断信号を発生する。それが、主としてレーザ距離測
定装置が動作されていない時にレーザ距離測定装置の受
信機を較正状態にしておくためにステップ115 において
マイクロ制御装置13に背景診断および較正ルーチンを実
行させる。
【００３１】起動ＬＲＦ信号はマイクロ制御装置13に中
断信号を送り、マイクロ制御装置13にレーザ距離シーケ
ンスを付勢させる。これは図４のステップ121 で始ま
る。ステップ121 において、マイクロ制御装置13は電圧
を上昇させ、信号ライン76、87を介してアナログ回路24
をオンに切替え、システムを始動する。これらの動作の
後、ステップ123 でデジタル距離カウンタ回路25に対し
て電力がオンに切替えられる。その後、レーザが放射さ
れ、反射パルスが検出される。ステップ127 において、
マイクロ制御装置13は、距離カウンタの最大カウントに
等しい期間遅延し、その後ステップ129 で距離カウンタ
のカウントをラッチする。その後、ステップ131 におい
て、カウントはシステムＩ／Ｏ29を介して関連した起動
制御回路に出力される。その後、ステップ133 でマイク
ロ制御装置13はアナログ回路24およびデジタル回路25へ
の電力をオフに切替え、“休止”状態に入る前に次の放
射動作のためにＰＦＮキャパシタPFN を再充電するため
に復帰する。
断信号を送り、マイクロ制御装置13にレーザ距離シーケ
ンスを付勢させる。これは図４のステップ121 で始ま
る。ステップ121 において、マイクロ制御装置13は電圧
を上昇させ、信号ライン76、87を介してアナログ回路24
をオンに切替え、システムを始動する。これらの動作の
後、ステップ123 でデジタル距離カウンタ回路25に対し
て電力がオンに切替えられる。その後、レーザが放射さ
れ、反射パルスが検出される。ステップ127 において、
マイクロ制御装置13は、距離カウンタの最大カウントに
等しい期間遅延し、その後ステップ129 で距離カウンタ
のカウントをラッチする。その後、ステップ131 におい
て、カウントはシステムＩ／Ｏ29を介して関連した起動
制御回路に出力される。その後、ステップ133 でマイク
ロ制御装置13はアナログ回路24およびデジタル回路25へ
の電力をオフに切替え、“休止”状態に入る前に次の放
射動作のためにＰＦＮキャパシタPFN を再充電するため
に復帰する。
【００３２】デジタル電子回路25の一部分を形成する距
離カウンタは、レーザパルスが送られるたびに 100マイ
クロ秒の間だけ必要である。したがって、距離カウンタ
および関連したデジタル電子回路25は、線形調整装置7
1，75によって別個に給電される。その目的は、必要に
応じて距離カウンタ電子回路25だけを付勢することであ
る。アナログ電子回路24は、検出器バイアス、しきい
値、オフセットの除去および試験目的等の他の機能のた
めに給電される必要がある。これらの考慮事項のために
アナログ電子回路24は、距離カウンタ電子回路25が必要
とされない期間中に給電されることが要求される。した
がって、マイクロ制御装置13はレーザ距離測定装置シー
ケンスを追跡し、それらの特定の関連したアナログまた
はデジタル回路が電力を必要とした時にのみ線形調整装
置71等を付勢するようにプログラムされる。したがっ
て、マイクロ制御装置13は、システム状態マシンとして
動作し、必要に応じて種々の機能へのパワーオンおよび
オフを順序付ける。
離カウンタは、レーザパルスが送られるたびに 100マイ
クロ秒の間だけ必要である。したがって、距離カウンタ
および関連したデジタル電子回路25は、線形調整装置7
1，75によって別個に給電される。その目的は、必要に
応じて距離カウンタ電子回路25だけを付勢することであ
る。アナログ電子回路24は、検出器バイアス、しきい
値、オフセットの除去および試験目的等の他の機能のた
めに給電される必要がある。これらの考慮事項のために
アナログ電子回路24は、距離カウンタ電子回路25が必要
とされない期間中に給電されることが要求される。した
がって、マイクロ制御装置13はレーザ距離測定装置シー
ケンスを追跡し、それらの特定の関連したアナログまた
はデジタル回路が電力を必要とした時にのみ線形調整装
置71等を付勢するようにプログラムされる。したがっ
て、マイクロ制御装置13は、システム状態マシンとして
動作し、必要に応じて種々の機能へのパワーオンおよび
オフを順序付ける。
【００３３】ここに説明された好ましい実施例は種々の
利点を示している。システムは起動ＬＲＦ中断信号から
トリガーされるため、システムはパルス反復周波数（Ｐ
ＲＦ）に感応性ではなく、外部トリガーに連動されるこ
とができる。これは、レーザがある別の都合のよい（ｂ
ｅｎｉｇｎ）システム状態中に起動または動作する必要
がある場合に重要である。例えば、レーザシステムは一
般に大量のＥＭＩ（電磁妨害）を生成する。ＦＬＩＲ
（前方監視赤外線）システムにより動作された場合、Ｅ
ＭＩはイメージ中に現れる可能性が高く、或はさらに悪
い場合にはシーンベースの不均一性補正（ＮＵＣ）アル
ゴリズムに関する問題を生じさせる。ＦＬＩＲは、ＬＲ
Ｆに信号を送って、レーザシステムに対してラインブラ
ンク期間またはフレームリトレース期間中に距離シーケ
ンスを行なうように命令し、したがってＦＬＩＲイメー
ジに対して影響を与えないことが可能である。
利点を示している。システムは起動ＬＲＦ中断信号から
トリガーされるため、システムはパルス反復周波数（Ｐ
ＲＦ）に感応性ではなく、外部トリガーに連動されるこ
とができる。これは、レーザがある別の都合のよい（ｂ
ｅｎｉｇｎ）システム状態中に起動または動作する必要
がある場合に重要である。例えば、レーザシステムは一
般に大量のＥＭＩ（電磁妨害）を生成する。ＦＬＩＲ
（前方監視赤外線）システムにより動作された場合、Ｅ
ＭＩはイメージ中に現れる可能性が高く、或はさらに悪
い場合にはシーンベースの不均一性補正（ＮＵＣ）アル
ゴリズムに関する問題を生じさせる。ＦＬＩＲは、ＬＲ
Ｆに信号を送って、レーザシステムに対してラインブラ
ンク期間またはフレームリトレース期間中に距離シーケ
ンスを行なうように命令し、したがってＦＬＩＲイメー
ジに対して影響を与えないことが可能である。
【００３４】さらに、本発明は、在庫があり、すぐに入
手可能な安価な市販のＩＣを使用した高性能の電池給電
されるレーザ距離測定装置システムの市場の開拓を可能
にする。この応用には自動車の障害物回避、商業および
工業用レーザ距離測定システム、並びにスポーツ用が含
まれる。スポーツ用途としては、ハンターが使用する集
積されたレーザ距離測定装置およびライフルスコープが
含まれる。
手可能な安価な市販のＩＣを使用した高性能の電池給電
されるレーザ距離測定装置システムの市場の開拓を可能
にする。この応用には自動車の障害物回避、商業および
工業用レーザ距離測定システム、並びにスポーツ用が含
まれる。スポーツ用途としては、ハンターが使用する集
積されたレーザ距離測定装置およびライフルスコープが
含まれる。
【００３５】好ましい実施例の構成による電力節約はま
た顕著である。例えば、本発明による１実施例におい
て、１Ｈｚのシステムに対して、距離カウンタから7.5
ワット以上、また受信機ハイブリッドから 5ワットの電
力が節約される。
た顕著である。例えば、本発明による１実施例におい
て、１Ｈｚのシステムに対して、距離カウンタから7.5
ワット以上、また受信機ハイブリッドから 5ワットの電
力が節約される。
【００３６】当業者は、特に図１のアーキテクチャはレ
ーザ技術に対して明白であるため、本発明の技術的範囲
を逸脱することなく、ここに記載された好ましい実施例
の種々の適応および修正が実現可能であることを理解す
るであろう。例えば、ダイオードポンプされる距離測定
装置システムは、ＰＦＮキャパシタを充電する必要がな
い。したがって、本発明は好ましい実施例の詳細な動作
のいくつかにおいてのみ必要とされる変化をシステムに
適用することができる。それ故、本発明は添付された特
許請求の範囲内において、ここに特に説明された以外に
も適用可能であることを理解すべきである。
ーザ技術に対して明白であるため、本発明の技術的範囲
を逸脱することなく、ここに記載された好ましい実施例
の種々の適応および修正が実現可能であることを理解す
るであろう。例えば、ダイオードポンプされる距離測定
装置システムは、ＰＦＮキャパシタを充電する必要がな
い。したがって、本発明は好ましい実施例の詳細な動作
のいくつかにおいてのみ必要とされる変化をシステムに
適用することができる。それ故、本発明は添付された特
許請求の範囲内において、ここに特に説明された以外に
も適用可能であることを理解すべきである。
【図１】本発明の好ましい実施例によるレーザ距離測定
装置電力管理システムの概略的なブロック図。
装置電力管理システムの概略的なブロック図。
【図２】好ましい実施例による電力供給回路の回路ブロ
ック図。
ック図。
【図３】好ましい実施例による前端部電力制御回路の電
気回路図。
気回路図。
【図４】好ましい実施例の電力管理回路の構造および動
作を示すのに有効なフローチャート。
作を示すのに有効なフローチャート。
Claims (10)
- 【請求項１】 デジタル回路およびアナログ回路を有す
るレーザ距離測定システムにおいて使用される電力管理
装置において、 制御信号にそれぞれ応答して、少なくとも第１の電圧を
デジタル回路に切替え、少なくとも第２の電圧をアナロ
グ回路に切替える複数の線形調整装置を含む電力供給装
置と、 前記デジタル回路が電力を必要とした時にのみ前記デジ
タル回路に電力を供給し、前記アナログ回路が電力を必
要とした時にのみ前記アナログ回路に電力を供給するよ
うに前記線形調整装置にそれぞれ制御信号を供給するよ
うにプログラムされたプログラム可能なデジタル制御回
路とを具備していることを特徴とするレーザ距離測定シ
ステムにおいて使用される電力管理装置。 - 【請求項２】 さらに、レーザ起動電圧を生成して蓄積
する電圧蓄積回路を具備し、前記制御回路は前記起動電
圧の生成を制御している請求項１記載の電力管理装置。 - 【請求項３】 前記電圧蓄積回路は、レーザ起動電圧か
ら検出器バイアス電圧を生成する回路を具備している請
求項２記載の電力管理装置。 - 【請求項４】 前記電力供給装置はさらに、前記複数の
線形調整装置に電力を供給するＤＣ／ＤＣ変換回路を具
備している請求項１、２および３のいずれか１項記載の
電力管理装置。 - 【請求項５】 前記電力供給装置はさらに、前記ＤＣ／
ＤＣ変換回路に電力を供給するフロントエンド回路を具
備している請求項４記載の電力管理装置。 - 【請求項６】 前記フロントエンド回路は入力ラインお
よび復帰ラインを具備し、さらに選択された方向の電流
を遮断するように前記入力ラインに接続された第１のダ
イオードと、検出器バイアス電圧の供給に応答してオン
に切替えられて前記第１のダイオードを短絡させ、その
後前記選択された方向の電流を遮断する第１のトランジ
スタ回路とを具備している請求項５記載の電力管理装
置。 - 【請求項７】 前記フロントエンド回路はさらに前記復
帰ラインへの電流を遮断するように接続された第２のダ
イオードと、前記第１のダイオードへの電圧の供給に応
答してオンに切替えられて前記第２のダイオードを短絡
させ、その後前記復帰ラインへの電流を遮断する第２の
トランジスタ回路とを具備している請求項６記載の電力
管理装置。 - 【請求項８】 前記フロントエンド回路はさらに、その
前記入力端子と出力端子との間に接続され、前記出力端
子に供給される電圧を制限する第３のトランジスタ回路
を具備している請求項７記載の電力管理装置。 - 【請求項９】 前記第３のトランジスタ回路はさらに前
記デジタル制御装置からの信号に応答して、前記フロン
トエンド回路から前記ＤＣ／ＤＣ変換回路への電力の供
給を不可能にする請求項８記載の電力管理装置。 - 【請求項１０】 前記第３のトランジスタ回路は、その
ゲートに接続されたツエーダイオードを有する電界効果
トランジスタを具備している請求項９記載の電力管理装
置。
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