JPH08218985A

JPH08218985A - 内燃機関の吸気装置

Info

Publication number: JPH08218985A
Application number: JP7022165A
Authority: JP
Inventors: Hiroko Hishinuma; 浩子菱沼; Yasuo Takagi; 靖雄高木
Original assignee: Nissan Motor Co Ltd
Current assignee: Nissan Motor Co Ltd
Priority date: 1995-02-10
Filing date: 1995-02-10
Publication date: 1996-08-27

Abstract

(57)【要約】【目的】噴射燃料を微粒化しつつ燃料壁流の発生を抑
制し、排気エミッションや燃費を改善する。【構成】吸気通路６の途中には、それぞれ直径寸法の
異なる２個の噴孔が穿設された第１の燃料噴射弁１１と
第２の燃料噴射弁１２とが、互いに対向して設けられ、
共通の軸線Ｏ−Ｏは吸気通路６の軸線Ｓ−Ｓと直交して
いる。また、各燃料噴射弁１１，１２の各噴孔から噴射
された燃料が吸気通路６の壁面から離間した交差点ＣＰ
で衝突するように、噴射軸線が設定されており、この各
交差点ＣＰでの衝突によって第１の燃料噴霧Ｆ₁，第２
の燃料噴霧Ｆ₂が形成される。そして、これら各燃料噴
霧Ｆ₁，Ｆ₂は、軸心Ｓ−Ｓ付近で衝突して合成燃料噴霧
Ｆ_T1を形成し、この合成燃料噴霧Ｆ_T1は吸入空気の主流
Ａ_Mによって運ばれる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、燃焼室内に混合気を供
給する内燃機関の吸気装置に関し、特に、吸気通路の途
中に一対の燃料噴射弁を対向して配置した内燃機関の吸
気装置の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来技術による内燃機関の吸気装置で
は、例えば吸気ポートの外周側に燃料噴射弁を設け、こ
の燃料噴射弁から吸入空気の流れと大略平行になるよう
にして、燃料を噴射している。そして、この噴射された
燃料は、吸入空気に乗って気化しつつ燃焼室内に流入
し、混合気を形成する。

【０００３】また、他の従来技術としては、例えば実開
昭６１−１７９３７０号公報等に開示されている如く、
一対の燃料噴射弁を、略線対称となるように吸気ポート
に対向配置し、各燃料噴射弁から同時に燃料を噴射する
ことにより、これら各噴射燃料を吸気ポートの略軸心で
衝突させるようにしたものが知られている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上述した従
来技術による内燃機関の吸気装置では、吸気ポートの外
周側から吸入空気の流れに向けて燃料を噴射する構造の
ため、噴射直後に、燃料の一部が吸入空気に押し流され
て、吸気ポートの壁面等に付着し、燃料壁流を形成し易
い。つまり、従来技術では、吸気ポートの外側に燃料噴
射弁を設け、吸入空気の流れの外側から、吸気ポートの
軸中心を流れる吸入空気の主流に向けて浅い角度で燃料
を噴射するため、噴射燃料が吸入空気の主流に乗る前
に、その一部が、吸入空気の外側の流れにより押し流さ
れて、燃料噴射弁の下流側に位置する壁面に付着してし
まい、これにより燃料壁流が生じて、未燃焼のＨＣが増
大し、燃費が低下する可能性がある（仮に、燃料噴射弁
の噴射方向を吸入空気流に対して深い角度で設定する
と、噴射燃料が反対側の壁面に衝突して付着する確率が
高まるので、状況が一層悪化するおそれがある）。ここ
で、速やかな気化のためには、噴射燃料が微粒化されて
いる方が好ましいが、噴射燃料の微粒化を進めると、燃
料液滴の質量が少なくなって貫徹力も低下するため、吸
入空気の外側の流れによって吸気ポートの壁面に押し流
される可能性が増大する。即ち、かかる最も一般的な従
来技術では、燃料を微粒化するほど燃料壁流が生じ易い
傾向にあり、微粒化と燃料壁流の問題を同時に解決する
のが比較的難しい。

【０００５】一方、前記公報に記載された他の従来技術
によるものでは、一対の燃料噴射弁を略線対称に対向配
置し、各燃料噴射弁から噴射された燃料を吸気ポートの
略軸心で衝突させているため、上述した燃料壁流の生成
を抑制し得る。しかし、かかる他の従来技術では、単
に、２つの噴射燃料を衝突させるに過ぎないため、噴射
燃料の微粒化が必ずしも十分ではなく、まだ、改善の余
地がある。

【０００６】そこで、本発明は、かかる従来技術の問題
に鑑みてなされたもので、その目的は、噴射燃料を微粒
化しつつ、燃料壁流の生成を未然に防止することができ
るようにした内燃機関の吸気装置の提供にある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】そこで、本発明は、粒径
の異なる燃料液滴同士が衝突する際に生じる共振現象を
利用して噴射燃料の微粒化を図りつつ、この微粒化され
た燃料噴霧を吸気通路内で衝突させることにより、燃料
壁流の生成を防止するようにした。即ち、本発明に係る
内燃機関の吸気装置が採用する構成は、吸気ポートを介
して燃焼室に連通する吸気通路と、この吸気通路に設け
られ、複数の噴孔からそれぞれ噴射された燃料が該吸気
通路内で衝突して第１の燃料噴霧を形成する第１の燃料
噴射弁と、この第１の燃料噴射弁に対向して前記吸気通
路に設けられ、複数の噴孔からそれぞれ噴射された燃料
が該吸気通路内で衝突して第２の燃料噴霧を形成する第
２の燃料噴射弁とを備え、前記第１の燃料噴霧と第２の
燃料噴霧とが前記吸気通路内で衝突するように、前記第
１の燃料噴射弁の噴射軸線と前記第２の燃料噴射弁の噴
射軸線とを設定したことを特徴としている。

【０００８】また、前記各燃料噴射弁は、互いに噴孔径
の異なる一対の噴孔をそれぞれ備えているのが好まし
い。

【０００９】さらに、前記各燃料噴射弁は、互いの噴孔
径の比が略２：３となる一対の噴孔をそれぞれ備えてい
るのがより好ましい。

【００１０】一方、請求項４に係るものでは、吸気ポー
トを介して燃焼室に連通する吸気通路と、この吸気通路
に設けられた第１の燃料噴射弁と、この第１の燃料噴射
弁に対向して前記吸気通路に設けられた第２の燃料噴射
弁とを備え、前記第１の燃料噴射弁の噴孔径と第２の燃
料噴射弁の噴孔径とを違えると共に、前記第１の燃料噴
射弁から噴射された燃料と第２の燃料噴射弁から噴射さ
れた燃料とが前記吸気通路内で互いに衝突するように、
該各燃料噴射弁の噴射軸線を設定したことを特徴として
いる。

【００１１】請求項５に係るものでは、二股に分岐した
吸気ポートを介して燃焼室に連通する吸気通路と、この
吸気通路に設けられた第１の燃料噴射弁と、この第１の
燃料噴射弁に対向して前記吸気通路に設けられた第２の
燃料噴射弁と、これら各燃料噴射弁よりも上流側に位置
して前記吸気通路の途中に設けられ、前記各吸気ポート
のうち一方の吸気ポートに対応する切欠部が形成された
吸気制御弁とを備え、前記第１の燃料噴射弁の噴孔径と
第２の燃料噴射弁の噴孔径とを違えると共に、前記第１
の燃料噴射弁から噴射された燃料と第２の燃料噴射弁か
ら噴射された燃料とが、前記吸気制御弁の切欠部に対応
した前記吸気通路の下流側で互いに衝突するように、該
各燃料噴射弁の噴射軸線を設定したことを特徴としてい
る。

【００１２】また、前記第１の燃料噴射弁の噴孔径と第
２の燃料噴射弁の噴孔径との比を略２：３に設定するの
が好ましい。

【００１３】

【作用】第１の燃料噴射弁が各噴孔から燃料を噴射する
と、これら各噴射燃料は、吸気通路内で衝突して第１の
燃料噴霧を形成する。これと略同時に、第２の燃料噴射
弁が各噴孔から燃料を噴射すると、同様にして、これら
各噴射燃料は、吸気通路内で衝突して第２の燃料噴霧を
形成する。ここで、第１の燃料噴射弁と第２の燃料噴射
弁とは、互いに対向して吸気通路に設けられているた
め、第１の燃料噴霧，第２の燃料噴霧は、吸気通路内の
略中心で互いに衝突する。従って、まず、各燃料噴射弁
の各噴孔から噴射されたときに第１段階の燃料微粒化が
行われ、この第１段階の微粒化によってそれぞれ得られ
た燃料噴霧が吸気通路の略中心で衝突することにより、
第２段階の微粒化が行われる。そして、このように２段
階で微粒化された燃料噴霧は、吸入空気の主流によって
燃焼室内に運ばれつつ気化し、混合気を形成する。

【００１４】また、各燃料噴射弁は、互いに噴孔径の異
なる一対の噴孔をそれぞれ備えて構成すれば、粒径の異
なる燃料液滴を容易に得ることができ、この粒径の異な
る燃料液滴同士が衝突する際に生じる共振現象を利用し
て、第１段階の微粒化を一層促進することができる。

【００１５】さらに、各燃料噴射弁は、互いの噴孔径の
比が略２：３となる一対の噴孔をそれぞれ備えて構成す
れば、異なる粒径の燃料液滴同士が衝突する際に、より
強い共振現象を得ることができ、この強い共振現象を利
用して第１段階の微粒化を促進することができる。

【００１６】一方、請求項４に係る構成によれば、第１
の燃料噴射弁から噴射された燃料と第２の燃料噴射弁か
ら噴射された燃料とは、吸気通路の略中心で互いに衝突
し、この際に生じる共振現象によって微粒化する。そし
て、この微粒化された燃料噴霧は、吸入空気の主流に乗
って燃焼室内に運ばれつつ気化する。

【００１７】請求項５に係る構成によれば、第１の燃料
噴射弁から噴射された燃料と第２の燃料噴射弁から噴射
された燃料とは、吸気制御弁の切欠部に対応した吸気通
路の下流側で互いに衝突し、この際に生じる共振現象に
よって微粒化する。そして、この微粒化された燃料は、
吸気制御弁の切欠部を通過する吸入空気に乗って燃焼室
内に運ばれ、スワールとして旋回しつつ気化する。

【００１８】また、第１の燃料噴射弁の噴孔径と第２の
燃料噴射弁の噴孔径との比を略２：３に設定すれば、粒
径の異なる燃料液滴同士が衝突する際に生じる強い共振
現象を得ることができ、この強い共振現象を利用して燃
料の微粒化を促進することができる。

【００１９】

【実施例】以下、本発明の実施例を図１〜図１３に基づ
いて説明する。

【００２０】まず、図１〜図６は本発明の第１の実施例
に係り、図１は本実施例に係る内燃機関の吸気装置の全
体構成を説明する構成説明図であって、シリンダブロッ
ク１には、例えば４個ないし６個等の複数のシリンダ２
（１個のみ図示）が所定寸法離間して形成され、これら
各シリンダ２の上側開口部は、シリンダブロック１の上
側に設けられたシリンダヘッド３によって気液密に施蓋
されている。また、シリンダ２内にはピストン４が軸方
向に移動可能に設けられ、このピストン４の冠面とシリ
ンダヘッド３との間には、例えば４弁ペントルーフ型の
燃焼室５が画成されている。

【００２１】シリンダヘッド３には、互いに対向する吸
気通路６，排気通路７が各シリンダ２毎に設けられてい
る。ここで、吸気通路６は、その上流側が吸気集合通路
を介してエアフィルタ（いずれも図示せず）等に接続さ
れ、その下流側は図２にも示す如く、シリンダヘッド３
内で二股に分岐する一対の吸気ポート６Ａとなり、これ
ら各吸気ポート６Ａを介して燃焼室５に接続されてい
る。また、排気通路７は、その上流側がシリンダヘッド
３内で二股に分岐する一対の排気ポート７Ａとなり、そ
の下流側は排気集合通路及び触媒コンバータを介してマ
フラ（いずれも図示せず）に接続されている。なお、各
吸気ポート６Ａは、吸気通路６とシリンダヘッド３との
接続部から燃焼室５の上側に向けて縦方向に湾曲して設
けられており、シリンダ２内で縦方向のスワール（タン
ブル）を生成するタンブルポートとなっている。そし
て、吸気通路６，排気通路７は、各吸気ポート６Ａ，各
排気ポート７Ａをそれぞれ開閉する吸気弁８，排気弁９
を介して燃焼室５と連通するようになっており、これら
各一対の吸気弁８，排気弁９は、図外の動弁機構によっ
て所定タイミングで駆動されるようになっている。ま
た、これら各吸気弁８，排気弁９の間には、シリンダ２
の略軸心に対応して点火栓１０が設けられ、この点火栓
１０は、デストリビュータを介してコントロールユニッ
ト（いずれも図示せず）に接続されている。

【００２２】第１の燃料噴射弁１１と第２の燃料噴射弁
１２とは、図２に示す如く、吸気通路６の途中に位置し
て各シリンダ２毎に設けられるもので、吸気通路６の壁
部を貫通して形成された噴射弁取付穴内にシール部材
（いずれも図示せず）を介して取り付けられている。こ
こで、第１の燃料噴射弁１１と第２の燃料噴射弁１２と
は、その軸線Ｏ−Ｏが吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓと略直交
するようにして、互いに対向して設けられており、吸気
弁８が開弁する所定の期間中に、等量の燃料を略同時に
それぞれ噴射するものである。つまり、第１の燃料噴射
弁１１と第２の燃料噴射弁１２とは、その軸線Ｏ−Ｏが
一致するようにして対向配置され、これにより、両噴射
弁から略同時に噴射された燃料が、吸気通路６の好まし
くは軸心Ｓ−Ｓ付近で衝突するようになっている。な
お、図２中に示すＰ−Ｐは、吸気通路６のシリンダヘッ
ド３との接続境界、Ｖは各吸気ポート６Ａを隔てる分離
隔壁をそれぞれ示す。

【００２３】次に、図３及び図４に基づき、本実施例に
用いて好適な燃料噴射弁１１，１２の一具体例について
説明する。なお、各燃料噴射弁１１，１２は、同一構造
であるため、第１の燃料噴射弁１１を中心に説明するこ
ととする。

【００２４】即ち、図３は、燃料噴射弁１１の要部を拡
大して示す断面図であって、噴射弁本体１００の一部を
構成する段付筒状のケーシング１０１内には、コイル等
からなる電磁アクチュエータ１０２がヨーク１０３を介
して取り付けられ、電磁アクチュエータ１０２の内周側
中空部には、磁性材料から略円柱状に形成されたコア１
０４が設けられている。

【００２５】弁体１０５は、磁性材料から略半球状に形
成され、ケーシング１０１内に配設されている。この弁
体１０５の基端側外周には、弾性を有する薄肉な複数の
支持部１０５Ａが径方向外向きに突出して一体的に形成
され、各支持部１０５Ａの端部は、ヨーク１０３とケー
シング１０１との間で挾持固定されている。また、この
弁体１０５は、コイルスプリング１０６と板ばね１０７
とによって、常時閉弁方向に向けて付勢されており、電
磁アクチュエータ１０２が励磁されて吸引力を発生した
ときに、ばね力に抗して開弁するようになっている。

【００２６】ケーシング１０１の一端側（先端側）に
は、弁体１０５が離着座するための弁座部１０８が径方
向内向きに突出して形成され、この弁座部１０８に弁体
１０５が着座することにより、流出口１０９が閉塞され
て、燃料供給配管（図示せず）からの燃料が溜まる燃料
溜まり１１０と後述のノズル部材１１１とが隔離される
ようになっている。

【００２７】略段付円盤状に形成されたノズル部材１１
１は、ケーシング１０１の一端側を施蓋して液密に装着
され、互いに口径（噴孔径）の異なる一方の噴孔１１
２，他方の噴孔１１３がそれぞれ斜めに穿設されてい
る。具体的には、図４に示す如く、一方の噴孔１１２
は、その出口部１１２Ａが直径寸法Ｄ₁を有する小円状
に形成されて、その噴射軸線Ｘ₁−Ｘ₁は燃料噴射弁１１
の軸線Ｏ−Ｏに対して所定角度θ₁だけ傾斜している。
また、他方の噴孔１１３は、その出口部１１３Ａが直径
寸法Ｄ₂（Ｄ₁＜Ｄ₂）を有する大円状に形成され、その
噴射軸線Ｘ₂−Ｘ₂は前記軸線Ｏ−Ｏに対して所定角度θ
₂だけ傾斜している。また、各噴孔１１２，１１３の噴
射軸線Ｘ₁−Ｘ₁，Ｘ₂−Ｘ₂は、吸気通路６の壁面から離
間した所定の点ＣＰ上で交差し、この交差点ＣＰで各噴
孔１１２，１１３からそれぞれ噴射された燃料が互いに
衝突して第１段階の微粒化が行われるようになってい
る。ここで、これら噴射軸線Ｘ₁−Ｘ₁，Ｘ₂−Ｘ₂は、必
ずしも厳密に同一平面上の一点で交差する必要はなく、
各噴射燃料の衝突に影響を与えない範囲で、各噴射軸線
Ｘ₁−Ｘ₁，Ｘ₂−Ｘ₂間に多少の軸間距離が生じてもよ
い。

【００２８】本実施例に係る内燃機関の吸気装置は、上
述の構成を有するもので、次に、その作用について説明
する。まず、各噴孔１１２，１１３の噴孔径Ｄ₁，Ｄ₂の
比αと微粒化との関係について図５を参照しつつ説明す
る。

【００２９】図５は、一方の噴孔１１２の噴孔径Ｄ₁と
他方の噴孔１１３の噴孔径Ｄ₂との比であるα（α＝Ｄ₂
／Ｄ₁）と、共振現象の強さとの関係を、所定の燃圧下
で観察した特性図である。具体的には、例えば噴孔径比
αが「１．０」のとき、即ち、一対の噴孔の噴孔径が等
しいときの共振の強さをＭ₁とすると、共振の強さは、
噴孔径比αの上昇に伴って一時的に若干落ち込み、噴孔
径比αが「１．２」に達したときに、再びＭ₁となる。
そして、ここから噴孔径比αを上げるにつれて、共振の
強さは、急速に増大していき、噴孔径比αが略「１．
５」に達すると、最大値Ｍ₂をとる。さらに噴孔径比α
を上げていくと、共振の強さは、徐々に小さくなり、噴
孔径比αが「３．０」に達すると、再びＭ₁となる。従
って、図５に示す特性から、噴孔径比αを「１．２」〜
「３．０」の範囲（即ち、Ｄ₁：Ｄ₂が１：１．２〜１：
３の範囲）で設定すると、粒径の異なる液滴を生成し
て、共振現象を得ることができ、この共振現象によって
燃料の微粒化を図りうることが理解できる。

【００３０】さて、一方、図６は、噴孔径比αと燃料衝
突面積の割合との関係を示す特性図であって、噴孔径比
αが「１．０」のときに、各噴孔からそれぞれ噴射され
た燃料が衝突する面積の割合を「１．０」とすると、こ
の燃料衝突面積の割合は、噴孔径比αを上げるにつれて
指数関数的に急速に減少していく。より具体的には、噴
孔径比αが「１．２」の場合に燃料衝突面積の割合はβ
₁となり、噴孔径比αが「３．０」の場合に燃料衝突面
積の割合はより小さいβ₂となる。そして、これ以上、
噴孔径比αを上げると、一方の燃料液滴の粒径が大きく
なり過ぎて、粒径の極めて小さい他方の燃料噴霧を貫通
する割合が増大するため、実質的に燃料の微粒化を図る
ことができない。

【００３１】従って、上述の通り、噴孔径比αを「１．
２」〜「３．０」の範囲で設定すれば、燃料衝突面積の
割合をβ₁〜β₂の範囲で確保しつつ共振現象を利用でき
るため、噴射燃料を微粒化することが可能となる。特
に、Ｄ₁：Ｄ₂を略２：３、即ち噴孔径比αを略１．５に
設定すれば、最も強い値Ｍ₂の共振現象を得ることがで
き、燃料衝突面積の割合も比較的大きいβ₃となるた
め、噴射燃料を一層有効に微粒化することができる。こ
こで、本明細書にいう「略２：３」とは、製造公差等を
加味して実質的に２：３であることをいい、例えば１０
％程度（α＝１．５±１０％）、好ましくは５％程度
（α＝１．５±５％）の許容範囲を含むものである。

【００３２】次に、本実施例の作用について説明する。
まず、機関が吸気行程中の所定期間に達すると、図外の
コントロールユニットは、各燃料噴射弁１１，１２に向
けて同一パルス幅の燃料噴射信号をそれぞれ同時に出力
し、各燃料噴射弁１１，１２の電磁アクチュエータ１０
２を励磁して、各弁体１０５をそれぞれ同時に開弁させ
る。ここで、各燃料噴射弁１１，１２に印加される燃料
噴射信号は、スロットル開度や回転数等の運転条件によ
り定まる機関要求燃料量を等分することにより求められ
る。

【００３３】コントロールユニットからの燃料噴射信号
に応じて、各燃料噴射弁１１，１２が各一対の噴孔１１
２，１１３を介して燃料をそれぞれ噴射すると、図２に
示す如く、これら各噴射燃料は、吸気通路６の壁面から
離れた交差点ＣＰ上でそれぞれ斜め方向から衝突し、上
述の共振現象により微粒化して、第１の燃料噴霧Ｆ₁，
第２の燃料噴霧Ｆ₂をそれぞれ形成する。つまり、第１
の燃料噴射弁１１の各噴孔１１２，１１３から噴射され
た燃料は、第１の燃料噴射弁１１側の交差点ＣＰで衝突
して微粒化し、対向する第２の燃料噴射弁１２に向けて
広がる第１の燃料噴霧Ｆ₁を形成する。これと同時に、
第２の燃料噴射弁１２の各噴孔１１２，１１３から噴射
された燃料も、第２の燃料噴射弁１２側の交差点ＣＰで
衝突して微粒化し、対向する第１の燃料噴射弁１１側に
向けて広がる第２の燃料噴霧Ｆ₂を形成する。ここで、
各燃料噴射弁１１，１２は、その共通する軸線Ｏ−Ｏが
吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓと直交しているため、吸気通路
６を横切って進む各燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂は、吸気通路６内
を燃焼室５に向けて流れる吸入空気Ａの流れを横方向か
ら受け、この吸入空気Ａがアシストエアの役割を果たす
ことによっても微粒化される。

【００３４】このように、互いに相手方の噴射弁に向け
て移動する各燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂は、吸気通路６の軸心Ｓ
−Ｓ付近で衝突し、この衝突によって、合成燃料噴霧Ｆ
_T1を形成する。そして、この最も微粒化が進んだ合成燃
料噴霧Ｆ_T1は、吸入空気の主流Ａ_Mに乗って燃焼室５内
に流入する。

【００３５】かくして、本実施例によれば、以下の効果
を奏する。

【００３６】第１に、複数の噴孔１１２，１１３から噴
射した燃料を交差点ＣＰ上で衝突させて第１の燃料噴霧
Ｆ₁，第２の燃料噴霧Ｆ₂をそれぞれ形成する第１の燃料
噴射弁１１，第２の燃料噴射弁１２を、互いに対向させ
て吸気通路６に設け、各燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂が吸気通路６
内で衝突するように、各燃料噴射弁１１，１２の噴射軸
線Ｘ₁−Ｘ₁，Ｘ₂−Ｘ₂を設定する構成としたため、交差
点ＣＰでの衝突による第１段階の微粒化と、吸気通路６
の軸心Ｓ−Ｓ付近での衝突による第２段階の微粒化との
合計２段階で能動的に微粒化することができる。この結
果、特に、冷間始動時や過渡運転時には、未燃焼のＨＣ
の生成を大幅に抑制して燃費等を向上することができ
る。

【００３７】また、各燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂を衝突させてな
る合成燃料噴霧Ｆ_T1は、最も微粒化が進んで燃料液滴の
粒径が極めて小さくなっているため、吸入空気Ａによっ
て流され易い。しかし、この合成燃料噴霧Ｆ_T1は、吸気
通路６の壁面から離れた軸心Ｓ−Ｓ付近で生成され、ま
た、この軸心Ｓ−Ｓには吸入空気Ａの主流Ａ_Mが流れて
いるため、合成燃料噴霧Ｆ_T1は、吸気通路６の壁面に付
着することなく、この主流Ａ_Mによって速やかに燃焼室
５内に運ばれる。

【００３８】第２に、各燃料噴射弁１１，１２を同一線
上（軸線Ｏ−Ｏ上）に配置すると共に、この軸線Ｏ−Ｏ
を吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓに直交させる構成のため、互
いに相手方の燃料噴射弁に向けて吸気通路６を横切る各
燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂に、吸入空気Ａを横方向から接触させ
て、微粒化することができる。従って、本実施例による
微粒化の過程は、交差点ＣＰ上で衝突する際の共振現象
による微粒化と、吸気通路６を横切って移動する燃料噴
霧Ｆ₁，Ｆ₂に吸入空気Ａが衝突することによる微粒化
と、これら各燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂が互いに衝突して合成燃
料噴霧Ｆ_T1を形成するときの微粒化との、合計３段階と
なる。

【００３９】第３に、各燃料噴射弁１１，１２は、その
各噴孔１１２，１１３の噴孔径を違えているため、粒径
の異なる液滴同士が衝突する際の共振現象を十分期待す
ることができ、この共振現象によって燃料を微粒化する
ことができる。

【００４０】第４に、具体的には、各燃料噴射弁１１，
１２の各噴孔１１２，１１３は、その噴孔径Ｄ₁，Ｄ₂の
比が略２：３となるように構成したため、最も強い共振
現象を利用して第１段階の微粒化を一層促進することが
できる。

【００４１】次に、本発明の第２の実施例について図７
を参照しつつ説明する。なお、以下の各実施例では、上
述した第１の実施例と同一の構成要素に同一の符号を付
し、その説明を省略するものとする。本実施例の特徴
は、吸気制御弁の切欠部の下流側で各燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂
を衝突させた点にある。

【００４２】即ち、本実施例による内燃機関の吸気装置
では、後述の各燃料噴射弁２２，２３よりも上流側に位
置して吸気通路６の途中に（より詳しくは、各燃料噴射
弁２２，２３と図外のスロットル弁との間）、所定の運
転条件下でスワールないしタンブルを生成するための吸
気制御弁２１が設けられている。この吸気制御弁２１
は、吸気通路６を横切って回動可能に挿通された弁軸２
１Ａと、この弁軸２１Ａに固定して取り付けられた略楕
円板状の弁体２１Ｂとから大略構成され、この弁体２１
Ｂには、一方の吸気ポート６Ａ（図７中の上側に位置す
るポート）に対応する部分を全弁体面積の略４分の１程
度だけ切り欠いてなる４分の１楕円状の切欠部２１Ｃが
形成されている。また、この吸気制御弁２１は、リンク
や連接棒等を介して吸気制御弁アクチュエータ（いずれ
も図示せず）に接続されいる。そして、この吸気制御弁
２１は、例えば低回転低負荷等の所定の運転条件で閉弁
することにより、吸気通路６内の吸入空気の流れを切欠
部２１Ｃで制限し、主として一方の吸気ポート６Ａに向
けて吸入空気を導入させ、所定のスワール等を生成する
ものである。

【００４３】本実施例による第１の燃料噴射弁２２，第
２の燃料噴射弁２３は、第１の実施例における各燃料噴
射弁１１，１２と同様に、互いに対向して吸気通路６の
途中に設けられ、一対の噴孔１１２，１１３から噴射さ
れた燃料を交差点ＣＰ上で衝突させて各燃料噴霧Ｆ₁，
Ｆ₂をそれぞれ生成するものである。しかし、本実施例
による各燃料噴射弁２２，２３は、その軸線Ｏ₁−Ｏ₁，
Ｏ₂−Ｏ₂が吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓに直交する線Ｏ−Ｏ
に対して、それぞれ所定角度θ₁，θ₂だけ傾斜するよう
に、その取付角度が設定されている点で、第１の実施例
と相違する。

【００４４】即ち、各燃料噴射弁２２，２３の各軸線Ｏ
₁−Ｏ₁，Ｏ₂−Ｏ₂が、吸気制御弁２１の切欠部２１Ｃに
対応した吸気通路６の下流側の点ＣＰ_X1で交差するよう
に、第１の燃料噴射弁２２は、その軸線Ｏ₁−Ｏ₁が直交
軸線Ｏ−Ｏに対して例えば６０度程度の角度θ₁だけ傾
斜して取り付けられ、第２の燃料噴射弁２３は、その軸
線Ｏ₂−Ｏ₂が直交軸線Ｏ−Ｏに対して例えば３０度程度
の角度θ₂だけ傾斜して取り付けられている。ここで、
各軸線Ｏ₁−Ｏ₁，Ｏ₂−Ｏ₂の交差点ＣＰ_X1は、切欠部２
１Ｃの幅方向の中心点Ｐ_X1よりも寸法δ₁だけ吸気通路
６の軸心Ｓ−Ｓ側に寄るように設定され、これにより、
合成燃料噴霧Ｆ_T2を、吸気が許可される方の吸気ポート
６Ａの略軸心Ｓ₁−Ｓ₁に位置せしめて、吸気通路６の壁
面とのクリアランスを十分に確保している。

【００４５】次に、本実施例による作用を説明する。各
燃料噴射弁２２，２３が各噴孔１１２，１１３を介して
燃料を噴射すると、これら各噴射燃料は、交差点ＣＰ上
で衝突して微粒化し、各燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂をそれぞれ形
成する。そして、これら各燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂は、吸気制
御弁２１の閉弁時に生じる吸入空気の主流Ａ_MSによって
微粒化されつつ、吸気通路６内を下流側に向けて斜めに
進み、交点ＣＰ_X1で衝突して、さらなる微粒化を行いつ
つ合成燃料噴霧Ｆ_T2を形成する。このようにして形成さ
れた合成燃料噴霧Ｆ_T2は、吸気制御弁閉弁時の吸入空気
の主流Ａ_MSに乗って燃焼室５内に流入する。

【００４６】このように構成される本実施例によれば、
各噴孔１１２，１１３から噴射した燃料を交差点ＣＰ上
で衝突させて第１の燃料噴霧Ｆ₁，第２の燃料噴霧Ｆ₂を
それぞれ形成する第１の燃料噴射弁２２，第２の燃料噴
射弁２３を、互いに対向させて吸気通路６に設け、各燃
料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂が吸気通路６内の点ＣＰ_X1で衝突するよ
うに、各燃料噴射弁２２，２３の噴射軸線Ｏ₁−Ｏ₁，Ｏ
₂−Ｏ₂を設定する構成としたため、第１の実施例と同様
に、交差点ＣＰでの衝突による微粒化と、吸入空気の主
流Ａ_MSによる微粒化と、交差点ＣＰ_X1での衝突による微
粒化との合計３段階で微粒化することができ、排気エミ
ッションや燃費等を大幅に改善することができる。

【００４７】これに加えて、本実施例では、各燃料噴射
弁２２，２３で形成された各燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂が、吸気
制御弁２１の切欠部２１Ｃに対応した吸気通路６の下流
側の点ＣＰ_X1で衝突するように構成したため、例えば低
回転低負荷等の所定の運転条件下で吸気制御弁２１が閉
弁したときでも、燃料壁流の生成を抑制することがで
き、一層排気エミッション等を向上することができる。
つまり、吸気制御弁２１が閉弁して吸入空気の流れに偏
流（Ａ_MS）が生じているにも拘わらず、第１の実施例の
ように、吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓ付近で燃料噴霧Ｆ₁，
Ｆ₂を衝突させた場合、複数段階の微粒化によって粒径
が小さくなった合成燃料噴霧Ｆ_T2は、この偏流である主
流Ａ_MSによって、分離隔壁Ｖや吸気通路６の壁面等に押
し流されて付着し、燃料壁流となる可能性がある。特
に、吸気制御弁２１が閉弁するときは、低回転低負荷域
等の場合のため、燃料壁流が燃焼に与える影響は大き
く、燃焼状態の不安定化や排気エミッションの増大を招
くおそれがある。

【００４８】これに対し、本実施例では、吸気制御弁２
１の閉弁時に生じる主流Ａ_MSが流れる方の吸気ポート６
Ａの略軸心Ｓ₁−Ｓ₁上に位置する点ＣＰ_X1で、これら各
燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂を衝突させて合成燃料噴霧Ｆ_T2を生成
することにより、吸気制御弁２１の閉弁時に燃料の供給
を最適化する構成のため、燃料壁流による排気エミッシ
ョンの悪化等を未然に防止することができる。なお、吸
気制御弁２１の開弁時には、図２中に示す主流Ａ_Mによ
って、合成燃料噴霧Ｆ_T2の一部が吸気通路６の壁面に押
し流されて燃料壁流を形成する可能性があるが、例えば
高回転高負荷等の安定した運転条件下で吸気制御弁２１
は開弁するため、多少の燃料壁流が生じても、燃焼状態
に与える影響は小さい。従って、燃料壁流が与える影響
の大きい吸気制御弁２１の閉弁時に燃料供給を最適化す
る方が、機関全体としてはより好ましい。

【００４９】次に、図８〜図１１に基づいて本発明の第
３の実施例を説明する。本実施例の特徴は、口径の異な
る単一の噴孔を備えた２個の燃料噴射弁を対向配置し、
これら各燃料噴射弁からそれぞれ噴射された燃料を吸気
通路内で衝突させて微粒化するようにした点にある。

【００５０】即ち、本実施例による第１の燃料噴射弁３
１，第２の燃料噴射弁３２は、第１の実施例で述べた各
燃料噴射弁１１，１２と同様に、その軸線Ｏ−Ｏが吸気
通路６の軸心Ｓ−Ｓに直交するようにして取り付けられ
ている。しかし、これら各燃料噴射弁３１，３２は、後
述の如く、それぞれ単一の噴孔１２１，１２２を備えて
いる点で、第１の実施例と相違する。次に、各燃料噴射
弁３１，３２の好ましい具体例について、図９を参照し
つつ説明すると、これら各燃料噴射弁３１（３２）のノ
ズル部材１１１には、それぞれ単一の噴孔１２１，１２
２が、軸線Ｏ−Ｏと同軸に穿設されている。より具体的
には、第１の燃料噴射弁３１の噴孔１２１は、直径寸法
Ｄ₃を有する小円状に形成され、第２の燃料噴射弁３２
の噴孔１２２は、それより大きい直径寸法Ｄ₄を有する
大円状に形成されている。ここで、前記各寸法Ｄ₃，Ｄ₄
は、第１の実施例で述べた最も強い共振現象を得るべ
く、略２：３の比（噴孔径比α≒１．５）となるように
設定されている。なお、各噴孔１２１，１２２の構成を
除いて、各燃料噴射弁３１，３２は同一の構造であるた
め、第１の実施例と同様に、図９では、第１の燃料噴射
弁３１を中心に示している（従って、第２の燃料噴射弁
３２の噴孔１２２を仮想線で示す）。

【００５１】また、図８中の３３は吸入空気量Ｑ_aを検
出するためのエアフローメータ、３４は機関回転数Ｎを
検出するためのクランク角センサ、３５は触媒コンバー
タの上流側に位置して排気通路７の途中に設けられた空
燃比センサをそれぞれ示し、これら各センサ３３，３
４，３５は、コントロールユニット３６にそれぞれ接続
されている。このコントロールユニット３６は、機関を
電気的に集中制御するもので、ＣＰＵ等からなる演算回
路、ＲＯＭ，ＲＡＭ等からなる記憶回路及び入出力回路
等を備えたマイクロコンピュータシステムとして構成さ
れている。なお、これら各センサ３３，３４，３５とコ
ントロールユニット３６とは、当然のことながら、第
１，第２の実施例でも使用されるが、第１，第２の実施
例では、通常の燃料噴射量制御を予定するため、その図
示を割愛している。

【００５２】次に、図１０及び図１１を参照しつつ本実
施例の作用を説明する。まず、図１０は、コントロール
ユニット３６によって実行される燃料噴射量の演算処理
を示すフローチャートであって、ステップ１では、エア
フローメータ３３から吸入空気量Ｑａを読込み、ステッ
プ２では、クランク角センサ３４から回転数Ｎを読込
み、ステップ３では、空燃比センサ３５から排気ガス中
のＡ／Ｆ（空燃比）を読込む。次に、ステップ４では、
前記ステップ１〜３で得た各パラメータに基づいて、機
関の必要燃料量Ｑ_Tを演算し、この必要燃料量Ｑ_Tを、第
１の燃料噴射弁３１からの燃料噴射量と第２の燃料噴射
弁３２からの燃料噴射量とで達成すべく、以下の処理を
行う。即ち、ステップ５では、第１の燃料噴射弁３１か
ら噴射すべき燃料噴射量（第１の燃料噴射量）と、第２
の燃料噴射弁３２から噴射すべき燃料噴射量（第２の燃
料噴射量）とが、同一のパルス幅で前記必要燃料量Ｑ_T
を噴射できるパルス幅Ｔ_iを、図１１に示すマップから
求める。なお、空燃比フィードバック補正係数、水温増
量補正係数、無効電圧パルスＴ_S等を考慮して補正を行
い、最終的に各燃料噴射弁３１，３２の噴射パルス幅を
決定する。

【００５３】そして、上述した図１０に示すフローチャ
ートによって演算された燃料噴射量（パルス幅）Ｔ
_iが、電圧パルス信号として各燃料噴射弁３１，３２の
電磁アクチュエータ１０２に印加されると、各燃料噴射
弁３１，３２は、弁体１０５を開弁させ、各噴孔１２
１，１２２を介してそれぞれ燃料を噴射する。これら各
噴射燃料は、図８に示す如く、まず、吸気通路６内の吸
入空気の流れＡを軸心Ｓ−Ｓと平行な方向から受けて微
粒化しつつ相手方の燃料噴射弁に向けて吸気通路６内を
横切り、軸心Ｓ−Ｓ付近で互いに相手方の噴射燃料と衝
突する。これにより、各噴射燃料は微粒化されて合成燃
料噴霧Ｆ_T3を形成し、吸入空気の主流Ａ_Mによって燃焼
室５内に運ばれる。

【００５４】このように構成される本実施例によれば、
以下の効果を奏する。

【００５５】第１に、噴孔径を違えた第１の燃料噴射弁
３１と第２の燃料噴射弁３２とを互いに対向させて吸気
通路６に設け、各燃料噴射弁３１，３２からそれぞれ噴
射された燃料が吸気通路６内で衝突するように噴射軸線
たる軸線Ｏ−Ｏを設定する構成としたため、吸入空気の
主流Ａ_Mが流れる吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓ付近で噴射燃
料を微粒化することができる。従って、第１の実施例と
同様に、燃料壁流を生成することなく、この微粒化が進
んだ燃料噴霧Ｆ_T3を燃焼室５内に速やかに供給すること
ができ、特に、冷間始動時や過渡運転時における排気エ
ミッションや燃費を大幅に改善することができる。

【００５６】第２に、第１の実施例と同様に、各燃料噴
射弁３１，３２を同一線上（軸線Ｏ−Ｏ上）に配置する
と共に、この軸線Ｏ−Ｏを吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓに直
交させる構成のため、吸気通路６の壁面近傍を流れる吸
入空気Ａによっても噴射燃料を微粒化することができ
る。従って、本実施例による微粒化の過程は、吸気通路
６を横切って移動する燃料噴霧Ｆ₁，Ｆ₂に吸入空気Ａが
衝突することによる微粒化と、これら各燃料噴霧Ｆ₁，
Ｆ₂が互いに衝突して合成燃料噴霧Ｆ_T3を形成するとき
の微粒化との、合計２段階となる。

【００５７】第３に、各燃料噴射弁３１，３２は、その
各噴孔１２１，１２２の噴孔径を違えているため、粒径
の異なる液滴同士が衝突する際の共振現象を十分期待す
ることができ、この共振現象によって燃料を微粒化する
ことができる。

【００５８】第４に、具体的には、各燃料噴射弁３１，
３２の各噴孔１２１，１２２は、その噴孔径Ｄ₃，Ｄ₄の
比が略２：３となるように構成したため、最も強い共振
現象を利用して第１段階の微粒化を一層促進することが
できる。

【００５９】第５に、燃料噴射弁３１，３２にはそれぞ
れ単一の噴孔１２１，１２２のみが設けられているた
め、上述のように、微粒化段階が第１の実施例よりも少
ない２段階となるものの、ノズル部材１１１の構造を簡
素化でき、コストパフォーマンスを高めることができ
る。

【００６０】次に、図１２に基づいて、本発明の第４の
実施例を説明する。本実施例の特徴は、単一の噴孔を備
えた燃料噴射弁を吸気通路の途中に対向配置すると共
に、吸気制御弁の切欠部に対応した下流側で、各燃料噴
射弁からの噴射燃料を衝突させる点にある。

【００６１】即ち、本実施例による第１の燃料噴射弁４
１，第２の燃料噴射弁４２は、それぞれ単一で径の異な
る噴孔１２１，１２２を有しており、その機械的構造
は、第３の実施例で述べた燃料噴射弁３１，３２と同一
であるが、その配置関係は、第２の実施例と同様に設定
されている。具体的には、各燃料噴射弁４１，４２は、
その軸線Ｏ₁−Ｏ₁，Ｏ₂−Ｏ₂が吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓ
に直交する線Ｏ−Ｏに対して、それぞれ所定角度θ
₁（例えば約６０度），θ₂（例えば約３０度）だけ傾斜
するように設定され、該各軸線Ｏ₁−Ｏ₁，Ｏ₂−Ｏ₂は、
吸気制御弁２１の切欠部２１Ｃに対応した吸気通路６の
下流側の点ＣＰ_X2で交差している。また、この交差点Ｃ
Ｐ_X2は、切欠部２１Ｃの幅方向の中心点Ｐ_X1よりも寸法
δ₂だけ吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓ側に寄るように設定さ
れ、これにより、合成燃料噴霧Ｆ_T4を、吸気が許可され
る方の吸気ポート６Ａの略軸心Ｓ₁−Ｓ₁に位置せしめ
て、吸気通路６の壁面とのクリアランスを十分に確保し
ている。

【００６２】このように構成される本実施例によれば、
第３の実施例と同様に、アシストエア効果による微粒化
と共振現象による微粒化との２段階の微粒化を行うこと
ができると共に、第２の実施例と同様に、吸入空気に偏
流（Ａ_MS）が生じた場合において燃料壁流の生成を未然
に抑制することができるため、冷間始動時等に排気エミ
ッションや燃費を一層向上することができる。

【００６３】第２に、本実施例では、第２の実施例とは
異なり、各燃料噴射弁４１，４２は単一の噴孔１２１，
１２２のみを有するため、交差点ＣＰでの共振現象によ
る微粒化段階が生じないが、このため、合成燃料噴霧Ｆ
_T4を比較的狭い範囲に収束させることができる（つま
り、微粒化の度合いが若干低下している分だけ、図７に
示す合成燃料噴霧Ｆ_T2よりも幅方向の広がりを抑えるこ
とができる）。従って、吸気ポート６Ａの軸心Ｓ₁−Ｓ₁
付近の交差点ＣＰ_X2で噴射燃料を衝突させる効果と相俟
って、合成燃料噴霧Ｆ_T4が壁面に付着するのを一層効果
的に防止することができる。

【００６４】なお、前記各実施例では、一対の燃料噴射
弁をシリンダ２の列方向と略平行に対向配置する場合を
例に挙げて説明したが、本発明はこれに限らず、図１３
に示す変形例のように、シリンダ２の軸方向と略平行に
一対の燃料噴射弁を対向配置してもよい。即ち、図８に
示す前記第３の実施例を例にとれば、単一の噴射孔１２
１，１２２を有する燃料噴射弁３１，３２を、シリンダ
２の軸方向と略平行に配置し、かつその共通軸線Ｏ−Ｏ
を吸気通路６の軸心Ｓ−Ｓと直交させることによって
も、第３の実施例で述べたと同様の作用効果を得ること
ができる。また、この変形例は、前記第１，第２、第４
の実施例にも容易に適用できる。但し、このようにシリ
ンダ２の軸方向と平行に燃料噴射弁を配置した場合は、
重力の影響によって、噴射燃料の衝突点が吸気通路６の
軸心Ｓ−Ｓから若干下側にずれる可能性があるため、シ
リンダ２の列方向に配置する方が有利である。

【００６５】また、前記各実施例では、好ましい燃料噴
射弁として、半球状の弁体を備えたものを例示したが、
本発明はこれに限らず、噴射ノズル内を上下動するニー
ドル弁を用いた噴射弁やいわゆるサックレス型噴射弁等
の他の燃料噴射弁であってもよい。但し、図３，図９に
示した燃料噴射弁は、その構造が比較的簡易なため、こ
れらを採用することにより、吸気装置の全体コストを低
減することができるという有利な効果を得られる。

【００６６】

【発明の効果】以上詳述した通り、本発明に係る内燃機
関の吸気装置によれば、複数の噴孔から噴射した燃料を
衝突させて第１の燃料噴霧，第２の燃料噴霧をそれぞれ
形成する第１の燃料噴射弁，第２の燃料噴射弁を、互い
に対向させて吸気通路に設け、各燃料噴霧が吸気通路内
で衝突するように、各燃料噴射弁の噴射軸線を設定する
構成としたため、最初の衝突による第１段階の微粒化
と、吸気通路の軸心付近での衝突による第２段階の微粒
化との合計２段階で、能動的に微粒化することができ
る。この結果、特に、冷間始動時や過渡運転時には、未
燃焼のＨＣの生成を大幅に抑制して燃費等を向上するこ
とができる。ここで、各燃料噴霧を衝突させてなる合成
燃料噴霧は、最も微粒化が進んで燃料液滴の粒径が極め
て小さくなっているため、吸入空気によって流され易
い。しかし、この合成燃料噴霧は、吸気通路の壁面から
離れた軸心付近で生成され、また、この軸心付近では吸
入空気の主流が流れているため、合成燃料噴霧は、吸気
通路の壁面に付着することなく、この主流によって速や
かに燃焼室内に運ばれる。

【００６７】また、各燃料噴射弁は、互いに噴孔径の異
なる一対の噴孔をそれぞれ備えて構成すれば、粒径の異
なる燃料液滴を容易に得ることができ、この粒径の異な
る燃料液滴同士が衝突する際に生じる共振現象を利用し
て、第１段階の微粒化を一層促進することができる。

【００６８】さらに、各燃料噴射弁は、互いの噴孔径の
比が略２：３となる一対の噴孔をそれぞれ備えて構成す
れば、異なる粒径の燃料液滴同士が衝突する際に、より
強い共振現象を得ることができ、この強い共振現象を利
用して第１段階の微粒化を促進することができる。

【００６９】一方、請求項４に係る構成によれば、第１
の燃料噴射弁から噴射された燃料と第２の燃料噴射弁か
ら噴射された燃料とを、吸気通路の略中心で互いに衝突
せしめ、この際に生じる共振現象によって微粒化するこ
とができる上に、噴孔が単一であるから、構造を簡素化
して製造コストを低減することができる。

【００７０】さらに、請求項５に係る構成によれば、第
１の燃料噴射弁から噴射された燃料と第２の燃料噴射弁
から噴射された燃料とを、吸気制御弁の切欠部に対応し
た吸気通路の下流側で互いに衝突させ、この際に生じる
共振現象によって微粒化させることができるため、燃料
壁流による影響が大きい吸気制御弁の閉弁時に、燃料供
給を最適化することができ、全体として排気エミッショ
ン等を向上することができる。

【００７１】また、第１の燃料噴射弁の噴孔径と第２の
燃料噴射弁の噴孔径との比を略２：３に設定すれば、粒
径の異なる燃料液滴同士が衝突する際に生じる強い共振
現象を得ることができ、この強い共振現象を利用して燃
料の微粒化を促進することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例に係る内燃機関の吸気装
置の全体構成を示す構成説明図である。

【図２】燃料噴射弁の位置関係を示すシリンダヘッド側
からみた説明図である。

【図３】本実施例に用いて好適な燃料噴射弁を拡大して
示す断面図である。

【図４】図３中の燃料噴射弁のノズル部材の先端側から
みた平面図である。

【図５】噴孔径比と共振現象との関係を示す特性図であ
る。

【図６】噴孔径比と燃料の衝突面積との関係を示す特性
図である。

【図７】本発明の第２の実施例に係る内燃機関の吸気装
置を示すシリンダヘッド側からみた説明図である。

【図８】本発明の第３の実施例に係る内燃機関の吸気装
置を示す図７と同様の説明図である。

【図９】第３の実施例に用いて好適な燃料噴射弁の要部
を拡大して示す図３と同様の断面図である。

【図１０】燃料噴射量の演算処理を示すフローチャート
である。

【図１１】燃料噴射時間と噴射される燃料の量との関係
を示す特性図である。

【図１２】本発明の第４の実施例に係る内燃機関の吸気
装置を示すシリンダヘッド側からみた説明図である。

【図１３】本発明の変形例に係る内燃機関の吸気装置の
全体を示す図１と同様の説明図である。

【符号の説明】

５…燃焼室６…吸気通路６Ａ…吸気ポート１１，２２，３１，４１…第１の燃料噴射弁１２，２３，３２，４２…第２の燃料噴射弁２１…吸気制御弁２１Ｃ…切欠部１１２，１１３，１２１，１２２…噴孔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｆ０２Ｍ 69/04 Ｆ０２Ｍ 69/04 Ｐ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】吸気ポートを介して燃焼室に連通する吸
気通路と、この吸気通路に設けられ、複数の噴孔からそ
れぞれ噴射された燃料が該吸気通路内で衝突して第１の
燃料噴霧を形成する第１の燃料噴射弁と、この第１の燃
料噴射弁に対向して前記吸気通路に設けられ、複数の噴
孔からそれぞれ噴射された燃料が該吸気通路内で衝突し
て第２の燃料噴霧を形成する第２の燃料噴射弁とを備
え、前記第１の燃料噴霧と第２の燃料噴霧とが前記吸気通路
内で衝突するように、前記第１の燃料噴射弁の噴射軸線
と前記第２の燃料噴射弁の噴射軸線とを設定したことを
特徴とする内燃機関の吸気装置。
【請求項２】前記各燃料噴射弁は、互いに噴孔径の異
なる一対の噴孔をそれぞれ備えていることを特徴とする
請求項１に記載の内燃機関の吸気装置。
【請求項３】前記各燃料噴射弁は、互いの噴孔径の比
が略２：３となる一対の噴孔をそれぞれ備えていること
を特徴とする請求項１に記載の内燃機関の吸気装置。
【請求項４】吸気ポートを介して燃焼室に連通する吸
気通路と、この吸気通路に設けられた第１の燃料噴射弁
と、この第１の燃料噴射弁に対向して前記吸気通路に設
けられた第２の燃料噴射弁とを備え、前記第１の燃料噴射弁の噴孔径と第２の燃料噴射弁の噴
孔径とを違えると共に、前記第１の燃料噴射弁から噴射
された燃料と第２の燃料噴射弁から噴射された燃料とが
前記吸気通路内で互いに衝突するように、該各燃料噴射
弁の噴射軸線を設定したことを特徴とする内燃機関の吸
気装置。
【請求項５】二股に分岐した吸気ポートを介して燃焼
室に連通する吸気通路と、この吸気通路に設けられた第
１の燃料噴射弁と、この第１の燃料噴射弁に対向して前
記吸気通路に設けられた第２の燃料噴射弁と、これら各
燃料噴射弁よりも上流側に位置して前記吸気通路の途中
に設けられ、前記各吸気ポートのうち一方の吸気ポート
に対応する切欠部が形成された吸気制御弁とを備え、前記第１の燃料噴射弁の噴孔径と第２の燃料噴射弁の噴
孔径とを違えると共に、前記第１の燃料噴射弁から噴射
された燃料と第２の燃料噴射弁から噴射された燃料と
が、前記吸気制御弁の切欠部に対応した前記吸気通路の
下流側で互いに衝突するように、該各燃料噴射弁の噴射
軸線を設定したことを特徴とする内燃機関の吸気装置。
【請求項６】前記第１の燃料噴射弁の噴孔径と第２の
燃料噴射弁の噴孔径との比を略２：３に設定したことを
特徴とする請求項４又は請求項５に記載の内燃機関の吸
気装置。