JPH08216026A

JPH08216026A - ブラスト加工装置における研磨材移送用導管

Info

Publication number: JPH08216026A
Application number: JP2988995A
Authority: JP
Inventors: Keiji Mase; 恵二間瀬
Original assignee: Fuji Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Fuji Manufacturing Co Ltd
Priority date: 1995-02-17
Filing date: 1995-02-17
Publication date: 1996-08-27
Anticipated expiration: 2014-03-08
Also published as: JP2866316B2

Abstract

(57)【要約】（修正有）【目的】ブラスト加工装置でキャビネット内で噴射し
た研磨材を気流により導管内を効率良く移送し回収タン
ク内に回収する回収能力を向上する。【構成】上壁面１１と整流板１４との間に主流路１５
を形成し、底壁面１３と整流板１４との間に副流路１６
を形成する。主流路１５から副流路１６への流入口１７
を設ける。主流路１５を流れる研磨材が遠心力によって
整流板の面に沿って整流板との摩擦を受けながら上昇す
るとしても、この研磨材は整流板１４の上端縁より離反
するので整流板との摩擦から開放され副流路１６からの
気流に乗って上方へ移送される。一方、流入口１７を経
て副流路１６へ流れる研磨材の量は全体的には少なくま
た遠心力の作用も弱いので、底壁面１３に滞留すること
なく副流路内の上昇気流に乗って上方へ効率良く移送さ
れる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ブラスト加工装置にお
ける研磨材移送用導管に関し、特に、前記ブラスト加工
装置は被加工物を収容してブラスト処理を行なうキャビ
ネットと、該キャビネット内でブラスト加工した研磨材
を気流発生手段で発生した気流に乗せて回収する研磨材
回収タンクとを、前記気流を垂直方向から水平方向へも
しくは水平方向から垂直方向へもしくは水平方向で方向
転換するコーナ部を備える導管を介して連通したもので
あり、前記気流発生手段としては例えば研磨材回収タン
クをダストコレクタに連通しこのダストコレクタにより
前記研磨材回収タンクを負圧に維持してキャビネット及
び導管、研磨材回収タンク内に気流を発生するものであ
り、この気流に乗って移送させる研磨材を前記導管のコ
ーナ部内を効率よく移送する研磨材移送用導管に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】従来、ブラスト加工装置においては、被
加工物に研磨材を噴射した後、該研磨材中の再使用可能
な研磨材を回収タンク６３へ回収するために種々の研磨
材移送手段が用いられている。

【０００３】例えば、一般に使用されているブラスト加
工装置としては、図１１に示すように、被加工物を収容
してブラスト加工処理を行なうためのキャビネット６１
を備え、該キャビネット６１の上方に回収タンク６３を
設け、この回収タンク６３の下端を管７３を介してノズ
ル６２に連通し、該ノズル６２へ圧縮空気を供給してノ
ズル６２内に負圧を生じさせ、この負圧により回収タン
ク６３内の研磨材６６を吸引してノズル６２から被加工
物Ｗに向けて噴射するよう構成している。さらに、キャ
ビネット６１の下部のホッパ６８と回収タンク６３とは
導管７１を介して連通し、前記回収タンク６３と排風機
６９を備えたダストコレクタ６４とを管７２を介して連
通する。前記排風機６９がブラスト加工装置内に気流を
発生する気流発生手段となる。即ち、排風機６９を作動
すると、前記管７２を介して回収タンク６３内の空気が
ダストコレクタ６４に吸引されるために回収タンク６３
及び導管７１、キャビネット６１内が負圧になり、キャ
ビネット６１から導管７１を経て回収タンク６３へ流れ
る気流が発生する。したがって、ノズル６２から噴射さ
れた研磨材６６やこの時生じた粉塵等は、前記気流に乗
って移送され導管７１内の上昇気流により浮遊して回収
タンク６３内に回収される。

【０００４】なお、前記導管７１はその下方部分に前記
気流を水平方向から垂直方向へ方向転換するコーナ部７
５を備えており、該コーナ部７５内の気流がスムーズに
流れることを意図して図１１に示すように湾曲形成して
いる。導管７１には前述したように気流を水平方向から
垂直方向へ方向転換するものの他に、水平方向で所望の
角度方向転換したり、或いは垂直方向から水平方向へ方
向転換するものもある。

【０００５】以上のような構造で気流によりキャビネッ
ト６１内の研磨材６６を回収タンク６３に回収する研磨
材移送手段は、研磨材の回収能力（以下「回収能力」と
いう）におのずと限界があるために、鋼球などのように
重い研磨材を回収する場合は、後述するようなスクリュ
ーコンベアやバケットコンベアなどの機械的な研磨材移
送手段を用いている。

【０００６】キャビネット６１内の研磨材を機械的に回
収タンク６３に回収する研磨材移送手段としては、図１
１に示すキャビネット６１の下部のホッパ６８と回収タ
ンク６３とを図示せざるダクトで連通し、このダクト内
にスクリューコンベア又はバケットコンベアなどを設け
て、キャビネット６１の下部のホッパ６８に落下した研
磨材及び粉塵を前記スクリューコンベア又はバケットコ
ンベアにより機械的に輸送しキャビネット６１の上方の
回収タンク６３へ回収するよう構成している。

【０００７】しかしながら、後者の機械的な研磨材移送
手段はスクリューコンベアやバケットコンベアなどの設
備やその他の付帯設備が必要となるので高価であるが、
前者の気流による研磨材移送手段は構造が簡単であるの
で機械的な研磨材移送手段に比べてはるかに安価である
ことや、キャビネット６１内は常に負圧になっているの
でキャビネット６１の隙間などから外気が流入すること
はあっても、逆にキャビネット６１内の粉塵がキャビネ
ット６１から外気へ洩れることがないので環境衛生上の
効果があるなどの理由により、市場性が高い装置となっ
ている。

【０００８】したがって、前者の気流による研磨材移送
手段を備えるブラスト加工装置６０の回収能力を向上さ
せることは重要な課題であった。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】従来のブラスト加工装
置における気流による研磨材移送手段においては、特に
導管７１のコーナ部７５において以下に示すような問題
点があった。

【００１０】〔水平方向から垂直方向へ方向転換するコ
ーナ部７５〕コーナ部７５が、図１１に示すように気流
を水平方向から垂直方向へ方向転換するよう湾曲形成し
たものである場合、導管７１内を気流に乗って流れる研
磨材６６は水平位置から垂直位置へ移送されるときに生
じる遠心力により、前記コーナ部７５の曲率半径が大き
い方の内壁面に集められて該内壁面に沿って移送される
ため、この内壁面付近の気流内の研磨材６６の密度は高
くなる。このように、導管内を流れる研磨材の密度が一
方に偏って流れる状態を本明細書では以下「偏流」とい
う。

【００１１】したがって、上記のようにコーナ部７５で
研磨材６６の偏流が生じると、研磨材６６の密度が高い
部分では研磨材６６を上昇させるために必要な浮遊速度
は高くなる。しかし、気流の速度は前記必要な浮遊速度
より低いので研磨材６６は上昇せずコーナ部７５で滞留
する。また、前記曲率半径が大きい方の内壁面に沿って
上昇しようとする研磨材６６の中には内壁面との摩擦が
生じるために上昇できずに途中で停止し落下するものが
ある。この落下する研磨材６６に対して後続して上昇す
る研磨材６６が衝突し、この衝突した研磨材６６も停止
したり跳ね返ったりして落下し、他の後続する研磨材６
６に衝突するというように研磨材同士が互いに悪影響を
及ぼし合うのであった。そして、落下した研磨材６６は
導管７１のコーナ部７５の曲率半径の大きい内壁面に滞
留し、この滞留した研磨材６６に後続の研磨材６６が衝
突して停止し、コーナ部７５の曲率半径の大きい内壁面
に滞留する研磨材６６の量が加速度的に増大するという
事態が生じ、この滞留した研磨材６６を頻繁に除去しな
ければならないという問題点があった。

【００１２】また、従来においては、上記の事態を解消
する方法としては前記必要な浮遊速度以上に導管内の平
均風速を上げざるを得なかった。しかし、導管内の平均
風速を上げ過ぎると導管内の気流に大きな蛇行を生じさ
せることになり、結果として導管の直線部においても偏
流が生じて研磨材が溜り始め、滞留した研磨材６６に後
続の研磨材６６が衝突して停止したり跳ね返ったりする
などして研磨材同士が互いに影響を及ぼし合い、風速の
上昇に比べて研磨材量が増加せず研磨材の移送効率が悪
くなると共に、導管内部の摩耗が促進されてしまうとい
う問題点があった。なお、上記のように導管内の平均
速度を上昇させると、回収タンク６３内の負圧を上昇さ
せることになり、結果として以下に示す問題点が生じ
た。

【００１３】図１１に示すような重力式ブラスト加工装
置の場合、ノズル６２に生じる負圧により回収タンク６
３内の研磨材６６を吸引しノズル６２から噴射するので
あるが、回収タンク内の負圧が高い場合、ノズル６２と
回収タンク６３との圧力差が小さくなるためのズル６２
内への研磨材の吸引量が減少するという問題点があっ
た。

【００１４】また、図示せざる直圧式ブラスト加工装置
の場合、研磨材回収タンクとこの研磨材回収タンクの下
方に研磨材圧送タンクを設け、研磨材回収タンクと研磨
材圧送タンクを開閉自在なダンプバルブを介して連通し
ている。研磨材回収タンク内の研磨材はダンプバルブの
開閉により研磨材圧送タンク内へ供給され、研磨材圧送
タンクの研磨材は研磨材量調整器を介してキャビネット
内のノズルへ供給される。この直圧式ブラスト加工装置
において、研磨材回収タンク内の負圧が大きいと、ダン
プバルブを開放して研磨材回収タンク内の研磨材が研磨
材圧送タンク内へ落下させようとする時、キャビネット
内の空気がノズルから研磨材圧送タンク内へ逆流し、ダ
ンプバルブを開放しても研磨材回収タンク内の研磨材が
落下しない事態が生じるという問題点があった。

【００１５】また、研磨材回収タンクから篩等を経由し
て排出する場合、研磨材回収タンクが外気を流入する構
造のときは、研磨材回収タンク内の負圧が大きいと、研
磨材タンク内の研磨材が自然落下しないという問題点が
あった。

【００１６】〔水平方向で方向転換するコーナ部７５〕
コーナ部７５が、気流を水平方向で方向転換するよう湾
曲形成したものである場合、導管７１内を気流に乗って
流れる研磨材６６は水平方向で方向転換して移送される
ときに生じる遠心力により、図１２（Ａ）及び同図
（Ｂ）に示すように前記コーナ部７５の曲率半径の大き
い方の側壁面に集められ該側壁面の下部に沿って移送さ
れ、研磨材６６の偏流が生じる。したがって、曲率半径
の大きい方の側壁面付近の気流内の研磨材６６の密度は
高くなるので、研磨材６６の中には前記側壁面と摩擦し
て低速になるものや停止するものがある。この低速にな
り或いは停止する研磨材６６に対して後続して流れる研
磨材６６が衝突して跳ね返り、この跳ね返った研磨材６
６も低速になり或いは停止し、他の後続する研磨材６６
に衝突し互いに悪影響を及ぼし合う。このようにして研
磨材６６が次第にコーナ部７５の曲率半径の大きい側壁
面に滞留し、滞留する研磨材６６の量が加速度的に増大
するという事態が生じ、研磨材６６を頻繁に除去しなけ
ればならないという問題点があった。

【００１７】本発明は叙上の問題点を解決するために開
発されたもので、ブラスト加工装置において、導管内を
流れる研磨材の偏流を減少させることにより、ブラスト
加工の際に被加工物に噴射した研磨材及びその時発生し
た粉塵を気流により回収タンク内に回収する回収能力を
向上し、特に気流を水平方向から垂直方向へ或いは水平
方向で方向転換するコーナ部を有する導管内において、
研磨材の偏流を防ぎ、研磨材を効率よく移送する研磨材
移送用導管を提供することを目的とする。

【００１８】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のブラスト加工装置における研磨材移送用導
管においては、ブラスト加工装置は被加工物を収容して
ブラスト処理を行なうキャビネット５１と、該キャビネ
ット５１内でブラスト加工した研磨材６６を気流発生手
段で発生した気流に乗せて回収する回収タンク４０と
を、前記気流を垂直方向から水平方向へ方向転換もしく
は水平方向から垂直方向へ方向転換もしくは水平方向で
方向転換するコーナ部７５を備える導管５５を介して連
通して成るものであり、研磨材移送用導管の特徴を以下
に説明する。

【００１９】〔研磨材６６を水平位置から垂直位置へ移
送する整流部１０〕本発明のブラスト加工装置における
研磨材移送用導管において、前記導管５５は研磨材６６
を水平位置から垂直位置へ移送するよう湾曲形成した整
流部１０を有し、この整流部１０は該整流部の湾曲方向
と同方向に湾曲形成した整流板１４を、該整流板１４の
下端を前記整流部１０の底壁面に固定し、前記整流板１
４の上端側を整流部１０の曲率半径の小さい方の壁面と
曲率半径の大きい方の壁面との間に位置させて、前記整
流部１０の曲率半径の小さい方の壁面と整流板１４との
間に主流路１５を形成し、前記整流部１０の曲率半径の
大きい方の壁面と整流板１４との間に副流路１６を形成
すると共に、前記主流路１５から副流路１６への流入口
１７を設けたものである（請求項１に該当する）。

【００２０】なお、前記整流板１４の幅方向の両側縁あ
るいは一方の側縁と整流部１０の側壁面１２（，１２）
との間に空隙を設け、この空隙を前記主流路１５から副
流路１６への流入口１７とすることができる（請求項２
に該当する）。

【００２１】なお、前記空隙でなる流入口１７は整流板
１４の幅方向の側縁の下方から上方にかけて全長にある
いは部分的に設けることができるが、前記整流板１４の
下端部に一又は複数の前記流入口１７を設けることは、
主流路１５からの気流が副流路１６の下部へ流入し、副
流路１６内の気流が下から上方へ向けて比較的一様に上
昇するという点で好ましい（請求項５に該当する）。

【００２２】また、前記整流板１４の下端部に一又は複
数の前記流入口１７を穿設することもできる。例えば、
整流板１４の下端と底壁面１３との付け根付近の整流板
１４の下端部に副流路１６に連通する穴を設けることが
でき、気流が整流板１４の側縁から流入するのではなく
整流板１４の幅方向の任意の位置から気流を副流路１６
内へ流入させることができるという点で、好ましい。さ
らに、主流路１５内の気流が副流路１６内に多量に流入
することのないように適当な大きさ及び数の流入口１７
を穿設することが望ましい。なお、前記整流板１４の下
端部に一又は複数の前記流入口１７を穿設した場合、整
流板１４の幅方向の側縁と整流部１０の側壁面１２との
間に前述したような空隙でなる流入口１７を設けてもあ
るいは設けなくとも良く、いろいろと組み合わせること
ができる（請求項６に該当する）。

【００２３】なお、前記整流部１０の入口を整流部１０
の出口より幅広に形成し、整流板１４の幅を前記整流部
１０の出口の幅と略同一に形成し、前記整流板１４の幅
方向の両側縁あるいは一方の側縁と整流部１０の側壁面
１２（，１２）との間に空隙を設け、この空隙を主流路
１５から副流路１６への流入口１７とすることができ
る。この場合は、整流板１４の下端部の両側縁あるいは
一方の側縁に流入口１７が形成されることになり、気流
が副流路１６の下部へ流入し、副流路１６内では下部か
ら上昇気流が発生するので副流路１６内の研磨材６６を
一様に上方へ移送するという点で、効果的である（請求
項３に該当する）。

【００２４】また、前記整流部１０の入口と出口が略同
一幅である場合であっても、整流板１４の下端部の幅を
前記整流部１０の入口の幅より狭く形成し、整流板１４
の上端方向に向けて幅広に形成し、前記整流板１４の幅
方向の両側縁あるいは一方の側縁と整流部１０の側壁面
１２，１２との間に主流路１５から副流路１６への流入
口１７を設けることができ、やはり上記と同様に、整流
板１４の下端部の両側縁あるいは一方の側縁に空隙でな
る流入口１７が形成されることになり、上記と同様の理
由で好ましい（請求項４に該当する）。

【００２５】なお、整流板１４の上端部すなわち整流部
出口側の幅は整流部１０の出口と同一幅でなく若干狭く
形成し、整流板１４の上端部の側縁と整流部１０の側壁
面１２、１２との間に空隙があっても良い。

【００２６】前記整流部１０の断面は方形又は円形又は
楕円形を成すように設けることができる（請求項７に該
当する）。

【００２７】なお、整流部１０及び３０の断面が円形又
は楕円形を成す場合、該断面円形又は断面楕円形の中心
点を通過する水平位置より上方の内壁面を「上壁面」と
称し、前記水平位置より下方の内壁面を「底壁面」と称
し、前記断面円形の中心点を通過する垂直位置より左右
の内壁面をそれぞれ「側壁面」と称する。そして、研磨
材６６を水平位置から垂直位置へ移送する整流部１０の
断面が円形である場合、前述した整流板１４の幅方向断
面を湾曲形成し、該整流板１４の下端を整流部１０の底
壁面の湾曲面に固定することができる。

【００２８】なお、前記整流部１０の断面が方形を成す
場合、前記方形の一辺が底壁面１３又は３３を構成する
ように設けることが望ましい（請求項８に該当する）。

【００２９】例えば、整流部入口側の断面を略正方形と
し、整流部出口側の断面を略正方形とすることができ、
整流部入口側の断面を長方形とし、整流部出口側の断面
を略正方形とすることができ、整流部入口側の断面を長
方形とし、整流部出口側の断面を長方形とすることがで
きる。

【００３０】なお、前記整流部１０の断面が長方形を成
し該長方形の長辺の一方が底壁面１３を構成すること
は、次の理由で特に好ましい。すなわち、整流部入口１
８に連結する導管５５の直線部２１ａは水平方向を成
し、該直線部２１ａの断面を長方形に形成し該長方形の
長辺の一方が底壁面を構成するように設けると、この直
線部２１ａ内を流れる研磨材６６の走行性が向上する。
したがって、特に整流部入口１８の断面を直線部２１ａ
の連結部の断面と同一形状にすることにより研磨材６６
は直線部２１ａから整流部内へスムーズに流入する（請
求項９に該当する）。

【００３１】〔研磨材６６を水平方向で方向転換して移
送する整流部３０〕また、本発明のブラスト加工装置に
おける導管内の他の研磨材移送用導管においては、ブラ
スト加工装置は前述したものと同様であり、前記導管５
５は研磨材６６を水平方向で方向転換して移送するよう
湾曲形成した整流部３０を有し、この整流部３０は気流
の下流に向けて整流部３０の底壁面３３から垂直方向へ
徐々に湾曲形成した幅狭の整流板３５を、該整流板３５
の湾曲面の幅方向が整流部３０の軸線の接線方向とほぼ
同方向に位置するよう整流部の底壁面３３に立設し、且
つ前記整流板の上端縁と整流部３０の上壁面３１間に間
隔を設けることができる（請求項１０に該当する）。

【００３２】また、前記整流部３０内に２個以上の前記
整流板３５を設けることが、研磨材６６がより一層効率
良く気流内に分散され、効率よく移送されるという点で
好ましい。（請求項１１に該当する）。

【００３３】さらに、前記２個以上の整流板３５はそれ
ぞれ、整流板３５の湾曲面が整流部３０の曲率半径の大
きい方の壁面から整流部３０の曲率の中心方向へ同じ距
離を隔てた同一曲率半径上に設けることもできる（請求
項１２に該当する）。

【００３４】また、本発明のブラスト加工装置における
導管内の他の研磨材移送用導管は、ブラスト加工装置は
前述したものと同様であり、前記導管５５は研磨材６６
を水平方向で方向転換して移送するよう湾曲形成した整
流部３０を有し、この整流部３０は該整流部の湾曲方向
と同方向に湾曲形成した整流板３４ａ，３４ｂを、整流
部３０の曲率半径の小さい方の側壁面３２ａと曲率半径
の大きい方の側壁面３２ｂとの間に整流部３０の曲率に
略平行に整流部３０の底壁面３３に立設し、且つ前記整
流板３４ａ，３４ｂの上端縁と整流部３０の上壁面３１
間に間隔を設けたものである（請求項１３に該当す
る）。

【００３５】なお、前記整流部３０の曲率半径の小さい
方の側壁面３２ａと曲率半径の大きい方の側壁面３２ｂ
との間に、複数個の前記整流板３４ａ，３４ｂを互いに
略平行な間隔を介してそれぞれ、整流部３０の曲率に略
平行に整流部３０の底壁面３３に立設することができ、
複数個の前記整流板３４ａ，３４ｂにより整流部３０内
にいくつもの流路を形成することができるので、整流部
３０内の研磨材６６を各流路に分散させ効率良く走行さ
せることができるという点で好ましい（請求項１４に該
当する）。

【００３６】また、前記整流板３４ａ，３４ｂの長手方
向上縁を整流部３０の中心近傍で高く両端を低い切欠円
弧状の曲線とすることが、各整流板３４ａ，３４ｂの面
に沿って流れる研磨材６６が整流板３４ａ，３４ｂの長
手方向の上縁から離反しやすくなり、研磨材６６がより
一層効率良く気流内に分散されるという点で好ましい
（請求項１５に該当する）。

【００３７】さらに、前記整流板３４ａ，３４ｂの幅方
向断面を湾曲形成することができ、各整流板３４ａ，３
４ｂの面に沿って流れる気流が整流板３４ａ，３４ｂの
湾曲面により上昇しやすくなるため、この気流により研
磨材６６が上昇しやすくなり、整流板３４ａ，３４ｂの
長手方向上縁から離反しやすくなり、より一層効果的に
分散されるという点で好ましい（請求項１６に該当す
る）。

【００３８】また、前記整流部の曲率半径の大きい方の
壁面を、整流部の軸線方向に垂直をなす断面において整
流部の曲率の中心方向と反対方向に湾曲形成すること
は、断面方形のように角部に研磨材を滞留する事態を防
ぐという点で好ましい（請求項１７に該当する）。

【００３９】また、前記整流部３０の断面は楕円形又は
円形を成すように設けることができる（請求項１８に該
当する）。

【００４０】また、前記整流部３０の軸線方向に垂直を
なす断面において整流部３０の底面を直線状に形成する
ことは、研磨材が底面を移送しやすいという点で、好ま
しい（請求項１９に該当する）。

【００４１】〔整流部１０及び整流部３０に共通な特
徴〕また、前述の本発明のブラスト加工装置における導
管内の整流部１０または３０のいずれにおいても、共通
する特徴を以下に示す。

【００４２】前記導管５５の整流部１０又は３０に連結
する導管５５の水平方向の直線部２１ａ又は２１ｂは、
整流部１０のときは整流部入口１８に連結する導管５５
の直線部２１ａの軸線方向が水平又は斜め方向を成し、
整流部３０のときは整流部入口１８に連結する導管５５
の直線部２１ａの軸線方向が水平又は斜め方向を成すと
共に、整流部出口１９に連結する導管５５の直線部２１
ｂの軸線方向も水平又は斜め方向を成す。

【００４３】また、前記導管５５の整流部１０又は３０
に連結する導管５５の水平方向の直線部２１ａ又は２１
ｂの断面が方形を成し該方形の一辺が底壁面１３又は３
３を構成するように設けることは、直線部の断面がひし
形状の方形を成し該方形の一の角部を挾む２辺が底壁面
を構成するように設けた場合や、直線部の断面が円形を
成す場合に比較して研磨材６６の移送量が大きいという
点で好ましい（請求項２０に該当する）。

【００４４】さらに、前記導管５５の直線部２１ａの軸
線方向が水平又は斜め方向を成し、この導管５５の断面
が長方形を成し、該長方形の長辺の一方が底壁面を構成
するように設けることは、直線部の断面がひし形状の方
形を成し該方形の一の角部を挾む２辺が底壁面を構成す
るように設けた場合や、直線部の断面が円形を成す場合
や、直線部の断面が略正方形を成し該略正方形の一辺が
底壁面１３又は３３を構成するように設けた場合に比較
して研磨材６６の移送量が大きいという点で、特に好ま
しい（請求項２１に該当する）。

【００４５】ちなみに、前記導管５５の直線部２１ａ又
は２１ｂの各断面形状の断面積を同一にし、各断面形状
の直線部内を流れる気流の量を同一にし、各断面形状の
直線部を通過する研磨材６６の移送量を比較した比較値
は以下のようになる。

【００４６】直線部がひし形状の断面方形の一の角部を
挾む２辺が底壁面を構成するように設けた場合の研磨材
の移送量に対して、直線部の断面が円形を成す場合の研
磨材の移送量は１．５倍であり、直線部の断面が略正方
形を成し該略正方形の一辺が底壁面を構成するように設
けた場合の研磨材の移送量は２倍であり、直線部の断面
が長方形を成し該長方形の長辺の一方が底壁面を構成す
るように設けた場合の研磨材の移送量は２．５倍であ
る。

【００４７】なお、整流部１０及び３０の整流部入口１
８及び出口に連結する導管５５の直線部２１ａ及び２１
ｂはそれぞれ断面方形又は円形とすることができ、整流
部１０及び３０の整流部入口１８及び出口の断面形状と
導管５５の直線部２１ａ，２１ｂの断面形状が異なる場
合であっても、前記整流部１０及び３０と直線部２１ａ
及び２１ｂの連結部を気流が円滑に流れるよう徐々に断
面変化するダクトを介して連結すればよく、導管５５は
種々の断面形状の整流部１０及び３０と直線部２１ａ及
び２１ｂを組み合わせることができる。

【００４８】また、前記研磨材の粒径は好ましくは０．
０５〜３ｍｍ、空気重量に対する研磨材重量の研磨材混
合比は好ましくは０．５〜２、導管内の空気速度は好ま
しくは６〜５０ｍ／ｓｅｃである（請求項２２に該当す
る）。

【００４９】

【作用】

〔導管５５の整流部１０の作用〕整流部１０の整流部入
口１８より流入した研磨材６６の殆どは主流路１５を流
れる。この研磨材６６は主流路１５の気流に乗って上昇
するものもあるが、水平位置より垂直位置へ移送される
ときの遠心力によって整流板１４の面に集められて整流
板１４の面に沿って上方へ移動するものもある。後者の
研磨材６６は整流板１４の面との摩擦で若干低速になる
としても、整流板１４の上端縁から離反して整流板１４
の面との摩擦から開放されるので停止せず、整流板１４
の上端縁から離反した研磨材６６は副流路１６からの上
昇気流に乗って上昇する。

【００５０】一方、前記整流部入口１８から流入した研
磨材６６の一部は流入口１７から副流路１６へ流入す
る。この研磨材６６は整流板１４の面に当ってから流入
口１７を経て流入するなどして遠心力の作用が弱くなっ
ているため、曲率半径の大きい内壁面である底壁面１３
に集中することはなく、むしろ副流路１６内の上昇気流
に乗って上昇するので、研磨材６６が底壁面１３に滞留
することはない。

【００５１】〔導管５５の整流部３０の作用〕整流部３
０内に前述した整流板３５を設けた場合、整流部入口１
８から流入した研磨材６６は、一部の研磨材６６が整流
板３５の湾曲面に沿って上昇しながら整流部出口１９の
方向へ変更される。整流板３５は幅狭であるので、研磨
材６６は整流板３５の湾曲面に滞留することなく整流板
３５の端縁から離反し、整流部３０の気流内に分散され
移送される。したがって、整流部３０内では曲率半径大
きい方の壁面の下部に沿って流れる研磨材６６の量が少
なくなり、効率良く移送する。

【００５２】また、整流部３０内に前述した整流板３４
ａ，３４ｂを設けた場合、整流部３０内の気流には整流
板３４により形成されたいくつかの流路を流れる気流
と、整流板３４の上縁と整流部３０の上壁面３１間の間
隔を流れる気流があり、後者の気流は水平方向で流れ方
向を変更するときの遠心力により曲率半径の大きい方の
側壁面３２ｂへ集中するように流れる。前者の各流路の
気流は整流板３４の長手方向に沿って流れながら且つ上
方の前記間隔を流れる後者の気流の影響を受けて整流板
３４の面に沿って上昇する。したがって、整流部３０の
整流部入口１８より流入した研磨材６６は前記各流路に
分散され、さらに各流路の研磨材６６は水平方向で方向
を変更するときに生じる遠心力により整流板３４の長手
方向に沿って移動しながら且つ上方の前記間隔の方向へ
次第に上昇し整流板３４の上縁より離反し上方の気流へ
分散される。したがって、研磨材６６が前記各流路及び
曲率半径の大きい側壁面３２ｂに滞留することなく効率
良く移送される。

【００５３】

【実施例】ブラスト加工装置は、それぞれ送風機や排風
機、圧縮機などの気流発生手段に連通して気流を発生さ
せ、この気流に研磨材あるいは粉塵を乗せて移送する。

【００５４】本発明のブラスト加工装置における研磨材
移送用導管を説明するために、本実施例で使用するブラ
スト加工装置について図面を参照して説明する。

【００５５】〔ブラスト加工装置〕図７及び図８はブラ
スト加工装置５０の全体を示すもので、エア式の直圧式
ブラスト加工装置である。

【００５６】図７及び図８において、５１はブラスト加
工装置５０のキャビネットで、被加工物を出し入れする
出入口５３を備え、この出入口５３から投入した被加工
物をキャビネット５１内へ運搬する運搬装置５４を備
え、キャビネット５１内に研磨材６６を噴射する６本の
ブラストガン５２を設け（図中４本省略）、このブラス
トガン５２はモータの動力により図７の紙面上左右方向
に移動可能である。

【００５７】また、前記キャビネット５１の下部にはホ
ッパ５８が設けられ、ホッパ５８の最下端は導管５５を
介してキャビネット５１の近くに設置された研磨材回収
用の回収タンク４０の上部に連通する。

【００５８】回収タンク４０はいわゆるサイクロンで、
粉塵を研磨材６６から分離する装置であり、図７に示す
ように、上部に円筒形状を成す円筒部４１と、下部に下
方に向けて徐々に狭くなる円錐形状を成す円錐部４２と
から成るタンクから成り、回収タンク４０の円筒部４１
の上部の側壁に流入口４３を設け、この流入口４３に連
通管４５を介して導管５５を連結する。なお、前記連通
管４５の軸線方向は円筒部４１の横断面円形を成す内壁
面の接線方向に位置しているので、連通管４５を経て回
収タンク４０内に流入した気流は円筒部４１の内壁に沿
って回りながら降下してゆくのである。

【００５９】また、回収タンク４０の上端壁面の略中央
には連結管４４が設けられ、この連結管４４は排出管５
７を介してダストコレクタ５６に連通している。

【００６０】したがって、例えば、ダストコレクタ５６
の排風機５９により、キャビネット５１、導管５５、回
収タンク４０内の空気を吸引し、各部が負圧となり、ま
た圧縮機から供給された圧縮空気が研磨材６６と共にブ
ラストガン５２から噴射されるので、キャビネット５１
から導管５５、回収タンク４０、ダストコレクタ５６へ
流れる気流が生じる。

【００６１】また、回収タンク４０の円錐部４２の下端
は、ダンプバルブ４６を介して研磨材圧送用のタンク４
７に開閉自在に連通しており、このタンク４７の下端に
はブラストガン５２から噴射する研磨材６６の噴射量を
調整する研磨材調整器４８を備えている。なお、本実施
例では研磨材調整器４８の研磨材供給口４９に図示せざ
る６本の管を連結し、それぞれの管を６個のブラストガ
ン５２（図７）に連通している。

【００６２】直圧式ブラスト加工装置の特徴は、前記タ
ンク４７内に圧縮空気を送り込むと、タンク４７の下部
の研磨材調整器４８より前記圧縮空気によって研磨材６
６が研磨材供給口４９から圧縮空気と共に圧送され、図
示せざる管内をブラストガン５２の方向に向けて送給さ
れブラストガン５２内で圧力エネルギが速度エネルギに
変化し、ブラストガン５２から研磨材６６が圧縮空気と
共にキャビネット５１内の被加工物へ噴射される。

【００６３】前記ダンプバルブ４６は、図示せざるフッ
トスイッチ又はマイクロスイッチに連動する電磁弁の作
動により上下動し、このダンプバルブ４６の上下動によ
り回収タンク４０とタンク４７間を開閉するよう構成し
ている。前記フットスイッチ又はマイクロスイッチを作
動すると、前記ダンプバルブ４６が上がり、回収タンク
４０とタンク４７間を遮断すると同時にタンク４７内に
圧縮空気が充満し、タンク４７内の研磨材が圧縮空気に
押圧されて研磨材調整器４８内に流入し、この研磨材調
整器４８内で圧縮空気と研磨材とが適当に混合され研磨
材供給口４９を経て図示せざる管を介してブラストガン
５２から噴射される。

【００６４】次に、前記スイッチを元に戻すと、ダンプ
バルブ４６が下がり回収タンク４０とタンク４７間を開
放しタンク４７内の圧縮空気が回収タンク４０内に逃げ
出しタンク４７内の圧力が大気圧になる。タンク４７内
が大気圧になる直前に、ダンプバルブ４６が下がると直
ちにブラストガン５２から研磨材の噴射が止まり、同時
に回収タンク４０の底部に集積されている研磨材６６が
一気にタンク４７内へ落下する。

【００６５】〔ブラスト加工装置の作用〕ダストコレク
タ５６の排風機５９を回転し、ダストコレクタ５６内の
空気を外気へ放出している。この排風機５９によりブラ
スト加工装置５０のキャビネット５１、導管５５、回収
タンク４０内がそれぞれ負圧になり、キャビネット５１
から順に導管５５、回収タンク４０へ流れる気流が生じ
る。

【００６６】被加工物を出入口５３から運搬装置５４に
取り付け、この運搬装置５４をキャビネット５１内へ移
動し、噴射量６〜１０kg/cm²のノズル径７mmを６本備え
たブラスト装置により下表１に示す加工条件で、前記研
磨材６６はブラストガン５２より被加工物の表面へ噴射
される。

【００６７】研磨材６６が被加工物に噴射されたときの
衝撃で、被加工物の表面から剥離した破片や研磨材６６
が破砕した再使用不可能な研磨材や他の塵埃を含む粉塵
が発生し研磨材中に混入する。

【００６８】噴射された研磨材６６およびこのとき発生
した粉塵は、キャビネット５１の下部のホッパ５８に落
下し、導管５５内に生じている気流によって送られる。

【００６９】

【表１】

【００７０】〔回収タンク４０の作用〕図７において、
導管５５を経て流入口４３から回収タンク４０へ流入し
た気流には研磨材６６と粉塵が含まれている。流入口４
３から流入した気流は回転気流となって遠心力により円
筒部４１の内壁面に沿って回りながら降下し、円錐部４
２へ到達すると、円錐部４２は下方へ向けて徐々に狭く
なっているので、気流の回転半径が小さくなり、それに
伴って回転速度が徐々に大きくなりながら降下する。研
磨材６６と粉塵は気流に乗って降下する。気流は円錐部
４２の下端近くに達すると、反転して方向転換し上昇気
流となり回収タンク４０の中心部を小さく回転しながら
上昇し、回収タンク４０の上端壁の連結管４４から排出
管５７を経てダストコレクタ５６（図７及び図８）へ流
れる。しかし、前記回転気流に乗って円錐部４２の下端
近くに降下した研磨材６６と粉塵のうち粉塵のみが方向
転換し上昇気流に乗って上昇するが研磨材６６は上昇せ
ず、円錐部４２の下部で回転気流と共に旋回し、徐々に
回収タンク４０の下部に落下し集積される。一方、粉塵
は前記上昇気流と共に連結管４４から排出管５７を介し
てダストコレクタ５６へ導かれ、ダストコレクタ５６に
集積され、清浄な空気がダストコレクタ５６の上部に設
けられた排風機５９から放出される。

【００７１】〔導管５５〕以上のブラスト加工装置の導
管５５について以下に説明する。

【００７２】導管５５は図７に示すように、研磨材を水
平位置から垂直位置へ移送するよう湾曲形成した整流部
１０を備え、該整流部１０は気流が流入する整流部入口
１８と気流が流出する整流部出口１９を有しており、前
記整流部入口１８に連結する直線部２１ａと、前記整流
部出口１９に連結する直線部２１ｂを備えている。図７
では直線部２１ａは水平方向に直線状に形成され、直線
部２１ｂは垂直方向に直線状に形成されている。

【００７３】なお、図７及び図８のブラスト加工装置に
示すように、ブラスト加工装置によっては他の設備等の
関係で導管５５を直線状にすることが難しい等の理由
で、上記の導管５５の形状に加えて研磨材を水平方向で
方向転換して移送するように湾曲形成した整流部３０を
備えている。

【００７４】〔研磨材を水平位置から垂直位置へ移送す
る整流部１０〕整流部１０は、図１に示すように断面方
形を成しており、気流が流入する整流部入口側の断面形
状が長方形をなし、該長方形の長辺を成す一辺が底壁面
１３を構成し、他の長辺が上壁面１１をなし、長方形の
短辺を成す２辺がそれぞれ側壁面１２、１２をなす。一
方、整流部出口側の断面形状が方形を成し、この方形の
幅は前記整流部入口側の幅より狭く形成している。これ
らの整流部入口側と出口側の断面方形状を成す各辺間
は、曲率半径の小さい方の壁面を成す上壁面１１と曲率
半径の大きい方の壁面を成す底壁面１３と２つの側壁面
１２、１２でダクトを形成している。なお、整流部１０
の断面形状は方形に限定されず、断面円形、断面楕円形
などの種々の断面形状でもよい。

【００７５】１４は整流板で、整流部１０の湾曲方向と
同方向に湾曲形成した板材であり、整流部出口側の幅と
ほぼ同一の一定の幅で形成しており、この整流板１４の
下端部を整流部入口側の底壁面に溶接で固定し、整流板
１４の上端部を図２（Ｂ）に示すように上壁面１１と底
壁面１３との間に位置させて整流板１４の両側縁を整流
部出口側の側壁面１２、１２に溶接で固定する。なお、
整流板１４の下端を整流部入口側の底壁面１３に確実に
固定していれば整流板の上端部を側壁面１２、１２に固
定しなくても良い。

【００７６】したがって、上壁面１１と整流板１４との
間に主流路１５が形成され、底壁面１３と整流板１４と
の間に副流路１６が形成される。しかも、整流板１４の
下端部の両側縁と側壁面１２、１２との間には、図２
（Ａ）に示すように空隙が形成され、この空隙が主流路
１５と副流路１６を連通し、気流が主流路１５から副流
路１６へ流入する流入口１７、１７を形成する。

【００７７】〔導管５５の整流部１０の作用〕整流部１
０内を流れる空気は、図２（Ｂ）に示すように主流路１
５を流れるものと流入口１７を経て副流路１６を流れる
ものとの２通りある。

【００７８】研磨材６６は殆どが主流路１５内を流れ、
一部が流入口１７を経て副流路１６へ流入し副流路１６
内を上昇する。

【００７９】主流路１５内を流れる研磨材６６は気流に
乗って主流路１５内を上昇するものと、水平位置から垂
直位置へ移送されるときに生じる遠心力によって整流板
１４の面に当り整流板１４の面に沿って上方へ移動する
ものとがあり、後者の研磨材の中には整流板１４の面に
沿って上方へ移動する途中から整流板１４の側縁の流入
口１７を経て副流路１６へ流入するものと、整流板１４
の面に沿って整流板１４の上端縁まで移動し、この上端
縁から離れ副流路１６からの上昇気流に乗って上昇する
ものがある。

【００８０】上記の研磨材６６の流れのうち整流板１４
の面に沿って整流板１４の上端縁まで移動する研磨材６
６が従来から問題点と成っていた状況に近い流れであ
る。しかし、この流れにおいて、研磨材６６が整流板１
４の面との摩擦のために若干低速になるとはいえ、整流
板１４の上端縁までの間で停止することがなく整流板１
４の上端縁から離反するので整流板１４の面との摩擦か
ら開放される。しかも、整流板１４の上端縁から離反し
た研磨材６６にまだ少しの遠心力が残っていたとして
も、副流路１６からの上昇気流によって上方へ移送され
る。

【００８１】なお、上記の研磨材６６の流れのうち他の
流れには以下の理由で研磨材６６を曲率半径の大きい壁
面に長い距離を摩擦させるなどのような停止させる要因
がないので問題はない。すなわち、副流路１６内を流れ
る研磨材６６は、殆どが整流板１４の面に当ってから流
入口１７を通過して副流路１６へ流入するので、副流路
１６内に流入した研磨材６６は遠心力の作用が弱いため
底壁面１３に集中することがなく、また、副流路１６内
を流れる研磨材６６は少ないので副流路１６内の気流に
対する研磨材６６の密度は高くならない。したがって、
整流部１０の曲率半径の大きい方の壁面である底壁面１
３に沿って上昇する研磨材６６は少なく、これらの研磨
材６６は副流路１６内の上昇気流に乗って上昇し、次い
で整流部１０の上方の垂直方向の直線部２１ｂ内の上昇
気流に乗って上昇する。

【００８２】〔研磨材を水平方向で方向転換して移送す
る整流部３０〕図７及び図８に示すように、研磨材を水
平方向で方向転換して移送する整流部３０について、図
５及び図６（Ａ）、図６（Ｂ）を参照して説明する。

【００８３】なお、整流部３０の軸線方向に垂直な断面
形状は断面楕円形、断面円形、もしくは、断面楕円形や
断面円形の変形とすることができ、断面楕円形の変形と
しては例えば楕円形の長辺をなす円弧の一部を直線に
し、この直線をなす部分を底面にすることができ、断面
円形の変形としては例えば円形の円弧を直線にし、この
直線をなす部分を底面にすることができる。

【００８４】また、整流部３０が断面楕円形又は断面円
形をなす場合、便宜上、図４（Ｂ）及び図６（Ｂ）に示
すように、断面楕円形又は断面円形の中心点を通過する
水平位置より上方の内壁面を「上壁面３１」と称し、前
記水平位置より下方の内壁面を「底壁面３３」と称し、
断面楕円形又は断面円形の中心点を通過する垂直位置よ
り左右の内壁面をそれぞれ「側壁面３２」と称し、平面
から見て湾曲を成す整流部３０の曲率の中心からの曲率
半径の小さい方の側壁面を側壁面３２ａとし、一方、整
流部３０の曲率の中心からの曲率半径の大きい方の側壁
面を側壁面３２ｂとする。

【００８５】なお、整流部３０の断面形状は、研磨材が
底壁面３３を流れ易くするという点で、好ましくは長辺
をなす円弧を底壁面３３とする断面楕円形、より好まし
くは楕円形の長辺をなす円弧の一部を直線にし、この直
線をなす部分を底面にした断面楕円形の変形である。な
お、整流部３０の断面形状が断面方形である場合、曲率
半径の大きい方の側壁面３２ｂと底壁面１３との角部に
研磨材が滞留しやすくなるので、断面方形は望ましくな
い。ただし、整流部３０は曲率半径の大きい方の側壁面
３２ｂを、整流部３０の軸線方向に垂直をなす断面にお
いて整流部３０の曲率の中心方向と反対方向に湾曲をな
すように形成すればよく、必ずしも曲率半径の小さい方
の側壁面３２ａを、整流部３０の軸線方向に垂直をなす
断面において整流部３０の曲率の中心方向に湾曲形成し
なくてもよい。

【００８６】なお、整流部は長さの短い直線状の管を溶
接でつなぎ合わせて全体的に見て湾曲状に形成したもの
もあり、このような整流部３０は平面から見て整流部３
０の曲率の中心からの半径が大きい方の側壁面３２ｂ及
び曲率の中心からの半径が小さい方の側壁面３２ａはそ
れぞれ、円滑な曲線状を形成しておらず、むしろ短い直
線が鈍角をなして結び全体的に見て曲線状を成すもので
あり、この場合も本願の整流部３０に含まれるものであ
る。

【００８７】〔整流部３０の第１実施例〕整流部３０
は、図３に示すように中心軸の長軸を水平方向に向けた
断面楕円形をなしており、気流が流入する整流部入口３
８及び整流部出口３９の断面形状も同様に断面楕円形を
なしており、研磨材を水平方向で方向転換して移送する
よう湾曲形成している。

【００８８】３５は整流板で、図３に示すように長手方
向に湾曲形成した幅狭の板でなり、この整流板３５を気
流の流れ方向下流に向けて底壁面３３との付け根から垂
直方向へ徐々に湾曲面を成すよう整流板３５の下端部を
溶接で固定して立設し、且つ前記整流板３５の湾曲面の
幅方向が整流部３０の湾曲した軸線方向の接線方向とほ
ぼ同方向をなすよう設けたものである。しかも整流板３
５の上縁は、図４（Ｂ）に示すように整流部３０の上下
方向中心線の近傍に位置する。

【００８９】本実施例では、整流部３０内に上記の整流
板３５を２個設けており、２個の整流板３５はそれぞ
れ、整流板３５の湾曲面が整流部３０の曲率半径の大き
い方の側壁面３２ｂとの間隔をほぼ同じ距離だけ隔てた
位置に設け、つまり前記側壁面３２ｂから整流部の曲率
の中心方向へ同じ距離を隔てた同一曲率半径上に設けて
いる。さらに、２個の整流板３５は整流部３０の整流部
入口３８から整流部出口３９までの軸線方向の長さを等
分する位置に設けている。しかし、整流板３５の個数及
び設置位置は上記の例に限定されず、整流板３５の個数
は２個以上設けることが好ましく、各整流板３５の設置
位置は整流部３０内の任意位置に設けることができる。
なお、整流板３５の上縁の位置は上記の例に限定され
ず、整流部３０の上下方向中心位置より高い位置、例え
ば底壁面３３から３分の２ないしは４分の３程度の高さ
に位置させることができる。

【００９０】〔整流部３０の第１実施例の作用〕整流部
３０内を流れる気流は、気流の一部が各整流板３５の湾
曲面に衝突しこの湾曲面に沿って方向転換し整流部出口
３９の方向へ流れる。なお、整流板３５の湾曲面は気流
の流れ方向下流に向けて底壁面３３との付け根から垂直
方向へ徐々に変化しているので、この湾曲面に沿って流
れる気流は上昇する。

【００９１】したがって、整流部３０内を流れる研磨材
６６は水平方向で方向転換するときに生じる遠心力によ
り曲率半径の大きい方の側壁面３２ｂに集められようと
するが、研磨材６６の一部は整流板３５の湾曲面に沿っ
て上昇しながら整流部出口３９の方向へ方向転換され
る。整流板３５は幅狭であるので湾曲面に沿って移送す
る研磨材６６は湾曲面に滞留することなく整流板３５の
端縁から離れて気流内に分散する。以上のことから整流
部３０内を流れる研磨材６６は気流内に分散されるので
前記側壁面３２ｂの下部に沿って流れる研磨材６６の量
が少なくなり、整流部３０内における研磨材６６の移送
性が良好になる。

【００９２】〔整流部３０の第２実施例〕整流部３０の
第２実施例においては、図５に示すように整流部３０の
断面形状が断面円形の場合について説明する。整流部３
０は気流が流入する整流部入口側、及び整流部出口側の
断面形状も同様に断面円形をなしており、研磨材を水平
方向で方向転換して移送するよう湾曲形成している。

【００９３】３４ａ，３４ｂはそれぞれ整流板で、整流
部３０の湾曲方向と同方向に湾曲形成した板材であり、
図６（Ａ）に示すように前記側壁面３２ａと側壁面３２
ｂとの間に、整流板３４ａ，３４ｂを互いに略平行な間
隔を介してそれぞれ、整流部３０の曲率に略平行に底壁
面３３に溶接などにより立設する。しかも、整流板３４
ａ，３４ｂはそれぞれ、図５に示すように整流板３４
ａ，３４ｂの長手方向上縁を整流部３０の中心近傍で高
く形成し、両端を低く形成した切欠円弧状の曲線を成し
ている。なお、整流板３４ａ，３４ｂはそれぞれ、図５
の二点鎖線で示すように整流板３４ａ，３４ｂの長手方
向上縁を同じ高さで形成することもできるが、整流部３
０内を流れる研磨材６６を効率よく分散させるという点
で整流部３０の中心近傍で高く形成した切欠円弧状の曲
線に形成することが特に好ましい。

【００９４】また、前記整流板３４ａ，３４ｂは整流板
３４ａ，３４ｂの幅方向断面を曲率半径の小さい方の側
壁面３２ａの方向に向けて凹面になるように湾曲形成す
ると、整流板３４ａ，３４ｂの面に沿って流れる気流を
上昇しやすくし、流路内の研磨材６６を整流板３４ａ，
３４ｂの長手方向上縁からより一層外れやすくするとい
う点で、好ましい。

【００９５】さらに、整流板３４ａ，３４ｂの上端縁と
整流部３０の上壁面３１との間には空間を形成するよう
に、整流板３４ａ，３４ｂの上端縁の高さを整流部３０
の断面円形の中心点を通過する水平位置程度に、すなわ
ち整流部３０の高さの半分程度の高さにし、整流部３０
内を流れる研磨材６６を気流内に効率よく分散させる。

【００９６】〔整流部３０の第２実施例の作用〕図６
（Ａ）及び図６（Ｂ）に示すように、整流部３０内の下
部には２枚の整流板３４ａ，３４ｂにより３つの流路が
形成されているので、整流部３０を流れる研磨材６６は
少なくとも３つの流路に分散され、研磨材６６は水平方
向で方向転換するときに生じる遠心力によりそれぞれ整
流板３４ａ，３４ｂの面に沿って整流板３４ａ，３４ｂ
の長手方向に移動する。しかし、整流板３４ａ，３４ｂ
の上端縁と整流部３０の上壁面３１との間には空間が形
成されており、この空間を流れる気流は遠心力により曲
率半径の大きい方の側壁面３２ｂへ集中するように流れ
るため、この気流の影響を受けて前記３つの流路を流れ
る気流がそれぞれ整流板３４ａ，３４ｂの面に沿って整
流板３４ａ，３４ｂの長手方向に移動しながら次第に上
昇する。したがって、整流部３０内の研磨材６６は単に
３つの流路に分散されるだけでなく、それぞれの流路の
研磨材６６の一部が気流の流れにより整流板３４ａ，３
４ｂの長手方向上縁より外れて上方の前記空間の気流内
に分散される。

【００９７】なお、整流部３０内を単に整流板で仕切っ
て複数の流路を形成したものでは、整流部３０内の研磨
材６６をそれぞれの流路に分散するという効果はあると
はいえ、各流路それ自体は単に狭くなっただけで従来の
問題点を解消するものではない。しかし、本発明の研磨
材移送用導管は整流部３０内を単に整流板で仕切って複
数の流路を形成したものではなく、整流板の長手方向上
縁と整流部３０の上壁面３１との間に空間を設けたこと
が前述したように整流部３０内の研磨材６６の流れを効
率良くする大きな要因となったのである。

【００９８】さらに、整流板３４ａ，３４ｂはそれぞ
れ、整流板３４ａ，３４ｂの長手方向上縁を切欠円弧状
の曲線を成しているので、整流板３４ａ，３４ｂの面に
沿って流れる研磨材６６は整流板３４ａ，３４ｂの長手
方向上縁から外れやすくなり、研磨材６６が整流板３４
ａ，３４ｂの面と摩擦する距離が少なくなるので、研磨
材６６の走行性は良好である。

【００９９】また、前記整流板３４ａ，３４ｂの幅方向
断面を湾曲形成した場合は、整流板３４ａ，３４ｂの面
に沿って流れる気流が上昇しやすくなるため、流路内の
研磨材６６が整流板３４ａ，３４ｂの長手方向上縁から
より一層離反しやすくなり上方の気流へ効率良く分散さ
れる。

【０１００】以上の実施例における望ましい適用範囲を
述べるとすれば、研磨材の粒径は好ましくは０．０５〜
３ｍｍ、空気重量に対する研磨材重量の研磨材混合比は
好ましくは０．５〜２、導管内の空気速度は好ましくは
６〜５０ｍ／ｓｅｃである。

【０１０１】〔本発明の装置の研磨材回収能力につい
て〕データ１．以上の実施例の装置の水平位置から垂直位置
へ移送する整流部１０における研磨材の移送能力の効果
性をみるために、直径１２０mm相当の導管について、研
磨材の材質及び粒径、導管内の風速をそれぞれ、表２に
示す条件の下で本願の場合と従来の場合の研磨材の回収
能力を計測して比較したところ、表３のデータ（水平位
置から垂直位置へ移送する整流部１０における研磨材回
収能力）を得た。

【０１０２】

【表２】

【０１０３】なお、導管内の風速はダストコレクタの排
風機の周波数に比例するので、この周波数を導管内の風
速に代わる条件値とした。

【０１０４】

【表３】

【０１０５】上記の表３のデータを図９のグラフに示し
た。

【０１０６】なお、図９のグラフにおいて、（１−Ａ）
は表３中の本願のアランダム＃１２０のデータに対応
し、（１−Ｂ）は表３中の従来のアランダム＃１２０の
データに対応し、（２−Ａ）は表３中の本願のアランダ
ム＃６０のデータに対応し、（２−Ｂ）は表３中の従来
のアランダム＃６０のデータに対応し、（３−Ａ）は表
３中の本願のスチールショット 0.6φのデータに対応し、（３−
Ｂ）は表３中の従来のスチールショット 0.6φのデータに対応す
る。

【０１０７】図９のグラフから分かるように、アランダ
ム，粒径＃１２０においては、排風機の周波数が４５Ｈ
ｚのときの研磨材の回収能力は、従来の７．２kg/min
に対して本願は１７．５kg/minで、２．４３倍に増大し
ており、排風機の周波数が６５Ｈｚのときの研磨材の回
収能力は、従来の１７．４kg/minに対して本願は４２．
２kg/minで、２．４２倍に増大している。

【０１０８】アランダム，粒径＃６０においては、排風
機の周波数が４５Ｈｚのときの研磨材の回収能力は、従
来の１０．７kg/minに対して本願は１３．６kg/minで、
１．２７倍であるが、排風機の周波数が６５Ｈｚのとき
の研磨材の回収能力は、従来の２２．６kg/minに対して
本願は４６．２kg/minで、２．０４倍に増大している。

【０１０９】スチールショット，粒径０．６mmにおいて
は、排風機の周波数が５０Ｈｚのときの研磨材の回収能
力は、従来の７．０kg/minに対して本願は１３．０kg
/minで、１．８５倍に増大しており、排風機の周波数が
６５Ｈｚのときの研磨材の回収能力は、従来の２０．５
kg/minに対して本願は３５．１kg/minで、１．７１倍に
増大している。

【０１１０】以上のデータから、本願の水平位置から垂
直位置へ移送する整流部１０は、研磨材の移送能力が高
いものであることが分かる。

【０１１１】また、図９のグラフを参照すると、従来に
おいては、スチールショット及びアランダム＃６０及び
＃１２０の回収能力を比較するとそれぞれ、互いの回収
能力に大きな差はみられない。スチールショットは重い
にもかかわらず跳ね返り係数が高いので比較的回収し易
いが、アランダム＃６０及び＃１２０は軽いにもかかわ
らずスチールショットに比較して跳ね返り係数が低いの
で回収能力が高くならないものと考えられる。しかも、
アランダムの場合は粒径が＃６０及び＃１２０と小さい
ので、このように粒径が小さい研磨材は導管内に付着し
易いため、付着したアランダムに後続するアランダムが
衝突して停止しあるいは低速になり、粒径が小さいこと
も回収能力を低下させる要因になっていたものと考えら
れる。アランダム＃１２０の回収能力がアランダム＃６
０の回収能力より低いのは上記の理由によるものと考え
られる。

【０１１２】しかし、本願においては従来の回収能力に
比較してスチールショットも増大しているが、アランダ
ム＃６０及び＃１２０の回収能力は飛躍的に増大してお
り、本願における研磨材の移送能力が高いものであるこ
とが分かる。

【０１１３】データ２．さらに、本発明の装置の水平位
置から垂直位置へ移送する整流部１０における研磨材の
移送能力の効果性をみるために、直径１８０mm相当の導
管について、研磨材の材質及び粒径、導管内の風速をそ
れぞれ、表４に示す条件の下で本願の場合と従来の場合
の研磨材の回収能力を計測して比較したところ、表５の
データ（水平位置から垂直位置へ移送する整流部１０に
おける研磨材回収能力）を得た。

【０１１４】

【表４】

【０１１５】なお、導管内の風速はダストコレクタの排
風機の周波数に比例するので、この周波数を導管内の風
速に代わる条件値とした。

【０１１６】

【表５】

【０１１７】以上の表５のデータを図１０のグラフに示
した。

【０１１８】なお、図１０のグラフにおいて、（４−
Ａ）は表５中の本願のアランダム＃１５０のデータに対
応し、（４−Ｂ）は表５中の従来のアランダム＃１５０
のデータに対応し、（５−Ａ）は表５中の本願のアラン
ダム＃６０のデータに対応し、（５−Ｂ）は表５中の従
来のアランダム＃６０のデータに対応し、（６−Ａ）は
表５中の本願のスチールショット 0.6φのデータに対応し、（６
−Ｂ）は表５中の従来のスチールショット 0.6φのデータに対応
する。

【０１１９】図１０のグラフから分かるように、アラン
ダム，粒径＃１５０においては、排風機の周波数が４５
Ｈｚのときの研磨材の回収能力は、従来の１２．０kg/m
inに対して本願は３４．２kg/minで、２．８５倍に増大
しており、排風機の周波数が５０Ｈｚのときの研磨材の
回収能力は、従来の１８．６kg/minに対して本願は５
５．３kg/minで、２．９７倍に増大している。

【０１２０】アランダム，粒径＃６０においては、排風
機の周波数が４５Ｈｚのときの研磨材の回収能力は、従
来の１８．０kg/minに対して本願は２８．５kg/minで、
１．５８倍に増大しており、排風機の周波数が６０Ｈｚ
のときの研磨材の回収能力は、従来の３１．５kg/minに
対して本願は６１．５kg/minで、１．９５倍に増大して
いる。

【０１２１】スチールショット，粒径０．６mmにおいて
は、排風機の周波数が５０Ｈｚのときの研磨材の回収能
力は、従来の１０．５kg/minに対して本願は３９．０kg
/minで、３．７１倍に増大しており、排風機の周波数が
６０Ｈｚのときの研磨材の回収能力は、従来の１７．６
kg/minに対して本願は５９．５kg/minで、３．３８倍に
増大している。

【０１２２】以上のデータから、本願の水平位置から垂
直位置へ移送する整流部１０は、導管の大きさが変化し
ても研磨材の移送能力が高いものであることが分かる。

【０１２３】データ３．さらに、本発明の装置の水平方
向で方向転換して移送する整流部３０（実施例１のと
き）及び水平位置から垂直位置へ移送する整流部１０と
の組合せにおける研磨材の移送能力の効果性をみるため
に、直径１２０mm相当の導管について、研磨材がアラン
ダム，粒径＃６０で、排風機の周波数（導管内の風速に
代えて）を５０Ｈｚの条件の下で本願の場合と従来の場
合の研磨材回収能力計測して比較したところ、研磨材の
回収能力は、従来の９．０kg/minに対して本願は２
０．５kg/minで、２．２８倍という結果を得た。

【０１２４】以上のデータから、本願の水平方向で方向
転換して移送する整流部３０（実施例１のとき）及び水
平位置から垂直位置へ移送する整流部１０との組合せに
おいても、研磨材の移送能力が高いものであることが分
かる。

【０１２５】以上、本発明の好適な実施例について説明
したが、本発明の研磨材移送用導管は前記実施例に限定
されるものではなく、上記実施例のエア式の直圧式ブラ
スト加工装置のみならず、〔従来の技術〕で実施例とし
て説明したエア式の重力式あるいは他のエア式のブラス
ト加工装置、或いは遠心式のブラスト加工装置にも装着
できる。この遠心式のブラスト加工装置に装着する場
合、例えば、送風機、排風機等の気流発生手段で気流を
発生し、この気流に粉塵を混在する研磨材６６を乗せ
て、導管５５を介して回収タンク４０内に研磨材６６を
回収できる。

【０１２６】

【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるような効果を奏する。

【０１２７】（１）ブラスト加工装置における導管は研
磨材を水平位置から垂直位置へ移送するよう湾曲形成し
た整流部を有し、この整流部は該整流部の湾曲方向と同
方向に湾曲形成した整流板を、該整流板の下端を前記整
流部の底壁面に固定し、前記整流板の上端部を整流部の
曲率半径の小さい方の壁面と曲率半径の大きい方の壁面
との間に位置させて、前記整流部の曲率半径の小さい方
の壁面と整流板との間に主流路を形成し、前記整流部の
曲率半径の大きい方の壁面と整流板との間に副流路を形
成すると共に、前記主流路から副流路への流入口を設け
たので、主流路を流れる研磨材が方向を変更されるため
に生じる遠心力によって整流板の面に沿って整流板との
摩擦を受けながら上昇するとしても、この研磨材は整流
板の上端縁より離反して整流板との摩擦から開放される
ため停止せず、次いで副流路からの気流に乗って上方へ
移送される。一方、流入口を経て副流路へ流れる研磨材
の量は全体的には少なくまた研磨材が受ける遠心力の作
用も弱いので、曲率半径の大きい方の壁面に滞留するこ
となく副流路内の上昇気流に乗って上方へ効率良く移送
される。したがって、移送能力の高い研磨材移送装置を
提供することができた（請求項１に該当）。

【０１２８】（２）整流板の幅方向の側縁と整流部の側
壁面との間に前記主流路から副流路への流入口を設けた
ので、整流部を流れる研磨材の殆どが主流路内を流れ、
この主流路内の研磨材は上記（１）項の理由で整流板の
面に滞留することなく効率良く上昇する。一方、流入口
を通過して副流路へ流れる研磨材は整流板に当って流速
が低下し遠心力が弱まるので、この研磨材を曲率半径の
大きい方の壁面に滞留させることなく副流路の上昇気流
によって効率よく上昇させることができた（請求項２に
該当）。

【０１２９】（３）整流部の入口が整流部の出口より幅
広で、整流板の幅が前記整流部の出口の幅と略同一に形
成し、前記整流板の幅方向の側縁と整流部の側壁面との
間に主流路から副流路への流入口を設けたので、整流板
の下端部に流入口が形成されるため気流が副流路の下部
へ流入する。したがって副流路内の下部から上昇気流が
生じるので、副流路内の研磨材を一様に上方へ効率良く
移送できた（請求項３に該当）。

【０１３０】（４）整流部の入口と出口が略同一幅で、
整流板の整流部入口側の幅を前記整流部の入口の幅より
狭く形成し、整流板の幅を整流部出口方向に向けて広く
形成し、前記整流板の幅方向の側縁と整流部の側壁面と
の間に主流路から副流路への流入口を設けたので、整流
板１４の下端部に空隙でなる流入口が形成され、やはり
上記（３）項と同様の理由で、副流路内の研磨材を一様
に上方へ効率良く移送できた（請求項４に該当）。

【０１３１】（５）整流板の下端部に一又は複数の流入
口を設けたので、主流路からの気流が副流路の下部へ流
入し、副流路内の気流が下から上方へ向けて比較的一様
に上昇するため、副流路内の研磨材を一様に上方へ効率
良く移送できた（請求項５に該当）。

【０１３２】（６）整流板の下端部に一又は複数の前記
流入口を穿設したので、整流板の幅方向の任意の位置か
ら気流を副流路内へ流入させることができる。したがっ
て、副流路内の気流を下部から上方へ向けてより一層一
様に上昇するため、副流路内の研磨材をより一層効率良
く上方へ移送できた（請求項６に該当）。

【０１３３】（７）前記導管は研磨材を水平方向で方向
転換して移送するよう湾曲形成した整流部を有し、この
整流部は気流の下流に向けて整流部の底壁面から垂直方
向へ徐々に湾曲形成した幅狭の整流板を、該整流板の湾
曲面の幅方向が整流部の軸線の接線方向とほぼ同方向に
位置するよう整流部の底壁面に立設し、且つ前記整流板
の上端縁と整流部の上壁面間に間隔を設けたので、整流
部内を流れる一部の研磨材は整流板の湾曲面に沿って上
昇しながら整流部出口方向へ変向し整流部の気流内へ分
散される。整流板は幅狭であるので整流板の湾曲面に滞
留することなく整流板の端縁より離れやすくなり、曲率
半径大きい方の壁面に沿って流れる研磨材の量を少なく
する。したがって、研磨材を効率良く移送させることが
できた（請求項１０に該当）。

【０１３４】（８）前記整流部内に２個以上の前記整流
板を設けたので、整流板の湾曲面に沿って変向され整流
部の気流内へ分散される研磨材の量が増加し、曲率半径
大きい方の壁面に沿って流れる研磨材の量を少なくでき
た（請求項１１に該当）。

【０１３５】（９）前記２個以上の整流板はそれぞれ、
整流板の湾曲面が整流部の曲率半径の大きい方の壁面か
ら整流部の曲率の中心方向へ同じ距離を隔てた同一曲率
半径上に設けられたので、研磨材の滞留し易い壁面すな
わち整流部の曲率半径の大きい壁面からほぼ同じ距離に
位置している複数の整流板が整流部内を流れる研磨材を
効果的に分散することができた（請求項１２に該当）。

【０１３６】（１０）前記導管は研磨材を水平方向で方
向転換して移送するよう湾曲形成した整流部を有し、こ
の整流部は該整流部の湾曲方向と同方向に湾曲形成した
整流板を、整流部の曲率半径の小さい方の壁面と曲率半
径の大きい方の壁面との間に整流部の曲率に略平行に整
流部の底壁面に立設し、且つ前記整流板の上端縁と整流
部の上壁面間に空間を設けたので、整流部の研磨材は整
流板により形成されたいくつかの流路に分散される。さ
らに、各流路の研磨材は整流板の長手方向に沿って移動
しながら上方の前記空間の方向へ次第に上昇し整流板の
上縁より離反し上方の気流に分散される。したがって、
研磨材６６を各流路及び曲率半径の大きい壁面に滞留さ
せることなく効率良く移送することができた（請求項１
３に該当）。

【０１３７】（１１）前記整流部の曲率半径の小さい方
の壁面と曲率半径の大きい方の壁面との間に、複数個の
前記整流板を互いに略平行な空間を介してそれぞれ、整
流部の曲率に略平行に整流部の底壁面に立設したので、
複数個の前記整流板により整流部内にいくつもの流路を
形成することができ、整流部内の研磨材を各流路に分散
させ効率良く移送することができた（請求項１４に該
当）。

【０１３８】（１２）前記整流板の長手方向上縁を整流
部の中心近傍で高く両端を低い切欠円弧状の曲線とした
ので、各整流板の面に沿って流れる研磨材が整流板の長
手方向上縁から離反しやすくなり、研磨材をより一層効
率良く気流内に分散させ効率良く移送することができた
（請求項１５に該当）。

【０１３９】（１３）前記整流板の幅方向断面を湾曲形
成したので、各整流板の湾曲面に沿って流れる気流が上
昇しやすくなり研磨材が上昇しやすくなるため、より一
層効果的に整流板の長手方向上縁から離反して分散させ
ることができた（請求項１６に該当）。

【０１４０】（１４）前記導管の整流部に連結する直線
部の断面が方形を成し、該方形の一辺が底壁面を構成す
るように設けたので、直線部の断面がひし形状の方形を
成し該方形の一の角部を挾む２辺が底壁面を構成するよ
うに設けた場合や、直線部の断面が円形を成す場合に比
較して研磨材の移送量を大きくすることができた（請求
項２０に該当）。

【０１４１】（１５）前記導管の直線部の軸線方向が水
平又は斜め方向を成し、この導管の断面が長方形を成し
該長方形の長辺の一方が底壁面を構成するように設けた
ので、直線部の断面がひし形状の方形を成し該方形の一
の角部を挾む２辺が底壁面を構成するように設けた場合
や、直線部の断面が円形を成す場合や、直線部の断面が
略正方形を成し該略正方形の一辺が底壁面を構成するよ
うに設けた場合に比較して研磨材の移送量を大きくする
ことができた（請求項２１に該当）。

【０１４２】（１６）研磨材を気流発生手段で発生した
気流に乗せて研磨材回収タンクに回収するブラスト加工
装置であっても、スチールショットのような比重の大き
く且つ粒径の大きい研磨材、つまり比較的重い研磨材の
回収能力を向上することができた。

【０１４３】（１７）上記の１３項の理由で、バケット
コンベアやスクリューコンベアなどの機械的な研磨材移
送手段を用いることなく、大量の研磨材の回収が可能に
なった。

【０１４４】（１８）比較的粒径の小さい研磨材に対し
ても導管内の平均風速を上げることなく回収能力を向上
することができた。このことから、気流発生手段の消費
電気料の節減を図ることができ、研磨材の運動エネルギ
を低くすることにより研磨材がブラスト加工装置の導管
や他の部材の壁面へ与える摩耗率を低下させることがで
きた。

【０１４５】（１９）本発明は、導管内の気流の速度を
上昇せずに研磨材の回収能力を向上することができたの
で、従来のように研磨材回収タンク内の負圧を高くする
必要がない。したがって、従来のような研磨材回収タン
ク内の負圧を高くしたために生じた問題点を解消するこ
とができた。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の装置の実施例を示すもので、研磨材を
水平位置から垂直位置へ移送する整流部１０の斜視図で
ある。

【図２】図２（Ａ）は、本発明の装置の実施例を示すも
ので、図１の整流部１０の要部断面を含む平面図であ
る。図２（Ｂ）は、本発明の装置の実施例を示すもの
で、図１の整流部１０の要部断面を含む正面図である。

【図３】本発明の装置の実施例を示すもので、研磨材を
水平方向で方向転換して移送する整流部３０の斜視図で
ある。

【図４】図４（Ａ）は、本発明の装置の実施例を示すも
ので、図３の整流部３０の要部断面を含む平面図であ
る。図４（Ｂ）は、図４（Ａ）の矢視Ｄ−Ｄ線断面図で
ある。図４（Ｃ）は、図４（Ａ）の矢視Ｅ−Ｅ線断面図
である。

【図５】本発明の装置の実施例を示すもので、研磨材を
水平方向で方向転換して移送する整流部３０の斜視図で
ある。

【図６】図６（Ａ）は、本発明の装置の実施例を示すも
ので、図５の整流部３０の要部断面を含む平面図であ
る。図６（Ｂ）は、本発明の装置の実施例を示すもの
で、図５の整流部３０の要部断面を含む正面図である。

【図７】本発明の装置を含むブラスト加工装置の全体を
示す正面図である。

【図８】本発明の実施例のブラスト加工装置の全体を示
す平面図である。

【図９】表３のデータをグラフに表した図である。

【図１０】表５のデータをグラフに表した図である。

【図１１】従来の装置の実施例を示すもので、研磨材を
水平位置から垂直位置へ移送するコーナ部を含むブラス
ト加工装置の全体を示す正面図である。

【図１２】図１２（Ａ）は、従来の装置の実施例を示す
もので、研磨材を水平方向で方向転換して移送するコー
ナ部の平面図である。図１２（Ｂ）は、図１２（Ａ）の
矢視Ｈ−Ｈ線の断面図である。

【符号の説明】

１０整流部１１上壁面（曲率半径の小さい方の壁面）１２側壁面１３底壁面（曲率半径の大きい方の壁面）１４整流板１５主流路１６副流路１７流入口１８整流部入口１９整流部出口２１ａ直線部（導管５５の整流部入口側の）２１ｂ直線部（導管５５の整流部出口側の）３０整流部３１上壁面３２ａ側壁面（曲率半径の小さい方の）３２ｂ側壁面（曲率半径の大きい方の）３３底壁面３４ａ，３４ｂ整流板３５整流板３８整流部入口３９整流部出口４０回収タンク４６ダンプバルブ４７タンク４８研磨材調整器４９研磨材供給口５１キャビネット５２ブラストガン５５導管５６ダストコレクタ５７排出管５８ホッパ５９排風機６０ブラスト加工装置６１キャビネット６２ノズル６３回収タンク６４ダストコレクタ６６研磨材６８ホッパ６９排風機７１導管７３管７５コーナ部

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】被加工物を収容してブラスト処理を行な
うキャビネットと、該キャビネット内でブラスト加工し
た研磨材を気流発生手段で発生した気流に乗せて回収す
る研磨材回収タンクとを、前記気流を垂直方向から水平
方向へもしくは水平方向から垂直方向へもしくは水平方
向で方向転換するコーナ部を備える導管を介して連通し
て成るブラスト加工装置において、前記導管は研磨材を水平位置から垂直位置へ移送するよ
う湾曲形成した整流部を有し、この整流部は該整流部の
湾曲方向と同方向に湾曲形成した整流板を該整流板の下
端を前記整流部の底壁面に固定し、前記整流板の上端側
を整流部の曲率半径の小さい方の壁面と曲率半径の大き
い方の壁面との間に位置させて、前記整流部の曲率半径
の小さい方の壁面と整流板との間に主流路を形成し、前
記整流部の曲率半径の大きい方の壁面と整流板との間に
副流路を形成すると共に、前記主流路から副流路への流
入口を設けたことを特徴とするブラスト加工装置におけ
る研磨材移送用導管。
【請求項２】前記整流板の幅方向の側縁と整流部の側
壁面との間に前記主流路から副流路への流入口を設けた
請求項１記載のブラスト加工装置における研磨材移送用
導管。
【請求項３】前記整流部の入口が整流部の出口より幅
広で、整流板の幅が前記整流部の出口の幅と略同一に形
成し、前記整流板の幅方向の側縁と整流部の側壁面との
間に主流路から副流路への流入口を設けた請求項１又は
２記載のブラスト加工装置における研磨材移送用導管。
【請求項４】前記整流部の入口と出口が略同一幅で、
整流板の整流部入口側の幅を前記整流部の入口の幅より
狭く形成し、整流板の幅を整流部出口方向に向けて広く
形成し、前記整流板の幅方向の側縁と整流部の側壁面と
の間に主流路から副流路への流入口を設けた請求項１又
は２記載のブラスト加工装置における研磨材移送用導
管。
【請求項５】前記整流板の下端部に一又は複数の前記
流入口を設けた請求項１、２、３又は４記載のブラスト
加工装置における研磨材移送用導管。
【請求項６】前記整流板の下端部に一又は複数の前記
流入口を穿設した請求項１、２、３、４又は５記載のブ
ラスト加工装置における研磨材移送用導管。
【請求項７】前記整流部の断面が方形又は円形又は楕
円形を成す請求項１〜６いずれか１項記載のブラスト加
工装置における研磨材移送用導管。
【請求項８】前記整流部の断面が方形を成し、該方形
の一辺が底壁面を構成する請求項１〜７いずれか１項記
載のブラスト加工装置における研磨材移送用導管。
【請求項９】前記整流部の断面が長方形を成し、該長
方形の長辺の一方が底壁面を構成する請求項１〜８いず
れか１項記載のブラスト加工装置における研磨材移送用
導管。
【請求項１０】被加工物を収容してブラスト処理を行
なうキャビネットと、該キャビネット内でブラスト加工
した研磨材を気流発生手段で発生した気流に乗せて回収
する研磨材回収タンクとを、前記気流を垂直方向から水
平方向へもしくは水平方向から垂直方向へもしくは水平
方向で方向転換するコーナ部を備える導管を介して連通
して成るブラスト加工装置において、前記導管は研磨材を水平方向で方向転換して移送するよ
う湾曲形成した整流部を有し、この整流部は気流の下流
に向けて整流部の底壁面から垂直方向へ徐々に湾曲形成
した幅狭の整流板を、該整流板の湾曲面の幅方向が整流
部の軸線の接線方向とほぼ同方向に位置するよう整流部
の底壁面に立設し、且つ前記整流板の上端縁と整流部の
上壁面間に間隔を設けたことを特徴とするブラスト加工
装置における研磨材移送用導管。
【請求項１１】前記整流部内に２個以上の前記整流板を
設けた請求項１０記載のブラスト加工装置における研磨
材移送用導管。
【請求項１２】前記２個以上の整流板はそれぞれ、整流
板の湾曲面が整流部の曲率半径の大きい方の壁面から整
流部の曲率の中心方向へ同じ距離を隔てた同一曲率半径
上に設けられた請求項１１記載のブラスト加工装置にお
ける研磨材移送用導管。
【請求項１３】被加工物を収容してブラスト処理を行
なうキャビネットと、該キャビネット内でブラスト加工
した研磨材を気流発生手段で発生した気流に乗せて回収
する研磨材回収タンクとを、前記気流を垂直方向から水
平方向へもしくは水平方向から垂直方向へもしくは水平
方向で方向転換するコーナ部を備える導管を介して連通
して成るブラスト加工装置において、前記導管は研磨材を水平方向で方向転換して移送するよ
う湾曲形成した整流部を有し、この整流部は該整流部の
湾曲方向と同方向に湾曲形成した整流板を、整流部の曲
率半径の小さい方の壁面と曲率半径の大きい方の壁面と
の間に整流部の曲率に略平行に整流部の底壁面に立設
し、且つ前記整流板の上端縁と整流部の上壁面間に間隔
を設けたことを特徴とするブラスト加工装置における研
磨材移送用導管。
【請求項１４】前記整流部の曲率半径の小さい方の壁
面と曲率半径の大きい方の壁面との間に、複数個の前記
整流板を互いに略平行な間隔を介してそれぞれ、整流部
の曲率に略平行に整流部の底壁面に立設した請求項１３
記載のブラスト加工装置における研磨材移送用導管。
【請求項１５】前記整流板の長手方向上縁を整流部の
中心近傍で高く両端を低い切欠円弧状の曲線とした請求
項１３又は１４記載のブラスト加工装置における研磨材
移送用導管。
【請求項１６】前記整流板の幅方向断面を湾曲形成し
た請求項１３、１４又は１５記載のブラスト加工装置に
おける研磨材移送用導管。
【請求項１７】前記整流部の曲率半径の大きい方の壁
面を、整流部の軸線方向に垂直をなす断面において整流
部の曲率の中心方向と反対方向に湾曲形成した請求項１
０〜１６いずれか１項記載のブラスト加工装置における
研磨材移送用導管。
【請求項１８】前記整流部の断面が楕円形又は円形を
成す請求項１０〜１７いずれか１項記載のブラスト加工
装置における研磨材移送用導管。
【請求項１９】前記整流部の軸線方向に垂直をなす断
面において整流部の底面を直線状に形成した請求項１０
〜１８いずれか１項記載のブラスト加工装置における研
磨材移送用導管。
【請求項２０】前記導管の整流部に連結する直線部の
断面が方形を成し、該方形の一辺が底壁面を構成する
請求項１〜１９いずれか１項記載のブラスト加工装置に
おける研磨材移送用導管。
【請求項２１】前記導管の直線部の軸線方向が水平又
は斜め方向を成し、この導管の断面が長方形を成し該長
方形の長辺の一方が底壁面を構成する請求項２０記載の
ブラスト加工装置における研磨材移送用導管。
【請求項２２】前記研磨材の粒径が０．０５〜３ｍ
ｍ、空気重量に対する研磨材重量の研磨材混合比が０．
５〜２、導管内の空気速度が６〜５０ｍ／ｓｅｃである
請求項１〜２１いずれか１項記載のブラスト加工装置に
おける研磨材移送用導管。