JPH08209519A

JPH08209519A - 筒状成形体及びその製造方法等

Info

Publication number: JPH08209519A
Application number: JP7039137A
Authority: JP
Inventors: Yasuki Terakawa; 泰樹寺川; Satoshi Ogata; 智緒方
Original assignee: Chisso Corp
Current assignee: JNC Corp
Priority date: 1995-02-02
Filing date: 1995-02-02
Publication date: 1996-08-13

Abstract

(57)【要約】【目的】濾過性能や透水性等に優れた筒状成形体、そ
の効率の良い製造法及び筒状成形体を用いたフィルター
及びドレーン材を提供すること。【構成】融点差が１０℃以上ある低融点樹脂成分と高
融点樹脂成分との少なくとも２種の成分からなる多成分
混繊スパンボンド長繊維により卷回され、かつ該低融点
樹脂成分で熱融着された筒状成形体、その製造方法、そ
れを用いたフィルター及びドレーン材より構成される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は筒状成形体及びその製造
方法に関する。更に詳しくは混繊スパンボンド法で長繊
維を紡糸し、該繊維を熱融着し筒状に成形した成形体、
その製造方法及びそれを用いたフイルタ−やドレ−ン材
等に関する。

【０００２】

【従来の技術】熱融着性繊維を用いた筒状成形体は、濾
過性能や硬度、軽量性に優れる等の特徴があり、カ−ト
リツジフイルタ−やドレ−ン材等として使用されてい
る。従来このタイプの筒状成形体として、並列型熱融着
性複合繊維ステ−プルをカ−ド法でウェブとし、該ウェ
ブを加熱しながら中芯に巻取る事により得られた物（特
公昭５３−３３７８７号公報）や、熱融着性多分割型複
合繊維ステ−プルを不織布とした後、該不織布を多孔性
中芯に卷いた物（特開平４−１０８５０６号、特開平６
−０９１１０５号公報）等が知られている。

【０００３】しかし前記特公昭５３−３３７８７号特許
に開示された筒状成型体は製造工程が非常に複雑であ
る。即ち、一旦複合紡糸された繊維を延伸、クリンパ−
による捲縮付与、繊維の乾燥、カツタ−による切断等を
経、短繊維状のいわゆるステ−プルとした後、このステ
−プルをカ−ド工程等を経、ウェブを加熱しながら筒状
に巻回することにより製造するので、生産性が極めて低
い。しかもこのような複合繊維は、紡糸時にカ−ド通過
性やステ−プルの開繊性を良くする為の油剤が付着され
ているのが普通である。従ってこの筒状成形体をフイル
タ−等として使用した場合、濾過時に油剤が泡立つた
り、濾液中に油剤が混ざる等の問題があり、食品、飲料
水、薬品等の分野には使用が制限されていた。又この筒
状成形体はステ−プルを使用しているので筒状成形体の
繊維層内部や表面が毛羽立ちしやすい。この毛羽は、濾
過時の粒子を捕捉しやすいという効果があるが、反面、
一度使用した後いわゆる逆洗浄等で再使用する場合、捕
捉された粒子が除去されにくく、再使用できないという
課題がある。又、太繊度繊維を使用した場合、カ−ド時
に複合繊維が層間剥離し、フイブリル状の繊維が発生し
やすい。又カ−ド時、該フィブリル状の繊維が切断し、
粉状物が出来、ウェブにこの紛状物が混入したり、環境
を阻害する。又この紛状物はカ−ド機や加熱機、成形機
等種々な部署に堆積し、塊状或は、フロツク状に固ま
り、ウェブに落下混在しやすい。しがってこのようなス
テ−プルを用いた物は、濾過精度がバラツく現象、即ち
濾過精度安定性が悪いという課題がある。

【０００４】又前記分割型複合繊維ステ−プルを使用し
た筒状成形体は、特殊な構造の紡糸口金を必要とし、し
かも分割するためのニ−ドルパンチやウオ−タ−ニ−ド
ル加工等の余分な工程が必要である。従って生産性が極
めて低く且つ高価である。又ステ−プルを使用するの
で、前記同様、油剤や毛羽等による課題がある。この分
割型複合繊維は、ニ−ドルパンチやウオ−タ−ニ−ド
ル、カ−ド等の衝撃等で３分割或はそれ以上の多分割に
分割し易く設計されているので、分割後の単糸繊度が約
１ｄ／ｆ以下の細繊度の物を使用しても、カ−ド時に複
合繊維の一部が分割し、フイブリル状の物が発生しやす
い。このフイブリル状の単繊維が絡みついた塊状の繊維
や剥離した繊維の粉状物が出来易い。又未分割である太
繊度繊維が多量に混在する事になる。又分割するための
ニ−ドルパンチや、ウオ−タ−ニ−ドル等による針孔等
が出来る。従って分割後の単繊維が細繊度糸であつても
前記濾過精度や濾過精度安定性等が劣るという課題があ
る。

【０００５】特開平２−１４５８２号公報には鞘成分が
ポリプロピレンで芯成分がポリエチレンテレフタレ−ト
である鞘芯型複合スパンボンド法熱接着性不織布が、特
開平５−２６３３５３号公報には鞘成分が高密度ポリエ
チレンで芯成分がエチレン・プロピレンランダムコポリ
マ−である鞘芯型複合スパンボンド法不織布が開示され
ている。又特開昭５５ー１６３２５号公報には化学的組
成や物理的性質等の異なるポリマーを混繊スパンボンド
法で紡糸し、ウエブをバインダー等で接着した不織布が
開示されている。前記融点の異なる２成分からなる複合
スパンボンド法不織布は、生産性が高い、不織布強力が
高い等の利点がある。従って使い捨ておむつの表面材
や、各種包装材料等の用途に適しているとしている。し
かし前記特許には筒状成形体に応用する事については何
等示唆されていない。又、複合紡糸するための高価な特
殊構造の口金を必要とする。更に、前記混繊スパンボン
ド法不織布は、比較的簡単な構造の紡糸口金で製造可能
であり、安価に製造できるなどの利点がある。しかし、
ここにも筒状成形体に応用することについては全く開示
されていない。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前記
課題を解決した、生産性が良く、且つ土中水の排水性、
濾過精度、濾過精度安定性、濾過ライフ、耐圧性、等の
濾過性能や、泡立ち等のない筒状成形体、及びその製法
を提供することにある。更にはフイルタ−として使用
後、ケ−キの洗浄がしやすい、場合によつては再使用可
能な筒状成形体を提供する事にある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は下記（１）〜
（２０）より構成される。（１）融点差が１０℃以上ある低融点樹脂成分と高融点
樹脂成分との少なくとも２種の成分からなる多成分混繊
スパンボンド長繊維により卷回され、かつ該低融点樹脂
成分で熱融着された筒状成形体。（２）多成分混繊スパンボンド長繊維が１０〜９０重量
％の低融点樹脂成分及び９０〜１０重量％の高融点樹脂
成分からなることを特徴とする（１）項に記載の筒状成
形体。（３）低融点樹脂成分よりなる繊維又は高融点樹脂成分
よりなる繊維のうちの少なくとも一方の繊維の繊度の最
大と最小との比が１．５以上である多成分混繊スパンボ
ンド長繊維を用いて、それを筒状成形体の厚み方向に沿
って配列した（１）若しくは（２）項に記載の筒状成形
体。（４）濾過精度分散指数が０．７以下である（１）〜
（３）項の何れかに記載の筒状成形体。（５）他の繊維が１層以上積層されている（１）〜
（３）項の何れかに記載の筒状成形体。（６）多成分混繊スパンボンド長繊維が繊度０．２〜７
０，０００ｄ／ｆである（１）〜（３）項の何れかに記
載の筒状成形体。（７）低融点樹脂成分がポリエチレン、プロピレンと他
のαーオレフインとの結晶性共重合体若しくは低融点ポ
リエステルの何れかから選ばれた樹脂であり、高融点樹
脂成分がポリプロピレンである請求項（１）〜（３）項
の何れかに記載の筒状成形体。（８）低融点樹脂がポリエチレン、プロピレンと他のα
ーオレフインとの結晶性共重合体、低融点ポリエステル
の何れかから選ばれた樹脂であり、高融点樹脂成分がポ
リエチレンテレフタレ−トである（１）〜（３）項の何
れかに記載の筒状成形体。（９）筒状成形体の表面又は内部の何れかが凹凸状に型
付された（１）〜（３）項の何れかに記載の筒状成形
体。（１０）多成分混繊スパンボンド法で、融点差が１０℃
以上ある低融点樹脂成分と高融点樹脂成分との少なくと
も２種の成分からなる混繊長繊維を紡糸しウエブとし、
該ウエブを低融点樹脂の融着温度以上に加熱しながら中
芯に巻回し、該混繊長繊維を熱融着することによる、筒
状成形体の製造方法。（１１）多成分混繊スパンボンド長繊維が１０〜９０重
量％の低融点樹脂成分及び９０〜１０重量％の高融点樹
脂成分からなることを特徴とする（１０）項に記載の筒
状成形体の製造方法。（１２）混繊繊維の押出量又は紡糸時の引取り速度の何
れかを変えて混繊長繊維を紡糸し、低融点樹脂成分又は
高融点樹脂成分のうちの少なくとも一方の繊維の繊度の
最大と最小との比が１．５以上であるウエブを製造し、
該ウエブを融着温度以上に加熱しながら中芯に巻回し、
該長繊維の低融点樹脂を熱融着することを特徴とする
（１０）若しくは（１１）項に記載の筒状成形体の製造
方法。（１３）紡糸後の混繊繊維を０．１〜５ｍ／秒の風速で
クエンチしながらエアサツカ−形牽引装置に導入し高速
気流で５００〜２０，０００ｍ／分の速度で紡糸し、長
繊維の繊度を０．２〜３００ｄ／ｆとする（１０）〜
（１２）項の何れかに記載の筒状成形体の製造方法。（１４）紡糸時の自重で又は引取ロ−ルで紡糸し、且つ
紡糸時に混繊繊維をクエンチなし又はクエンチしながら
紡糸し、長繊維の繊度を１７〜７０，０００ｄ／ｆとす
る（１０）〜（１２）項の何れかに記載の製造方法。（１５）紡糸から筒状成形体の製造に至るまでの間で、
１．２〜９倍延伸する（１０）〜（１２）の何れかに記
載の筒状成形体の製造方法。（１６）低融点樹脂成分がポリエチレン、プロピレンと
他のαーオレフインとの結晶性共重合体、低融点ポリエ
ステルの何れかから選ばれた樹脂であり、高融点樹脂成
分がポリプロピレン若しくはポリエチレンテレフタレー
トである（１０）〜（１２）項の何れかに記載の筒状成
形体の製造方法。（１７）紡糸から筒状成形体の製造に至るまでの間で、
他の繊維シートを混繊スパンボンド長繊維ウエブと層状
に積層することによる、（１０）〜（１２）項の何れか
に記載の筒状成形体の製造方法。（１８）筒状成形体を成型時、型付ロ−ルを該ウエブ又
は筒状成形体に接触させ、該成形体の表面又は内部を凹
凸状にする、（１０）〜（１２）項の何れかに記載の筒
状成形体の製造方法。（１９）（１）〜（３）項の何れかに記載の筒状成形体
を用いたフィルター。（２０）（１）〜（３）項の何れかに記載の筒状成形体
を用いたドレーン材。

【０００８】本発明の筒状成形体に使用するウェブは、
多成分混繊スパンボンド法長繊維ウェブである。該長繊
維は、融点に１０℃以上差がある少なくとも２種の樹脂
成分が混繊スパンボンド法で混繊紡糸された繊維であ
る。融点差が１０℃未満の場合、後記加熱処理での温度
調節が難しく、ウェブの熱融着が不足し硬度の高い成形
体が得られなかつたり、逆に繊維が溶融しすぎ膜状化し
たり、ウエブや不織布の異常収縮によりしわが発生した
りして、濾過性能や濾材の均一性のよい筒状成形体が得
られない。樹脂成分は実用上２〜４種程度の樹脂を使用
することができ、それらの最高融点と最低融点の差が１
０℃以上であればよい。しかし、大抵の用途では２種で
十分である。融点差の上限は特に限定する必要はない
が、有機ポリマー同士では３００℃、そのうちポリエス
テルとポリオレフィン若しくはポリオレフィン同士では
１８０℃、ポリエチレンとポリプロピレンでは６０℃位
である。

【０００９】混繊長繊維において、低融点樹脂成分と高
融点樹脂成分の混繊比は、低融点樹脂成分が１０〜９０
重量％、高融点樹脂成分が９０〜１０重量％である。低
融点樹脂成分が１０％未満の場合、筒状に成形する時の
加熱処理で、熱融着が不足し筒状成形体の硬度が不足
し、耐圧強度が劣る物となる。又毛羽立つたりする。従
って該成形体をフイルタ−として用いた場合、濾過時の
圧力や振動等により濾層の目開きが起きやすく、濾過精
度も劣る。又ドレ−ン材として用いた場合、変形しやす
い。混繊長繊維の低融点樹脂成分が９０重量％を超える
と、筒状に成形する時の加熱処理で低融点樹脂成分が溶
融し、ウエブが膜状化し筒状成形体の細孔を閉塞した
り、加熱溶融時の収縮等により、成形体にしわが発生し
たり、変形したりする。更に、上述した欠点を安定して
避けるためには低融点樹脂／高融点樹脂の重量比が３０
／７０から７０／３０の範囲がより好ましい。尚、本発
明の場合、混繊長繊維以外に他の繊維シートが積層され
る場合もあるが、上記比率は混繊スパンボンド長繊維の
みについての重量比である。又長繊維の繊度は、筒状成
形体の対象とする用途によつて異なるが、フイルタ−の
場合、約０．２〜約１０，０００ｄ／ｆ、ドレ−ン材の
場合、約３〜約７０，０００ｄ／ｆである。又ウェブや
不織布の目付けは特に限定されないが、筒状成形体加熱
時の熱融着のしやすさ等の見地から約４〜２，０００ｇ
／ｍ² である。

【００１０】本発明で使用する樹脂成分は、ポリアミド
類、ポリエチレンテレフタレ−ト、ポリブチレンテレフ
タレ−ト、ジオ−ルとテレフタル酸／イソフタル酸等を
共重合した低融点ポリエステル、ポリエステルエラスト
マ−等のポリエステル類、ポリプロピレン、高密度ポリ
エチレン、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、
線状低密度ポリエチレン、プロピレンと他のαーオレフ
インとの結晶性二又は三元共重合体等のポリオレフィン
類、弗素樹脂、上記樹脂の混合物等、その他の溶融紡糸
可能な樹脂等が使用できる。

【００１１】混繊紡糸の組合せとして融点差が１０℃以
上あるような組合せとする。例えば、高密度ポリエチレ
ン／ポリプロピレン、低密度ポリエチレン／プロピレン
・エチレン・ブテン−１結晶性共重合体、高密度ポリエ
チレン／ポリエチレンテレフタレ−ト、ナイロン−６／
ナイロン６６、低融点ポリエステル／ポリエチレンテレ
フタレ−ト、ポリプロピレン／ポリエチレンテレフタレ
−ト、ポリ弗化ビニリデン／ポリエチレンテレフタレ−
ト等が例示できる。又線状低密度ポリエチレンと高密度
ポリエチレンの混合物／ポリプロピレン等、混合系の物
も使用出来る。更に、高密度ポリエチレン／ポリプロピ
レン、低密度ポリエチレン／プロピレン・エチレン・ブ
テン−１結晶性共重合体、高密度ポリエチレン／ポリエ
チレンテレフタレ−ト、低融点ポリエステル／ポリエチ
レンテレフタレ−ト、ポリプロピレン／ポリエチレンテ
レフタレ−トなどのポリオレフィン／ポリオレフィン、
ポリオレフィン／ポリエステル、ポリエステル／ポリエ
ステルの組み合わせが好ましく、耐薬品性を考慮すると
ポリオレフィン／ポリオレフィンの組み合わせが特に好
ましい。

【００１２】混繊スパンボンド法とは、複数の押出機か
ら複数の樹脂成分を溶融押出し、混繊紡糸用口金から多
成分が混繊された繊維を紡糸し、紡糸された繊維をエア
サツカ−等の気流牽引型の装置等で引き取り、気流と共
に繊維をネツトコンベア−等のウェブ捕集装置で捕集
し、その後必要に応じウェブを融着等の処理をすること
による未熱融着ウェブ又は熱融着不織布等の製法であ
る。本発明では、細繊度糸を対称とする場合、高圧気流
を導入して紡糸するが、太繊度糸を対称とする場合、気
流を停止して紡糸してもよい。即ち実質的に紡糸時に自
重で紡糸してもよい。又引取ロ−ルやピンチロ−ルで引
取つてもよい。又気流牽引型の装置は引取ロ−ル等の前
後に２組以上備えられていてもよい。本発明において使
用される多成分混繊スパンボンド長繊維の繊度の好まし
い範囲は０．２〜７０，０００ｄ／ｆ、更に好ましくは
０．３〜６０，０００ｄ／ｆである。この様な繊維を製
造するための紡糸速度は要求される繊度に適合する速度
であればよい。繊度が０．２〜３００ｄ／ｆ、好ましく
は０．５〜１００ｄ／ｆの場合、紡糸速度は５００〜２
０，０００ｍ／分である。又繊度が約１７〜７０，００
０ｄ／ｆ、好ましくは３０〜６０，０００ｄ／ｆの場
合、エアサツカ−の吸引をほとんど停止して自重で紡糸
するか、又は引取ロ−ルで引取つて紡糸してもよい。又
高速気流牽引装置は引取ロ−ルの後にあつてもよく、又
は低速紡糸の場合実質的になくてもよい。紡糸口金は複
数の成分が混合せずに別々に吐出される構造の物が使用
できる。この口金は一個の口金から複数の成分が孔数比
１０〜９０／９０〜１０％の範囲で吐出するように穿孔
された物でも良いし、各成分毎に違う２以上の口金から
吐出するような物でも良い。又、この口金やエアサツカ
−等は複数個備えられていてもよい。

【００１３】又紡糸後の繊維を延伸ロ−ルや、ピンチロ
−ル、或は気流型延伸装置の延伸装置を備えた装置等も
使用出来る。この延伸装置は紡糸口金からエアサツカ−
の間の位置に、又はエアサツカ−からネツトコンベア−
の間の位置に、又はネツトコンベア−から成形機の間の
位置等に備えていればよい。もちろん複数の場所に備え
られていてもよい。延伸装置を使用した場合、繊維や不
織布の強度が向上し、得られた筒状成形体の耐圧性や圧
縮度等が向上する。又延伸により、立体捲縮が発生し、
筒状成形体のミクロポ−ラス性がよくなる。又口金から
各種装置に至るいずれの部位に加熱装置を組み込まれた
装置を使用してもよい。加熱装置が組み込まれた装置
は、加熱条件を適宜設定することにより熱融着不織布と
したり、捲縮発現等をする事が出来る。又本発明では、
紡糸口金と成型装置との間の位置に他の捕集補助装置を
組込んだような装置を使用しても良い。該補助装置とし
て、糸クエンチ装置やニ−ドルパンチング装置、水流絡
合装置、等の装置等が例示できる。クエンチング装置の
場合、気体、水等が使用できる。ニ−ドルパンチング装
置や水流絡合装置等は紡糸と別の系列にあつてもよい。

【００１４】延伸装置を組込んだ例として、各種の装置
が例示できる。たとえば、紡糸口金と気流型牽引装置の
間の位置に、複数の延伸ロ−ルが組み込まれた装置や、
紡糸された繊維を、一対の回転する一時捕集機能を備え
たピンチロ−ル間に捕集し、その下部に設けた一対のピ
ンチロ−ル間でウェブを挟みこみながら延伸をし、その
下部に設けたネツトコンベア−上にウエブを捕集するよ
うな装置が例示できる。前記一時捕集機能を備えたピン
チロ−ル等は、吹き付けられた気体を排出するための孔
が多数ある金属ロ−ルや、一対のネツト状の回転体に挟
み込んで捕集する機能を有する物、複数の延伸ロ−ルを
備えた物、等を例示できる。この一時捕集機能を備えた
ロ−ル等は上下に各一対ずつあり、且つ延伸機能と共に
加熱等の他の機能を備えた装置等であつてもよい。又、
一旦ネツトコンベア−等の捕集装置に捕集されたウェブ
を、ロ−ルやネツトコンベア−等を組合せた延伸装置等
を使用することもできる。又紡糸後、ウェブと共に吹き
付けられた気流は、吸引除去装置で除去するのが普通で
ある。勿論気流を使用せず自重で又は低速で紡糸した場
合、その必要がない。

【００１５】本発明の筒状成形体の成形は、前記紡糸法
で捕集されたウェブ及び又は熱融着不織布等を筒状に成
形する事により得られる。このような装置として、加熱
機及び筒状成形機等を主構成部材として備えた筒状成形
体製造装置等を使用して製造することが出来る。例えば
特公昭５３−３３７８７号公報に記載されたような、赤
外線加熱機と金属製中芯を備えた巻回型成形装置や製法
が使用出来る。加熱機は、エアスル−加熱機、赤外線加
熱機、加熱ロ−ル、加熱エンボスロ−ル等何れも使用で
きる。又筒状成形機は成形後金属製中芯を抜き取るタイ
プの物、多孔製中芯に巻回し中芯がある状態の物等、何
れも使用できる。本発明の筒状成形体は、上記スパンボ
ンド法紡糸と筒状成形とを、連続法で行つてもよく、ス
パンボンド法紡糸と筒状成形とを各別に行つてもよい。
連続法の場合、前記ネツトコンベア等のウェブ捕集装置
の下流側に、加熱機や、中芯巻回形の成形機等を備えた
装置を使用すればよい。又非連続法の場合、一旦紡糸し
た、未熱融着ウェブや熱融着不織布等を加熱装置や中芯
巻回型成形機等を備えた装置を使用し、紡糸と切り放し
て、成形すればよい。又、巻回直後、或は巻回時に表面
に凹凸が彫刻された金属ロ−ル等を接触回転させる事等
の方法により、筒状成型体の表面や内部に凹凸状を付与
してもよい。この場合成型体の表面積が大になるか、成
型体の内部にバイパス経路が出来るので濾過ライフがよ
くなる。

【００１６】前記筒状成形装置を使用し、混繊繊維の低
融点樹脂成分の融点以上、高融点樹脂成分の融点以下の
温度で加熱しながら、中心に巻回しその低融点樹脂成分
の融着により、繊維の交点を熱融着し筒状に成形する。
その後冷却し中芯の抜取り、必要に応じ単面を熱融着法
や、ホツトメルト法、バインダ−法、上記とフイルムや
金属板の接着等の方法で端面シ−ル処理等をすることも
出来る。

【００１７】又本発明の筒状成形体は、その厚み方向に
繊度が同一であつてもよく、異なつていてもよい。繊度
が異なる場合、例えば濾過すべき流体の流れ方向に沿っ
て繊度が大から小になつている物や、繊度が大、小、大
等になつている物等は、濾過精度、濾過ライフ、耐圧性
等のいずれか又は全てがよい。濾過性能を更に向上させ
るには繊度を、最大繊度／最小繊度の比が１．５以上が
好ましいが、あまりに大である必要はなく５０以下でよ
い。より好ましくは２〜２０である。繊度が変化した物
は、紡糸時に筒状成形体一本当りに相当する紡糸時間の
うち、引き取り速度を一定とし、紡糸口金からの押出量
を紡糸時間の経過と共に、大中小の順に、大小大等の順
に変化させたり、或は、押出量を一定とし、引き取り速
度を前記のように変化させること等の方法により製造で
きる。又、繊度が変化した物は、低融点樹脂繊維又は高
融点樹脂繊維の何れかの繊維が変化していればよい。勿
論その両方の繊維の繊度が変化した物は濾過ライフが格
段に優れる。

【００１８】本願発明では筒状成形体に混繊スパンボン
ド長繊維ウエブと共に、他の繊維シートが積層されてい
てもよい。他の繊維シートとして、該混繊長繊維と、繊
度や樹脂等が異なるような繊維が使用されたシートを使
用することもできる。該シートの形態は不織布、編織
布、ネット、単繊維状にバラバラになったシート等が例
示できる。又、該シートに使用される繊維として、例え
ば、ポリアミド繊維、活性炭繊維、ポリエステル繊維、
レ−ヨン等のレギュラ−繊維や、繊度が大きいモノフイ
ラメント等が例示できる。他の繊維シートを積層等をす
る事により、ガス吸着性、濾過精度、成型体の硬度等が
改良できる。例えば、繊維径０．１〜８ミクロンのメン
ブレンフイルタ−用シ−ト等を積層した場合、濾過精度
がよくなる。又カ−ボン繊維を含有する不織布や織布等
を積層した物はガス吸着性がある。他の繊維は混繊スパ
ンボンド長繊維紡糸時、又は紡糸後に、該混繊紡糸装置
とは別の装置から供給すればよい。例えば紡糸時に、該
長繊維の紡糸方向と斜め方向からエア−と共に他の繊維
シートを供給する方法、紡糸後、ネツトコンベア−に捕
集された長繊維ウエブの上に他の繊維を積層する方法等
で可能である。又本願では他の繊維シートの積層数は１
層以上あれば良く、好ましくは１．３層以上、更に好ま
しくは１．５層以上である。積層数が１層未満の場合、
フィルターとして使用した場合、濾過すべき微粒子がシ
ートの存在しない面から短絡等の問題が起きる。又該繊
維シートの重量比は特に限定しないが、筒状成型体の硬
度や濾過精度等の見地から０．１〜４０重量％であれば
よい。又該繊維シートは混繊スパンボンド長繊維と絡合
されながら積層されていたり、熱融着されていても良
い。

【００１９】本願発明の筒状成形体を使用した本発明の
フィルター及びドレーン材は良好な実用特性を示した
が、詳しくは実施例により示した。

【００２０】

【実施例】以下実施例、比較例により、本発明を更に詳
細に説明する。なお各例において、筒状成形体の物性
や、濾過性能等の評価は以下に記載する方法による。（濾過精度）３０リツトルの水を入れた水槽、ポン
プ、及びハウジングを備えた濾過機からなる循環式濾過
試験機を用いた。該濾過機のハウジングに濾材１本を取
付、水を毎分３０リツトルの流量で循環させながら、水
槽に所定のケ−キを５ｇ添加する。ケ−キ添加より１分
後に採取した濾過水１００ｃｃをメンブレンフイルタ−
で濾過する。メンブレンフイルタ−上に捕捉された粒子
のサイズを粒度分布測定機で測定し、最も大きな粒子の
サイズを測定する（μｍ）。濾材５本について同様に測
定し、それぞれの最大値の平均値を濾過精度とした（μ
ｍ）。

【００２１】（濾過精度分散指数）前記濾過精度試験
で測定した５本の最大粒子径のデ−タより、下記の式で
算出した。なお濾過精度分散指数が０．７以下の場合、
濾過精度のバラツキが少いと判定した。濾過精度分散指数＝（Ａ−Ｂ）／ＸＸ：濾材５本それぞれの最大粒子径の平均値（μｍ）。Ａ：濾材５本のうち最大粒子径が最も大であつた粒子の
粒径（μｍ）。Ｂ：濾材５本のうち最大粒子径が最も小であつた粒子の
粒径（μｍ）。

【００２２】（濾過ライフ及び耐圧強度）前記循環式
濾過精度試験において、ケ−キとして火山灰土壌（平均
粒径１２．９ミクロン、粒径１．０〜３０ミクロンの範
囲内のものが９９重量％以上）を２０ｇ添加して、循環
濾過を続け、水槽内の水が透明になった時点で濾過前後
の差圧を測定する。この粉末の添加と差圧の測定をフイ
ルタ−が変形するか又はフイルタ−の入口圧と出口圧の
差が１０ｋｇ／ｃｍ²になるまで繰り返す。１回目の粉
末添加からフイルタ−が変形するまでの時間を濾過ライ
フ（分）とし、その時の差圧を耐圧強度（ｋｇ／ｃｍ
² ）とする。

【００２３】（泡立ち）前記濾過精度試験において、
ケ−キ添加前、水のみ１分間循環させた後、水槽の泡立
ちを観察した。泡立ちが水槽一面にある場合、泡立ち有
りとし、ほとんど無い場合、泡立ちなしと判定した。

【００２４】（実施例１）混繊紡糸機、エアサツカ−、
ネツトコンベア−等を備えた混繊スパンボンド紡糸装
置、及びネツトコンベア−、遠赤外線加熱機、金属製中
芯巻回型成形機等を備えた筒状成形機を使用し、筒状成
形体を製造した。使用した口金は孔径０．４ｍｍ、第１
成分と第２成分が紡糸孔から交互に吐出する孔数比５０
／５０の混繊型の紡糸口金であつた。第１成分として融
点１３３℃、ＭＦＲ２２（１９０℃，ｇ／１０分）の高
密度ポリエチレンを使用し、第２成分として融点１６４
℃、ＭＦＲ６０（２３０℃，ｇ／１０分）のポリプロピ
レンを使用し、混繊比５０／５０（重量％）、紡糸温度
を、第１成分、２６０℃、第２成分３００℃の条件で紡
糸し、エアサツカ−で繊維を３，０００ｍ／分の速度で
吸引し、繊維をエア−と共にネツトコンベア−に吹き付
けた。吹き付けられたエア−はネツトコンベア−下部に
備えられた吸引装置で吸引除去した。得られた繊維は、
高密度ポリエチレン繊維が繊度１．６ｄ／ｆ、ポリプロ
ピレン繊維が繊度１．４ｄ／ｆの混繊型長繊維であつ
た。又目付けは２１ｇ／ｍ² であつた。該ウェブをネツ
トコンベア−で筒状成形機に移送しながら温度１４５℃
で加熱し、外径３０ｍｍの金属製中芯に加熱しながら巻
回し、所定の外径とした後、２１℃に冷却した後中芯を
抜き取り、切断し、内径３０ｍｍ、外径６０ｍｍ、長さ
２５０ｍｍの筒状フイルタ−を得た。このフイルタ−は
繊維が融着し、硬い物であつた。筒状フイルタ−の濾過
性能等の試験結果を表１に示した。

【００２５】

【表１】

【００２６】このフイルタ−は、濾過精度や濾過精度分
散指数、濾過ライフ等の性能が良い物であつた。又濾過
時の泡立ちがない物であつた。又後記比較例１，２で示
したステ−プルを使用する方法に較べクリンパ−やカツ
タ−等の設備が不要であり、しかも紡糸と成型を連続法
で行うので生産性よく製造できた。

【００２７】（実施例２）エアサツカ−による紡糸速度
を１，５００ｍ／分とし、他の紡糸条件や、成形条件等
を実施例１に同じ条件とし、内径３０ｍｍ、外径６０ｍ
ｍ、長さ２５０ｍｍの筒状フイルタ−を得た。得られた
ウェブの繊度は高密度ポリエチレン繊維が３．１ｄ／
ｆ、ポリプロピレン繊維が３．０ｄ／ｆであつた。この
フイルタ−は繊維が融着し、硬い物であつた。筒状フイ
ルタ−の濾過性能等の試験結果を表１に示した。このフ
イルタ−は、濾過精度や濾過精度分散指数、濾過ライフ
等の性能が良く、濾過時の泡立ちがない物であつた。
又、ステ−プルを使用する方法に較べクリンパ−やカツ
タ−等の設備が不要でしかも紡糸と成型を連続法で行う
ので生産性よかった。

【００２８】（比較例１）繊度１．４ｄ／ｆ、繊維長５
１ｍｍ、捲縮数１２山／２５ｍｍの高密度ポリエチレン
繊維と、繊度１．５ｄ／ｆ、繊維長５１ｍｍ、捲縮数１
２山／２５ｍｍのポリプロピレン繊維を使用し、各繊維
を５０／５０（重量％）に混合し、目付け２０ｇ／ｍ²
のカ−ド法ウェブを作製した。このウェブを前記実施例
１記載の筒状成形機に移送し、温度１４５℃で加熱し金
属製中芯に巻回、冷却、切断等をし、実施例１に同じサ
イズの筒状フイルタ−を得た。筒状フイルタ−の濾過性
能等の試験結果を表１に示した。このフイルタ−は、濾
過精度や濾過精度分散指数、濾過ライフ等の性能が良い
物であつた。しかし濾過時の泡立ちがあり、食品分野の
液体濾過には使用不可能と判断された。

【００２９】（比較例２）繊度３．１ｄ／ｆ、繊維長５
１ｍｍ、捲縮数１４山／２５ｍｍの高密度ポリエチレン
繊維と、繊度３．０ｄ／ｆ、繊維長５１ｍｍ、捲縮数１
４山／２５ｍｍのポリプロピレン繊維を使用し、各繊維
を５０／５０（重量％）に混合し、目付け２０ｇ／ｍ²
のカ−ド法ウェブを作製した。このウェブを前記実施例
１記載の筒状成形機に移送し、温度１４７℃で加熱し金
属製中芯に巻回、冷却、切断等をし、実施例１に同じサ
イズの筒状フイルタ−を得た。筒状フイルタ−の濾過性
能等の試験結果を表１に示した。このフイルタ−は、濾
過精度や濾過精度分散指数、濾過ライフ等の性能が良い
物であつた。しかし濾過時の泡立ちがあり、食品分野の
液体濾過には使用不可能と判断された。

【００３０】（比較例３）及び（比較例４）前記比較例１及び２で使用した合計４種類のステープル
繊維を、温度６０℃の温水で１時間洗浄し、その後水洗
し付着油剤を洗い落とした。遠心脱水後１０５℃で乾燥
後、高密度ポリエチレン繊維（１．４ｄ／ｆ）とポリプ
ロピレン繊維（１．５ｄ／ｆ）とを５０／５０（重量
％）で混合し（比較例３）、前記比較例１と同様の方法
で目付け２０ｇ／ｍ² のカ−ド法ウェブを作製した。同
様に繊度約３ｄ／ｆの繊維を５０／５０（重量％）で混
合し（比較例４）目付２１ｇ／ｍ²のカード法ウエブを
作成した。比較例３、４共にカ−ド時ウエブの均一性が
きわめて不良であり、繊維の開繊性が不良で、直径約３
〜８ｃｍの塊状になつたウエブが多数混合していた。又
カ−ド時静電気の発生が激しく時々カ−ドを停止しなが
ら筒状成型体を成型した。このウェブを前記実施例１記
載の筒状成形機に移送し、温度１４５℃（比較例３）又
は温度１４７度（比較例４）で加熱し金属製中芯に巻
回、冷却、切断等をし、実施例１と同じサイズの筒状フ
イルタ−２種を得た。筒状フイルタ−の濾過性能等の試
験結果を表１に示した。このフイルタ−は、比較例３
（繊度１．５ｄ／ｆ）、比較例４（繊度３．０ｄ／ｆ）
の何れも、泡立ちは改善されたが、濾過精度や濾過ライ
フ等の性能が前記実施例１及び２に較べ悪い物であつ
た。しかも濾過分散指数が大であり、均一性の劣るフイ
ルタ−であつた。フイルタ−の性能等を表１に示した。

【００３１】（実施例３）実施例１の混繊スパンボンド
法紡糸装置、及び筒状成形体製造装置を使用し、フイル
タ−の厚み方向に繊度の異なるフイルタ−を成形した。
第１成分としてＭＦＲ６５（ｇ／１０分、２３０℃）、
融点１３８℃のプロピレン・エチレン・ブテン−１ラン
ダムコポリマ−（エチレン４．０重量％、ブテンー１
４．５重量％）を、第２成分としてＭＦＲ７５（２３
０℃，ｇ／１０分）、融点１６３℃のポリプロピレンを
使用し、紡糸温度を各２９０℃とし、混繊比５０／５０
（重量％）の条件で紡糸した。エアサツカ−の吸引速度
をフイルタ−の巻初め１１２５ｍ／分、中頃３７５０ｍ
／分、終わり７５０ｍ／分に変化させ、繊度が各々、中
／小／大に変化した密度勾配型の筒状フィルターを得
た。なお、ウエブの目付は２０ｇ／ｍ²、加熱温度は１
４８℃であった。このフイルタ−は繊維が熱融着し、硬
い物であつた。筒状フイルタ−の濾過性能等の試験結果
を表１に示した。このフイルタ−は、濾過精度や濾過精
度分散指数がよい物であつた。又濾過時の泡立ちがない
物であつた。又比較例１及び２に較べクリンパ−やカツ
タ−等の設備が不要でしかも紡糸と成型を連続法で行う
ので生産性よく製造できた。

【００３２】（実施例４）前記実施例１の混繊スパンボ
ンド法紡糸装置、及び筒状成形体製造装置を使用し、フ
イルタ−を成形した。但し紡糸口金とエアサツカ−の間
の位置に、延伸ロ−ルを備えた装置を使用した。又該装
置は口金と延伸ロ−ルの間の位置に冷風送風型のクエン
チ装置が備えられていた。又紡糸口金は孔径０．４ｍｍ
で、第１成分と第２成分が孔数比２／１で配置された混
繊型紡糸口金を使用した。前記実施例３と同じ２種の樹
脂を使用し、混繊比をポリプロピレンコポリマーが６
６．６重量％、ポリプロピレンが３３．４重量％とし、
紡糸温度等を前記実施例３と同じ条件で紡糸した。エア
サツカ−で吸引する前の繊維を延伸ロ−ルで温度７０℃
で２倍に延伸し、延伸後の糸をエアサツカ−で１５００
ｍ／分の速度で吸引しネツトコンベア−上に吹き付け
た。又紡糸時、口金から延伸ロ−ルの間で繊維の側方か
ら温度２４℃の空気で０．３ｍ／秒の風速でクエンチし
た。該繊維の繊度は、ポリプロピレンコポリマー繊維が
３．３ｄ／ｆであり、ポリプロピレン繊維が３．１ｄ／
ｆであった。尚繊度は延伸によるスリツプがあるせいか
理論値より、やや大であつた。又ウエブの目付は２０ｇ
／ｍ²であった。捕集されたウェブを温度１５０℃で加
熱し、内径３０ｍｍ、外径６０ｍｍ、長さ２５０ｍｍの
筒状フイルタ−を得た。このフイルタ−は繊維が熱融着
し、硬い物であつた。筒状フイルタ−の濾過性能等の試
験結果を表１に示した。このフイルタ−は、繊度が本例
の物と略同じ比較例２のステ−プルを用いた物に較べて
濾過ライフや耐圧性等がよい物であつた。又濾過時の泡
立ちがない物であつた。又比較例１及び２に較べクリン
パ−やカツタ−等の設備が不要でしかも紡糸と成型を連
続法で行うので生産性よく製造できた。

【００３３】（実施例５）前記実施例１の混繊スパンボ
ンド法紡糸装置、及び筒状成形体製造装置を使用し、フ
イルタ−を成形した。但し紡糸口金とエアサツカ−の間
の位置に、延伸ロ−ルを備えた装置を使用した。又該装
置は口金と延伸ロ−ルの間の位置に冷風送風型のクエン
チ装置が備えられていた。固有粘度が０．５６で融点が
１９０℃のポリ（エチレンテレフタレ−トーｃｏ−エチ
レンイソフタレ−ト）と、固有粘度が０．６５で融点が
２５４℃のポリエチレンテレフタレ−トとを使用した。
前記低融点樹脂を第１成分側に、高融点樹脂を第２成分
側に使用し、混繊比５０／５０（重量％）、紡糸温度を
低融点樹脂が２６０℃、高融点樹脂が２７０℃で混繊紡
糸した。紡糸時に前記延伸ロ−ルで温度９０℃で２倍に
延伸し、エアサツカ−で７５０ｍ／分の速度でネツトコ
ンベア−上に吹き付けた。又紡糸時、口金から延伸ロ−
ルの間で繊維の側方から温度２６℃の空気で０．４ｍ／
秒の風速でクエンチした。得られた長繊維は、延伸によ
るスリツプがあるせいか理論値よりやや大で、低融点樹
脂繊維が繊度６．２ｄ／ｆであり、高融点樹脂繊維が
６．１ｄ／ｆであつた。又ウェブの目付けは２１ｇ／ｍ
²であつた。その後該ウェブを前記実施例１同様、温度
１９５℃で加熱筒状に成型し、内径３０ｍｍ、外径６０
ｍｍ、長さ２５０ｍｍの筒状フイルタ−を得た。このフ
イルタ−は繊維が熱融着し、硬い物であつた。筒状フイ
ルタ−の濾過性能等の試験結果を表１に示した。このフ
イルタ−は、濾過精度分散指数や耐圧性等がよい物であ
つた。又濾過時の泡立ちがない物であつた。

【００３４】（実施例６）実施例１の混繊スパンボンド
法紡糸装置、及び筒状成形体製造装置を使用し、筒状ド
レ−ン材を成形した。但し口金は孔径０．６ｍｍ、第１
成分と第２成分が紡糸孔から交互に吐出し、孔数比が５
０／５０の混繊型紡糸口金を使用し、筒状成形機の中芯
は外径１００ｍｍの金属中芯を使用した。ＭＦＲ２２
（１９０℃，ｇ／１０分）、融点１３２℃の高密度ポリ
エチレンを第１成分側に、ＭＦＲ１８（２３０℃，ｇ／
１０分）、融点１６４℃のポリプロピレンを第２成分側
に使用し、混繊比５０／５０（重量％）、紡糸温度が第
１成分側２８５℃、第２成分側３００℃で吐出し、一対
のピンチロ−ルで繊維を挟み込むように３００ｍ／分で
紡糸し、該ピンチロ−ルの下部に備えられたエアサツカ
−で吸引し速度３３８ｍ／分の条件でネツトコンベア−
の上に吹き付けた。該繊維の繊度は第１成分が３１ｄ／
ｆ、第２成分が３３ｄ／ｆであつた。その後、該長繊維
ウェブを、実施例１同様、温度１４７℃で加熱し、外径
１００ｍｍの金属製中芯に所定の外径になるまで巻回し
た。その後２１℃に冷却し、中芯を抜き取り、カツタ−
で切断し内径１００ｍｍ，外径１５０ｍｍ，長さ１００
０ｍｍのドレ−ン材を得た。このドレ−ン材を２本、長
さ１２ｃｍの塩化ビニル製パイプで連結し、長さ２ｍの
ドレ−ン材とした。その後片方の端のみ厚み１．２ｍｍ
のポリプロピレン樹脂板で融着しシ−ルした。この連結
されたドレ−ン材４０組を使用し、端面シ−ル側を上流
側とし、否シ−ル側をコンクリ−ト製排水溝に開口し、
１ｍ間隔でゴルフ場の傾斜地に埋設し排水材として使用
した。このドレン材を使用した場所は、ドレ−ン材を使
用していない他の場所に較べ、排水性がよい事を確認し
た。

【００３５】（実施例７）実施例１の混繊スパンボンド
法紡糸装置、及び筒状成形体製造装置を使用し、筒状ド
レ−ン材を成形した。但し口金は孔径１．０ｍｍ、第１
成分と第２成分が紡糸孔から交互に吐出する孔数比５０
／５０の混繊型紡糸口金を使用した。第１成分としてＭ
ＦＲ（ｇ／１０分、２３０℃）８、融点１４５℃のプロ
ピレン・エチレンランダムコポリマー（プロピレン９
７．５重量％、エチレン２．５重量％）及び第２成分と
してＭＦＲ（ｇ／１０分、２３０℃）８、融点１６２℃
のポリプロピレンを第２成分側に用い、紡糸温度を各々
２８０℃で紡糸した。紡糸はエアサツカ−の吸引を停止
し紡糸の自重で紡糸しウエブをネツトコンベア−上に捕
集した。得られた繊維は、コポリマーが５６０ｄ／ｆ、
ポリプロピレンが５２９ｄ／ｆであつた。その後実施例
１と同様の方法でこの長繊維ウエブを、温度１５２℃で
加熱しながら、外径８０ｍｍの金属製中芯に所定の外径
になるまで巻回した。その後２２℃に冷却し、中芯を抜
き取り、カツタ−で切断し内径８０ｍｍ、外径１８０ｍ
ｍ、長さ１０００ｍｍのドレ−ン材を得た。このドレ−
ン材は繊維が熱融着し、硬い物であつた。このドレ−ン
材を２本、その連結部に幅１５０ｍｍで透水性のある不
織布を卷きつけ針金で締結し、長さ２ｍのドレ−ン材と
した。その後、片方の端のみ厚み１．２ｍｍのポリプロ
ピレン樹脂板を融着しシ−ルした。この連結されたドレ
−ン材４０組を使用し、端面シ−ル側を上流側とし、否
シ−ル側をコンクリ−ト製排水溝に開口し、１．５ｍ間
隔で軟弱地盤造成地の法面に埋設し排水材として使用し
た。このドレン材を使用した場所は、排水性がよい事を
確認した。

【００３６】（実施例８）濾過ライフ試験後のフイルタ
−を逆洗浄法で水洗し、再濾過テストを行った。試験装
置は前期濾過精度試験装置を使用した。筒状フイルタ−
は、実施例１及び比較例１の筒状フイルタ−を使用し
た。該筒状フイルタ−を、前記濾過ライフテストと同じ
条件で濾過ライフテストをし、差圧が３ｋｇ／ｃｍ² に
なつた時点で濾過ライフテストを一旦中止した。その
後、水のみフイルタ−の内側から外側に６リツトル／
分、２０分間送り、捕捉されたケ−キの逆洗浄をした。
その後、前記濾過ライフ試験と同じ条件で水槽にケ−キ
を再添加し濾過ライフ試験を行った。実施例１のフイル
タ−は逆洗浄前の濾過時間と逆洗浄後の濾過ライフとを
併せて合計５７分であつた（差圧が３ｋｇ／ｃｍ² で３
３分で、逆洗浄後の濾過ライフが２４分）。又逆洗浄後
の耐圧性は６．２ｋｇ／ｃｍ² であつた。比較例１のフ
イルタ−は、逆洗浄前の濾過時間と逆洗浄後の濾過ライ
フとを併せて合計４６分であつた（差圧が３ｋｇ／ｃｍ
² で２５分で、逆洗浄後の濾過ライフが２１分）。本発
明のフイルタ−は、逆洗浄により濾過ライフの延長が可
能であり、再使用が可能であつた。しかし比較例１の物
は逆洗浄による濾過ライフの延長時間は僅かであつた。

【００３７】

【発明の効果】本発明の筒状成形体は、濾過性能に優
れ、耐圧性が大、通水時の泡立ちがない、硬度が大、透
水性に優れる、逆洗が可能である等の特性があるためフ
ィルターとして、あるいはドレーン材として好適に使用
される。又本発明の筒状成型体の製法は、簡単な設備で
細繊度から太繊度の筒状成型体を効率よく容易に製造す
ることができる。得られた繊維も紡糸油剤を使用しない
ので油剤の付着がない。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】融点差が１０℃以上ある低融点樹脂成分
と高融点樹脂成分との少なくとも２種の成分からなる多
成分混繊スパンボンド長繊維により卷回され、かつ該低
融点樹脂成分で熱融着された筒状成形体。
【請求項２】多成分混繊スパンボンド長繊維が１０〜
９０重量％の低融点樹脂成分及び９０〜１０重量％の高
融点樹脂成分からなることを特徴とする請求項１に記載
の筒状成形体。
【請求項３】低融点樹脂成分よりなる繊維又は高融点
樹脂成分よりなる繊維のうちの少なくとも一方の繊維の
繊度の最大と最小との比が１．５以上である多成分混繊
スパンボンド長繊維を用いて、それを筒状成形体の厚み
方向に沿って配列した請求項１若しくは２に記載の筒状
成形体。
【請求項４】濾過精度分散指数が０．７以下である請
求項１〜３の何れかに記載の筒状成形体。
【請求項５】他の繊維が１層以上積層されている請求
項１〜３の何れかに記載の筒状成形体。
【請求項６】多成分混繊スパンボンド長繊維が繊度
０．２〜７０，０００ｄ／ｆである請求項１〜３の何れ
かに記載の筒状成形体。
【請求項７】低融点樹脂成分がポリエチレン、プロピ
レンと他のαーオレフインとの結晶性共重合体若しくは
低融点ポリエステルの何れかから選ばれた樹脂であり、
高融点樹脂成分がポリプロピレンである請求項１〜３の
何れかに記載の筒状成形体。
【請求項８】低融点樹脂がポリエチレン、プロピレン
と他のαーオレフインとの結晶性共重合体、低融点ポリ
エステルの何れかから選ばれた樹脂であり、高融点樹脂
成分がポリエチレンテレフタレ−トである請求項１〜３
の何れかに記載の筒状成形体。
【請求項９】筒状成形体の表面又は内部の何れかが凹
凸状に型付された請求項１〜３の何れかに記載の筒状成
形体。
【請求項１０】多成分混繊スパンボンド法で、融点差
が１０℃以上ある低融点樹脂成分と高融点樹脂成分との
少なくとも２種の成分からなる混繊長繊維を紡糸しウエ
ブとし、該ウエブを低融点樹脂の融着温度以上に加熱し
ながら中芯に巻回し、該混繊長繊維を熱融着することに
よる、筒状成形体の製造方法。
【請求項１１】多成分混繊スパンボンド長繊維が１０
〜９０重量％の低融点樹脂成分及び９０〜１０重量％の
高融点樹脂成分からなることを特徴とする請求項１０に
記載の筒状成形体の製造方法。
【請求項１２】混繊繊維の押出量又は紡糸時の引取り
速度の何れかを変えて混繊長繊維を紡糸し、低融点樹脂
成分又は高融点樹脂成分のうちの少なくとも一方の繊維
の繊度の最大と最小との比が１．５以上であるウエブを
製造し、該ウエブを融着温度以上に加熱しながら中芯に
巻回し、該長繊維の低融点樹脂を熱融着することを特徴
とする請求項１０若しくは１１に記載の筒状成形体の製
造方法。
【請求項１３】紡糸後の混繊繊維を０．１〜５ｍ／秒
の風速でクエンチしながらエアサツカ−形牽引装置に導
入し高速気流で５００〜２０，０００ｍ／分の速度で紡
糸し、長繊維の繊度を０．２〜３００ｄ／ｆとする請求
項１０〜１２の何れかに記載の筒状成形体の製造方法。
【請求項１４】紡糸時の自重で又は引取ロ−ルで紡糸
し、且つ紡糸時に混繊繊維をクエンチなし又はクエンチ
しながら紡糸し、長繊維の繊度を１７〜７０，０００ｄ
／ｆとする請求項１０〜１２の何れかに記載の製造方
法。
【請求項１５】紡糸から筒状成形体の製造に至るまで
の間で、１．２〜９倍延伸する請求項１０〜１２の何れ
かに記載の筒状成形体の製造方法。
【請求項１６】低融点樹脂成分がポリエチレン、プロ
ピレンと他のαーオレフインとの結晶性共重合体、低融
点ポリエステルの何れかから選ばれた樹脂であり、高融
点樹脂成分がポリプロピレン若しくはポリエチレンテレ
フタレートである請求項１０〜１２の何れかに記載の筒
状成形体の製造方法。
【請求項１７】紡糸から筒状成形体の製造に至るまで
の間で、他の繊維シートを混繊スパンボンド長繊維ウエ
ブと層状に積層することによる、請求項１０〜１２の何
れかに記載の筒状成形体の製造方法。
【請求項１８】筒状成形体を成型時、型付ロ−ルを該
ウエブ又は筒状成形体に接触させ、該成形体の表面又は
内部を凹凸状にする、請求項１０〜１２の何れかに記載
の筒状成形体の製造方法。
【請求項１９】請求項１〜３項の何れかに記載の筒状
成形体を用いたフィルター。
【請求項２０】請求項１〜３項の何れかに記載の筒状
成形体を用いたドレーン材。