JPH08187571A - 溶融金属容器の内張り不定形耐火物 - Google Patents
溶融金属容器の内張り不定形耐火物Info
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- JPH08187571A JPH08187571A JP7015587A JP1558795A JPH08187571A JP H08187571 A JPH08187571 A JP H08187571A JP 7015587 A JP7015587 A JP 7015587A JP 1558795 A JP1558795 A JP 1558795A JP H08187571 A JPH08187571 A JP H08187571A
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- Japan
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- molten metal
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- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
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-
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- C04B2111/00—Mortars, concrete or artificial stone or mixtures to prepare them, characterised by specific function, property or use
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- C04B2111/00482—Coating or impregnation materials
- C04B2111/00551—Refractory coatings, e.g. for tamping
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- C04B2111/0087—Uses not provided for elsewhere in C04B2111/00 for metallurgical applications
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 構造スポーリングおよび熱スポーリングによ
る剥離損耗の少ない、耐用性に優れた溶融金属容器の内
張り不定形耐火物。 【構成】 粒度が１００〜５００μｍのマグネシア質原
料を３〜１５ｗｔ％、粒度が５μｍ以下のＭｇＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 系スピネル超微粉を３〜２０ｗｔ％、非晶質シリ
カを０．１〜２ｗｔ％、残部がアルミナ質原料からなる
混合物１００ｗｔ％に対して、アルミナセメントを１〜
１０ｗｔ％配合したことを特徴とする溶融金属容器の内
張り不定形耐火物。
る剥離損耗の少ない、耐用性に優れた溶融金属容器の内
張り不定形耐火物。 【構成】 粒度が１００〜５００μｍのマグネシア質原
料を３〜１５ｗｔ％、粒度が５μｍ以下のＭｇＯ−Ａｌ
2 Ｏ3 系スピネル超微粉を３〜２０ｗｔ％、非晶質シリ
カを０．１〜２ｗｔ％、残部がアルミナ質原料からなる
混合物１００ｗｔ％に対して、アルミナセメントを１〜
１０ｗｔ％配合したことを特徴とする溶融金属容器の内
張り不定形耐火物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐用性に優れる溶融金
属容器の内張り不定形耐火物に関するものである。
属容器の内張り不定形耐火物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】築炉の省力化を図るために、溶鋼の精錬
容器の内張り耐火物として定形耐火物に代えて不定形耐
火物が使用され始めている。溶鋼の精錬容器の内張り不
定形耐火物としては、容積安定性に優れるアルミナ質原
料を主体としたものが使用されている。この例として、
特開平１−８７５７７号公報記載のように、アルミナと
粒度１００〜２０μｍのスピネル質不定形耐火物を使用
することの提言がなされている。
容器の内張り耐火物として定形耐火物に代えて不定形耐
火物が使用され始めている。溶鋼の精錬容器の内張り不
定形耐火物としては、容積安定性に優れるアルミナ質原
料を主体としたものが使用されている。この例として、
特開平１−８７５７７号公報記載のように、アルミナと
粒度１００〜２０μｍのスピネル質不定形耐火物を使用
することの提言がなされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
１−８７５７７号公報で提案の不定形耐火物は、スラグ
と接触すると、耐火物原料中の微粉のアルミナ原料が反
応し、溶解して液相を生成する。そして、この液相を介
してスラグ成分の拡散が促進され、耐火物組織内にスラ
グが浸潤した変質層を形成する。この変質層は、スラグ
の浸潤していない母層とは熱膨張収縮率、弾性率等の物
性値が異なるために、使用中に剥離損耗するという構造
スポーリング現象を引き起こす。さらに、上記の不定形
耐火物は、構造スポーリングの他に、熱スポーリングに
より剥離損耗するという欠点を有する。
１−８７５７７号公報で提案の不定形耐火物は、スラグ
と接触すると、耐火物原料中の微粉のアルミナ原料が反
応し、溶解して液相を生成する。そして、この液相を介
してスラグ成分の拡散が促進され、耐火物組織内にスラ
グが浸潤した変質層を形成する。この変質層は、スラグ
の浸潤していない母層とは熱膨張収縮率、弾性率等の物
性値が異なるために、使用中に剥離損耗するという構造
スポーリング現象を引き起こす。さらに、上記の不定形
耐火物は、構造スポーリングの他に、熱スポーリングに
より剥離損耗するという欠点を有する。
【０００４】ここで、本発明では、構造スポーリングお
よび熱スポーリングによる剥離損耗の少ない、耐用性に
優れた不定形耐火物を提供することを課題とする。
よび熱スポーリングによる剥離損耗の少ない、耐用性に
優れた不定形耐火物を提供することを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになされたもので、粒度が１００〜５００μ
ｍのマグネシア質原料を３〜１５ｗｔ％、粒度が５μｍ
以下のＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3 系スピネル超微粉を３〜２０
ｗｔ％、非晶質シリカを０．１〜２ｗｔ％、残部がアル
ミナ質原料からなる混合物１００ｗｔ％に対して、アル
ミナセメントを１〜１０ｗｔ％配合したことを特徴とす
る溶融金属容器の内張り不定形耐火物である。
決するためになされたもので、粒度が１００〜５００μ
ｍのマグネシア質原料を３〜１５ｗｔ％、粒度が５μｍ
以下のＭｇＯ−Ａｌ2Ｏ3 系スピネル超微粉を３〜２０
ｗｔ％、非晶質シリカを０．１〜２ｗｔ％、残部がアル
ミナ質原料からなる混合物１００ｗｔ％に対して、アル
ミナセメントを１〜１０ｗｔ％配合したことを特徴とす
る溶融金属容器の内張り不定形耐火物である。
【０００６】
【作用】以下本発明の限定条件について説明する。本発
明に使用するマグネシア質原料としては、焼結マグネシ
ア、電融マグネシアのいずれでも良く、アルミナ質原料
としては、焼結アルミナ、電融アルミナのいずれでも使
用できる。
明に使用するマグネシア質原料としては、焼結マグネシ
ア、電融マグネシアのいずれでも良く、アルミナ質原料
としては、焼結アルミナ、電融アルミナのいずれでも使
用できる。
【０００７】また、マグネシア質原料は、耐構造スポー
リングおよび耐熱スポーリングの向上を図るものであ
る。しかし、このマグネシア質原料の添加量が３ｗｔ％
未満では、耐構造スポーリングおよび耐熱スポーリング
の向上を十分に発揮することができず、またマグネシア
質原料の添加量が１５ｗｔ％を超えると耐構造スポーリ
ングおよび耐熱スポーリングが急激に低下するからであ
る。
リングおよび耐熱スポーリングの向上を図るものであ
る。しかし、このマグネシア質原料の添加量が３ｗｔ％
未満では、耐構造スポーリングおよび耐熱スポーリング
の向上を十分に発揮することができず、またマグネシア
質原料の添加量が１５ｗｔ％を超えると耐構造スポーリ
ングおよび耐熱スポーリングが急激に低下するからであ
る。
【０００８】また、上記マグネシア質原料の粒度は、耐
構造スポーリングおよび耐熱スポーリングの向上を図る
ためには、１００〜５００μｍの範囲にする必要があ
る。マグネシア質原料の粒度が１００μｍ未満である
と、原料中に含まれるアルミナとの反応によりマグネシ
ア粒子全体が完全にスピネル化する。その結果、スピネ
ル化反応に付随した体積膨張による組織の緻密化で弾性
率が上昇し、耐熱スポーリングが急激に低下するからで
ある。
構造スポーリングおよび耐熱スポーリングの向上を図る
ためには、１００〜５００μｍの範囲にする必要があ
る。マグネシア質原料の粒度が１００μｍ未満である
と、原料中に含まれるアルミナとの反応によりマグネシ
ア粒子全体が完全にスピネル化する。その結果、スピネ
ル化反応に付随した体積膨張による組織の緻密化で弾性
率が上昇し、耐熱スポーリングが急激に低下するからで
ある。
【０００９】一方、マグネシア質原料の粒度が５００μ
ｍ超であると、上記反応性が急激に低下し、残存したマ
グネシア自体の高い熱膨張率とスラグに対する易濡れ性
による著しいスラグ浸潤のために、耐構造スポーリング
および耐熱スポーリングが急激に低下するからである。
マグネシア質原料の粒度が１００〜５００μｍの範囲で
は、前記アルミナと反応が進行した場合、マグネシア粒
子全体が完全にスピネル化せず、マグネシア粒子の周囲
のみにスピネルが生成した状態で反応が完了する。
ｍ超であると、上記反応性が急激に低下し、残存したマ
グネシア自体の高い熱膨張率とスラグに対する易濡れ性
による著しいスラグ浸潤のために、耐構造スポーリング
および耐熱スポーリングが急激に低下するからである。
マグネシア質原料の粒度が１００〜５００μｍの範囲で
は、前記アルミナと反応が進行した場合、マグネシア粒
子全体が完全にスピネル化せず、マグネシア粒子の周囲
のみにスピネルが生成した状態で反応が完了する。
【００１０】その結果、スピネル化反応に付随した体積
膨張による組織の緻密化でスラグ浸潤を抑制でき、耐構
造スポーリング性の向上が可能となる。さらに、スピネ
ル化反応に付随した堆積膨張により組織の緻密化が生じ
ても、生成したスピネルと残存するマグネシア粒子との
界面で、両者の熱膨張率差に起因してマイクロクラック
が生成するために、弾性率を低下させることができ、耐
熱スポーリングをも向上させることが可能となる。
膨張による組織の緻密化でスラグ浸潤を抑制でき、耐構
造スポーリング性の向上が可能となる。さらに、スピネ
ル化反応に付随した堆積膨張により組織の緻密化が生じ
ても、生成したスピネルと残存するマグネシア粒子との
界面で、両者の熱膨張率差に起因してマイクロクラック
が生成するために、弾性率を低下させることができ、耐
熱スポーリングをも向上させることが可能となる。
【００１１】本発明のＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系スピネル超
微粉は、耐構造スポーリングの向上を図るものである。
しかし、その添加量が３ｗｔ％未満では耐構造スポーリ
ングの向上を十分に発揮することができず、その添加量
が２０ｗｔ％を超えると施工時の流動性が低下し、耐火
物組織が粗雑化するため、スラグ浸潤が大きくなり耐構
造スポーリングが急激に低下するからである。
微粉は、耐構造スポーリングの向上を図るものである。
しかし、その添加量が３ｗｔ％未満では耐構造スポーリ
ングの向上を十分に発揮することができず、その添加量
が２０ｗｔ％を超えると施工時の流動性が低下し、耐火
物組織が粗雑化するため、スラグ浸潤が大きくなり耐構
造スポーリングが急激に低下するからである。
【００１２】また、上記ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系スピネル
超微粉の粒度は、耐構造スポーリングの向上を図るため
には、５μｍ以下にする必要がある。ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ
3 系スピネル超微粉の粒度が５μｍ以下では、比表面積
が著しく増加し反応性が増加するため、（１）式に示す
様に耐火物組織内に浸潤したスラグ成分であるＭｎＯ，
ＦｅＯと瞬時に固溶反応が進行し、浸潤したスラグの粘
性を増加させることが可能となる。 ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＦｅＯ＋ＭｎＯ→（Ｍｇ，Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 ・・・（１）
超微粉の粒度は、耐構造スポーリングの向上を図るため
には、５μｍ以下にする必要がある。ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ
3 系スピネル超微粉の粒度が５μｍ以下では、比表面積
が著しく増加し反応性が増加するため、（１）式に示す
様に耐火物組織内に浸潤したスラグ成分であるＭｎＯ，
ＦｅＯと瞬時に固溶反応が進行し、浸潤したスラグの粘
性を増加させることが可能となる。 ＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ＋ＦｅＯ＋ＭｎＯ→（Ｍｇ，Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏ・Ａｌ2 Ｏ3 ・・・（１）
【００１３】その結果、耐火物組織内へのスラグ浸潤を
抑制することができ、耐構造スポーリングの向上をもた
らす。しかし、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系スピネル超微粉の
粒度が５μｍ超であると、比表面積が小さくなり反応性
が低下し、固溶反応が容易に進行しないためにスラグ浸
潤が大きくなり、耐構造スポーリングが低下するからで
ある。
抑制することができ、耐構造スポーリングの向上をもた
らす。しかし、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3 系スピネル超微粉の
粒度が５μｍ超であると、比表面積が小さくなり反応性
が低下し、固溶反応が容易に進行しないためにスラグ浸
潤が大きくなり、耐構造スポーリングが低下するからで
ある。
【００１４】非晶質シリカは、耐熱スポーリングの向上
を図るものである。しかし、その添加量が０．１ｗｔ％
未満では耐熱スポーリングが急激に低下し、その添加量
が２ｗｔ％を超えると耐火物組織内に生成する液相量が
増加するため、スラグ浸潤が大きくなり、耐構造スポー
リングが低下するからである。
を図るものである。しかし、その添加量が０．１ｗｔ％
未満では耐熱スポーリングが急激に低下し、その添加量
が２ｗｔ％を超えると耐火物組織内に生成する液相量が
増加するため、スラグ浸潤が大きくなり、耐構造スポー
リングが低下するからである。
【００１５】アルミナセメントは、施工体として必要な
強度付与を図るものである。しかしその添加量１ｗｔ％
未満では施工体として必要な強度が発現されず、その添
加量が１０ｗｔ％を超えるとアルミナセメント中に含有
されるＣａＯ成分に起因する低融点物質の生成量が増加
し、耐火物組織内に生成する液相量が増加するため、ス
ラグ浸潤が大きくなり、耐構造スポーリングが低下する
からである。
強度付与を図るものである。しかしその添加量１ｗｔ％
未満では施工体として必要な強度が発現されず、その添
加量が１０ｗｔ％を超えるとアルミナセメント中に含有
されるＣａＯ成分に起因する低融点物質の生成量が増加
し、耐火物組織内に生成する液相量が増加するため、ス
ラグ浸潤が大きくなり、耐構造スポーリングが低下する
からである。
【００１６】
【実施例】以下に本発明の実施例を従来例、比較例と共
に示す。なお、表１，２中の○印は、使用したマグネシ
ア質原料、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3系スピネル超微粉の粒度
を示す。また、表１に本発明の実施例と従来例を、表２
に比較例の試験結果を併せて記した。
に示す。なお、表１，２中の○印は、使用したマグネシ
ア質原料、ＭｇＯ−Ａｌ2 Ｏ3系スピネル超微粉の粒度
を示す。また、表１に本発明の実施例と従来例を、表２
に比較例の試験結果を併せて記した。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】各例は、適量の施工水分を添加し、型枠内
に振動鋳込み成形し、２００℃×２４時間で乾燥後、Ｊ
ＩＳ−Ｒ２５５３に準じた曲げ強さの評価試験、耐構造
スポーリングおよび耐熱スポーリングの評価試験を行っ
た。また、従来例は、特開平１−８７５７７号公報で提
案のアルミナ−スピネル質不定形耐火物である。
に振動鋳込み成形し、２００℃×２４時間で乾燥後、Ｊ
ＩＳ−Ｒ２５５３に準じた曲げ強さの評価試験、耐構造
スポーリングおよび耐熱スポーリングの評価試験を行っ
た。また、従来例は、特開平１−８７５７７号公報で提
案のアルミナ−スピネル質不定形耐火物である。
【００２０】耐構造スポーリング評価試験は、回転浸食
法により行った。サンプル形状は、断面が上辺５０ｍ
ｍ、底辺１１５ｍｍ、高さ６５ｍｍの台形であり、長さ
１５０ｍｍである。この形状のサンプルを同心円上に６
枚張り合わせることにより耐構造スポーリング評価試験
に供した。試験は、雰囲気温度が１６００℃に到達後、
スラグを投入し、３０分経過後排滓するという操作を５
回繰り返すことにより行った。スラグは、溶鋼鍋スラグ
を使用した。耐構造スポーリング性は、各サンプルの最
大浸潤部位の厚みを測定し、従来例１のそれを１００と
して指数表示した。耐構造スポーリング性は、指数が小
さいものほど優れている。
法により行った。サンプル形状は、断面が上辺５０ｍ
ｍ、底辺１１５ｍｍ、高さ６５ｍｍの台形であり、長さ
１５０ｍｍである。この形状のサンプルを同心円上に６
枚張り合わせることにより耐構造スポーリング評価試験
に供した。試験は、雰囲気温度が１６００℃に到達後、
スラグを投入し、３０分経過後排滓するという操作を５
回繰り返すことにより行った。スラグは、溶鋼鍋スラグ
を使用した。耐構造スポーリング性は、各サンプルの最
大浸潤部位の厚みを測定し、従来例１のそれを１００と
して指数表示した。耐構造スポーリング性は、指数が小
さいものほど優れている。
【００２１】耐熱スポーリング評価試験は、雰囲気温度
が１４００℃の炉内にサンプルを挿入し、３０分経過後
炉内から取り出し、１０分間強制空冷を繰り返すという
操作を５回繰り返すことにより行った。サンプル形状
は、８０ｍｍ×８０ｍｍ×２００ｍｍの直方体である。
耐熱スポーリング性は、各サンプルの試験前後の弾性率
の低下率を測定し、従来例１のそれを１００として指数
表示した。耐熱スポーリング性は、指数が小さいものほ
ど優れている。
が１４００℃の炉内にサンプルを挿入し、３０分経過後
炉内から取り出し、１０分間強制空冷を繰り返すという
操作を５回繰り返すことにより行った。サンプル形状
は、８０ｍｍ×８０ｍｍ×２００ｍｍの直方体である。
耐熱スポーリング性は、各サンプルの試験前後の弾性率
の低下率を測定し、従来例１のそれを１００として指数
表示した。耐熱スポーリング性は、指数が小さいものほ
ど優れている。
【００２２】本発明実施例１〜６は、従来例のアルミナ
−スピネル質不定形耐火物と比較して、優れた耐構造ス
ポーリング性と耐熱スポーリング性を示した。一方比較
例１はマグネシアの粒度が１００μｍ未満であるため、
耐熱スポーリング性に劣っていた。比較例２はマグネシ
アの粒度が５００μｍ超であるため、耐構造スポーリン
グ性と耐熱スポーリング性に劣っていた。比較例３はス
ピネル超微粉の粒度が５μｍ超であるため、耐構造スポ
ーリング性と耐熱スポーリング性に劣っていた。
−スピネル質不定形耐火物と比較して、優れた耐構造ス
ポーリング性と耐熱スポーリング性を示した。一方比較
例１はマグネシアの粒度が１００μｍ未満であるため、
耐熱スポーリング性に劣っていた。比較例２はマグネシ
アの粒度が５００μｍ超であるため、耐構造スポーリン
グ性と耐熱スポーリング性に劣っていた。比較例３はス
ピネル超微粉の粒度が５μｍ超であるため、耐構造スポ
ーリング性と耐熱スポーリング性に劣っていた。
【００２３】比較例４はマグネシアの添加量が３ｗｔ％
未満であるため、耐構造スポーリング性と耐熱スポーリ
ング性に劣っていた。比較例５はマグネシアの添加量が
１５ｗｔ％を超えているため、耐構造スポーリング性と
耐熱スポーリング性に劣っていた。比較例６はスピネル
超微粉の添加量が３ｗｔ％未満であるため、耐構造スポ
ーリング性に劣っていた。比較例７はスピネル超微粉の
添加量が２０ｗｔ％を超えているため、耐熱スポーリン
グ性に劣っていた。
未満であるため、耐構造スポーリング性と耐熱スポーリ
ング性に劣っていた。比較例５はマグネシアの添加量が
１５ｗｔ％を超えているため、耐構造スポーリング性と
耐熱スポーリング性に劣っていた。比較例６はスピネル
超微粉の添加量が３ｗｔ％未満であるため、耐構造スポ
ーリング性に劣っていた。比較例７はスピネル超微粉の
添加量が２０ｗｔ％を超えているため、耐熱スポーリン
グ性に劣っていた。
【００２４】比較例８は非晶質シリカの添加量が０．１
ｗｔ％未満であるため、耐熱スポーリング性に劣ってい
た。比較例９は非晶質シリカの添加量が２ｗｔ％を超え
ているため、耐構造スポーリング性に劣っていた。比較
例１０はアルミナセメントの添加量が、１ｗｔ％未満で
あるため、乾燥後の曲げ強度が低く、耐熱スポーリング
性に劣っていた。比較例１１はアルミナセメントの添加
量が１０ｗｔ％を超えているため、耐構造スポーリング
性に劣っていた。
ｗｔ％未満であるため、耐熱スポーリング性に劣ってい
た。比較例９は非晶質シリカの添加量が２ｗｔ％を超え
ているため、耐構造スポーリング性に劣っていた。比較
例１０はアルミナセメントの添加量が、１ｗｔ％未満で
あるため、乾燥後の曲げ強度が低く、耐熱スポーリング
性に劣っていた。比較例１１はアルミナセメントの添加
量が１０ｗｔ％を超えているため、耐構造スポーリング
性に劣っていた。
【００２５】
【発明の効果】本発明の不定形耐火物は、従来のアルミ
ナ−スピネル質不定形耐火物と比較して、優れた耐構造
スポーリング性と耐熱スポーリング性を有すことが判明
した。このことから、ＲＨ真空脱ガス槽やその他の二次
精錬容器の内張り耐火物に使用することにより、炉命の
延長および耐火物コストの削減が可能となる等の効果を
奏するものである。
ナ−スピネル質不定形耐火物と比較して、優れた耐構造
スポーリング性と耐熱スポーリング性を有すことが判明
した。このことから、ＲＨ真空脱ガス槽やその他の二次
精錬容器の内張り耐火物に使用することにより、炉命の
延長および耐火物コストの削減が可能となる等の効果を
奏するものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 粒度が１００〜５００μｍのマグネシア
質原料を３〜１５ｗｔ％、粒度が５μｍ以下のＭｇＯ−
Ａｌ2 Ｏ3 系スピネル超微粉を３〜２０ｗｔ％、非晶質
シリカを０．１〜２ｗｔ％、残部がアルミナ質原料から
なる混合物１００ｗｔ％に対して、アルミナセメントを
１〜１０ｗｔ％配合したことを特徴とする溶融金属容器
の内張り不定形耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7015587A JPH08187571A (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 溶融金属容器の内張り不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7015587A JPH08187571A (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 溶融金属容器の内張り不定形耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08187571A true JPH08187571A (ja) | 1996-07-23 |
Family
ID=11892868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7015587A Withdrawn JPH08187571A (ja) | 1995-01-06 | 1995-01-06 | 溶融金属容器の内張り不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08187571A (ja) |
-
1995
- 1995-01-06 JP JP7015587A patent/JPH08187571A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020402 |